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DE60301399T2 - Methode und system zur desorption und rückgewinnung von desorbierten verbindungen - Google Patents

Methode und system zur desorption und rückgewinnung von desorbierten verbindungen Download PDF

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DE60301399T2
DE60301399T2 DE60301399T DE60301399T DE60301399T2 DE 60301399 T2 DE60301399 T2 DE 60301399T2 DE 60301399 T DE60301399 T DE 60301399T DE 60301399 T DE60301399 T DE 60301399T DE 60301399 T2 DE60301399 T2 DE 60301399T2
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DE
Germany
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gas
stream
circulating
desorbed
compounds
Prior art date
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DE60301399T
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Claudio Gian MASETTO
Mario Masetto
Francesco Masetto
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Polaris SRL
Original Assignee
Polaris SRL
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Publication date
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Description

  • Technisches Gebiet
  • Diese Erfindung betrifft eine Methode und ein System zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen.
  • Stand der Technik
  • Es ist eine allgemeine Praxis, die Adsorptionstechnik auf adsorbierenden Betten von Materialien wie aktivierten Kohlenstoffen, makroporösen Harzen, Molekularsieben, Zeolithen und aktiviertem Alumina zu benutzen, um flüchtige organische Verbindungen (volatile organic compounds (VOCs)) wie auch flüchtige anorganische Verbindungen abzutrennen, die als Verunreinigungen in Gasemissionen von industriellen Verfahren und, aus Gründen des Verfahrens, in flüssigen oder gasförmigen Mischungen, die in vielen industriellen Herstellungsverfahren gebildet werden, vorhanden sind.
  • Es ist auch bekannt, adsorbierende Materialien zurück zu gewinnen, um deren erneute Verwendung in mehreren Zyklen zu ermöglichen, über die Desorption und Rückgewinnung der flüchtigen Verbindungen, die aus dem adsorbierenden Material abgegeben werden, zu deren Wiederverwendung oder Entsorgung.
  • Zu diesem Zweck müssen adsorbierende Materialien durch Konvektion (unter Verwendung von Dampf oder anderen Fluiden), oder durch Leitung (indirekter Wärmeaustausch), oder durch Strahlung (z. B. durch Verwendung von Mikrowellen) erhitzt werden, um die adsorbierten Verbindungen mit der für ihre Desorption benötigten Energie zu versorgen.
  • Obwohl die Verwendung von Dampf effektiv ist, bewirkt sie häufig eine partielle Hydrolyse der zu desorbierenden Verbindungen und ernste Korrosionsprobleme, und auf alle Fälle die Bildung von riesigen Mengen an kondensierten Wassermischungen, die verarbeitet werden müssen, um deren Wiederverwendung oder Entsorgung zu ermöglichen.
  • Indirekter Wärmeaustausch, obwohl mit einem Vakuum verbunden, erfordert für industrielle Anwendungen nicht akzeptierbare Betriebszeiten, da adsorbierende Materialien üblicherweise einen schlechten Wärmeübertragungskoeffizienten haben.
  • Die US-A-5,779,768 (ANAND) offenbart die Regenerierung von adsorbierenden Materialien unter Verwendung eines Stromes von heißem Inertgas, zum Beispiel Stickstoff, welches durch das zu regenerierende Material hindurch tritt.
  • Der Gasstrom stellt eine ausreichende Menge an Wärmeenergie für die adsorbierten Verbindungen bereit, um deren Bindungen mit den adsorbierenden Materialien zu brechen, und der heiße Strom löst („strips") die von den Adsorptionsmitteln abgegebenen Verbindungen in der Form von Dämpfen.
  • Unter gleichmäßigen Bedingungen wird das an desorbierten Verbindungen angereicherte Gas teilweise oder vollständig an einen Kühler geliefert, bei dem es auf eine unter dem Taupunkt liegende Temperatur abgekühlt wird, um die Kondensation der adsorbierten Verbindungen zu erreichen (außer einem kleinen Teil, der in der Dampfphase verbleibt), zu deren Wiederverwendung oder Entsorgung.
  • Nach dieser Technik aus dem Stand der Technik muss der gesamte Gasstrom während des ganzen Verfahrens gleichzeitig erhitzt (stromaufwärts von dem Bett des zu regenerierenden Materials) und gekühlt (stromabwärts vom Bett) werden. Dies geschieht auch bei anderen Techniken aus dem Stand der Technik.
  • Wenn die hohen Flussgeschwindigkeiten (im Allgemeinen mindestens das Doppelte der Flussgeschwindigkeiten für die Adsorption), die zur Durchführung einer Regenerierung in kurzen Zeiten benötigt werden, die zur Regenerierung des adsorbierenden Materials erforderlichen hohen Temperaturen, und umgekehrt die niedrigen Kühltemperaturen, die zur Kondensation der abgetrennten flüchtigen Verbindungen benötigt werden, berücksichtigt werden, ist es offensichtlich, dass diese Technik des Standes der Technik die gleichzeitige Versorgung des für die Desorption und Rückgewinnung von flüchtigen Verbindungen verwendeten Gasstromes mit riesigen Heiz- und Kühlleistungen erfordert.
  • Daher erfordert diese Technik aus dem Stand der Technik komplexe und teure Systeme, die insbesondere hohe Unterhaltungskosten erfordern, deren Zunahme umgekehrt proportional zu der für eine gute Regenerierung des adsorbierenden Materials erforderlichen Kühltemperatur ist.
  • Es kann auch ein nicht zufrieden stellendes Niveau der Regenerierung von adsorbierendem Material erzeugen, wenn es mit den zunehmend strengen Emissionsgrenzwerten, die in vielen Ländern zum Schutz der Umwelt vorgeschrieben sind, verglichen wird.
  • Zusammenfassung der Erfindung
  • Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Bereitstellung einer Methode und eines Systems, die zumindest teilweise die Nachteile der Techniken aus dem Stand der Technik vermeiden und insbesondere den Energieverbrauch verringern und das Niveau der Regenerierung von adsorbierenden Materialien verbessern.
  • Diese Aufgabe wird durch eine Methode nach dem Wortlaut von Anspruch 1 und durch ein System nach dem Wortlaut von Anspruch 6 erzielt.
  • Weitere Vorteile können durch die in den abhängigen Ansprüchen 2 bis 5 und im abhängigen Anspruch 7 beschriebenen zusätzlichen Merkmale erhalten werden.
  • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • Eine mögliche Ausführungsform der Methode und des Systems nach dem Wortlaut der Patentansprüche wird im Folgenden unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben, von denen:
  • 1 ein Flussdiagramm für ein System ist, das zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen nach einer ersten Ausführungsform ausgelegt ist;
  • 2 ein Flussdiagramm eines Systems ist, das für die Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen nach einer weiteren Ausführungsform ausgelegt ist.
  • Offenbarung der Erfindung
  • Unter Bezugnahme auf die Figuren dieses Patentes beinhaltet die Methode zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen die Schritte des Erzeugens eines umlaufenden Stromes von Inertgas 1, welches durch das zu desorbierende Material 2 hindurch tritt, und des Erhitzens dieses Stromes von Inertgas auf eine Temperatur, die ausreicht, um den Desorptionsprozess zu bewirken.
  • Die Methode beinhaltet weiterhin die Schritte des Abgebens eines Gas-Abflusses 3 von dem Umlaufstrom von Inertgas 1 auf eine solche Weise, dass das umlaufende Gas 1 einen konstanten Druck beibehält, der ansonsten dazu neigt, zuzunehmen, sowohl aufgrund der Erhöhung der Temperatur wie auch der Abgabe von flüchtigen Verbindungen als Folge des Desorptionsprozesses, und Zuführen des Gas-Abflusses 3 zu Mitteln 5 und 6, die zur Kühlung des Gas-Abflusses 3 geeignet sind, und Bewirken der Kondensation der darin enthaltenen desorbierten Verbindungen.
  • Unter gleichmäßigen Bedingungen kann die Temperatur des umlaufenden Gasstroms 1 370 bis 470 K betragen, wohingegen die Temperatur des Gas-Abflusses 3 innerhalb der Mittel 5 oder 6 so niedrig wie 100 bis 130 K sein kann, um die Kondensation der desorbierten Verbindungen zu erzielen.
  • Die Heiztemperatur hängt von der Art des zu regenerierenden adsorbierenden Materials ab, wohingegen die Kühltemperatur von der Art der zu desorbierenden Verbindungen abhängt.
  • Die Mittel 5 und 6 zum Erhalt der Kondensation von desorbierten Verbindungen können aus einem Tieftemperatur-Kühler 5 oder einer internen Rückfluss-Fraktionierungssäule 6, wie derjenigen, die im Detail in EP-B1-0513704 beschrieben ist, bestehen.
  • Die Kühlkapazität der obigen Mittel 5 oder 6, die für die Kondensation der desorbierten Verbindungen erforderlich ist, wird zumindest teilweise durch Verdampfung einer Tieftemperatur-Flüssigkeit 4, d. h. durch Verwendung eines verflüssigten Gases, erhalten.
  • Innerhalb des Kühlers 5 oder der Fraktionierungssäule 6 verdampft die Tieftemperatur-Flüssigkeit 4 unter Druck, wodurch aus dem Gas-Abfluss 3, der aus dem umlaufenden Strom 1 kommt, Wärme absorbiert wird.
  • Der Gas-Abfluss 3, nach der Abtrennung der flüchtigen Verbindungen vollständig gereinigt, kann an die Umgebungsluft abgelassen werden, während die kondensierten desorbierten Verbindungen zur erneuten Wiederverwendung oder zur Entsorgung zurück gewonnen werden.
  • Die verdampfte Tieftemperatur-Flüssigkeit 4, die von den Mitteln 5 oder 6 benutzt wird, um den Gas-Abfluss 3 zu kühlen, wird weiterhin zumindest teilweise an den umlaufenden Strom 1 abgegeben, um die Zugabe von sauberem Gas an einen solchen Strom 1 zu ermöglichen.
  • In der bevorzugten Ausführungsform ist die Tieftemperatur-Flüssigkeit 4 flüssiger Stickstoff, der besonders geeignet ist, da sein Taupunkt niedriger ist als der Taupunkt der zurück zu gewinnenden Verbindungen, weil er leicht zu einem niedrigen Preis erhältlich ist und weil er inert und für die Umwelt ungefährlich ist.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform wird mit der Hilfe des Vorratstanks 14 unter Druck stehender Stickstoff 4 in den umlaufenden („recirculated") Strom eingeführt.
  • Als Hinweis kann die durchschnittliche Flussgeschwindigkeit des Stickstoffs 4, der in den umlaufenden Strom 1 eingeführt wird, ungefähr 1% der Flussgeschwindigkeit des umlaufenden Stromes 1 sein.
  • Der kontinuierlich in den umlaufenden Strom eingeführte verdampfte Stickstoff 4 wie auch die kontinuierlich abgegebenen desorbierten flüchtigen Verbindungen werden kontinuierlich durch den Abfluss 3 ausgeglichen, wodurch der Druck 1 des umlaufenden Gases im Laufe der Zeit im Wesentlichen konstant bleibt.
  • Vorzugsweise liegt die durchschnittliche Flussgeschwindigkeit des Gas-Abflusses 3 unterhalb 1/50 von der des umlaufenden Stromes 1 und mehr bevorzugt liegt die Flussrate des Gas-Abflusses 3 unterhalb 1/100 der Flussgeschwindigkeit des umlaufenden Gasstromes.
  • Die Fachleute auf diesem Gebiet werden verstehen, dass diese Lösung den Betrieb bei niedrigen Kühlleistungen ermöglicht, dank des Umstandes, dass nicht der ganze Gasstrom, der durch das zu regenerierende Material hindurch tritt, gekühlt werden muss, sondern nur ein kleiner Teil davon (üblicherweise 1 bis 2% des heißen Gasstromes, der durch das regenerierende Material hindurch tritt).
  • Aufgrund der Möglichkeit der Verwendung von niedrigen Kühlleistungen ist es technisch und wirtschaftlich vorteilhaft, verflüssigtes Gas als ein Kühlmittel zu verwenden. Dies ermöglicht den Betrieb bei sehr niedrigen Temperaturen und ermöglicht es, eine effiziente Entfernung der im Gas-Abfluss 3 enthaltenen desorbierten Verbindungen zu erreichen.
  • Die Fachleute werden auch verstehen, dass diese Lösung den Betrieb unter gleichmäßigen Bedingungen mit sehr niedrigen Heizleistungen gestattet, dank des Umstands, dass der umtaufende Strom 1 nicht gleichzeitig gekühlt wird. Einfach durch Erhitzen des sauberen Gases 4, das in den geschlossenen Strom eingeführt wird, kann der Gas-Abfluss 3 ausgeglichen werden und die an das adsorbierende Material und das System abgegebene Wärmeenergie kann wieder zurückgeführt werden.
  • Jedoch werden die Fachleute auf diesem Gebiet verstehen, dass die kontinuierliche Einführung von sauberem Gas in den umlaufenden Strom 1 aufgrund der verringerten Konzentration der desorbierten Verbindungen eine bessere Regenerierung des adsorbierenden Materials 2 ermöglicht, was eine vorteilhafte Bedingung für die Desorption zur Verfügung stellt.
  • Um die vollständige Regenerierung des Materials 2 zu erhalten, beinhaltet der Desorptionsprozess vorzugsweise die zusätzlichen Schritte des Beendens der Lieferung der verdampften Tieftemperatur-Flüssigkeit 4, Beenden des Umlaufes des umlaufenden Gasstromes 1 und Ansaugen des umlaufenden Gases 1 bis innerhalb des Bettes von zu regenerierendem adsorbierendem Material 2 ein negativer Druck erzeugt wird, auf eine solche Weise, dass für die Desorption neue vorteilhafte thermodynamische Bedingungen geschaffen werden.
  • Die erforderliche Energie wird durch die Wärmekapazität der (adsorbierenden und adsorbierten) Materialien zur Verfügung gestellt, die hierdurch gekühlt werden.
  • Sämtliche obigen Schritte können mehrere Male wiederholt werden, um eine effektivere Regenerierung des adsorbierenden Materials zu erhalten.
  • Die obige Methode kann durch Verwendung eines Systems für die Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen implementiert werden, das einen geschlossenen Kreislauf 8 mit einem Behälter 16, der ein Bett von adsorbierendem Material 2 enthält, und Mitteln 7 zur Erzeugung eines umlaufenden Stromes von Inertgas 1 in dem geschlossenen Kreislauf 8.
  • Üblicherweise beinhalten die Mittel 7 zur Erzeugung eines umlaufenden Stromes von Inertgas 1 ein Gebläse 7, das die Flussgeschwindigkeit und den Druck des umlaufenden Stromes 1 über die Zeit auf einem im Wesentlichen konstanten Niveau hält.
  • Mittel 9 werden weiterhin zum Erhitzen des umlaufenden Gasstromes 1 im geschlossenen Kreislauf 8 bereitgestellt, wobei die Mittel 9 üblicherweise einen Dampfhitzeaustauscher, einen Wärmeaustauscher mit heißem Öl oder einen Widerstandswärmeaustauscher („resistive heat exchanger") beinhalten.
  • Eine Rohrleitung 20 zweigt vom geschlossenen Kreislauf 8 ab, um den Austrag von Abfluss 3 zu ermöglichen, der durch die Zunahme von Gasdruck und Volumen im Kreislauf 8 bewirkt wird, um den durchschnittlichen Wert für den inneren Druck des umlaufenden Gases im Kreislauf 8 über die Zeit im Wesentlichen konstant zu halten.
  • Ein Tieftemperatur-Kühler 5 oder eine interne Rückfluss-Fraktionierungssäule 6 wird bereitgestellt, um den Abfluss 3 aus der Rohrleitung 20 zu erhalten.
  • In der in 1 gezeigten Ausführungsform wird der Tieftemperatur-Kühler 5 in seiner unteren Position mit einem Kühlmittel 21 (wie z. B. kaltem Wasser) befüllt und in seiner höheren Position mit flüssigem Stickstoff, der aus einem Tank 11 kommt.
  • Vorzugsweise wird der Gas-Abfluss 3 durch Verwendung von Mitteln zur Kühlung 19 vorgekühlt, bevor er in den Tieftemperatur-Kühler 5 eingeführt wird.
  • Ein nicht teures Kühlmittel für die Mittel zur Kühlung 19 kann Wasser aus einem kühlenden Turm sein.
  • Nach der Reinigung kann der Gas-Abfluss 3 an die Umgebungsluft abgegeben werden, wohingegen die kondensierten desorbierten Verbindungen in einem speziellen Tank 10 gesammelt werden, der möglicherweise gekühlt ist, wenn das Gas im flüssigen Zustand ist.
  • Der Tieftemperatur-Kühler 5 wird unter Verwendung von flüssigem Stickstoff 4, der von einem Tank 11 geliefert wird, und Verdampfen unter Druck in den Kühler 5 gekühlt.
  • Der aus dem Kühler 5 oder der Fraktionierungssäule 6 ausgeflossene Stickstoff wird unter Druck in einen Vorratstank 14 und von dort in den geschlossenen Kreislauf 8 abgegeben.
  • Das Desorptionssystem beinhaltet weiterhin spezielle Absperr-Mittel, die dazu bestimmt sind, die Versorgung 4 mit verdampfter Tieftemperatur-Flüssigkeit in den geschlossenen Kreislauf 8 zu unterbrechen, Mittel 24 zum Ansaugen des in dem geschlossenen Kreislauf 8 enthaltenen Gases, um in dem Behälter 6 einen Druck unterhalb von atmosphärischem Druck zu erzeugen.
  • Vorzugsweise bestehen die Mittel 24 aus einer Vakuumpumpe, welche den Druck innerhalb des Behälters auf Werte von ungefähr 2 bis 5 mbar herabsetzen kann.
  • Die Fachleute auf diesem Gebiet werden verstehen, dass die Methode in Adsorptionsverfahren für flüchtige und flüssige organische und anorganische Verbindungen die Verwendung von makroporösen Harzen bevorzugt.
  • Diese Harze werden im Stand der Technik aufgrund ihrer thermischen Instabilität, welche deren Regenerierung bei hohen Temperaturen verhindert, nicht weithin benutzt. Dieser Nachteil wird dank der neuen Technik vermieden, in dem ein Heiz-Protokoll bei relativ niedrigen Temperaturen und ein Desorptions-Protokoll bei hohen Vakuumgraden implementiert wird und indem ein inertes Heizmedium verwendet wird, das keine chemischen Wechselwirkungen mit dem adsorbierenden Material eingeht.
  • Die Vorteile dieser Harze sind deren niedrige Anforderungen an die Adsorptions- und Desorptionsleistung, die Abwesenheit von aktiven katalytischen Stellen, wobei die letzteren in aktivierten Kohlenstoffen anwesend sind, und die sich daraus ergebenden Gewinne in Hinblick auf niedrigere Betriebskosten und eine höhere Betriebssicherheit.
  • Weiterhin stellt die neue Technik eine vollständige Entfernung von flüchtigen Verunreinigungen zur Verfügung, die von den Harzen während der Herstellung eingefangen wurden, was verhindern kann, das diese auf medizinischem oder biotechnologischem Gebiet verwendet werden.
  • Schließlich werden die Fachleute auf diesem Gebiet verstehen, dass die Verwendung einer internen Rückfluss-Fraktionierungssäule 6 für die Kondensation bei tiefen Temperaturen, wie es in 2 gezeigt ist, eine gleichzeitige Fraktionierung der hier angelieferten desorbierten Verbindungen bereitstellt, selbst wenn die letzteren aus Gasmischungen bestehen.
  • Die Fraktionierung kann in der gleichen Säule vervollständigt werden, wodurch weitere Ersparnisse bei Investitionen und Betriebskosten zur Verfügung gestellt werden.
  • Bei den Ausführungsformen der 1 und 2 kann das Desorptionssystem alternativ auf beiden Behältern 16 operieren.
  • Daher ist immer einer der beiden Behälter 16 zur Adsorption der zu reinigenden Gasemissionen bereit.
  • Beispiel 1
  • Unter Verwendung des Systemdesigns von 1, das der bevorzugten Ausführungsform dieser Erfindung entspricht, wurden die folgenden Resultate für einen repräsentativen Fall der Entfernung und Rückgewinnung von flüchtigen organischen Verbindungen erhalten, indem im Tieftemperatur-Kühler nur flüssiger Stickstoff verwendet wurde:
  • Figure 00100001
  • Figure 00110001
  • Bedingungen am Ausgang des Stromes aus dem Tieftemperatur-Kühler:
    • Temperatur –130°C
    • Druck AP
    • (Durchschnittliche) Flussgeschwindigkeit 160 kg/Stunde Zusammensetzung:
      Aceton 1 mg/m3
      Methylenchlorid 2 mg/m3
      Isopropylalkohol nicht nachweisbar
      Feuchtigkeit Keine
      Sauerstoff (abgeblasen) 20% bis 1%
      Sauerstoff (regen.) Spuren
      Stickstoff restlicher Prozentwert
    • Ausbeute der Rückgewinnung von Lösungsmittel: 99.85% (724.3 von 725.4 pro Zyklus eingeführten)
  • Die obigen Leistungen können mit dem folgenden System erhalten werden:
    Bett von aktiviertem Kohlenstoff 6000 kg
    Adsorptionszyklus 4 Stunden
    Desorptionszyklus 4 Stunden
    Adsorptionstemperatur 30°C
    Desorptionstemperatur 160°C
    Flussgeschwindigkeit im Desorptionskreislauf 20000 m3/Stunde
    Temperatur am Eingang des Tieftemperatur-Kühlers 50°C
    Absoluter Mindestdruck bei der Desorption 0.5 mbar
    Druck des wieder gewonnenen Stickstoffs 6 barG
    Energieverbrauch pro Zyklus 280 kWh
    Stickstoff-Verbrauch pro Zyklus 640 kg
    Dampf-Verbrauch pro Zyklus 830 kg
    Kühlwasser (Zyklus) 30 m3
    Vorkühl-Wasser (Zyklus) 720000 kcal
  • Beispiel 2
  • Unter Verwendung des Systemdesigns wie es in 2 gezeigt ist, das einer zweiten bevorzugten Ausführungsform dieser Erfindung entspricht, bei der eine interne Rückflusssäule integriert ist, wurden die folgenden Ergebnisse für einen repräsentativen Fall der Entfernung und Rückgewinnung von flüchtigen organischen Verbindungen gleichzeitig mit deren Fraktionierung erhalten, indem in der internen Tieftemperatur-Rückfluss-Säule nur flüssiger Stickstoff und gekühltes Glykol verwendet wurde:
  • Figure 00120001
  • Bedingungen am Ausgang des Stromes aus der internen Tieftemperatur-Rückfluss-Säule nach der abschließenden Kondensation
    • Temperatur –150°C
    • Druck AP
    • (Durchschnittliche) Flussgeschwindigkeit 40 kg/Stunde Zusammensetzung:
      Freon 11 2 mg/m3
      n-Pentan keines
      Feuchtigkeit keine
      Sauerstoff (abgeblasen) 20% bis 1%
      Sauerstoff (regen.) Spuren
      Restlicher Stickstoff
      Ausbeute der Rückgewinnung von Lösungsmittel: 99.96% (59.82 von 59.84 pro Zyklus eingeführten)
      Zurückgewonnenes Freon (Zyklus) 45.4 kg
      Zurückgewonnenes n-Pentan (Zyklus) 14.4 kg
  • Die obigen Leistungen können mit dem folgenden System erhalten werden:
    Bett von aktiviertem Kohlenstoff 600 kg
    Adsorptionszyklus 4 Stunden
    Desorptionszyklus 4 Stunden
    Adsorptionstemperatur 35°C
    Desorptionstemperatur 160°C
    Flussgeschwindigkeit im Desorptionskreislauf 1600 m3/Stunde
    Temperatur am Eingang des Tieftemperatur-Kühlers 50°C
    Min. Druck bei der Desorption 0.5 mbar
    Druck des zurück gewonnenen Stickstoffs 6 barG
    Energieverbrauch pro Zyklus 54 kWh
    Stickstoff-Verbrauch pro Zyklus 210 kg
    Dampf-Verbrauch pro Zyklus 120 kg
    Kühlwasser für die Regeneration 4 m3
    Gekühltes Wasser für die Säule 90000 kcal
  • Die obigen Energieverbrauchswerte beinhalten die für die Fraktionierung von Freon 11 und von n-Pentan verwendeten.

Claims (7)

  1. Eine Methode zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen, welche die Schritte beinhaltet: – Erzeugen eines umlaufenden Stromes von Inertgas (1), welches durch das zu desorbierende Material (2) hindurch tritt; – Erhitzen des besagten Stromes (1) auf eine Temperatur, die zur Bewirkung des Desorptionsprozesses ausreicht; – Abgeben eines Gas-Abflusses (3) von dem besagten Umlaufstrom von Inertgas (1) auf eine solche Weise, dass das besagte umlaufende Gas (1) einen konstanten Druck beibehält; – Zuführen des Gas-Abflusses (3) zu Mitteln (5, 6), die zur Kühlung des Gas-Abflusses geeignet sind; – Kühlen des besagten Gas-Abflusses (3), um die Kondensation der in dem besagten Gas-Abfluss (3) enthaltenen desorbierten Verbindungen zu bewirken, wobei diese Kühlung zumindest teilweise durch Druckverdampfung einer Tieftemperatur-Flüssigkeit (4) erhalten wird, charakterisiert durch den Schritt Zuführen der besagten verdampften Tieftemperatur-Flüssigkeit (4) in den besagten umlaufenden Gasstrom (1) und durch den Umstand, dass die besagte Tieftemperatur-Flüssigkeit (4) flüssiger Stickstoff ist.
  2. Eine Methode zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen wie in Anspruch 1 beansprucht, worin die Flussgeschwindigkeit des besagten Gas-Abflusses (3), der aus dem besagten umlaufenden Gasstrom (1) abgeflossen ist, unterhalb 1/50 der Flussgeschwindigkeit des umlaufenden Stroms (1) ist.
  3. Methode zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen wie in Anspruch 1 oder 2 beansprucht, worin die besagte Kühlung des besagten Gas-Abflusses (3) mittels eines Tieftemperatur-Kühlers (5) erhalten wird.
  4. Methode zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen wie in Anspruch 1 oder 2 oder 3 beansprucht, worin die besagte Kühlung des besagten Gas-Abflusses (3) mittels einer internen Rückfluss-Fraktionierungssäule (6) erhalten wird.
  5. Eine Methode zur Desorption und Rückgewinnung von desorbierten Verbindungen wie in irgendeinem vorhergehenden Anspruch beansprucht, welche die zusätzlichen Schritte enthält: – Beenden des Zuführens von besagter verdampfter Tieftemperatur-Flüssigkeit (4), welche zur Kühlung von mindestens einem Teil des Gas-Abflusses (3) verwendet wird, zum umlaufenden Strom (1); – Beenden des Umlaufs des besagten umlaufenden Stromes von inertem Gas (1); – Ansaugen des umgelaufenen Gases (1), um im Bett des zurück zu gewinnenden Materials einen Unterdruck zu erzeugen, und Zuführen des angesaugten Gases zu besagtem Mittel zur Kondensation der desorbierten Verbindung (5; 6).
  6. Vorrichtung zur Durchführung der Methode nach jedem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, die beinhaltet: – einen Behälter (16), der ein Bett von adsorbierendem Material (2) enthält; Mittel (7) zur Erzeugung eines umlaufenden Stromes von Inertgas (1) in einem Kreislauf (8), der den besagten Behälter (16) enthält; – Mittel (9) zum Erhitzen des besagten umlaufenden Gasstroms (1) in dem besagten Kreislauf (8); – einen Tieftemperatur-Kühler (5) oder eine interne Rückfluss-Fraktionierungssäule (6), die zumindest teilweise mittels einer verdampften Tieftemperatur-Flüssigkeit (4) gekühlt wird; – ein Rohr (20) zur Verbindung des besagten Kreislaufes (8) mit besagtem Tieftemperatur-Kühler (5) oder besagter interner Rückfluss-Fraktionierungssäule (6), um einen Gas-Abfluss (3), der aus dem besagten Kreislauf (8) kommt, in den besagten Tieftemperatur-Kühler (5) oder die besagte interne Rückfluss-Fraktionierungssäule (6) einzutragen; charakterisiert durch den Umstand, dass Mittel zur Lieferung eines Teils der besagten verdampften Tieftemperatur-Flüssigkeit (4), die aus dem besagten Kühler (5) oder der besagten Rückfluss-Fraktionierungssäule (6) heraus geflossen sind, in den besagten Kreislauf (8) bereitgestellt werden, und durch den Umstand, dass die besagte Tieftemperatur-Flüssigkeit (4) flüssiger Stickstoff ist.
  7. Ein System wie es in Anspruch 6 beansprucht ist, welches zusätzlich enthält: – Mittel zum Beenden der Zuführung von verdampfter Tieftemperatur-Flüssigkeit zu – besagtem Kreislauf (8); – Mittel (24) zum Ansaugen des Gases in den besagten Kreislauf (8), um in dem besagten Behälter (16) einen unterhalb Atmosphärendruck liegenden Druck zu erzeugen.
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