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DE4323552A1 - Aufhängungssystem für Kraftfahrzeuge - Google Patents

Aufhängungssystem für Kraftfahrzeuge

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DE4323552A1
DE4323552A1 DE4323552A DE4323552A DE4323552A1 DE 4323552 A1 DE4323552 A1 DE 4323552A1 DE 4323552 A DE4323552 A DE 4323552A DE 4323552 A DE4323552 A DE 4323552A DE 4323552 A1 DE4323552 A1 DE 4323552A1
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Germany
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signal
control
acceleration
rolling
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DE4323552A
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English (en)
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DE4323552C2 (de
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Mineharu Shibata
Shin Takehara
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NALDEC CORP HIROSHIMA JP
Mazda Motor Corp
Naldec Corp
Original Assignee
NALDEC CORP HIROSHIMA JP
Mazda Motor Corp
Naldec Corp
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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
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Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Aufhängungssystem für Kraftfahrzeuge, das die Eigenschaften der Aufhängung durch Steu­ ern der Zufuhr- und Abgabebeträge einer hydraulischen Durchfluß­ menge zu Hydraulikzylindern ändern kann.
Ein herkömmliches Aufhängungssystem, nämlich ein Aufhängungs­ system mit Selbststeuerung (ACS-System) ist wohlbekannt und in der japanischen Kokai mit der Nr. 3-182826 offenbart. Dieses ACS- System ist zwischen einer Kraftfahrzeugkarosserie und jedem Rad mit einem Hydraulikzylinder versehen und ändert die Eigenschaft der Aufhängung in Übereinstimmung mit einem Antriebszustand durch unabhängiges Steuern des Fluidflußbetrags zu jedem Hydraulik­ zylinder durch ein Durchflußbegrenzungsventil.
Bei der herkömmlichen Technik werden an jedem Rad ein Kraft­ fahrzeughöhensignal und ein Vertikalbeschleunigungssignal ge­ sammelt. Die gesammelten Signale werden durch ein Tiefpaßfilter geführt, eine Hubschwingungskomponente, eine Nickkomponente und eine Rollkomponente einer Kraft Fahrzeugbewegung werden aus den durch das Tiefpaßfilter geführten Komponenten extrahiert und Durchflußsteuerungssignale für Hy­ draulikzylinder zum Unterdrücken einer Bewegung der Kraft Fahrzeugkarosserie werden in jedem Modus, nämlich dem Hub­ schwingungsmodus, dem Nickmodus und dem Rollmodus berechnet.
Das Tiefpaßfilter wird bei der herkömmlichen Technik ver­ wendet, weil sich ein Steuern zum Ändern der Aufhängungsei­ genschaft übermäßig auf die Bewegung der Kraftfahrzeug­ karosserie mit einer relativ hohen Frequenz auswirkt, wenn die Verstärkung einer relativ hohen Frequenzkomponente nicht verk­ leinert wird, was in einer Resonanz resultiert.
Die Bequemlichkeit hängt von dem Hubschwingungsmodus und dem Nickmodus ab, und die Steuer- bzw. Lenkbarkeit und Stabilität werden durch die Bewegung des Rollmodus beeinflußt. Demgemäß sollte die Aufhängungssteuerung zum Unterdrücken der Rollbewe­ gung eine Eigenschaft haben, die unterschiedlich von der der Steuerung zum Unterdrücken der Hubschwingungsbewegung oder der Nickbewegung ist.
Jedoch wird bei der obigen herkömmlichen Technik ein Ge­ samthöhensignal (oder ein Vertikal-G-Signal) der Tiefpaßfil­ terung unterzogen. Daher konnte die Verstärkung für die Rollkomponente nicht unabhängig geändert werden. Demgemäß konnte eine Übergangsrollbewegung der Kraftfahrzeugkarosserie nicht verhindert werden, was in einer Verringerung der Steuer­ barkeit und der Stabilität resultiert.
Demgemäß ist es angesichts des obigen Problems eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Aufhängungssystem für ein Kraftfahrzeug zu schaffen, das ein Erzeugen einer Über­ gangsschwankung bei einer Rollbewegung verhindern kann.
Die obige Aufgabe wird durch Schaffen eines Aufhängungssystems für Kraftfahrzeuge gelöst, das eine Eigenschaft der Aufhängung durch Steuern eines Zuführens/Abgebens von Fluid in/aus Hy­ draulikzylindern ändern kann, die jeweils zwischen einer Kraftfahrzeugkarosserie und jedem Rad vorgesehen sind, wobei das System besteht aus:
einer Vielzahl von Kraftfahrzeughöhensenoren zum Erfassen von Kraftfahrzeughöhensignalen bei einer Vielzahl von Positionen;
einer Extraktionseinrichtung zum Extrahieren wenigstens eines Hubschwingungskomponentensignals und eines Rollkomponenten­ signals aus den Kraftfahrzeughöhensignalen, die durch die Vielzahl von Kraftfahrzeughöhensensoren erfaßt sind;
einer Filtereinrichtung zum Filtern sowohl des Hubschwin­ gungskomponentensignals als auch des Rollkomponentensignals; und
einer Steuereinrichtung zum Steuern des zuführens/Abgebens von Fluid in/aus den Hydraulikzylindern basierend auf den Aus­ gangssignalen aus der Filtereinrichtung,
wobei eine Grenzfrequenz für das Rollkomponentensignal, die in der Filtereinrichtung eingestellt ist, so eingestellt ist, daß sie höher als jene für das Hubschwingungskomponentensignal ist.
Die Erfindung wird durch Bezugnehmen auf Fig. 1 leicht ver­ standen. Da durch die Filtereinrichtung mit vorbestimmten Grenzfrequenzen ein relativ hoher Frequenzbereich der Hub­ schwingungskomponente und der Rollkomponente der Kraft Fahrzeugbewegung abgeschnitten wird, wird eine Oszillation der Kraftfahrzeugbewegung bei dem hohen Frequenzbereich un­ terdrückt. Weiterhin wird, da die Grenzfrequenz der Rollkom­ ponente so eingestellt ist, daß sie niedriger als jene der Hubschwingungskomponente ist, eine Steuerverstärkung zum Un­ terdrücken der Kraftfahrzeugbewegung der Rollkomponente so eingestellt, daß sie im Vergleich mit der Hubschwingungskompo­ nente relativ hoch ist. Demgemäß wird ein Erzeugen einer Übergangsrollbewegung verhindert, die sich auf die Steuerbar­ keit und Stabilität auswirkt.
Gemäß einem Aspekt der vorliegenden Erfindung ist das Aufhängungssystem mit einer Steuerung für die Nickbewegung versehen. Das bedeutet, daß die Grenzfrequenz der Rollkompo­ nente höher als jene der Nickkomponente ist.
Gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung werden die Grenzfrequenzen der Hubschwingungskomponente, der Nickkom­ ponente und der Rollkomponente in dieser Reihenfolge bestimmt.
Gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung wird auch eine Kraftfahrzeugbewegung bei vertikaler Beschleunigung gesteuert.
Andere Merkmale und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden aus der folgenden Beschreibung im Zusammenhang mit den bei­ gefügten Zeichnungsseiten offensichtlich, wobei gleiche Be­ zugszeichen gleiche oder ähnliche Teile bezeichnen.
Die beigefügten Zeichnungsseiten, die in der Beschreibung ent­ halten sind und einen Teil davon bilden, stellen Ausführungs­ beispiele der Erfindung dar und dienen zusammen mit der Be­ schreibung zum Erklären der Prinzipien der Erfindung. Es zeigen:
Fig. 1 ein Blockdiagramm, das den Aufbau der vorliegenden Erfindung darstellt;
Fig. 2 ein Blockdiagramm, das ein Aufhängungssystem eines Ausführungsbeispiels darstellt, bei dem die vorlie­ gende Erfindung angewendet ist;
Fig. 3 ein Diagramm, das ein Hydrauliksystem des Ausführungsbeispiels der Fig. 2 darstellt;
Fig. 4 ein Blockdiagramm, das einen allgemeinen Aufbau einer Steuersystemfunktion des Ausführungsbeispiels darstellt;
Fig. 5 ein Diagramm, das einen detaillierten Aufbau des Steuersystems des Ausführungsbeispiels darstellt;
Fig. 6 ein Diagramm, das den detaillierten Aufbau des Steuersystems des Ausführungsbeispiels darstellt;
Fig. 7 eine Kurve, die die Charakteristik der Filter 80 B, 80 P darstellt, die für die Höhensteuerung verwendet werden;
Fig. 8 eine Kurve, die die Charakteristik der Filter 80 RF, 80 RR darstellt, die für die Höhensteuerung verwendet werden;
Fig. 9 eine Kurve, die die Charakteristik der Filter 85 B, 85 P darstellt, die für die Vertikal-G-Steuerung ver­ wendet werden;
Fig. 10 eine Kurve die die Charakteristik der Filter 85 RF, 85 RR darstellt, die für die Vertikal-G-Steuerung ver­ wendet werden;
Fig. 11 ein Diagramm, das ein Modell der Aufhängungssteue­ rung des Ausführungsbeispiels darstellt;
Fig. 12 eine Kurve, die die Charakteristik des Ergebnisses eines gefederten Gewichtsversatzes darstellt, der bei dem Modell der Fig. 11 erhalten wird;
Fig. 13 eine Kurve, die die Charakteristik des Ergebnisses der Bequemlichkeit darstellt, die bei dem Modell der Fig. 11 erhalten wird;
Fig. 14 eine Kurve, die die Charakteristik des Ergebnisses einer Bodenhaftung darstellt, die bei dem Modell der Fig. 11 erhalten wird;
Fig. 15 eine Kurve, die die Charakteristik eines Durch­ flußmengenbetrags darstellt, der bei dem Modell der Fig. 11 erhalten wird;
Fig. 16 eine Kurve, die eine allgemeine Charakteristik des Filters darstellt, das für das Höhensteuerungssystem und das Vertikal-G-Steuerungssystem verwendet wird;
Fig. 17 eine Kurve, die die Charakteristik der Abänderung des Filters darstellt, das für das Höhensteuerungs­ system und das Vertikal-G-Steuerungssystem verwendet wird; und
Fig. 18 ein Diagramm, das einen abgeänderten Aufbau des Filters darstellt, das für das Höhensteuerungssystem und das Vertikal-G-Steuerungssystem verwendet wird.
Bevorzugte Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung werden nun im einzelnen in Übereinstimmung mit den beigefügten Zeichnungsseiten beschrieben.
Fig. 2 ist ein Diagramm, das ein Aufhängungssystem gemäß dem Ausführungsbeispiel darstellt, Fig. 3 ist ein Diagramm, das einen Hydraulik-Schaltkreis des Aufhängungssystems der Fig. 2 darstellt, und Fig. 4 bis 6 sind Blockdiagramme, die ein Steuerverfahren des Aufhängungssystems der Fig. 2 darstellen.
Die Merkmale des Ausführungsbeispiels sind folgende:
  • I. Zum Verbesseren der Bequemlichkeit werden Signale von den Höhensensoren durch das Tiefpaßfilter geführt, das eine äußerst niedrige Frequenz durchläßt. Auf diese Weise wird eine Oszillation der Steuerung unterdrückt, die zusammen mit der Kraftfahrzeugbewegung hoher Frequenz auftritt.
  • II. Angesichts der Tatsache, daß sich die Rollsteuerung auf die Steuerbarkeit und die Stabilität auswirkt, wird die Grenzfrequenz des Rollkomponentensignals so eingestellt, daß es höher als jene des Hubschwingungskomponentensignals und des Nickkomponentensignals ist. Somit wird ein An­ sprechen der Rollsteuerung verbessert. Demgemäß wird ein Erzeugen einer Übergangsrollbewegung verhindert.
Der Aufbau des Aufhängungssystems dieses Ausführungsbeispiels wird unter Bezugnahme auf Fig. 2 beschrieben.
In Fig. 2 sind eine Kraftfahrzeugkarosserie 1, Vorderräder 2 F und Hinterräder 2 R gezeigt. Hydraulikzylinder 3 sind jeweils zwischen der Karosserie 1 und den Vorderrädern 2 F und den Hin­ terrädern 2 R vorgesehen.
Jeder Hydraulikzylinder 3 enthält eine Hydraulikkammer 3c, die durch einen in den Zylinderkörper 3a eingefügten Kolben 3b aufgeteilt ist. Ein oberes Ende eines Stabs 3d, der mit jedem Kolben 3b verbunden ist, ist mit der Karosserie 1 verbunden, und die Zylinderkörper 3a sind jeweils mit den Vorder- und Hinterrädern 2 f, 2 r verbunden.
Die Hydraulikkammer 3c des Hydraulikzylinders 3 ist über einen Verbindungspfad 4 mit einer Luftfeder 5 verbunden. Die Luft­ feder 5 beinhaltet eine Luftkammer 5f und eine Hydraulikkammer 5g, die durch ein Diaphragma 5e ausgebildet sind. Die Hydrau­ likkammer 5g schließt an die Hydraulikkammer 3c des Hydrau­ likzylinders 3 an.
Eine Hydraulikpumpe ist mit 8 bezeichnet; ein Durchflußbegren­ zungsventil ist mit 9 bezeichnet und ist an einem Hydraulik­ pfad 10 vorgesehen, der mit der Hydraulikpumpe 8 und jedem Hydraulikzylinder durch eine Hochdruck-Ölleitung verbunden ist. Das Durchflußbegrenzungsventil 9 wirkt zum Einstellen der Durchflußrate durch Zuführen und Abgeben von Fluid (Öl) zu/aus dem Hydraulikzylinder 3.
Weiterhin erfaßt ein Hauptdrucksensor 12 einen Ölentladedruck (einen Hauptdruck) der Hydraulikpumpe 8 und einen gespei­ cherten Druck bzw. einen Gesamtdruck bzw. einen Akkumulations­ druck in Druckspeichern 22a und 22b (die später beschrieben werden). Ein Zylinderdrucksensor 13 erfaßt einen Hydraulik­ druck P der Hydraulikkammer 3c jedes Hydraulikzylinders 3. Kraftfahrzeughöhensensoren 14 erfassen Kraftfahrzeughöhen X(s) (d. h. einen Betrag des Zylinderhubs) der entsprechenden Räder 2 F, 2 R. Ein Vertikalbeschleunigungssensor 15 erfaßt eine vertikale Beschleunigung (Federbeschleunigung einer Masse über den Rädern 2 F, 2 R) und ein Lateralbeschleunigungsensor erfaßt eine laterale Beschleunigung YG. Ein Lenk- bzw. Steuerwinkelsensor 17 erfaßt einen Lenk- bzw. Steuerwinkel der Vorderräder 2 F und ein Kraftfahrzeuggeschwindigkeitssensor 18 erfaßt die Kraftfahrzeuggeschwindigkeit. Die durch diese Sensoren 12 bis 18 erfaßten Detektionssignale werden in eine Steuereinheit 19 eingegeben, die eine CPU enthält und zur variablen Steuerung der Eigenschaft der Aufhängung verwendet wird.
Eine Warnungsanzeige 110 ist von der vorderen Seite aus ge­ sehen in einer Instrumententafel (nicht gezeigt) eingebaut. Die Warnungsanzeige 110 empfängt von der Steuereinheit 19 einen Befehl zum Einschalten einer Lampe und hat zwei Warn­ lampen. Eine Warnlampe A leuchtet auf, wenn eine Einheit des Durchflußbegrenzungssystems einen Fehler gemacht hat, während eine Warnlampe B aufleuchtet, wenn die Steuerung des Zuführens und des Abgebens des Durchflusses durch Schließen eines später beschriebenen Absperrventils (zeitweilig) außer Kraft gesetzt wird.
Fig. 3 ist ein Diagramm, das einen Hydraulik-Schaltkreis dar­ stellt, der ein Zuführen/Abgeben von Fluid in bezug auf den Hydraulikzylinder 3 steuert. In Fig. 3 besteht die Hydraulik­ pumpe 8 aus einer Kolbenpumpe vom variablen Versatz-Typ und ist eine Zwillingspumpe mit einer Hydraulikpumpe 21 für eine Leistungssteuerungsvorrichtung, die durch eine Antriebsquelle 20 angetrieben wird. Druckspeicher 22a sind mit einer Durchführung 10 verbunden, die mit der Hydraulikpumpe 8 ver­ bunden ist, und die Durchführung 10 ist in eine Vorderrad- Durchführung 10 F und eine Hinterrad-Durchführung 10 R aufge­ teilt. Die Vorderrad-Durchführung 10 F ist weiterhin in eine Durchführung für das linke Vorderrad 10 FL und eine Durchführung für das rechte Vorderrad 10 FR aufgeteilt. Jede der Durchführungen 10 PL und 10 FR sind jeweils mit den Hydraulikkam­ mern 3c der Hydraulikzylinder 3 FL und 3 FR jedes Rads verbunden. Die Hinterrad-Durchführung 10 R ist mit einem der Druckspeicher 22b verbunden und ist an der stromabwärtigen Seite in eine Durchführung für das linke Hinterrad 10 RR und eine Durchführung für das rechte Hinterrad 10 RR aufgeteilt. Jede der Durchführungen 10 RL und 10 RR ist jeweils mit den Hydraulikkam­ mern 3c der Hydraulikzylinder 3 RL und 3 RR jedes Rads verbunden.
Luftfedereinheiten 5 FL, 5 FR, 5 RL, 5 RR, die jeweils mit den Hy­ draulikzylindern 3 FL, 3 FR, 3 RL, 3 RR verbunden sind, bestehen je­ weils aus einer Vielzahl von Federn, in der Figur beispielsweise aus vier Luftfedern 5a, 5b, 5c und 5d. Diese Luftfedern 5a, 5b, 5c und 5d sind über eine Verbindungs­ durchführung 4 parallel mit der Hydraulikkammer 3c der Hydrau­ likzylinder 3 verbunden. Die Luftfedern 5a, 5b, 5c und 5d sind an dem Verzweigungspunkt der Verbindungsdurchführung 4 jeweils mit einer Öffnung 25 versehen und dienen für einen Dämpfungseffekt und einen Puffereffekt. Ein Entleerungskraft­ verteilventil 26, das einen Bereich eines Durchführungsab­ schnitts einstellt, ist zwischen der ersten Luftfeder 5a und der zweiten Luftfeder 5b in der Verbindungsdurchführung 4 vorgesehen und hat zwei Zustände, nämlich einen offenen Zu­ stand und einen geschlossenen Zustand, der den Bereich des Durchführungsabschnitts bemerkenswert beschränkt.
Die Durchführung 10 ist an der stromaufwärtigen Seite des Druckspeichers 22a mit einem Entladeventil 27 und einem Durch­ flußbegrenzungsventil 28 verbunden. Das Entladeventil 27 hat einen Einführungs- und einen Entladezustand. Im Einführungs­ zustand wird Öl unter Druck, das aus der Hydraulikpumpe 8 ent­ laden ist, in einen Zylinder 8a eingeführt und eine Entlademenge der Hydraulikpumpe 8 wird reduziert. Im Entlade­ zustand wird Öldruck in dem Zylinder 8a entladen. Das Ent­ ladeventil 27 kann von dem Entladezustand zu dem Einführungszustand schalten, wenn der Entladedruck der Hydrau­ likpumpe 8 einen vorbestimmten maximalen Druck erreicht (etwa 160 kgf/cm2) und behält diesen Zustand bei, wenn der Druck ge­ ringer als ein vorbestimmter minimaler Druck ist (etwa 120 kgf/cm2). Das Entladeventil 27 wirkt als ein Druckeinstel­ lungsventil, das den Öldruck der Hydraulikpumpe 8 in dem vor­ bestimmten Bereichs (120-160 kgf/cm2) hält und steuert. Das Durchflußbegrenzungsventil 28 hat auch einen Einführungszus­ tand und einen Entladezustand. Im Einführungszustand wird der Öldruck von der Hydraulikpumpe 8 über das Entladeventil 28 zu dem Zylinder 8a eingeführt, und im Entladezustand wird der Öldruck des Zylinders 8a zu einem Speicher bzw. Behälter 29 entladen. Das Durchflußbegrenzungsventil 28 hat eine Funktion den Ölentladebetrag der Hydraulikpumpe 8, der konstant sein soll, durch Beibehalten der Druckdifferenz zwischen dem oberen Strom und dem unteren Strom der Öffnung 30 der Durchführung 10 beizubehalten und zu steuern.
Jedoch wird Öl durch den gespeicherten Druck der Druckspeicher 22a und 22b zu jedem Hydraulikzylinder 3 zugeführt. Der ge­ speicherte Druck der Druckspeicher 22a und 22b ist im wesent­ lichen derselbe wie der Druck an der stromabwärtigen Seite des Druckspeichers der Durchführung 10, die die Hauptdurchführung ist, und dieser wird "Hauptdruck" genannt.
Andererseits sind die vier Durchflußbegrenzungsventile 9, die jedem Rad entsprechen, an der stromabwärtigen Seite der Druck­ speicher 22a vorgesehen. Nur der Aufbau des Durchflußbegren­ zungsventils 9 der Seite des linken Vorderrads wird beschrieben, da der Aufbau des entsprechenden Teils des Rads derselbe wie jener des Durchflußbegrenzungsventils 9 der Seite des linken Vorderrads ist. Das Durchflußbegrenzungsventil 9 besteht aus einem Zuflußventil 35 und einem Auslaßventil 37. Das Zuflußventil 35 hat zwei Zustände: einen geschlossenen Zustand und einen Zuführzustand, der den Grad der Offenheit (offener Zustand) ändern kann. Das Zuflußventil 35 ist in der Durchführung für das linke Vorderrad 10 FL der Durchführung 10 vorgesehen und das Fluid (Öl) unter Druck, das in dem Druck­ speicher 22a gespeichert ist, wird durch ein Öffnen mittels Feineinstellung zu dem Hydraulikzylinder 3 FL zugeführt. Weit­ erhin hat das Auslaßventil 37 zwei Zustände: einen geschlos­ senen Zustand und einen Abgabe- oder Ausgabezustand (offener Zustand), der die Offenheit ändern kann. Das Auslaßventil 37 ist in der Durchführung 36 vorgesehen, die den Speicher 29 mit der Durchführung für das linke Vorderrad 10 FL verbindet, und das Fluid, das zu dem Hydraulikzylinder 3 FL zugeführt wird, wird mittels Feineinstellung zu dem Speicher 29 ausgelassen. Das Zuflußventil 35 und das Auslaßventil 37 sind Ventile vom Abstandsringtyp und enthalten jeweils ein Differentialdruck- Regelventil, das den Hydraulikdruck beim offenen Zustand auf einem vorbestimmten Wert hält.
Ein Absperrventil 38, das auf einen Vor- bzw. Pilotdruck ant­ wortet, ist als isolierendes Tellerventil in der Durchführung für das linke Vorderrad 10 FL zwischen dem Zuflußventil 35 und dem Hydraulikzylinder 3 FL vorgesehen. Das Absperrventil 38 ist derart angeordnet, daß der Hydraulikdruck (d. h. der Hauptdruck oder eine in den Druckspeichern 22a, 22b gespeicherte Kraft) in der Durchführung 10 an der stromaufwärtigen Seite des Zu­ flußventils 35 als ein Pilotdruck durch eine Pilotleitung 39 eingeführt wird, und das Ventil wird geschlossen, wenn der Pilotdruck geringer als 70 kgf/cm2 ist. Das bedeutet, daß, wenn der Hauptdruck größer als 70 kgf/cm2 ist, das Öl unter Druck zu dem Zylinder 3 zugeführt wird und Öl von dem Zylinder 3 entladen wird.
Ein fehlersicheres Ventil 41 ist in der Durchführung 42 vorge­ sehen, die die stromabwärtigen Seite des Druckspeichers 22a der Durchführung 10 und die Durchführung 36 verbindet. Das fehlersichere Ventil 41 wirkt derart, daß das gespeicherte Öl der Druckspeicher 22a und 22b durch Schalten des fehlersi­ cheren Ventils 41 in den offenen Zustand bei einem Fehler zu dem Speicher 29 zurückgebracht wird, und der Zustand hohen Drucks wird gelöst. Weiterhin ist eine Öffnung 43 in der Pi­ lotleitung 39 vorgesehen und arbeitet zum Verzögern eines Schließens des Absperrventils 38, wenn das fehlersichere Ven­ til 41 geöffnet ist. Ein Sicherheitsventil 44 bringt das Öl zu der Durchführung 36 zurück, wenn der Öldruck der Hydraulik­ kammer 3c jedes Hydraulikzylinders 3 FL, 3FR anormal erhöht ist. Ein Rückkehrdruckspeicher 45 ist mit der Durchführung 36 ver­ bunden und speichert den Druck, wenn das Öl von dem Hydrau­ likzylinder 3 entladen wird.
Eine Durchflußbegrenzung durch die Steuereinheit 19 zu jedem Zylinder 3 wird basierend auf den Fig. 4 bis 6 beschrieben.
Fig. 4 ist ein Diagramm zum Erklären der Theorie zum Erzeugen eines Steuersignals Q zum Steuern des Durchflußbetrags zu jedem Zylinder 3. Wie es in Fig. 4 gezeigt ist, besteht die Durchflußbegrenzung bzw. -steuerung durch die Steuereinheit 19 aus einem Kraftfahrzeughöhen′-Steuerungs-Untersystem A, einem Kraftfahrzeughöhen-Versatzunterdrückungs-Untersystem B, einem Vertikalbeschleunigungs-Unterdrückungs-Untersystem C, einem Verdrehungs-/Verwindungs-Unterdrückungs-Untersystem D und einem Rollsteuerungs-Korrektur-Untersystem E. Diese Untersys­ teme erzeugen jeweils Durchfulßsteuerungssignale Q1, Q2, Q3, Q4 und Q5. Diese Signale werden an jedem Rad auf summiert, und die Summe wird als Steuersignale (QFR, QFL, QRR, QRL) für die Räder bestimmt.
Die Steuerung in jedem Untersystem wird allgemein unter Bezug­ nahme auf Fig. 4 beschrieben.
In dem Kraftfahrzeughöhen-Steuerungs-Untersystem A berechnen und erzeugen Berechnungseinheiten 100 B, 100 P, 100 R eine Hub­ schwingungskomponente, eine Nickkomponente und eine Rollkompo­ nente eines Kraftfahrzeugversatzes aus vier Kraftfahr­ zeughöhensignalen XS von den vier Höhensensoren 14 an den vier Rädern. Jede der Berechnungseinheiten 101 b, 101 P, 101 R be­ rechnet ein Durchflußsteuerungssignal bezüglich jeder Kompo­ nente. Die Durchflußsteuerungssignale, die aufgrund der drei Komponenten berechnet sind, werden in jedem Rad auf summiert und als QFR1, QFL1, QRR1, QRL1 ausgegeben.
In dem Kraftfahrzeughöhen-Versatzunterdrückungs-Untersystem B differenziert eine Differenziereinheit 102 die vier Höhensig­ nale, Berechnungseinheiten 103 P und 103 R extrahieren eine Nick­ komponente und eine Rollkomponente aus den differenzierten Signalen, und Berechnungseinheiten 104 P und 104 R berechnen Durchflußsteuerungssignale jeweils aufgrund sowohl der Nick­ komponente als auch der Rollkomponente. Die Durchflußsteue­ rungssignale aufgrund der berechneten zwei Komponenten werden in jedem Rad auf summiert und als QFR2, QFL2, QRR2, QRL2 ausgegeben.
In dem Vertikalbeschleunigungs-Unterdrückungs-Untersystem C berechnen und erzeugen Berechnungseinheiten 105 B, 105 P, 105 R eine Hubschwingungskomponente, eine Nickkomponente und eine Rollkomponente aus den Beschleunigungssignalen GFR, GFL, GR von den drei Beschleunigungssensoren 15, die jeweils an dem rechten Vorderrad dem linken Vorderrad und einem Mittelpunkt zwischen den Hinterrädern angebracht sind. Berechnungsein­ heiten 106 B, 106 P, 106 R berechnen Durchflußsteuerungssignale aufgrund jeder Komponente. Die Durchflußsteuerungssignale der berechneten drei Komponenten werden in jedem Rad integriert und als QFR3, QFL3 QRR3, QRL3 ausgegeben.
In dem Verdrehungs-/Verwindungs-Unterdrückungs-Untersystem D berechnet eine Berechnungseinheit 108 einen Verwindungs-Betrag basierend auf jedem Drucksignal P in den vier Hydraulikzylin­ dern, und eine Berechnungseinheit 109 berechnet an jedem Rad Verwindungs-Unterdrückungssignale QFR4, QFL4, QRR4, QRL4.
In dem Rollsteuerungs-Korrektur-Untersystem E berechnet eine Berechnungseinheit 110 an jedem Radsteuerungssignale QFR5, QFL5, QRR5, QRL5 basierend auf den Signalen YG von den Lateralbe­ schleunigungssensoren und gibt sie aus.
Die Steuerung durch die Steuereinheit 19, die allgemein in Verbindung mit Fig. 4 beschrieben ist, wird weiterhin im ein­ zelnen basierend auf den Fig. 5 und 6 beschrieben.
Wie es oben beschrieben ist, besteht die Steuerung der Steuer­ einheit 19 aus dem Kraftfahrzeughöhen-Steuerungs-Untersystem A, dem Kraftfahrzeughöhen-Versatzunterdrückungs-Untersystem B, dem Vertikalbeschleunigungs-Unterdrückungs-Untersystem C, dem Verdrehungs-/Verwindungs-Unterdrückungs-Untersystem D und dem Rollensteuerungs-Korrektur-Untersystem E. Das Kraftfahrzeug­ höhen-Steuerungs-Untersystem A steuert die Kraftfahrzeughöhe basierend auf den Höhensignalen XFR, XFL, XRR, XRL der Höhensen­ soren 14 FR 14 FL, 14 RR, 14 RL zu einer Zielhöhe. Das Kraftfahr­ zeughöhen-Versatzunterdrückungs-Untersystem B unterdrückt den Kraftfahrzeughöhenversatz basierend auf Kraftfahrzeughöhen­ versatz-Beschleunigungssignalen YFR, YFL, YRR, YRL, die aus den Kraftfahrzeughöhensignalen erhalten werden. Das Vertikal­ beschleunigungs-Unterdrückungs-Untersystem C reduziert eine Vibration des Kraftfahrzeugs basierend auf den Vertikalbe­ schleunigungssignalen GFR, GFL, GRR, GRL der drei Zylinderdruck­ sensoren 15 FR, 15 FL, 15 R. Das Verdrehungs-/Verwindungs- Unterdrückungs-Untersystem D berechnet einen Verwindungs- Betrag basierend auf den Drucksignalen PFR, PFL, PRR PRL der Zylinderdrucksensoren 13FFR, 13 FL, 13 RR, 13 RL jedes Rads. Das Rollsteuerungs-Korrektur-Untersystem E korrigiert die Roll­ steuerung basierend auf dem Lateralbeschleunigungssignal YG des Lateralbeschleunigungssensors 16.
Kraftfahrzeughöhen-Steuerungs-Untersystem A
In dem Steuerungs-Untersystem A ist eine Hubschwingungskompo­ nenten-Berechnungseinheit (die 100 B in Fig. 4 entspricht) mit dem Bezugszeichen 50 bezeichnet. Die Hubschwingungskomponente wird durch Aufsummieren der Ausgaben XFR und XFL des rechten und des linken Vorderrads 2 F aus den Höhensignalen XFR, XFL, XRR, XRL der vier Höhensensoren 14 FR, 14 FL, 14 RR, 14 RL erhalten. Das be­ deutet, daß die Hubschwingungskomponenten-Berechnungseinheit 50 berechnet:
Hubschwindungskomponente = XFR + XFL + XRR + XRL.
Eine Nickkomponenten-Berechnungseinheit (die 100 P in Fig. 4 entspricht) ist mit dem Bezugszeichen 51 bezeichnet. Die Nickkomponente wird durch Subtrahieren der Ausgaben XRR und XRL des rechten und des linken Hinterrads 2 R von der Summe von XFR und XFL des rechten und des linken Vorderrads 2 F erhalten. Das bedeutet, daß die Nickkomponenten-Berechnungseinheit 51 berechnet:
Nickkomponente = (XFR + XFL) - (XRR + XRL).
Eine Rollkomponenten-Berechnungseinheit (die 100 R in Fig. 4 entspricht) ist mit dem Bezugszeichen 52 bezeichnet. Die Rollkomponente wird durch Addieren der Differenz zwischen den Ausgaben des rechten und des linken Vorderrads 2 F (XFR - XFL) und der Differenz zwischen den Ausgaben des rechten und des linken Hinterrads 2 R (XRR - XRL) erhalten. Das bedeutet, daß die Rollkomponenten-Berechnungseinheit 52 berechnet:
Rollkomponente = (XFR - XFL) + (XRR - XRL).
Eine Hubschwingungsbetrag-Berechnungseinheit (die 101B in Fig. 4 entspricht) ist mit dem Bezugszeichen 53 bezeichnet, und gibt eine Hubschwingungskomponente ein, die durch die Hubschwingungskomponenten-Berechnungseinheit 50 und die Zielhöhe TH berechnet ist, und berechnet eine steuervariable für die Hubschwingungssteuerung des Durchflußbegrenzungsven­ tils 9 basierend auf dem Verstärkungskoeffizienten KB1. Eine Nickbetrag-Berechnungseinheit 54 (die 101 P in Fig. 4 ent­ spricht) gibt eine Nickkomponente ein, die durch die Nickkom­ ponenten-Berechnungseinheit 51 berechnet ist, und berechnet eine Steuervariable für die Nicksteuerung basierend auf dem Verstärkungskoeffizienten KP1. Eine Rollbetrag-Berechnungsein­ heit 55 (die 101 R in Fig. 4 entspricht) gibt eine Rollkompo­ nente ein, die durch die Rollversatzkomponenten-Berechnungs­ einheit 52 und einen Zieltollversatz TR berechnet ist, und be­ rechnet eine steuervariable für die Hubschwingungssteuerung basierend auf den Verstärkungskoeffizienten KFR1, KRR1, um dem Zielrollversatz TR zu entsprechen.
Jede der Steuervariablen, die durch die Berechnungseinheiten 53, 54 und 55 berechnet sind, werden bezüglich ihrer Vorzei­ chen in jedem Rad invertiert (invertiert, um entgegengesetzt zu den Vorzeichen des Höhenversatzsignals des Höhensensors 14 zu sein), eine Steuervariable der Hubschwingung, des Nickens und des Rollens werden jeweils in dem Untersystem A addiert, und Durchflußsignale QFR1, QFL1, QRR1, QRL1 des Durchflußbegren­ zungsventils 9 werden erhalten.
Genauer ausgedrückt geben Berechnungseinheiten 90 Steuersig­ nale aus, deren Vorzeichen alle von den Steuervariablen inver­ tiert sind, die durch die Berechnungseinheit 53 berechnet worden sind. Das Steuersignal wird zum Unterdrücken einer Hubschwingung bei jedem Rad dienen. Weiterhin gibt ein Addie­ rer 91 ein Steuersignal aus, das eine Nickbewegung zwischen den Vorder- und den Hinterrädern durch Addieren der Signale steuert, deren Vorzeichen entgegengesetzt zu den Vorzeichen sind, die in der Berechnungseinheit 51 zu den Signalen addiert sind, die durch die Berechnungseinheit 54 berechnet sind (d. h., daß den Hinterrädern die entgegengesetzten Vorzeichen der Vorderräder gegeben werden). Addierer 92, 93 erzeugen Steuersignale, die das Rollen zwischen den rechten und den linken Rädern unterdrücken, und zwar durch Addieren der Sig­ nale, deren Vorzeichen entgegengesetzt zu den Vorzeichen sind, die durch die Berechnungseinheit 52 erhalten sind, zu den Steuersignalen, die durch die Berechnungseinheit 55 berechnet sind.
Tiefpaßfilter 80 B (für das Hubschwingen), 80 P (für das Nicken), 80 RF (für das Vorderradrollen) und 80 RR (für das Hinterrad­ rollen) sind jeweils zwischen den Berechnungseinheiten 53, 54, 55 und den Addierern 90, 91, 92, 93 vorgesehen. Wenn ein Steuersignal, das durch die Berechnungseinheiten 53, 54, 55 berechnet ist, größer als die vorbestimmten Grenzfrequenzen XH1, XH2, XH3, XH4 ist, schneiden diese Tiefpaßfilter das Steuersignal ab und geben das Signal aus, dessen Frequenz geringer als XH1 ∎ XH4 ist.
Fig. 7 ist eine Kurve, die die Frequenzcharakteristik (Grenzfrequenzen XH1, XH2 = 1 Hz) der Filter 80 B für das Hub­ schwingen und 80 P für das Nicken darstellt. Fig. 8 ist eine Kurve, die die Frequenzcharakterstik (Grenzfrequenzen XH3, XH4 = 5 Hz) der Filter 80 RF und 80 RR für das Rollen darstellt.
Kraftfahrzeughöhen-Versatzunterdrückungs-Untersystem B
Einzelheiten des Untersystems B werden unter Bezugnahme auf Fig. 5 beschrieben. In dem Untersystem B werden die Höhensig­ nale XFR, XFL, XRR, XRL von den Höhensensoren 14 FR - 14 RL in Dif­ ferenziereinheiten 56 FR, 56 FL, 56 RR, 56 RL eingegeben, und differenzierte Komponenten der Höhensignale XFR, XFL, XRR, XRL aus jeder Einheit 56 FR - 56 RL, d. h. das Höhenversatzbeschleuni­ gungssignal YFR, YFL, YRR, YRL, können erhalten werden. Weiter­ hin wird das Höhenversatzbeschleunigungssignal Y erhalten aus:
Y = (Yn - Xn-1)/T
Xn: Kraftfahrzeughöhenversatz der Zeit t
Xn-1: Kraftfahrzeughöhenversatz der Zeit t-1
T: Abtastdauer.
In Fig. 5 berechnet eine Nickkomponenten-Berechnungseinheit 57a (die 103 P in Fig. 4 entspricht) eine Nickkomponente durch Sub­ trahieren der Summe der Ausgaben YRR, YRL der Höhenversatzbe­ schleunigung der Hinterräder 2 R aus der Summe der Höhenversatz­ beschleunigung der Vorderräder 2 F. Das bedeutet, daß die Nick­ komponenten-Berechnungseinheit 57a berechnet:
Nickkomponente des Kraftfahrzeugversatzes
= (YFR + YFL) - (YRR + YRL).
Eine Rollkomponenten-Berechnungseinheit 57b (die 103 R in Fig. 4 entspricht) berechnet die Differenz YFR - YFL der Höhenversatz­ beschleunigung der Vorderräder und die Differenz YRR - YRL der Höhenversatzbeschleunigung der Hinterräder. Das bedeutet, daß die Rollkomponenten-Berechungseinheit 57b berechnet:
Rollkomponente des Kraftfahrzeugversatzes
= (YFR - YFL) + (YRR - YRL).
Weiterhin gibt eine Nickbetrag-Berechnungseinheit 58 (die 104 P in Fig. 4 entspricht) eine Nickkomponente ein, die durch die Nickkomponenten-Berechnungseinheit 57a berechnet ist, und be­ rechnet eine Steuervariable jedes Durchflußbegrenzungsventils 9 der Nicksteuerung basierend auf dem Verstärkungskoeffizi­ enten KP2. Eine Rollbetrag-Berechnungseinheit 59 (die 104 R in Fig. 4 entspricht) gibt eine Rollkomponente ein, die durch die Rollkomponenten-Berechnungseinheit 57b berechnet ist, und be­ rechnet eine Steuervariable jedes Durchflußbegrenzungsventils 9 der Rollsteuerung basierend auf den Verstärkungskoeffizi­ enten KFR2, KFR2.
Jede der Steuervariablen, die jeweils durch Steuereinheiten 58 und 59 berechnet sind, wird in jedem Rad invertiert (invertiert, um bezüglich dem Vorzeichen dem Höhenversatz­ beschleunigungssignal der Differenziereinheiten 56 FR - 56 RL entgegengesetzt zu sein) und der Nicksteuerbetrag und der Rollsteuerbetrag werden jeweils addiert. Somit werden Durch­ flußsteuerungssignale QFR2, QFL2, QRR2, QRL2 des Durchflußbegren­ zungsventils 9 erhalten.
Vertikalbeschleunigungs-Unterdrückungs-Untersystem C
In dem Untersystem C der Fig. 6 summiert eine Hubschwingungskomponenten-Berechnungseinheit 60 (die 105 B in Fig. 4 entspricht) Ausgaben GFR, GFL, GR der drei Vertikalbe­ schleunigungssensoren 15 FR, 15 FL, 15 R und berechnet:
Hubschwingungskomponente der Vertikal-G = GFR + GFL + GR.
Eine Nickkomponenten-Berechnungseinheit 61 (die 105 P in Fig. 4 entspricht) subtrahiert die Ausgabe GR des Hinterrads 2 R von der Summe einer Hälfte der Ausgabe GR und einer Hälfte der Ausgabe GFL der Vorderräder und berechnet:
Nickkomponente der Vertikal-G = 1/2 (GFR + GFL) - GR.
Eine Rollkomponenten-Berechnungseinheit 62 (die 105R in Fig. 4 entspricht) subtrahiert die Ausgabe GFL des linken Vorderrads von der Ausgabe GFR des rechten Vorderrads und berechnet:
Rollkomponente der Vertikal-G = GFR - GFL.
Weiterhin gibt eine Hubschwingungsbetrag-Berechnungseinheit 63 (die 106 B in Fig. 4 entspricht) die Hubschwingungskomponente ein, die durch die Berechnungseinheit 60 berechnet ist, und berechnet eine Steuervariable in bezug auf das Durchflußbe­ grenzungsventil 9 jedes Rads für die Hubschwingungssteuerung basierend auf dem Verstärkungskoeffizienten KB3. Eine Nickbe­ trag-Berechnungseinheit 64 (die 106 P in Fig. 4 entspricht) gibt die Nickkomponente ein, die durch die Nickkomponenten-Berech­ nungseinheit 61 berechnet ist, und berechnet eine Steuervari­ able in bezug auf das Durchflußbegrenzungsventil 9 in der Nicksteuerung basierend auf dem Verstärkungskoeffizienten KP3. Eine Rollkomponenten-Berechnungseinheit 65 (die 106 R in Fig. 4 entspricht) gibt die Rollkomponente ein, die durch die Roll­ komponenten-Berechnungseinheit 62 berechnet ist, und berechnet eine Steuervariable bei der Rollsteuerung basierend auf den Verstärkungskoeffizienten KFR3, KRR3.
Jede Steuervariable, die in den Berechnungseinheiten 63, 64, 65 berechnet ist, um den vertikalen Versatz des Kraftfahrzeugs durch die Hubschwingungskomponente, die Nickkomponente und die Rollkomponente zu unterdrücken, wird bei jedem Rad invertiert. Jede Steuervariable der Hubschwingungs-, der Nick- und der Rollkomponente wird in bezug auf jedes Rad addiert und die Durchflußsteuerungssignale QFR3, QFL3, QRR3, QRL3 werden in dem Untersystem C erhalten.
Tiefpaßfilter 83 B (für das Hubschwingen), 85 P (für das Nicken) 85 RF (für das Vorderradrollen) sind zwischen den Berechnungs­ einheiten 63, 64, 65 und Addierern 97, 98, 99, 111 vorgesehen. Wenn die Steuersignale, die durch die Berechnungseinheiten 63, 64, 65 berechnet sind, größer als die vorbestimmte Anzahl von Grenzfrequenzen XG1 XG2, XG3 XG4 sind, werden die Steuersignale abgeschnitten und nur die Signale, deren Grenzfrequenzen unter XG1∼XG4 sind, werden ausgegeben.
Fig. 9 ist eine Kurve, die die Frequenzcharakteristik (Grenzfrequenzen XG1, XG2 = 1 Hz) der Filter 85 B für das Hub­ schwingen und 85 P für das Nicken darstellt. Fig. 10 ist eine Kurve, die die Frequenzcharakteristik (Grenzfrequenzen XG3, XG4 = 5 Hz) der Filter 85 RF und 85RR für das Rollen darstellt.
Verdrehungs-/Verwindungs-Unterdrückungs-Untersystem D
In dem Untersystem D (Fig. 6) gibt eine Berechnungseinheit 70a die Hydraulikdrucksignale PFR, PFL von den zwei Zylinderdruck­ sensoren 13 FR, 13 FL der Vorderräder ein und berechnet ein Verhältnis Pf der Druckdifferenz (PFR - PFL) zwischen dem rechten und dem linken Rad zu den addierten Druckdifferenzen (PFR + PFL) der Vorderräder durch:
Pf = (PFR - PFL)/(PFR + PFL).
Eine Hydraulikdruckverhältnis-Berechnungseinheit 70b berechnet ein Hydraulikdruckverhältnis Pr der Hinterradseite durch:
Pr = (PRR - PRL)/(PRR + PRL).
Diese Berechnungseinheiten 70a und 70b entsprechen der Verdrehungs-/Verwindungs-Steuereinheit 108 der Fig. 4. In dem Untersystem D wird, nachdem das Druckdifferenzverhältnis Pr der Hinterradseite mit einem vorbestimmten Wert, dem Verstärkungs­ koeffizienten F, multipliziert ist, das Produkt von dem Druckverhältnis PF der Vorderradseite subtrahiert. Das Ergeb­ nis wird mit dem Verstärkungskoeffizienten A multipliziert. Das Multiplikationsergebnis wird weiterhin mit dem Verstärkungskoeffizienten c für nur die Vorderräder multipli­ ziert. Nachfolgend werden die erhaltenen Werte invertiert, um den Steuerungswert für jedes Rad zwischen den rechten und den linken Rädern auszugleichen. Demgemäß werden die Durch­ flußsteuerungssignale QFR4, QFL4, QRR4, QRL4 des Durchflußbegren­ zungsventils 9 erhalten.
Tiefpaßfilter 75 FR, 75 FL, 75 RR, 75 RL sind jeweils zwischen den Zylinderdrucksensoren 13 FR - 13 RL und den Berechnungseinheiten 70a, 70b vorgesehen. Wenn die Drucksignale PFR, PFL, PRR, PRL von den Zylinderdrucksensoren 13 FR - 13 RL höhere Frequenzen als die vorbestimmten Grenzfrequenzen XP1, XP2, XP3, XP4 haben, schneiden diese Tiefpaßfilter die Drucksignale PFR - PRL aus und lassen nur die Signale PFR - PRL durch, deren Frequenzen nied­ riger als XP1 - XP4 sind.
Rollsteuerungs-Korrektur-Untersystem E
In dem Untersystem E (Fig. 6) gibt eine Berechnungseinheit 90 das Lateralbschleunigungssignal YG des Lateralbschleunigungs­ sensors 16 ein und berechnet den Steuerungsbetrag zum Un­ terdrücken der Lateralbeschleunigung des Kraftfahrzeugs basierend auf dem Verstärkungskoeffizienten KG. Wie für den Steuerungsbetrag, der durch die Berechnungseinheit 90 ber­ echnet ist, werden, nachdem der Vorderradsteuerungsbetrag mit dem Koeffizienten AGF verändert ist, die Vorzeichen in den rechten und den linken Rädern invertiert, so daß das Verhältnis an dem Vorderrad sich von jenem an dem Hinterrad unterscheidet. Demgemäß werden Durchflußsteuerungssignale QFR5, QFL5, QRR5, QRL5 des Durchflußbegrenzungsventils 9 erhalten.
Ein Tiefpaßfilter 91 ist zwischen dem Lateralbeschleunigungs­ sensor 16 und der Berechnungseinheit 90 vorgesehen. Wenn das Lateralbeschleunigungssignal YG von dem Lateralbeschleunigungs­ sensor 16 eine höhere Frequenz als die vorbestimmte Grenzfre­ quenz XY hat, wird das Lateralbeschleunigungssignal YG abgeschnitten und nur das Signal, dessen Grenzfrequenz unter YG ist, wird durchgelassen.
Demgemäß werden schließlich die Kraftfahrzeughöhenversatzkom­ ponenten QFR1, QFL1, QRR1, QRL1 dem Durchflußsteuerungssignale, die in jedem Durchflußbegrenzungsventil 9 bestimmt werden, die Kraftfahrzeughöhenversatz-Beschleunigungskomponenten QFR2, QFL2, QRR2, QRL2, die Vertikalbeschleunigungskomponenten QFR3, QFL3, QRR3, QRL3, die Druckkomponenten QFR4, QFL4, QRR4, QRL4 und die Lateral­ beschleunigungskomponenten QFR5, QFL5, QRR5, QRL5 jeweils addiert. In Korrektureinheiten 100 FR, 100 FL, 100 RR, 100 RL werden die ad­ dierten Werte jeweils mit jedem der Korrekturwerte KH1, KH2, KH3, KH4 multipliziert und die Gesamtdurchflußsteuerungssignale QFR, QFL, QRR, QRL werden erhalten.
Die oben angegebenen Merkmale I - II des vorliegenden Ausführungsbeispiels werden nachfolgend beschrieben.
Fig. 11 ist ein Vibrationsmodell an einem der Räder der Fig. 2. In Fig. 11 ist ein Hydraulikzylinder mit "PC" bezeichnet, der dem Zylinder 3 der Fig. 2 entspricht. An der rechten Seite des Zylinders PC sind Gasfedern C und K vorgesehen und entsprechen den Gasfedern 5 der Fig. 2. Die Durchflußmenge zu dem Zylinder PC ist durch ein Signal QV definiert. Betrachtet man den Zylinder PC als eine "Feder", zeigt "M1" der Fig. 11 ein "ungefedertes Gewicht" des Rads an, während "M2" ein "ge­ federtes Gewicht" der Kraftfahrzeugkarosserie anzeigt. Wenn eine Grundposition durch X0 angezeigt ist, ist die Position des ungefederten Gewichts (Rad) X1, und das gefederte Gewicht (Kraftfahrzeugkarosserie) ist X2 (X2 - X1) zeigt eine Ausgabe von dem Höhensensor 14 und eine Differentiation zweiter Ord­ nung von X2, nämlich d2/dt2(X2), zeigt eine Ausgabe des Vertikal-G-Sensors 15 an. Bei dem Modell der Fig. 11 wird die Durchflußmenge QV zu dem Zylinder Pc auf eine derartige Weise bestimmt, daß (X2 - X1) mit der Verstärkung (K1 + K2s) (wobei "s" ein Differentiationsoperator ist) zurückgeführt wird, und d2/dt2(X2) wird mit der Verstärkung K3 zurückgeführt.
Die Fig. 12 bis 15 zeigen die Charakteristiken eines Versatzes des gefederten Gewichts (X2), der Bequemlichkeit (X2 - X1), der Bodenhaftungsfähigkeit (X1), und der Frequenz der Durch­ flußmenge (QV).
Wenn die Verstärkungen K1, K2, K3 größer gemacht werden, wird eine Rückführung so ausgelegt, daß der Höhenversatz und die Beschleunigungsvariation bzw. -schwankung unterdrückt wird. Die in den Figuren gezeigte Charakteristik ist derart, daß eine Resonanz bei etwa 1 Hz und 10 Hz auftritt. Sie zeigt an, daß das Problem nicht durch einfaches Ändern der Verstärkung gelöst werden wird. Gemäß der Kurve (Fig. 12), die die Charak­ teristik des Versatzes des gefederten Gewichts (X2) der Fig. 12 darstellt, wenn die Verstärkung K1 vergrößert ist (die Charak­ teristik 301), ist die Resonanz in der Umgebung von 1 Hz größer als in dem Fall, wo die Verstärkungen K1, K3 normal ein­ gestellt sind (die Charakteristik 300). Wenn nur K3 vergrößert ist oder sowohl K1 als auch K3 vergrößert sind, wird die Reso­ nanz in der Umgebung von 1 Hz reduziert. Gemäß der in Fig. 14 gezeigten Bodenhaftungscharakteristik tritt, wenn die Verstärkung K1 vergrößert ist, die Resonanz in der Umgebung von 1 Hz auf, während, wenn die Verstärkung K3 vergrößert ist, die Resonanz in der Umgebung von 10 Hz auftritt. Demgemäß tritt gegensätzlich dazu wie es in Fig. 14 gezeigt ist, auch wenn die Verstärkungen K1 und K3 vergrößert sind, um das Ansprechen der Unterdrückungssteuerung des gefederten Gewichtsversatzes durch eine Hubschwingungs- oder Rollbewegung zu verbessern, eine Verschlechterung der Bodenhaftungsfähigkeit (Verschlech­ terung der Lenkbarkeit und Stabilität) bei etwa 4-10 Hz auf. Jedoch wird die Bequemlichkeit bei etwa 1 Hz durch Vergrößern von K1 verringert, während jene bei etwa 10 Hz verbessert wird. Das bedeutet, daß die Verstärkung K3 die Bodenhaftungsfähigkeit (Lenk- bzw. Steuerbarkeit und Stabilität) und die Bequemlich­ keit bei etwa 10 Hz beeinflußt, und zwar auf gegensätzliche Art zueinander. Wenn ein Filter mit einer Grenzfrequenz einer äußerst niedrigen Frequenz wie beispielsweise 1-4 Hz, wie es in Fig. 16 gezeigt ist, für die Filter 80 B, 80 P 80 RF, 80 RR der Fig. 5 und die Filter 85 B, 85 P, 85 RF 85 RR der Fig. 6 verwendet wird, wird die Verschlechterung der Bodenhaftung und der Be­ quemlichkeit in der Umgebung von 4-10 Hz unterdrückt. Anders ausgedrückt ergibt ein Beibehalten der Grenzfrequenz des Filters auf einem geringen Wert ein schwächeres Ansprechen der 3 aktiven Aufhängung und eine bessere Bequemlichkeit.
Alle Bewegungen, nämlich die Hubschwingungsbewegung, die Nickbewegung und die Rollbewegung tragen nicht immer gleich zu einer Bequemlichkeit des Fahrers und der Lenkbarkeit und der Stabilität des Kraftfahrzeugs bei. Genauer gesagt verursacht die Rollbewegung ein Neigen der Kraftfahrzeugkarosserie nach rechts oder links, ein Bodenhaftungsgewicht gelangt zwischen den rechten und den linken Rädern ins Ungleichgewicht, was in einer Wirkung auf die Lenkbarkeit und die Stabilität resul­ tiert. Demgemäß wird bezüglich der Rollbewegung die Lenkbar­ keit und Stabilität verbessert, wenn das Ansprechen (Verhindern einer Übergangsrollbewegung) auf den Rollversatz eher durch ein relatives Vergrößern der Verstärkung für die Rollbewegung im Vergleich zu derjenigen der Hubschwingungsbe­ wegung oder der Nickbewegung angehoben wird, als durch ein Abschwächen des Rollunterdrückungseffekts durch Verkleinern der Verstärkung. Bei dem Ausführungsbeispiel, das in den Fig. 7 und 8 gezeigt ist (oder den Fig. 9 und 10), wird die Grenz­ frequenz (5 Hz) des Filters 80 B (oder 85 B) zur Rollbewegungsun­ terdrückung derart eingestellt, daß sie höher als die Grenzfrequenz (1 Hz) der Filter (80 P, 80 RF, 80 RR, 85 P, 85 RF, 85 RR) zur Hubschwingungs- oder Nickbewegungsunterdrückung ist.
Genauer ausgedrückt sind in einem Kraftfahrzeug, das auf die Grenzfrequenzen der Filter eingestellt ist, die auf die oben beschriebene Art eingestellt sind, die Steuerungen der Hubschwingungs-, der Nick- und der Rollbewegung auf die ähnliche Weise für eine Kraftfahrzeugbewegung (den Höhenver­ satz oder den Vertikal-G-Versatz) bei etwa 1 Hz effektiv. Je­ doch sind für eine Kraftfahrzeugbewegung oder einen Versatz bei etwa 2 Hz - 5 Hz die Hubschwingungssteuerung und die Nick­ steuerung nicht effektiv, jedoch ist die Rollsteuerung effek­ tiv. Auf diese Weise wird, da die Rollsteuerung besser auf die Hubschwingungssteuerung und die Nicksteuerung anspricht, der Übergangsrollversatz verhindert.
Demgemäß werden, wenn die Grenzfrequenzen der Filter, die für die Steuerungen der Hubschwingungskomponente, der Nickkompo­ nente und der Rollkomponente in dem Kraftfahrzeughöhen-Steue­ rungs-Untersystem und dem Kraftfahrzeughöhen-Versatzun­ terdrückungs-Untersystem so eingestellt sind, daß sie nied­ riger als 1 bis 5 Hz sind, eine Verschlechterung der Bodenhaf­ tung und der Bequemlichkeit verhindert, die bei etwa 10 Hz auftritt. Weiterhin kann jede der Grenzfrequenzen der Filter unabhängig bestimmt werden, und eine Erzeugung des Übergangs­ rollversatzes kann durch Einstellen der Grenzfrequenz der Rollkomponente auf eine höhere als jene der Hubschwingungskom­ ponente (oder der Nickkomponente) verhindert werden.
Abänderung
Es können sehr viele offensichtlich sehr unterschiedliche Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung gemacht werden, ohne von dem Geist und dem Schutzbereich davon abzuweichen.
M-1:
Bei dem Ausführungsbeispiel sind die Grenzfrequenz der Hubschwingungskomponente und jene der Nickkomponente beide auf 1 Hz eingestellt. Jedoch können die Werte unterschiedlich voneinander sein. Diesbezüglich können, da der Effekt des Abstandversatzes auf die Bequemlichkeit größer als jener des Hubschwingungsversatzes ist, aber kleiner als jener des Roll­ versatzes, wie es in Fig. 17 gezeigt ist, die Grenzfrequenzen XH1 (XH1) , HH2 (XG2), XH3 (XG3), XH4 (XG4) der Filter 80 B (85 B), 80 P (85 P), 80 R (85 R) jeweils zu 1 Hz, 3 Hz und 5 Hz bestimmt werden.
M-2:
Bei dem Ausführungsbeispiel sind die Filter 80 B (85 B), 80 P (85 P), 80 R (85 R) primäre Antwortfilter, es können jedoch sekundäre Antwortfilter benutzt werden. In diesem Fall wird, da das Filter für die Rollverstärkung einen größeren Frequenz­ bereich im Vergleich mit jenem der Nick- und der Hubschwin­ gungsverstärkung hat, das Filter für die Rollbewegung nicht benötigt. Fig. 18 ist ein Diagramm, das ein Beispiel dar­ stellt, wo die sekundären Filter für die Hubschwingungs- und die Nickkomponente ohne das Filter für die Rollkomponente in dem Kraftfahrzeughöhen-Steuerungs-Untersystem A benutzt werden. Bei dieser Abänderung bezeichnet Xref ein Bezugs­ höhensignal.
M-3:
Bei dem Ausführungsbeispiel sind die Filter 80 B (85 B), 80 P (85 P), 80 R (85 R) jeweils zwischen dem Verstärker 53 (63) und dem Addierer 90 (97), dem Verstärker 54 (64) und dem Addierer 91 (98) und dem Verstärker 55 (65) und dem Addierer 92, 93 (99, 100) vorgesehen. Jedoch können diese Filter in der vor­ herigen Stufe des Addierers 50, 51, 52 (60, 61, 62) vorgesehen sein.

Claims (10)

1. Aufhängungssystem für Kraftfahrzeuge, das eine Eigenschaft der Aufhängung durch Steuern eines Zuführen/Abgebens von Fluid in/aus Hydraulikzylindern ändern kann, die jeweils zwischen einer Kraftfahrzeugkarosserie und jedem Rad vor­ gesehen sind, wobei das System besteht aus:
einer Vielzahl von Kraftfahrzeughöhensensoren zum Erfassen von Kraftfahrzeughöhensignalen bei einer Vielzahl von Posi­ tionen;
einer Extraktionseinrichtung zum Extrahieren wenigstens eines Hubschwingungskomponentensignals und eines Rollkom­ ponentensignals aus den durch die Vielzahl von Kraft Fahrzeughöhensensoren erfaßten Kraftfahrzeughöhensignalen;
einer Filtereinrichtung zum jeweiligen Filtern sowohl des Hubschwingungskomponentensignals als auch des Rollkompo­ nentensignals; und
einer Steuereinrichtung zum Steuern eines Zuführens/Ab­ gebens von Fluid in/aus den Hydraulikzylindern basierend auf den Ausgangssignalen von der Filtereinrichtung,
wobei eine Grenzfrequenz für das Rollkomponentensignal′ das in der Filtereinrichtung eingestellt ist, derart ein­ gestellt ist, daß sie höher als jene für das Hubschwin­ gungskomponentensignal ist.
2. Aufhängungssystem nach Anspruch 1, wobei die Extraktions­ einrichtung weiterhin ein Nickkomponentensignal von den durch die Vielzahl von Kraftfahrzeughöhensensoren er­ faßten Signalen extrahiert und das Nickkomponentensignal zu der Filtereinrichtung ausgibt, und wobei eine Grenz­ frequenz für das Rollkomponentensignal, die in der Fil­ tereinrichtung eingestellt ist, derart eingestellt ist, daß sie höher als jene für das Nickkomponentensignal ist.
3. Aufhängungssystem nach Anspruch 2, wobei eine Grenzfre­ quenz für das Nickkomponentensignal, die in der Filter­ einrichtung eingestellt ist, derart eingestellt ist, daß sie niedriger als jene für das Rollkomponentensignal und höher als jene für das Hubschwingungskomponentensignal ist.
4. Aufhängungssystem nach Anspruch 1, das weiterhin beseht aus:
einer Vielzahl von Beschleunigungssensoren zum Erfassen von Vertikalbeschleunigungssignalen bei einer Vielzahl von Positionen und zum Ausgeben zu der Extraktionsein­ richtung, wobei
die Extraktionseinrichtung weiterhin ein Hubschwingungs­ komponentensignal und ein Rollkomponentensignal von dem erfaßten Beschleunigungssignal extrahiert und es zu der Filtereinrichtung ausgibt, und wobei
die Filtereinrichtung weiterhin jeweils sowohl das er­ faßte Hubschwingungskomponentensignals als auch das Roll­ komponentensignal des Beschleunigungssignals filtert, und
eine Grenzfrequenz für das Rollkomponentensignal des Beschleunigungssignals, die in der Filtereinrichtung ein­ gestellt ist, derart eingestellt ist, daß sie höher als jene für das Hubschwingungskomponentensignal des Be­ schleunigungssignals ist.
5. Aufhängungssystem nach Anspruch 4, wobei die Extraktions­ einrichtung weiterhin ein Nickkomponentensignal aus dem Beschleunigungssignal extrahiert, das durch die Vielzahl von Beschleunigungssensoren erfaßt ist, und das Nickkom­ ponentensignal zu der Filtereinrichtung ausgibt, und wobei die Grenzfrequenz für das Rollkomponentensignal derart eingestellt ist, daß sie höher als jene des Nick­ komponentensignals des Beschleunigungssignals in der Fil­ tereinrichtung ist.
6. Aufhängungssystem nach Anspruch 5, wobei in der Filter­ einrichtung eine Grenzfrequenz für das Nickkomponenten­ signal des Beschleunigungssignals derart eingestellt ist, daß sie niedriger als jene für das Rollkomponentensignal des Beschleunigungssignals ist, und höher als jene des Hubschwingungskomponentensignals des Beschleunigungssig­ nals.
7. Aufhängungssystem nach Anspruch 1, wobei die Grenzfre­ quenz des Hubschwingungskomponentensignals im wesent­ lichen auf 1 Hz eingestellt ist, und das Rollkomponenten­ signal im wesentlichen auf 5 Hz.
8. Aufhängungssystem nach Anspruch 2, wobei die Grenzfre­ quenz des Nickkomponentensignals auf im wesentlichen 1 Hz eingestellt ist, und das Rollkomponentensignal im wesent­ lichen auf 5 Hz.
9. Aufhängungssystem für Kraftfahrzeuge, das eine Eigen­ schaft der Aufhängung durch Steuern eines Zuführens/Abge­ bens von Fluid in/aus Hydraulikzylindern ändern kann, die jeweils zwischen einer Kraftfahrzeugkarosserie und jedem Rad vorgesehen sind, wobei das System besteht aus:
einer Vielzahl von Kraftfahrzeughöhensensoren zum Er­ fassen von Kraftfahrzeughöhensignalen bei einer Vielzahl von Positionen,
einer Extraktionseinrichtung zum Extrahieren eines Hubschwingungskomponentensignals und eines Rollkomponen­ tensignals aus den durch die Vielzahl von Kraft Fahrzeughöhensensoren erfaßten Kraftfahrzeughöhensignalen; und
einer Berechnungseinrichtung zum Berechnen eines Steuer­ signals, das ein Zuführen/Abgeben von Fluid in/aus den Hydraulikzylindern basierend auf den erzeugten Hubschwingungs- und Rollkomponentensignalen steuert,
wobei die Berechnungseinheit beim Berechnen des Steuer­ signals eine Steuerungsverstärkung für das Rollkomponentensignal derart einstellt, daß sie relativ höher als jene für das Hubschwingungskomponentensignal ist.
10. Aufhängungssystem nach Anspruch 9 wobei die Extraktions­ einrichtung weiterhin ein Nickkomponentensignal aus dem durch die Vielzahl von Kraftfahrzeughöhensensoren er­ faßten Signalen extrahiert und das Nickkomponentensignal zu der Berechnungseinheit ausgibt, und wobei die Berech­ nungseinrichtung beim Berechnen des Steuersignals eine Steuerungsverstärkung für das Rollkomponentensignal der­ art einstellt, daß es relativ höher als jene für das Nickkomponentensignal ist.
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