DE3818158C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Regenerierung eines Rußfilters gemäß den Oberbegriffen des Anspruchs 1 und Anspruchs 2.

Die Entsorgung (das Abbrennen) von oberflächenabscheidenden Rußfiltern (z. B. Wickelfilter aus Quarzglasfasern oder Oberflächenfilter aus engporiger Schaumkeramik) bereitet in der Praxis beträchtliche Schwierigkeiten, da die Abgas­ temperatur auf ein solches Niveau gehoben werden muß, daß Selbstentzündung und gleichmäßiger Abbrand des abgeschiedenen Rußes erreicht werden, vorausgesetzt der Sauerstoffüberschuß des Motorabgases ist dafür ausreichend. Auch darf keine thermische Zerstörung des Filterkörpers eintreten.

Gemäß der einleitenden Beschreibung ist es bekannt (vergleiche DE-PS 29 30 969, DE-PS 35 38 109 DE-PS 36 02 038) eine adiabatische Temperaturerhöhung des Abgases im Bereich des Abscheidefilters als Hilfsmittel einer Rußentsorgung vorzusehen. Hierbei wird das Abgas in demjenigen Abschnitt des Auslaß­ kanals, welcher das Dieselrußfilter enthält, durch Absperren des Auslaßkanals in einem solchen Maße verdichtet, daß die Regenerierungs-Temperaturgrenze erreicht wird. Dabei ist die Wirkungsweise der jeweils vorliegenden Klappe (entweder vor oder nach dem Filter) stationär (für die Dauer des Abbrennens Konstanthalten des drosselnden Querschnittes), was unerwünschte Rückwirkung des erzeugten Gegendruckes auf den Ladungswechsel und die Ausschiebearbeit des Motors bedeutet. Dadurch ergibt sich eine Verschlechterung der Emission gasförmiger Schad­ stoffe sowie die Gefahr lokaler Übertemperaturen.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren bzw. eine Vorrichtung der eingangs erwähnten Art zu schaffen, welches die vorstehend erwähnten Nachteile vermeidet und insbesondere für raumsparende, oberflächenabscheidende Rußfilter von Vorteil ist. Bei dieser Art von Filter liegen verhältnismäßig kurze zeitliche Abstände zwischen den einzelnen Entsorgungsintervallen vor, da bereits eine verhältnismäßig dünne, abgeschiedene Rußschicht den Druckabfall solcher Filter empfindlich erhöht.

Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Anspruch 1 genannten kennzeichnenden Verfahrensmerkmale gelöst.

Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird - infolge Anregung eines Resonanzzustandes im Abgasstrang - der erwünschte Verdichtungszustand des Abgases periodisch instationär hergestellt und wieder aufgehoben. Für den Ladungswechsel des Motors und letztlich dessen Ausschiebearbeit für das Abgas bedeutet dies einen verhältnismäßig niedrigen zeitlichen Mittelwert des Abgasgegendruckes, zumal die Beschaufelung der im Ausführungsbeispiel vorliegenden Abgasturbine rohrakustisch als schallharter Reflektor für das stromabwärts gelegene dynamische Druckgeschehen aufgefaßt werden kann (also als entkoppelnd wirkendes Glied zu den Auslaßventilen des Motors hin).

Die während der Anstiegphase des periodischen Druckgeschehens jeweils frei werdende Verdichtungswärme wird dabei zur Temperaturerhöhung des - sich augenblicklich im Kontakt mit der rußbeladenen oberflächennahen Schicht des Filterkörpers befindlichen - Abgasvolumens genutzt. Es werden dabei Abgas­ temperaturen von mehr als 400°C erreicht. Diese Temperaturen reichen bei Filtern mit katalytischer Abbrandunterstützung zum Rußabbrand aus.

Die vergleichsweise kurze Dauer der verdichtungsbedingten Temperaturerhöhung des Abgases führt im Zusammenspiel mit der Temperaturleitzahl (Fourierzahl) sowohl des abgeschiedenen Rußes wie der Filterstruktur nur zu einer geringen Eindringge­ schwindigkeit und -tiefe des von reiner Wärmeleitung bestimmten Wärmeflusses in den Filterkörper. Dominierend hinsichtlich Übergabe von Wärmeenergie an die Filterstruktur ist der zeitlich parallel ablaufende, zwangskonvektiv gesteuerte Wärmetausch des verdichtungsdruckgetriebenen Abgasvolumen­ stromes in das porige Filtermaterial hinein. Der aufgrund der großen, mittleren Oberfläche der vielen kleinen Kapillargänge des Rußes wie des Filtermaterials intensive Wärmeaustausch des Abgases führt - wie im Falle der Energieübergabe durch Wärmeleitung - nur zu einer begrenzten Temperatureindringtiefe. Das entstehende Temperaturprofil ähnelt dabei dem Abscheideprofil des Rußes. In willkommener Weise ist also nur dort eine hohe Temperatur anzutreffen, wo sie gebraucht wird, nämlich im Gebiet der höchsten Rußkonzentration, also unweit der angeströmten Filteroberfläche bzw. Porenkanaloberfläche.

Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens zeichnet sich nach den kennzeichnenden Merkmalen der Patentansprüche 2 bzw. 3 durch ein Resonanzsystem aus, das dem Rußfilter vorgeschaltet ist. Der Erregerdruck für das Resonanzsystem wird entweder nach Patentanspruch 2 durch eine pulsierende Brennerflamme oder nach Patentanspruch 3 durch periodisches Öffnen und Schließen mittels einer Klappe erzeugt.

Vorteilhafte und förderliche Weiterbildungen der Erfindung lassen sich den Unteransprüchen 4 bis 12 entnehmen.

Nachstehend wird anhand der Zeichnung die Erfindung näher erläutert. Es zeigt

Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Vorrichtung nach der Erfindung mit einem einzigen Resonanzrohr zwischen den Resonanzbehältern und einer Erregerdruckerzeugung mittels Brenner,

Fig. 2 einen Teil der Vorrichtung nach Fig. 1, aber mit zwei parallel verlaufenden Resonanzrohren zwischen den Resonanzbehältern und je einer speziellen Rück­ schlagklappe am Filterauslaß sowie am Einlaß des ersten Resonanzbehälters,

Fig. 3 die Ausbildung der Rückschlagklappen gemäß Fig. 2,

Fig. 4 eine schematische Teildarstellung einer weiteren Ausführung der Erfindung, wobei der Erregerdruck für das Resonanzsystem durch periodisches Öffnen und Schließen des Abgas-Auslaßkanals mittels einer Klappe erzeugt wird,

Fig. 5 eine schematische Schnittdarstellung durch die Klappe gemäß Fig. 4.

Gemäß Fig. 1 gelangt das den Dieselmotor 1 verlassende Abgas über einen Abgas-Sammelkanal 2 zu einer Turbine 3 eines Abgasturboladers. Von dort gelangt es in weiterer Reihenfolge stromabwärts über einen Behälter 4, einen Rohrabschnitt 5, einen Behälter 6 und schließlich in das Rußfilter 7. Die Behälter 4 und 6 bilden mit dem Rohrabschnitt 5 einen Verbundresonator (bestehend aus zwei gegenphasig schwingenden Helmholtzresonatoren), der hinsichtlich seiner Resonanzfrequenz unterhalb der niedrigsten Zündfolgefrequenz des Dieselmotors liegt. Ferner ist bei der Auslegung des Resonanzsystems sicherzustellen, daß die akustische Impedanz des Verbund- Resonators kleiner ist als die akustischen Impedanzen sowohl der Turbine 3 wie des (mit Ruß beladenen) Filters 7.

In die Behälterwand des Behälters 6 ist ein Brenner 8 integriert, dessen Düse Dieselkraftstoff (vergleiche Pfeil 9) impulsartig zugeführt wird, welcher mit Hilfe von zugeführter Druckluft (vergleiche Pfeil 10) zerstäubt wird. Die Zündung des zerstäubten Kraftstoffs erfolgt in üblicher Weise durch eine hochspannungsgespeiste Zündkerze 11.

Die Zufuhr der Druckluft wird über ein Magnetventil 12 gesteuert. Dieses sorgt für die Dauer des Rußabbrandes für den nötigen Luftstrom zur Zerstäubung und Verbrennung, sowie gegebenenfalls zur Bereitstellung von Luftsauerstoff für die Rußoxydation. Ein weiteres Magnetventil 13 in der vordruckbehafteten Kraftstoffzuleitung (zur Zerstäuberdüse hin) wird über eine geeignete Steuerung mit einer solchen Frequenz geöffnet und wieder geschlossen, daß sie identisch mit der Frequenz des Verbundresonators 4, 5, 6 ist. Im Zusammenwirken mit dem Ausgangssignal einer am Behälter 6 vorgesehenen Druckmeßdose 14 sorgt die angesprochene Steuerung für einen zeitlich so bemessenen Einsatz des Zerstäubungsvorganges, daß synchrones Zünden der Flamme mit dem Resonanzdruckanstieg im Behälter 6 gewährleistet ist (Resonanzverweilzwang-Regelung). Zudem dient ein ebenfalls am Behälter 6 vorgesehenes Flatterventil 15 (welches während der Unterdruckphase der Resonanzdruckperiode zum Innenraum des Behälters 6 öffnet) der Sauerstoffanreicherung des Abgases von der Atmosphäre her (Sauerstoff zur Rußoxydation).

In vorteilhafter Weise ist der turbinennahe Resonanzbehälter 4 großvolumiger als der filternahe Behälter 6 ausgelegt. Der hieraus resultierende niedrige Resonanzdruck im großen Behälter 4 hat dann eine geringere Rückwirkung auf die Abgasturbine. Dies gilt nur, wenn die später beschriebene Rückschlagklappe 20 am Einlaß des turbinennahen Resonanzbehälters 4 nicht vorliegt.

Damit der Energieverbrauch des resonanzanfachenden Brenners 8 gesenkt und zugleich der Resonanzverstärkungsfaktor des Resonanzsystems 40 erhöht wird, wird der dämpfende Einfluß des Entzuges von Abgaswärme (Wärmetausch des Abgases mit den Behälter-, insbesondere aber mit den Resonanzrohrwandungen) durch Beschichten der Innenoberflächen genannter Resonator­ elemente gemindert.

Damit eine niedrige Eigenfrequenz des Resonators (Entflamm­ geschwindigkeit des im Bereich der Brennerdüse impulsartig hergestellten Kraftstoff-Luftgemisches) erreicht wird, ist es sinnvoll, das zwischen den Behältern 4 und 6 befindliche Resonanzrohr 5 durch zwei parallel verlegte Rohre 5a und 5b mit jeweils halben Querschnitt des ursprünglichen zu ersetzen. Eine derartige Ausführung ist der Fig. 2 entnehmbar, die vom übrigen Aufbau her der Fig. 1 entspricht, wobei aber nicht alle Merkmale der Fig. 1 eingezeichnet sind. Macht der erhöhte Druckabfall des Rußfilters 7 (mittels Differenz­ druckmeßdose in bekannter Weise festgestellt), auf die Notwendigkeit eines erneuten Abbrandes aufmerksam, wird über eine (angesteuerte) Klappe 16 das Rohr 5b in seiner Mitte verschlossen. Es ergibt sich damit für die Abbrenndauer des Filters 7 zwar ein hinnehmbar höherer Druckabfall des Abgas­ volumenstromes, andererseits resultiert aus der Volumenver­ größerung der beiden Resonanzbehälter 4 und 6 (infolge der anteiligen Teilrohrabschnitte von Rohr 5b) sowie aus der vorliegenden Querschnittsverringerung des Resonanzrohres (nun Resonanzrohr 5a) die vorstehend erwähnte niedrige Resonanzfrequenz.

Die Länge des nun eigentlichen Resonanzrohres 5a ist derart bemessen, daß die halbe Rohrlänge von 5b kleiner ist als ein Viertel der Gasschallwellenlänge, bezogen auf den Zustand niedrigster betrieblicher Abgastemperatur und höchster Resonanzfrequenz.

Das Eindringen der Verdichtungswärme in die Filterstruktur kann sich durch die - während der jeder Verdichtungsphase nachfolgenden Unterdruckphase (die insbesondere im Behälter 6 vorliegt) - eintretende Richtungsumkehr des Volumenstromes (Zuströmung von "Kaltgas" in das Filter vom Auspuffende her) etwas verzögern. Eine derartige "Abkühlung" des Filtermaterials ist dann unerwünscht, wenn der Motor ohne Last im Bereich der unteren Leerlaufdrehzahl betrieben wird. Das unmittelbar nach dem Filter 7 (stromabwärts) befindliche unter Atmosphärendruck stehende Abgas hat (dann) - im Falle noch nicht erfolgten Abbrandes - eine verhältnismäßig niedrige Temperatur (dem Abgas fehlt die Verdichtungswärme). Ein sehr dünnwandiges Oberflächenfilter würde dabei Gefahr laufen, bis zur Rußabscheidefläche hin periodisch zurückgekühlt zu werden, was eine anzustrebende nicht aussetzende Entsorgung energieaufwendiger machen würde. Nicht aussetzende Entsorgung heißt, daß der einmal gestartete Rußverbrennungsvorgang nicht unterbrochen wird, was letztlich gewährleistet ist, wenn die Abbrandtemperatur durch ein stets gesichertes Gleichgewicht zwischen zugeführter und abgeführter thermischer Energie fixiert ist. Dabei bedeutet zugeführte Energie die Summe aus Verdichtungswärme während des Resonanzdruckmaximums im Behälter 6 plus Abgasaufheizung durch den Brenner 8 sowie durch Rußoxydation, während die abgeführte Energie im wesentlichen infolge Wärmeableitung sowie Kühlen der Filterwand durch zurückströmendes Abgas entsteht. Eine wirksame Gegenmaßnahme besteht darin, die Richtungsumkehr des kalten Abgases mit einer, dem Auslaß des Filters 7 nachgeschalteter Rückschlagklappe 17 zu verhindern. Die dann wiederum nicht ganz auszuschließende Gefahr einer zu starken Aufheizung des Filtermaterials kann mit zwei alternativ anwendbaren Methoden ausgeschlossen werden:

Sobald ein, zwischen Filterwand und Rückschlagklappe 17 sich befindliches schnell ansprechendes Thermoelement (nicht gezeigt) das Überschreiten eines kritischen Temperatur- Pegels meldet, wird ein Temperaturregelkreis (nicht gezeigt) wirksam, der die dem Brenner 8 taktend zugeführte Kraftstoff­ menge solange kontinuierlich drosselt, bis die gewünschte Abbrandtemperatur wieder erreicht wird.

Von ähnlicher Wirkung ist eine Vermehrung der Luftmenge, die während der jeweiligen Unterdruckphase in den Behälter 6 über das zugeordnete Flatterventil 15 (vergleiche Fig. 1) ein­ dringt und dort zu einer Verdichtungstemperatur-Absenkung führt. Der wiederum erforderliche Temperaturregelkreis (eben­ falls nicht gezeigt) realisiert dies mit zunehmender Überschreitung der zulässigen Abgastemperatur (am Filterauslaß) dergestalt, daß er proportional mit der Regelabweichung eine in der Atmosphärenluftzuleitung liegende Drossel (nicht gezeigt) die neben dem Flatterventil dort vorliegt stetig öffnet.

Die Fig. 3 zeigt die speziell ausgebildete Rückschlagklappe 17. Diese besteht aus zwei Lochplatten 18a und 18b, die sich mit einer Spaltweite s gegenüberliegen und deren Löcher 18a′, 18b′ (diese sind nicht korrespondierend, sondern versetzt zueinander angeordnet) einen bestimmten Durchmesser D aufweisen. Dabei ist ein Verhältnis zwischen D und s von 1 anzustreben. Zwischen den beiden Lochplatten 18a, 18b ist eine gelochte Flugmembran 19 vorgesehen, deren Löcher 19a mit den Löchern 18b′ der Lochplatte 18b (stellt die zweite Lochplatte in Durchlaßrichtung dar) zusammenfallen.

Die jeweiligen Abstände zwischen den einzelnen Löchern 18a′ und 18b′ betragen jeweils das doppelte des Lochdurchmessers, also 2 D.

Wegen der hohen Ansprechgeschwindigkeit wird man die Spaltweite s sehr klein wählen; aus dem gleichen Grund wird auch die Blechdicke der Flugmembran 19 dünn gehalten. Die Membran selbst besteht auch hochwarmfestem, zunderfreien Stahl.

Das Konzept der Rückschlagklappe 17 ist in einem anderen Zusammenhang ebenfalls von Interesse. Geht es zum Beispiel darum, Rußfilter ohne katalytische Abbrandunterstützung einzu­ setzen und folglich auch zu entsorgen, dann bedarf es höherer Verdichtungstemperaturen und damit auch höherer Resonanzdrücke. Letztere treten in Wechselwirkung mit der Beschaufelung der Abgasturbine und erzeugen dort Wechselkräfte in axialer Richtung sowie in Umfangsrichtung. In extremen Fällen (bei einem kleinen Volumen des Behälters 4) ist es angezeigt, zumindest denVorzeichen-Wechsel der Axialkräfte von der Turbine fernzuhalten. Dies wird mit einer Rückschlagklappe 20 erreicht, die diesmal unmittelbar am Anfang des ersten Resonanzbehälters 4 (stromabwärts der Einlaßöffnung nachgeordnet) vorliegt (in der Fig. 2 gezeigt). Jeweils bei Auftreten der Überdruckphase innerhalb der Resonanzdruck­ periode schließt die Rückschlagklappe 20 und verhindert damit das weitere Ausbreiten des positiven Resonanzdruckes stromaufwärts auf die Abgasturbine 3 (vergleiche Fig. 1) zu. Die Turbine 3 wird zwar immer noch mit modulierten Volumenstrom beaufschlagt, aber in der gewünschten Richtung. Damit ist der sonst beeinträchtigte Wirkungsgrad des Abgasturboladers vermieden, zugleich wird eine Verbesserung der Entkoppelung des Resonators zu den Auslaßventilen des Motors 1 hin bewirkt.

In der Fig. 1 ist eine Erregerdruckerzeugung mittels im Behälter 6 vorliegenden phasenrichtig und resonanzfrequent gepulsten Brenner vorgesehen. Alternativ zu dieser Erregerdruckerzeugung ist aber auch eine periodische Erregerdruckerzeugung denkbar, die ausschließlich mit mechanischen Mitteln zu realisieren ist. Eine derartige Ausführung ist in den Fig. 4 und 5 dargestellt.

Bei diesen Figuren befindet sich im Abgasrohrabschnitt zwischen Abgasturbine 3 und erstem Resonanzbehälter 4 eine um 90° schwenkbare Klappe 21, die mittels zweier mechanischer Anschläge drehwinkelbegrenzt ist. Entsprechend dem jeweiligen Anschlag nimmt die Klappe 21 im Abgas­ sammelrohr entweder eine voll geöffnete oder eine voll geschlossene Stellung ein.

Gemäß Fig. 5 sitzt die massearm ausgebildete Drehklappe 21 auf einer rohrförmigen ausgebildeten Welle, die an einem Ende koaxial in einem domförmigen Aufsatz 22 endet und dort mittels der Lager 23a, 23b radial- und axialgelagert ist. Der mit Kühlrippen 24 versehene domförmige Aufsatz ist über Flanschverbindungen 25 mit einem radial auf das Abgassammel­ rohr aufgesetzten Rohrabschnitt 26 verbunden, wobei eine in die Flanschverbindung 25 eingelegte Wärmesperre 27 (z. B. aus Quarztextilien) in Verbindung mit den erwähnten Kühlrippen 24 am Domaufsatz 22 der Minderung der Lagertemperatur dient.

Der Durchtritt der Klappenwelle durch die Wand des Abgassammel­ rohres ist als eng tolerierter Luftspalt 28 ausgebildet, wobei über den Druckluftanschluß 29 Kühlluft zugeführt wird, die zur intensiven Kühlung der Klappenwelle im Ringspaltbereich 28 dient.

An einem Ende der beiden Wellenstümpfe sitzt ein schnell­ ansprechendes Stellglied 30 (Schritt- oder Scheibenläufer­ motor; Elektromagnet oder Pneumatikzylinder), welches entweder mit Hilfe von 90° - winkelversetzten Anschlägen oder per Regelzwang die beiden erforderlichen Klappenstellungen "Rohr­ querschnitt geschlossen" bzw. "Rohrquerschnitt geöffnet" herstellt. Im Gegensatz zur Schließbewegung hat die Klappe 21 im Falle des Querschnittöffnens eine so hohe mittlere Winkelgeschwindigkeit zur entwickeln, daß eine Freigabe des Rohrquerschnitts innerhalb einer Zeit kleiner als 0,5 T gewährleistet ist (T bedeutet Kehrwert der Resonanzfrequenz der Resonatoreinheit).

Wegen der benötigten niedrigen "Staudrücke" brauchen keine hohen Ansprüche an die Dichtheit der Klappe 21 gestellt werden.

Hinsichtlich der Klappensteuerung gelten die gleichen Bedingungen wie bei der Brennersteuerung.

Wird z. B. ein zu hoher Druckabfall des Abscheidefilters 7 gemeldet, schließt die Drehklappe 21 den Abgasquerschnitt. Ein Ansteigen des Abgasdruckes im stromaufwärts zum Motor hin liegenden Rohrabschnitt ist die Folge. Überschreitet dieser Druck einen bestimmten Wert, schaltet die Klappe 21 wieder auf Querschnittsfreigabe um. Die stromabwärts laufende Druckwelle regt den Verbundresonator erstmals an. In der Zwischenzeit hat die Klappe 21 wiederum den Rohrquer­ schnitt verschlossen, so lange, bis wieder der kritische Wert des "Staudruckes" erreicht ist, und - dies ist eine ab dem zweiten Erregerdruckimpuls neu hinzukommende Forderung - der Resonanzdruck zugleich seinem positiven Druckmaximum (Über­ druck!) zustrebt. Letztgenannte Koinzidenzbedingung gibt im Augenblick ihrer Erfüllung den erneuten Befehl des Klappen­ öffnens, was Anlaß zu einem erneuten Anstoßen des Resonators - unter Umständen nach Verstreichen mehrerer Resonanzdruckperioden - gibt. Dies geschieht in periodischer Wiederholung so lange, bis der Resonator seinen Beharrungs­ zustand erreicht hat (höchste Resonanzverstärkung des periodischen Druckgeschehens und der damit einhergehenden Verdichtungstemperatur) und das Absinken des Druckabfalls über dem Filter eine Beendigung des Entsorgungsvorganges signalisiert.

Eine Realisierung vorstehend geschilderten Steuerzwanges ist mit konventionellen Mitteln der Sensortechnik und Elektronik möglich, so daß auf eine Beschreibung diesbezüglicher Einzelheiten verzichtet wurde.

Besonders vorteilhaft ist die beschriebene Erfindung bei raumsparenden oberflächenabscheidenden Rußfiltern anwendbar. Die hier auftretenden, zeitlich kürzeren Abstände zwischen den einzelnen Entsorgungsintervallen stellen aufgrund des sehr schnellen Startes und der ebenso schnellen Wirksamkeit der Erfindung kein Problem mehr dar, ganz abgesehen vom erhaltenen Vorteil, daß beim Abbrennen kleiner Rußmengen eine thermische Zerstörung des Filters nicht auftreten kann.

Der eingangs beschriebene günstige Wirkungsgrad der Erfindung (geringe Eindringtiefe in die Filterstruktur) ist gleichbe­ deutend mit Einsparung von Speicherwärmeaufwand zur Aufheizung sonst vergleichsweise großräumig verteilten Filtermaterials oder von Abgas, das im Falle stationärer Aufheizung das Rußfilter unnütz energieangereichert an der Abströmseite verläßt.

Abschließend ist zu erwähnen, daß die Erfindung ebenso bei Saugmotoren anwendbar ist. Hierbei ist nur sicherzustellen, daß motorseitig ein rohrakustischer Abschluß (schallharte Reflektionsstelle) vorliegt, der bei der beschriebenen Ausführung durch die Abgasturbine erreicht wird.

Claims (12)

1. Verfahren zur Regenerierung eines Rußfilters, das im Abgas-Auslaßkanal eines Dieselmotors vorgesehen ist, wobei das Abgas im Bereich des Filters infolge adiabatischer Zustandsänderungen eine derartige Temperaturerhöhung erfährt, daß der im Filter abgeschiedene Ruß zum Verbrennen gebracht wird, dadurch gekennzeichnet, daß die adiabatische Temperaturerhöhung durch periodische instationäre Verdichtung der Abgase erreicht wird, wobei diese Verdichtung durch Anregung eines Resonanzustandes im Abgas­ strang erzeugt wird.

2. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, wobei ein Rußfilter in einem Abgas-Auslaßkanal eines Diesel­ motors vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, daß dem Ruß­ filter (7) ein Resonanzsystem (40) vorgeschaltet ist, und der Erregerdruck für das Resonanzsystem (40) durch eine pulsierende Brennerflamme (8a) erzeugt wird.

3. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, wobei ein Rußfilter in einem Abgas-Auslaßkanal eines Diesel­ motors vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, daß dem Ruß­ filter (7) ein Resonanzsystem (40) vorgeschaltet ist, und der Erregerdruck für das Resonanzsystem (40) durch periodisches Öffnen und Schließen des Abgas-Auslaßkanals (2) mittels einer Klappe (21) erzeugt wird.

4. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Resonanzsystem (40) aus einem Verbundresonator mit aus zwei gegenphasig schwingenden Resonanzbehältern (4, 6) und einem dazwischen liegendem Resonanzrohr (5) besteht.

5. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Resonanzsystem (40) hinsichtlich seiner Resonanzfrequenz unterhalb der niedrigsten Zündfolgefrequenz des Dieselmotors (1) liegt.

6. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2, 4, 5, dadurch gekennzeichnet, daß im filternahen Resonanzbehälter (6) ein Brenner (8) integriert ist, welcher resonanzfrequent taktend betrieben wird, wobei durch Zusammenwirken mit einer Druckmeßdose (14) ein synchrones Zünden mit dem Resonanzdruckanstieg gewährleistet ist.

7. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß während der Unterdruckphase der Resonanzdruckperiode ein am filternahen Resonanzbehälter (6) vorgesehenes Flatterventil (15) zur Sauerstoff­ anreicherung des Abgases von der Atmosphäre her dient.

8. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der filternahe Resonanzbehälter (6) kleiner als der andere Resonanzbehälter (4) ausgelegt ist.

9. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Innenflächen der Resonanzbehälter- bzw. Resonanzrohr­ wandungen wärmedämmend beschichtet sind.

10. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Resonanzrohr (5) zwischen den Resonanzbehältern (4, 6) durch zwei parallel zueinander liegende Resonanzrohre (5a, 5b) mit je dem halben Querschnitt eines einzigen Resonanzrohres (5) gebildet ist und wobei eines (5b) der aufgeteilten Resonanzrohre mittig mit Hilfe einer Klappe (16) verschließbar ist.

11. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß am Auslaß des Filters (7) sowie am Einlaß des ersten Resonanzbehälters (4) (stromabwärts gesehen) je eine spezielle Rückschlagklappe (17, 20) vorgesehen ist.

12. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Klappe (21) für die mechanische Erregerdruckerzeugung im Abgaskanal (2) stromabwärts vor dem Einlaß des Resonanzsystems (40) angeordnet ist.