DE3734082C2 - Abgestimmter Hochfrequenzkreis - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung für einen Superhet-Empfänger.

Zur Unterdrückung des Spiegelsignals in einem Superhet-Empfänger sind verschiedene Methoden bekannt, nämlich die Erhöhung der An­ zahl abgestimmter Hochfrequenzfilterstufen, die Nutzung des Antiresonanzpunktes für die Abstimmspule und das Vorsehen ei­ nes gesonderten Saugkreises für das Spiegelsignal. Keine die­ ser Methoden ist jedoch voll zufriedenstellend. Eine Erhöhung der abgestimmten Hochfrequenzfilterstufen erhöht zwangsläufig die Anzahl von Spulen für die abgestimmten Hochfrequenzfilter, von veränderlichen Kondensatoren und von veränderlichen Kapazi­ tätsdioden, was zu zusätzlichen Kosten und zu einer Komplizie­ rung der Schalteinstellungen infolge der erhöhten Zahl an abge­ stimmten Hochfrequenzfilterstufen führt. Wenn der abgestimmte Filter aus einem Parallelresonanzkreis mit Antiresonanz für die Spule aufgebaut ist, dann ist die Einstellung der Anzapfposition oder des Kopplungskoeffizienten der Spule sehr schwierig und die Freiheit im Aufbau des Schaltkreises sehr beschränkt.

Weil das Frequenzpositions-Verhältnis zwischen den Punkten der Antiresonanz und der Resonanz fest ist, führt eine Verschiebung der Spiegelbildfrequenz mit sich ändernden Empfangsfrequenz zu einer beträchtlichen Verschlechterung des Unterdrückungseffektes, obwohl das einer bestimmten Empfangsfrequenz zugeordnetes Spie­ gelsignal unterdrückt werden kann.

Bei Frequenzen über den Antiresonanzpunkt hinaus wird der Dämpfungsbetrag des Signals schnell abnehmen, als ob ein Rück­ schwingungseffekt auftreten würde, was in den meisten Fällen die Spiegelsignalunterdrückung verschlechtert.

Auch das Vorsehen eines Saugkreises ist nicht voll zufrie­ denstellend, weil nur das Spiegelsignal einer bestimmten Fre­ quenz unterdrückt werden kann.

In der GB-PS 3 75 410 und in "Funktechnischem Monatshefte", 8/1939, Seiten 235 bis 240, sind spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltungen für einen Superhet-Empfänger beschrie­ ben, wobei der Vorschlag gemacht wird, die Spiegelfrequenz­ spannungen mit Hilfe einer Gegenkopplung auszulöschen. Das HF- Eingangssignal wird zwei transformatorisch mit Phasenumkehr in Serie liegenden und auf die gleiche Frequenz abgestimmten Pa­ rallelschwingkreisen zugeführt. Einer der Schwingkreise ist zusätzlich bedämpft, so daß sich in ihrem Amplitudenverlauf unterschiedliche Resonanzkurven ergeben. Auf der Ausgangsseite sind die beiden Schwingkreise über Kondensatoren parallel geschaltet, und bei der eingestellten Empfangsfrequenz ist der bedämpfte Schwingkreis das bestimmende Element, wogegen bei der Spiegelfrequenz beide Schwingkreise betragsmäßig dasselbe Übertragungsverhalten zeigen und durch die eingangsseitige Phasenumkehr eine Auslöschung des Spiegelfrequenzsignales er­ folgt. Bei dieser bekannten Schaltung bestehen die beiden Vierpole, denen das HF-Eingangssignal zugeführt wird und von denen der eine ein flaches und der andere ein Resonanz­ übertragungsverhalten hat, aus Resonanzkreisen, die abgestimmt werden müssen.

Es kann gesagt werden, daß es noch kein zufrieden­ stellendes Verfahren, beruhend auf einem einfachen Schalt­ kreis, gibt, das eine gleichmäßige Unterdrückung eines Spie­ gelsignals, dessen Frequenz sich mit der Empfangsfrequenz än­ dert, gewährleistet.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Schaffung eines einfachen abgestimmten Hochfrequenzkreises, der die Unter­ drückung des Spiegelsignals in nahezu gleichmäßiger Weise über in breites Empfangsfrequenzband gewährleistet.

Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt erfindungsgemäß durch eine spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung mit den Merkmalen von Patentanspruch 1, 5 oder 7.

Die bei der Erfindung eingesetzten Transformatoren, die eine Seite als Eingang und die andere Seite als Ausgang benutzen, sind so zu­ sammengeschaltet, daß die Ausgänge des abgestimmten und nicht- abgestimmten Transformators sich außer Phase addieren oder aber um 180° außer Phase zueinander auf derjenigen Seite der Reso­ nanzfrequenz des abgestimmten Transformators, wo die Spiegelsig­ nalfrequenz der Empfangsfrequenz existiert, und in Phase auf der Seite, wo die Spiegelsignalfrequenz fehlt.

Die Amplitudenhöhen der Ausgänge der Transformatoren werden vor­ ab so eingestellt, daß sie bei Spiegelsignalfrequenz annähernd gleich sind, entsprechend einer speziellen Empfangsfrequenz.

Die einer bestimmten Empfangsfrequenz entsprechende Fre­ quenz des Spiegelsignals wird so gewählt, daß der Frequenzun­ terschied zu einem Minimum wird, der zwischen der Spiegelsig­ nalfrequenz und der Frequenz besteht, bei welcher die Ampli­ tudenhöhen des Ausgangs des abgestimmten Transformators und des nicht-abgestimmten Transformators über das gesamte Empfangs­ band gleichbleibt.

Genauer gesagt, je höher die Empfangsfrequenz innerhalb des Empfangsbandes ist, um so niedriger wird die Frequenzdifferenz zwischen der Empfangsfrequenz und der Spiegelsignalfrequenz, womit die Unterdrückung der Spiegelsignalfrequenz schwieriger wird.

Es ist deshalb erwünscht, daß eine spezielle Empfangsfrequenz gewählt wird, nämlich eine vergleichsweise hohe Frequenz im Empfangsband, um so eine brauchbare Unterdrückung des Spiegel­ signals über das gesamte Empfangsband zu gewährleisten.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung näher er­ läutert. Es zeigt

Fig. 1 ein Schaltschema einer Ausführungsform eines abge­ stimmten Hochfrequenzkreises nach der Erfindung,

Fig. 2 Kennlinien der Ausgangsspannung des abgestimmten und des nicht-abgestimmten Transformators von Fig. 1, wobei die beiden Transformatoren miteinander nicht verbunden sind,

Fig. 3 ein Schema zur Erläuterung des Phasenverhältnisses der Ausgangsspannungen des abgestimmten und des nicht-abge­ stimmten Transformators von Fig. 1, wobei die beiden Transformatoren nicht miteinander verbunden sind,

Fig. 4 die Kennlinie der Ausgangsspannung des abgestimmten Hochfrequenzkreises von Fig. 1,

Fig. 5 ein Schaltschema einer anderen Ausführungsform des ab­ gestimmten Hochfrequenzkreises nach der Erfindung,

Fig. 6, 7 und 8 die Kennlinien der Ausgangsspannung des abgestimmten Hochfrequenzkreises von Fig. 5,

Fig. 9 ein Verbindungsschema zur Darstellung des Aufbaus ei­ nes Schaltkreises eines nicht-abgestimmten Transfor­ mators gemäß einer anderen Ausführungsform der Erfin­ dung,

Fig. 10 ein Schaltschema einer weiteren Ausführungsform des abge­ stimmten Hochfrequenzkreises nach der Erfindung,

Fig. 11 ein Schaltschema einer weiteren Ausführungsform des ab­ gestimmten Hochfrequenzkreises nach der Erfindung,

Fig. 12 ein Verbindungsschema zur Erläuterung des Aufbaus eines Schaltkreises eines nicht-abgestimmten Transformators einer weiteren Ausführungsform der Erfindung,

Fig. 13 einen Querschnitt durch die Kernanordnung, wobei die primären und sekundären Wicklungen des abgestimmten und des nicht-abgestimmten Transformators gesondert vonein­ ander in den beiden Schlitzen des Innenkerns gewickelt bzw. angeordnet sind.

Die Erfindung wird nachfolgend näher erläutert, und zwar unter Bezugnahme auf die Fig. 1, die eine grundsätzliche Ausführungs­ form des Hochfrequenzkreises nach der Erfindung zeigt, wobei die Fig. 2 bis 4 zugehörige Kennlinien darstellen.

In Fig. 1 ist mit T₁ ein abgestimmter Transformator und mit T₂ ein nicht-abgestimmter Transformator bezeichnet.

Der abgestimmte Transformator T₁ besteht aus einer Eingangs- Primärwicklung L₁₁ und einer Ausgangs-Sekundärwicklung L₁₂, wobei die entgegengesetzten Enden der Primärwicklung L₁₁ und die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₁₂ mit den Klemmen 1 und 2 bzw. 3 und 4 verbunden sind. Diejenige Seite der Primärwicklung L₁₁, die mit der Klemme 1 verbunden ist, und diejenige Seite der Sekundärwicklung L₁₂, die mit der Klemme 3 verbunden ist, weisen gleiche Polarität auf.

Eine Diode D₁ variabler Kapazität liegt zwischen der Klemme 2 und Erde, so daß ein Reihen-Abstimmkreis entsteht, der aus der Primärwicklung L₁₁ und der Diode D₁ besteht. Ein an die Klemme 1, die auch als Eingangsklemme der spannungsführenden Seite des abgestimm­ ten Hochfrequenzkreises dient, gelegtes Eingangssignal wird in diesem Reihen-Abstimmkreis zur Resonanz gebracht.

Der nicht-abgestimmte Transformator T₂ besteht aus einer ein­ gangsseitigen Primärwicklung T₂₁ und einer ausgangsseitigen Sekundärwicklung L₂₂. Die entgegengesetzten Enden der Primär­ spule T₂₁ und die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung T₂₂ sind mit Klemmen 5 und 6 bzw. 7 und 8 verbunden. Diejenige Seite der Primärwicklung L₂₁, die mit der Klemme 5 verbunden ist, und diejenige Seite der Sekundärwicklung L₂₂, die mit der Klemme 8 verbunden ist, weisen gleiche Polarität auf. Die bei­ den Klemmen 6 und 8 sind geerdet, wohingegen die Klemmen 5 und 7 mit den Klemmen 1 bzw. 4 des abgestimmten Transformators T₁ ver­ bunden sind.

Die Primärwicklung T₂₁ des nicht-abgestimmten Transformators T₂ ist dabei in Parallelschaltung mit dem Reihen-Abstimmkreis ver­ bunden, der aus der Primärwicklung L₁₁ des abgestimmten Transfor­ mators T₁ und der Diode D₁ variabler Kapazität besteht. Die Se­ kundärwicklung L₂₂ ist in Reihe mit der Sekundärwicklung L₁₂ des abgestimmten Transformators T₁ verbunden. Die Klemme 3 dient auch als Ausgangsklemme der spannungsführenden Seite des abgestimmten Hochfrequenz­ kreises.

Fig. 2 zeigt die Kennlinien der Ausgangsspannung der beiden Transformatoren für den Fall, daß die in den Fig. 1 und 2 dar­ gestellten Transformatoren T₁ und T₂ nicht miteinander verbunden sind, wobei die Abszisse die Frequenz, die Ordinate die Spannungs­ höhe darstellt.

|V_3-4| bezeichnet die Amplitude der Ausgangsspannung V_3-4, die zwischen den Ausgangsklemmen 3 und 4 des abgestimmten Transfor­ mators T₁ bei sich ändernder Eingangssignalfrequenz erhältlich ist. Die Spannungshöhe erreicht ein Maximum bei der Resonanz­ frequenz f_o.

|V_7-8| bezeichnet die Amplitude der Ausgangsspannung V_7-8 (in gestrichelten Linien gezeichnet, die zwischen den Ausgangsklemmen 7 und 8 des nicht-abgestimmten Transformators T₂ erhältlich ist. Dabei ist die Spannungshöhe unabhängig von der Frequenz und bleibt flach, unabhängig von einer Frequenzänderung des an die Klemmen 5 und 6 gelegten Eingangssignals.

f₁, bei dem die Amplitude |V_3-4| der Ausgangsspannung V_3-4 und die Amplitude |V_7-8| der Ausgangsspannung V_7-8 gleich werden, liegt höher als die Resonanzfrequenz f_o.

Die Frequenz f₁ ist gleich der einer bestimmten Empfangsfre­ quenz entsprechenden Spiegelsignalfrequenz, wie später noch im einzelnen erläutert werden wird.

Fig. 3 zeigt die Kennlinie des Phasenwinkels der Ausgangsspan­ nungen der beiden Transformatoren bezüglich des Eingangssignals, und zwar für den Fall, daß die beiden Transformatoren nicht mit­ einander verbunden sind.

Φ_3-4 bezeichnet den Phasenwinkel der Ausgangsspannung V_3-4, die zwischen den Klemmen 3 und 4 liegt, und zwar bezüglich des Ein­ gangssignals. Wie aus der Figur ersichtlich ist, ändert sich der Phasenwinkel in der Umgebung der Resonanzfrequenz f_o schnell. Auf der Seite der gegenüber der Resonanzfrequenz f_o niedrigeren Frequenz eilt die Ausgangsspannung um fast 180° voraus, wohin­ gegen sie auf der Seite bezüglich der Resonanzfrequenz f_o höherer Frequenz in Phase bleibt.

Φ_7-8 (gestrichelt dargestellt) bezeichnet den Phasenwinkel der Ausgangsspannung V_7-8, die zwischen den Ausgangsklemmen 7 und 8 auftritt, und zwar bezüglich des an die Klemmen 5 und 6 geleg­ ten Eingangssignals.

Mit anderen Worten, die Ausgangsspannung eilt dem Eingangssig­ nal stets um 180° vor und bleibt bezüglich der Frequenz unver­ ändert.

Dieses Phasenverhältnis der Ausgangsspannung wird dadurch er­ halten, daß man die Polaritäten der Primärwicklung und der Se­ kundärwicklung der beiden Transformatoren, dargestellt in Fig. 1, festlegt.

Fig. 4 zeigt die Kennlinie der Ausgangsspannung, die man zwi­ schen der Klemme 3, die als Ausgangsklemme für den abgestimmten Hochfrequenzkreis wirkt, und Erde dann erhält, wenn der abge­ stimmte Transformator T₁ und der nicht-abgestimmte Transforma­ tor T₂ miteinander verbunden werden, wobei die beiden Transfor­ matoren per se Ausgangsspannungskennlinien haben, wie in den Fig. 2 und 3 dargestellt ist. Die Verbindung der beiden Transfor­ matoren erfolgt so, wie in Fig. 1 dargestellt ist.

Die Amplitude |V_3-0| der Ausgangsspannung V_3-0 zwischen der Klemme 3 und Erde ist die Vektorsumme der Ausgangsspannungen V_3-4 und V_7-8, wobei letztere sich bezüglich Amplitude und Phase untereinander unterscheiden.

Die Spannungsamplitude |V_3-0| fällt im Bereich zwischen f_o bis f₁ steiler ab als die Ausgangsspannung V_3-4 und erreicht bei der Frequenz f₁ ein Minimum, von dem aus sie wieder kontinuierlich ansteigt.

Aus der Beschreibung der Fig. 2 und 3 ist verständlich, daß der Grund für die Kennlinie nach Fig. 4 darin besteht, daß bei Frequenzen höher als die Resonanzfrequenz f_o die Ausgangsspan­ nung V_3-4 des abgestimmten Transformators T₁ und die Ausgangs­ spannung V_7-8 des nicht-abgestimmten Transformators T₂ gegenein­ ander um 180° außer Phase sind, so daß die Amplituden der bei­ den Spannungen im wesentlichen voneinander abzuziehen sind.

Der Spannungspegel erreicht, wie gesagt, bei f₁ ein Minimum, wobei die Amplituden der Ausgangsspannungen V_3-4 und V_7-8 gleich sind.

Wird die Frequenz f₁ überschritten, weil die Amplitude |V_7-8| größer wird als die Amplitude |V_3-4|, dann steigt der Span­ nungspegel der Amplitude |V_3-0| wieder sanft an.

Weil der Abfall der Amplitude |V _3-4| zur Sättigung neigt, wird die Differenz zwischen |V_3-4| und |V_7-8| nicht allzu stark an­ steigen, so daß keine Möglichkeit eines schnellen Anstiegs vor­ handen ist, wie in den Fällen, wo der übliche Antiresonanzpunkt überschritten wird.

Die Amplituden der Ausgangsspannungen V_3-4 und V_7-8 werden im abgestimmten Hochfrequenzkreis, dessen Ausgangsspannungskenn­ linie in Fig. 4 gezeigt ist, gleich, jedoch bei ungleicher Phase.

Bringt man die Frequenz f₁, bei welcher der Spannungspegel der Amplitude |V_3-4| der Ausgangsspannung V_3-0 am kleinsten wird, in Übereinstimmung mit der einer bestimmten Empfangsfrequenz entsprechenden Spiegelsignalfrequenz, dann tritt der Effekt der Unterdrückung des Spiegelsignals klar hervor. Selbstverständ­ lich entspricht die Empfangsfrequenz der Resonanzfrequenz f_o.

Wie bekannt, liegt im Fall des oberen Heterodynsystems die Spiegelsignalfrequenz höher als die Empfangsfrequenz, und zwar um das doppelte der mittleren Frequenz.

Es ist deshalb einfach, das Verhältnis zwischen der Resonanz­ frequenz f_o und der Frequenz f₁, die mit der Spiegelsignalfre­ quenz zusammenfällt, aufzustellen. Weil die Spiegelsignalfre­ quenz sich mit Veränderung der Empfangsfrequenz verschiebt, tritt eine gewisse Abweichung zwischen der Frequenz f₁ und der Spiegelsignalfrequenz auf.

Weil sich aber die Frequenz f₁ an der Schnittstelle der Ampli­ tuden |V_3-4| und |V_7-8| mit einer Änderung der Resonanzfre­ quenz f_o ebenfalls verschiebt, wie aus Fig. 2 verständlich ist, besteht keine Gefahr bezüglich des Betrags der Abweichung.

Wird somit eine spezielle Empfangsfrequenz gewählt und wird f₁ gleich der Spiegelfrequenz gemacht, um so die Abweichung über das gesamte Empfangsband auf einem Minimum zu halten, dann kann das Spiegelsignal über das gesamte Empfangsband unterdrückt werden, wobei f₁ trotz der Änderung der Resonanzfrequenz f_o der Spiegelfrequenz folgt.

Die Polaritäten und die Wicklungsverhältnisse der Primärspule L₂₁ und der Sekundärspule L₂₂ des nicht-abgestimmten Transfor­ mators T₂ werden folglich zwecks Erzielung der Frequenz f₁ festgelegt. Es genügt jedoch, wenn der Wert der Eingangsinduk­ tivität in solcher Größenordnung liegt, daß der Eingangskreis des gesamten abgestimmten Hochfrequenzkreises nicht überlastet wird. Die Induktivität kann in der Größenordnung zwischen einigen 10 Mikrohenry bis einigen Millihenry liegen, vorausgesetzt, daß das Empfangsband das mittlere Wellenband ist.

Die belastungsfreie Güte Q kann in der Größenordnung von 10 bis 20 liegen.

Der nicht-abgestimmte Transformator T₂ kann Resonanz bei einer Frequenz haben, die ausreichend niedriger oder höher ist als das Frequenzband, in welchem die Empfangsfrequenz und die Spie­ gelsignalfrequenz liegen, vorausgesetzt Phase und Amplitude bleiben innerhalb des Frequenzbandes konstant.

Obwohl die Primärspule L₂₁ und die Sekundärspule L₂₂ gegenein­ ander isoliert sind, kann der Sekundärausgang durch Anzapfen der Eingangs-Primärspule L₂₁ erzielt werden, wie dies in Fig. 9 gezeigt ist. In diesem Fall sollte zur Erzielung des gleichen Phasenverhältnisses die Polarität der Primärspule L₁₁ oder der Sekundärspule L₁₂ des abgestimmten Transformators T₁ umgedreht werden.

Im Fall des unteren Heterodynsystems befindet sich die Spiegel­ signalfrequenz unter der Empfangsfrequenz, und zwar um das doppelte der mittleren Frequenz. Die Phasenwinkel Φ_3-4 und Φ_7-8 sollten untereinander um 180° außer Phase liegen, und zwar auf der unteren Frequenzseite der Resonanzfrequenz f_o für die Fre­ quenzen höher als die Resonanzfrequenz f_o, jedoch in Phase sein.

Die Polaritäten der Eingangsklemme und der Ausgangsklemme können bezüglich der Ausführungsform von Fig. 1 umgekehrt wer­ den, und zwar derart, daß die Klemme 6 als spannungsführende und die Klemme 1 als geerdete Seite sowie außerdem die Klemme 8 als spannungsführende Ausgangsseite und die Klemme 3 als ge­ erdete Seite dienen. In diesem Fall müssen die Polaritäten des abgestimmten Transformators G₁ und des nicht-abgestimmten Trans­ formators T₂ so gewählt werden, daß das Ausgangsphasenverhältnis das gleiche ist wie beim dargestellten Ausführungsbeispiel.

Fig. 5 zeigt ein Schaltdiagramm einer anderen Ausführungsform eines abgestimmten Hochfrequenzkreises nach der Erfindung in Anwendung auf einen für die Anbringung in einem Fahrzeug bestimm­ ten Mittelwellenempfänger.

Dieser abgestimmte Hochfrequenzkreis ist ein zweifach abge­ stimmter Kreis, der aus zwei abgestimmten Transformatoren T₃ und T₄ sowie einem nicht-abgestimmten Transformator T₅ besteht.

Die entgegengesetzten Enden der Primärwicklung L₃₁ des abge­ stimmten Transformators T₃ sind mit Klemmen 9 und 10 verbunden, die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₃₁ des Trans­ formators T₃ mit Klemmen 11 und 12.

Die Polaritäten der primären und sekundären Wicklung L₃₁ und L₃₂ können beliebig gewählt werden. Die Klemmen 10 und 12 sind geerdet und die Klemme 9 dient als Eingangsklemme der spannungs­ führenden Seite des abgestimmten Hochfrequenzkreises.

Die Klemme 11 ist über einen Kondensator C₁, einen Widerstand R₁, einen Widerstand R₂ und einen Kondensator C₂ mit der Klemme 13 des abgestimmten Transformators T₄ verbunden. Eine Diode D₂ veränderbarer Kapazität liegt zwischen der Verbindung des Kondensators C₁ mit dem Widerstand R₁ und Erde. In ähnlicher Weise liegt die Diode D₃ zwischen der Verbindungsstelle des Widerstandes R₂ mit dem Kondensator C₂ und Erde. Die zum Zu­ führen einer Vorspannung dienende Klemme 21 ist mit der Ver­ bindungsstelle zwischen Widerstand R₁ und R₂ verbunden.

Die entgegengesetzten Enden der Primärwicklung L₄₁ des abge­ stimmten Transformators T₄ sind mit den Klemmen 13 und 14 ver­ bunden; die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₄₂ mit den Klemmen 15 und 16.

Die Klemme 14 ist mit dem Abgriff 22 der Sekundärwicklung L₃₂ des abgestimmten Transformators T₃ verbunden. Die Klemme 13 dient als Ausgangsklemme der spannungsführenden Seite des abge­ stimmten Hochfrequenzkreises. Die mit der Klemme 14 verbundene Seite der Primärwicklung L₄₁ und die mit der Klemme 15 verbun­ dene Seite der Sekundärwicklung L₄₂ weisen die gleiche Polari­ tät auf.

Die entgegengesetzten Enden der Primärwicklung L₅₁ des nicht- abgestimmten Transformators T₅ sind mit den Klemmen 17 und 18 verbunden; die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₅₂ mit den Klemmen 19 und 20.

Die mit der Klemme 17 verbundene Seite der Primärwicklung L₅₁ und die mit der Klemme 20 verbundene Seite der Sekundärwick­ lung L₅₂ weisen die gleiche Polarität auf. Die Klemmen 17 und 19 sind mit den Klemmen 14 und 16 des abgestimmten Transformators T₄ verbunden, die beiden Klemmen 18 und 20 sind geerdet.

Die Widerstände R₁ und R₂ dienen als Vorschaltwiderstände und die Kondensatoren C₁ und C₂ dienen als Gleichstromsperre.

Bei dem abgestimmten Hochfrequenzkreis von Fig. 5 existiert somit ein parallel abgestimmter Kreis aus der Sekundärwicklung L₃₂ des abgestimmten Transformators T₃ und der Diode D₂ ver­ änderbarer Kapazität, sowie ein in Reihe abgestimmter Kreis aus der Primärwicklung L₄₁ des abgestimmten Transformators T₄ und der Diode D₃ veränderbarer Kapazität.

Die Primärwicklung L₅₁ des nicht-abgestimmten Transformators T₅ ist in Parallelschaltung mit dem in Reihe abgestimmten Kreis des abgestimmten Transformators T₄ verbunden, wohingegen die Sekundärwicklung L₅₂ in Reihe mit der Sekundärwicklung L₄₂ des abgestimmten Kondensators T₄ verbunden ist. Obwohl ein von der Klemme 9 zugeführtes Eingangssignal durch den zweifach ab­ gestimmten Kreis hindurchgeführt wird, kann das Spiegelsignal in derselben Weise unterdrückt werden, wie bei der Ausführungs­ form von Fig. 1, vorausgesetzt, daß der abgestimmte Transfor­ mator T₄ und der nicht-abgestimmte Transformator T₅ in der be­ schriebenen Weise miteinander verbunden sind.

Bei der Ausführungsform nach Fig. 5 ist die Kennlinie der Aus­ gangsspannung, die zwischen der als Ausgangsklemme des abge­ stimmten Hochfrequenzkreises dienenden Klemme 15 und Erde ab­ genommen wird, so ausgebildet, daß die Spiegelsignalfrequenz von 2300 kHz äußerst wirkungsvoll unterdrückt werden kann, wenn die mittlere Frequenz 450 kHz beträgt und die Resonanzfrequenz den vergleichsweise hohen Wert von 1400 kHz hat.

Betrachtet man die Kennlinie der Ausgangsspannung des abge­ stimmten Transformators T₄ und des nicht-abgestimmten Transfor­ mators T₅, dann ergibt sich, daß die Höhen der Ausgangsspan­ nungsamplitude bei der Spiegelsignalfrequenz von 2300 kHz gleich sind, was einer der Empfangsfrequenzen von 1400 kHz entspricht. Bezüglich Fig. 1 entspricht die 2300 kHz Frequenz der Frequenz f₁.

Die optimalen Windungsverhältnisse der Primärspule L₄₁ zur Sekundärspule L₄₂ des abgestimmten Transformators T₄ und der Primärwicklung L₅₁ zur Sekundärwicklung L₅₂ des nicht-abge­ stimmten Transformators T₅ liegen in der Größenordnung von 6 : 1 bzw. 5 : 1.

Die Fig. 6, 7 und 8 zeigen die Kennlinien der Ausgangsspannung des abgestimmten Hochfrequenzkreises von Fig. 5. Die Ordinate gibt die Höhe der Amplitude V_15-0 der Ausgangsspannung V_15-0 zwischen der Ausgangsklemme 15 und Erde an, und zwar ausgedrückt in Einheiten des Dämpfungsbetrags. Als Resonanzfrequenz sind 1400 kHz, 600 kHz bzw. 1600 kHz angenommen. Jede der gestrichel­ ten Kurven stellt die Amplitude der Ausgangsspannung dar, wenn der nicht-abgestimmte Transformator T₅ gemäß dem Stand der Tech­ nik nicht vorhanden ist. In der Abwesenheit des nicht-abge­ stimmten Transformators T₅ muß die Klemme 16 geerdet werden.

In Fig. 5 ist für die der Frequenz f₁ der Ausführungsform von Fig. 1 entsprechende Frequenz der Wert von 2300 kHz angenommen. Das bedeutet, daß die Frequenz mit dem größten Dämpfungsbetrag mit der Spiegelsignalfrequenz zusammenfällt, was zu einer voll­ ständigen Unterdrückung des Spiegelsignals führt.

In Fig. 7 ist die Spiegelsignalfrequenz von 1500 kHz gegenüber der Frequenz 1100 kHz, in deren Umgebung die Dämpfung am größ­ ten ist, in Richtung einer höheren Frequenz verschoben. Trotz­ dem aber ist der Dämpfungsbetrag um 20 dB besser als im Fall der gestrichelten Kurve.

In Fig. 8 ist die Spiegelsignalfrequenz von 2500 kHz gegenüber der Frequenz maximaler Dämpfung in Richtung niedrigerer Frequen­ zen verschoben. Trotzdem ist die Dämpfung noch um 30 dB besser als bei der gestrichelten Linie.

Bei der Anwendung des Ausführungsbeispiels auf den Mittelwellen­ bereich ist es wünschenswert, daß die Kennlinien der Ausgangs­ spannung des abgestimmten Hochfrequenzkreises des Heterodyn­ systems des oberen Seitenbandes derart gestaltet ist, daß auf der Seite des Empfangsbereichs mit vergleichsweise höheren Frequenzen die Spiegelsignalfrequenz auf der Seite niedrigerer Frequenzen bezüglich derjenigen Frequenz liegt, bei welcher die Dämpfung ein Maximum hat, bzw. auf der Seite vergleichsweise niedriger Frequenzen des Empfangsbandes auf der Seite höherer Frequenzen gegenüber derjenigen Frequenz, bei welcher die Dämpfung ein Maximum besitzt.

Um diesen Forderungen nachzukommen, wird die einer bestimmten Empfangsfrequenz entsprechende Spiegelsignalfrequenz so ausge­ wählt, daß sie 2300 kHz beträgt. Damit kann die Dämpfung des Spiegelsignals, das sich mit der sich ändernden Empfangsfrequenz im Mittelwellenbereich ändert, beträchtlich verbessert werden, und zwar, im Vergleich mit der bekannten Praxis, von 20 dB auf 40 dB.

Abhängig von der Beziehung zu benachbarten Schaltkreisen kann meist ein gleichmäßiges, wünschenswertes Resultat dadurch er­ zielt werden, daß ein Spiegelsignalfrequenzpunkt innerhalb des Frequenzbereiches zwischen der Spiegelsignalfrequenz von 1900 kHz für die Empfangsfrequenz von 1000 kHz und der Größen­ ordnung der Spiegelsignalfrequenz entsprechend der Erfindung gewählt wird.

Fig. 10 ist ein Schaltdiagramm einer weiteren Ausführungsform des abgestimmten Hochfrequenzkreises nach der Erfindung. Er­ sichtlichermaßen kann dieser Schaltkreis im wesentlichen dadurch erhalten werden, daß Eingangsseite und Ausgangsseite des Schalt­ kreises von Fig. 1 vertauscht werden.

In Fig. 10 ist mit T₆ ein abgestimmter Transformator und mit T₇ ein nicht-abgestimmter Transformator bezeichnet. Die entgegenge­ setzten Enden der Primärwicklung L₆₁ und die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₆₂ sind mit den Klemmen 41 und 42 bzw. den Klemmen 43 und 44 verbunden. Diejenige Seite der Primär­ wicklung L₆₁, die mit der Klemme 41 verbunden ist, und diejenige Seite der Sekundärwicklung L₆₂, die mit der Klemme 43 verbunden ist, weisen die gleiche Polarität auf.

Eine Diode D₄ veränderbarer Kapazität liegt zwischen der Klemme 44 und Erde, womit ein in Reihe abgestimmter Kreis geschaffen wird, der aus der Sekundärwicklung L₆₂ und der Diode D₄ verän­ derbarer Kapazität besteht.

Ein auf die Klemme 41, die auch die Eingangsklemme der span­ nungsführenden Seite des abgestimmten Hochfrequenzkreises dar­ stellt, gegebenes Eingangssignal wird in diesem in Reihe abge­ stimmten Kreis abgestimmt.

Der nicht abgestimmte Transformator T₇ besteht aus einer ein­ gangsseitigen Primärwicklung L₇₁ und einer ausgangsseitigen Sekundärwicklung L₇₂. Die entgegengesetzten Enden der Primär­ wicklung L₇₁ sind mit den Klemmen 45 und 46, die entgegenge­ setzten Enden der Sekundärwicklung L₇₂ mit den Klemmen 47 und 48 verbunden.

Diejenige Seite der Primärwicklung L₇₁, die mit der Klemme 45 verbunden ist, und diejenige Seite der Sekundärwicklung L₇₂, die mit der Klemme 48 verbunden ist, weisen die gleiche Polari­ tät auf. Die beiden Klemmen 46 und 48 sind geerdet und die Klem­ men 45 und 47 sind mit den Klemmen 42 und 43 des abgestimmten Transformators T₆ verbunden.

Dabei ist die Primärwicklung L₇₁ des nicht-abgestimmten Trans­ formators T₇ in Hintereinanderschaltung mit der Primärwicklung L₆₁ des abgestimmten Transformators T₆ verbunden, die Sekundär­ wicklung L₇₂ dagegen in Parallelschaltung mit dem in Reihe ab­ gestimmten Kreis, der aus der Sekundärwicklung L₆₂ des abge­ stimmten Transformators T₆ und der Diode D₄ veränderbarer Kapa­ zität besteht.

Die Klemmen 43 und 47 sind mit einer Last 40 verbunden, die so­ mit ihrerseits sowohl mit dem abgestimmten Transformator T₆ als auch dem nicht-abgestimmten Transformator T₇ verbunden ist, wo­ bei von der Last 40 eine Ausgangsspannung abgegeben wird. Die Last 40 entspricht dem Schaltungsteil eines Hochfrequenzver­ stärkers oder eines Frequenzmischers. I₂ und I₃ bezeichnen Aus­ gangsströme, die der Last 40 vom abgestimmten Transformator T₆ und dem nicht-abgestimmten Transformator T₇ zugeführt werden.

Obwohl die Primärwicklung L₇₁ und die Sekundärwicklung L₇₂ ge­ mäß Schaltschema von Fig. 10 voneinander isoliert sind, kann die eingangsseitige Primärwicklung durch Anzapfen der Sekundär­ wicklung L₇₂ gebildet werden, wie dies in Fig. 12 dargestellt ist. In diesem Fall ist es erforderlich, das gleiche Phasen­ verhältnis wie beim Ausführungsbeispiel zu erhalten, was durch Umkehr der Polarität entweder der Primärwicklung L₆₁ oder der Sekundärwicklung L₆₂ des abgestimmten Transformators T₆ ge­ schieht.

Bei dieser Schaltungsanordnung von Fig. 10 entspricht die Ampli­ tude |I₂| des Ausgangsstromes I₂ des abgestimmten Transformators T₆ und die Amplitude |I₃| des Ausgangsstromes I₃ des nicht-abge­ stimmten Transformators T₇ der Amplitude V_3-4 der Ausgangs­ spannung V_3-4 des abgestimmten Transformators T₁ bzw. der Ampli­ tude |V_7-8| der Ausgangsspannung V_7-8 des nicht-abgestimmten Transformators T₂ der Ausführungsform von Fig. 1. Der Phasen­ winkel Φ₂ des Ausgangsstromes I₂ relativ zum Eingangsstrom I₁ und der Phasenwinkel Φ₃ des Ausgangsstromes I₃ bezüglich des Ein­ gangsstromes I₁ entsprechen dem Phasenwinkel Φ_3-4 der Ausgangs­ spannung V_3-4 bzw. dem Phasenwinkel Φ_7-8 der Ausgangsspannung V_7-8.

Die Amplitude |I₂ | erreicht bei einer Änderung der Eingangssig­ nalfrequenz ihr Maximum bei der Resonanzfrequenz f_o. Die Ampli­ tude |I₃| ist unabhängig von der Frequenz. Die Frequenz, bei welcher die Amplituden |I₂| und |I₃| gleich werden, entspricht der Frequenz f₁ der Ausführungsform von Fig. 1.

Die Amplitude |I₂ + I₃| des Ausgangsstromes (I₂ + I₃), welcher der Last 40 zugeführt wird, entspricht der Amplitude |V_3-0| der Ausgangsspannung V_3-0. Der Spiegelunterdrückungseffekt kann so­ mit wie beim Ausführungsbeispiel von Fig. 1 durchgeführt wer­ den, und zwar bei der Frequenz f₁, die mit einer bestimmten Spiegelsignalfrequenz zusammenfällt.

Fig. 11 ist ein Schaltschema einer weiteren Ausführungsform des abgestimmten Hochfrequenzkreises nach der Erfindung. Es ist ersichtlich, daß dieser Schaltkreis einem Schaltkreis ent­ spricht, bei dem die Eingangsseite und die Ausgangsseite der Ausführungsform von Fig. 5 umgedreht ist.

Dieser abgestimmte Hochfrequenzkreis besitzt eine doppelte Ab­ stimmung, wobei er aus zwei abgestimmten Transformatoren T₈ und T₁₀ sowie einem nicht-abgestimmten Transformator T₉ besteht.

Die entgegengesetzten Enden der Primärwicklung L₈₁ des abge­ stimmten Transformators T₈ sind mit den Klemmen 49 und 50 ver­ bunden, die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₈₂ mit den Klemmen 51 und 52.

Die Klemme 52 ist mit einer Anzapfung 62 der Primärwicklung L₁₀₁ des abgestimmten Transformators T₁₀ verbunden, wohin­ gegen die Klemme 49 die Funktion einer Eingangsklemme der spannungsführenden Seite des abgestimmten Hochfrequenzkreises übernimmt. Diejenige Seite der Primärwicklung L₈₁, die mit der Klemme 49 verbunden ist, und diejenige Seite der Sekundär­ wicklung L₈₂, die mit der Klemme 52 verbunden ist, weisen die gleiche Polarität auf.

Die entgegengesetzten Enden der Primärwicklung L₉₁ des nicht- abgestimmten Transformators T₉ sind mit Klemmen 53 und 54 ver­ bunden, die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₉₂ mit den Klemmen 55 und 56. Diejenige Seite der Primärwicklung L₉₁, die mit der Klemme 54 verbunden ist, und diejenigen Seite der Primärwicklung L₉₂, die mit der Klemme 55 verbunden ist, weisen die gleiche Polarität auf. Die Klemmen 53 und 55 sind mit den Klemmen 50 und 52 des abgestimmten Transformators T₈ verbunden, wohingegen die beiden Klemmen 54 und 56 geerdet sind.

Die entgegengesetzten Enden der Primärwicklung L₁₀₁ des abge­ stimmten Transformators T₁₀ sind mit den Klemmen 57 und 58 ver­ bunden, die entgegengesetzten Enden der Sekundärwicklung L₁₀₂ mit den Klemmen 59 und 60. Die Polaritäten der Primärwicklung L₁₀₁ und der Sekundärwicklung L₁₀₂ können beliebig gewählt wer­ den. Die beiden Klemmen 58 und 60 sind geerdet. Die Klemme 59 dient als Ausgangsklemme der spannungsführenden Seite des abge­ stimmten Hochfrequenzkreises.

Die Klemme 57 ist über den Kondensator C₄, den Widerstand R₄, den Widerstand R₃ und den Kondensator C₃ mit der Klemme 51 des abgestimmten Transformators T₈ verbunden.

Eine Diode D₅ veränderbarer Kapazität liegt zwischen dem Ver­ bindungspunkt des Kondensators C₃ mit dem Widerstand R₃ und Erde. In ähnlicher Weise liegt eine Diode D₆ veränderbarer Kapazität zwischen dem Verbindungspunkt des Widerstandes R₄ und des Kondensators C₄ und Erde. Die Verbindung der Wider­ stände R₃ und R₄ ist mit der Klemme 61 zur Zuführung einer Vor­ spannung verbunden. Widerstände R₃ und R₄ sind Vorschaltwider­ stände, während die Kondensatoren C₃ und C₄ als Gleichstrom­ sperre dienen.

Ersichtlichenfalls wird beim abgestimmten Hochfrequenzkreis von Fig. 11 ein parallel abgestimmter Kreis gebildet, und zwar durch die Primärwicklung L₁₀₁ des abgestimmten Transformators T₁₀, entsprechend der Last 40 von Fig. 10, und aus der Diode D₆ veränderbarer Kapazität; außerdem wird ein in Reihe abge­ stimmter Kreis gebildet, der aus der Sekundärwicklung L₈₂ des abgestimmten Transformators T₈ und der Diode D₅ veränderbarer Kapazität besteht.

Die Sekundärwicklung L₉₂ des nicht-abgestimmten Transformators T₉ ist parallel mit dem in Reihe abgestimmten Kreis des abge­ stimmten Transformators T₈ verbunden, wohingegen die Primär­ wicklung L₉₁ in Reihe mit der Primärwicklung L₈₁ des abge­ stimmten Transformators T₈ liegt.

Wenn ein auf die Klemme 49 aufgeprägtes Eingangssignal durch den doppelt abgestimmten Kreis geleitet wird, dann kann das Spiegelsignal gleichmäßig unterdrückt werden, wie vorher in Verbindung mit der Ausführungsform von Fig. 10 beschrieben wor­ den ist, und zwar durch Verbinden des abgestimmten Transforma­ tors T₈ mit dem nicht-abgestimmten Transformator T₉.

Im wesentlichen kann die gleiche Kennlinie der Ausgangsspannung wie beim Ausführungsbeispiel von Fig. 5 zwischen der Klemme 59 und Erde erhalten werden, und zwar dadurch, daß als Zwischen­ frequenz 450 kHz gewählt und die Schaltungsanordnung entspre­ chend ausgelegt wird, womit dann die Spiegelsignalfrequenz von 2300 kHz für die Resonanzfrequenz von 1400 kHz vollständig un­ terdrückt werden kann.

Der abgestimmte Hochfrequenzkreis nach der Erfindung ermöglicht im wesentlichen die gleiche Ausgangscharakteristik, und zwar auch dann, wenn die Eingangsseite und die Ausgangsseite umge­ kehrt werden.

Fig. 13 ist ein Querschnitt durch einen Kern, wobei die Wick­ lungen der gegenseitig miteinander verbundenen Transformato­ ren, nämlich der abgestimmte und der nicht-abgestimmte Trans­ formator, in den beiden Schlitzen des Innenkerns angeordnet sind. Eine Beschreibung erfolgt nachfolgend unter Zugrundele­ gung des Ausführungsbeispiels von Fig. 5.

In einem trommelförmigen, mit drei Kragen versehenen Innenkern 30 sind zwei Wicklungsschlitze 31 und 32 vorgesehen. Im Schlitz 31 sind die Primärwicklung L₄₁ und die Sekundärwicklung L₄₂ des abgestimmten Transformators T₄ untergebracht, wohingegen im Wicklungsschlitz 32 die Primärwicklung L₅₁ und die Sekundär­ wicklung L₅₂ des nicht-abgestimmten Transformators angeordnet sind. Die Wicklungen des abgestimmten Transformators T₄ und die Wicklungen des nicht-abgestimmten T₅ befinden sich somit in zwei getrennten Ringschlitzen.

Mit 33 ist ein äußerer, topfförmiger Kern bezeichnet, der den Innenkern 33 überdeckt. Durch Bewegen des Außenkerns nach oben und nach unten kann die Charakteristik des abgestimmten Trans­ formators T₄ festgelegt werden. Wenn die gegenseitig miteinan­ der verbundenen Transformatoren, also der abgestimmte Transfor­ mator und der nicht-abgestimmte Transformator, auf denselben Kern aufgewickelt sind, dann ändert der hinzugefügte, nicht-ab­ gestimmte Transformator den Aufbau kaum, führt insbesondere nicht zu einer Vergrößerung des abgestimmten Hochfrequenzkrei­ ses. Auch ist dabei kein zusätzlicher Kern erforderlich, der die Kosten erhöhen würde. Weiterhin kann der abgestimmte Hoch­ frequenzkreis leicht hergestellt werden. Selbstverständlich kann diese Methode der Aufbringung der Wicklungen des abge­ stimmten und des nicht-abgestimmten Transformators bei allen vorausgehenden Ausführungsbeispielen der Erfindung Anwendung finden.

Wenn die vorhergehenden Beispiele auch auf denselben Innenkern aufgewickelte Wicklungen des abgestimmten und des nicht-abge­ stimmten Transformators zeigen, so ist es selbstverständlich trotzdem möglich, die Wicklungen durch Leiterpfade zu ersetzen, die auf einem gedruckten Schaltkreis Verwendung finden.

Der abgestimmte Hochfrequenzkreis nach der Erfindung weist also zumindest einen abgestimmten Transformator und einen nicht-abgestimmten Transformator auf, die so miteinander ver­ bunden sind, daß die Ausgänge der entsprechenden Transforma­ toren sich außer Phase auf derjenigen Seite der Resonanzfre­ quenz des abgestimmten Transformators addieren, wo die Spie­ gelsignalfrequenz auftritt, dagegen in Phase auf der Seite, wo die Spiegelsignalfrequenz fehlt.

Weil sich die Resonanzfrequenz in Abhängigkeit von der Empfangs­ frequenz ändert, werden die Höhen der Ausgangsamplituden der beiden Transformatoren bei der Spiegelsignalfrequenz gleichge­ macht, welche einer bestimmten Empfangsfrequenz entspricht.

Ungeachtet der Verschiebung der Spiegelsignalfrequenz mit der Empfangsfrequenz tritt somit keine große Abweichung zwischen der Spiegelsignalfrequenz und der Frequenz f₁ (Ausführungsbei­ spiel von Fig. 1), bei welcher der Betrag der Dämpfung der Aus­ gangsspannung am größten ist.

Kurz gesagt, das Spiegelsignal in der Umgebung der Frequenz der größten Dämpfung der Ausgangsspannung kann über ein brei­ tes Frequenzband unterdrückt werden.

Claims (9)

1. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung für einen Superhet-Empfänger mit

• a) einem abstimmbaren Serienkreis, der durch Reihenschaltung eines Elementes veränderbarer Kapazität (D1; D4) mit der Primärwicklung (L11; L62) eines ersten, in seiner Charakteristik einstellbaren Transformators (T1; T6) gebildet ist,
• b) einem zweiten Transformator (T2; T7), dessen Primär­ wicklung (L21; L72) dem abstimmbaren Serienkreis paral­ lelgeschaltet ist und dessen Sekundärwicklung (L22; L71) in Serie liegt mit der Sekundärwicklung (L12; L61) des ersten Transformators (T1; T6),
• c) einer derartigen Festlegung der Übertragungscharak­ teristik des ersten Transformators (T1; T6) nach Betrag und Phase, daß bei der Spiegelfrequenz die Aus­ gangsspannung unterdrückt wird, und
• d) mit wahlweiser Verwendung der durch Merkmal b) de­ finierten Parallel- oder Serienschaltungsseite als Ein­ gang der spiegelfrequenzunterdrückenden Hochfrequenz­ schaltung.

2. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Sekun­ därwicklung des zweiten Transformators durch eine An­ zapfung der Primärwicklung gebildet wird.

3. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Pri­ märwicklung des zweiten Transformators durch Anzapfen der Sekundärwicklung gebildet wird.

4. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeich­ net, daß die Wicklungen der miteinander verbundenen ersten und zweiten Transformatoren voneinander getrennt in zwei Wicklungsschlitzen untergebracht sind, die in einem Kern mit drei Kragen vorgesehen sind.

5. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung für einen Superhet-Empfänger, mit

• a) einem ersten abgestimmten Transformator (T4), dessen eingangsseitige Primärwicklung (L41) mit einem ersten Element variabler Kapazität (D3) verbunden ist und einen Serienresonanzkreis bildet, und von dessen Sekun­ därwicklung (L42) ein Hochfrequenzausgangssignal ab­ leitbar ist,
• b) einem ersten nicht-abgestimmten Transformator (T5), dessen Primärwicklung (L51) zu dem Serienresonanzkreis des ersten abgestimmten Transformators (T4) parallel geschaltet ist und dessen Sekundärwicklung (L52) mit der Sekundärwicklung (L42) des ersten abgestimmten Transformators (T4) in Reihe geschaltet ist,
• c) einem zweiten abgestimmten Transformator (T3), des­ sen Sekundärwicklung (L32) mit der Primärwicklung (L41) des ersten abgestimmten Transformators (T4) und mit einem zweiten Element veränderbarer Kapazität (D2) ver­ bunden ist und einen Parallelresonanzkreis bildet,
• d) einer Verbindungsvorrichtung zum Verbinden des ersten abgestimmten Transformators (T4) und des ersten nicht-abgestimmten Transformators (T5), so daß die Aus­ gangsspannungen des ersten abgestimmten Transformators (T4) und des ersten nicht-abgestimmten Transformators (T5) auf der Resonanzfrequenzseite zueinander entgegen­ gesetzte Phase haben, wenn die Spiegelsignalfrequenz für die Empfangsfrequenz auftritt, und gleiche Phase haben, wenn die Spiegelsignalfrequenz für die Empfangs­ frequenz fehlt, und
• e) einer Voreinstellungsvorrichtung, um die Aus­ gangsspannungs-Amplitudenpegel der jeweiligen Transfor­ matoren der Spiegelsignalfrequenz, die einer bestimmten Empfangsfrequenz entspricht, ungefähr gleich zu machen, während die Resonanzfrequenz abhängig von der Empfangs­ frequenz variiert wird.

6. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung nach Anspruch 5, bei der die Sekundärwicklung des er­ sten nicht-abgestimmten Transformators durch Anzapfen der Primärwicklung gebildet wird.

7. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung für einen Superhet-Empfänger, mit

• a) einem dritten abgestimmten Transformator (T8), des­ sen Primärwicklung (L81) auf der Eingangsseite an­ geordnet ist, und dessen Sekundärwicklung (L82) mit einem dritten Element variabler Kapazität (D5) verbun­ den ist und einen Serienresonanzkreis bildet, wobei von der Sekundärwicklung (L82) ein Hochfrequenzausgangssig­ nal ableitbar ist,
• b) einem zweiten nicht-abgestimmten Transformator (T9), dessen Primärwicklung (L91) mit der Primärwicklung (L81) des dritten abgestimmten Transformators (T9) in Reihe geschaltet ist und dessen Sekundärwicklung (L92) zu dem Serienresonanzkreis parallel geschaltet ist,
• c) einem vierten abgestimmten Transformator (T10), des­ sen Primärwicklung (L101) mit der Sekundärwicklung (L82) des dritten abgestimmten Transformators (T8) und mit einem vierten Element veränderbarer Kapazität (D6) verbunden ist und einen Parallelresonanzkreis bildet,
• d) einer Verbindungsvorrichtung zum Verbinden des drit­ ten abgestimmten Transformators (T8) und des zweiten nicht-abgestimmten Transformators (T9), so daß die Aus­ gangsströme des dritten abgestimmten Transformators (T8) und des zweiten nicht-abgestimmten Transformators (T9) auf der Resonanzfrequenzseite zueinander entgegen­ gesetzte Phase haben, wenn die Spiegelsignalfrequenz für die Empfangsfrequenz auftritt, und gleiche Phase haben, wenn die Spiegelsignalfrequenz für die Empfangs­ frequenz fehlt, und
• e) einer Voreinstellungsvorrichtung, um die Aus­ gangsstrom-Amplitudenpegel der jeweiligen Transformato­ ren der Spiegelsignalfrequenz, die einer bestimmten Empfangsfrequenz entspricht, ungefähr gleich zu machen, während die Resonanzfrequenz abhängig von der Empfangs­ frequenz variiert wird.

8. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung nach Anspruch 7, bei der die Primärwicklung des zweiten nicht-abgestimmten Transformators durch Anzapfen der Sekundärwicklung gebildet wird.

9. Spiegelfrequenzunterdrückende Hochfrequenzschaltung nach einem der vorangehenden Ansprüche 5 bis 8, bei der die Wicklungen des abgestimmten und des nicht-abge­ stimmten Transformators, deren Ausgangssignale mitein­ ander addiert werden, voneinander getrennt in zwei Wicklungsschlitzen untergebracht sind, welche in einem Kern mit drei Kragen vorgesehen sind.