DE3614048A1

DE3614048A1 - Verfahren und vorrichtung zur vergasung minderwertiger brennstoffe in einem feuerfluessigen metallschmelzbad

Info

Publication number: DE3614048A1
Application number: DE19863614048
Authority: DE
Inventors: Klaus Dr Herforth
Original assignee: Kloeckner Humboldt Deutz AG
Current assignee: Kloeckner Humboldt Deutz AG
Priority date: 1986-04-25
Filing date: 1986-04-25
Publication date: 1987-11-05
Also published as: GB2189504A; JPS62265390A; ZA872929B; GB8709810D0; FR2597881A1; AU7058287A; BR8701958A

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine zur Durchführung des Verfahrens erforderliche Vorrichtung zur Vergasung minderwertiger Brennstoffe in einem feuerflüssigen Metallschmelzbad, insbesondere einem Eisenschmelzbad.

Bei der Vergasung von Kohlenstoff- und/oder kohlenwasserstoffhaltigen Brennstoffen in einem feuerflüssigen Metallbad wie z.B. in einer Eisenschmelze, müssen relativ hochwertige Brennstoffe wie z.B. Gasflammkohle, Anthrazit, Steinkohlenkoks oder Braunkohlenkoks mit einem ausreichend hohen Heizwert eingesetzt werden, um Wärmeverluste der Vergasungsanlage ausgleichen zu können und die Temperatur des Eisenbades auf einer konstanten Höhe zu halten. Sinkt der Heizwert der zu vergasenden Brennstoffe zu weit ab, so kann eine Temperaturabnahme und schließlich ein Einfrieren des Eisenbades auftreten. Dem kann entgegengewirkt werden, indem mit überstöchiometrischem Sauerstoffverhältnis gefahren wird, daß heißt, daß zur Wärmeinbringung in den Prozeß zumindest ein Teil des erzeugten energiereichen Prozeßgases verbrannt werden muß. Dadurch verschlechtert sich jedoch die Qualität des erzeugten Prozeßgases. Die störenden CO₂- und H₂O-Komponenten müßten im Falle von qualitativ hochgesteckten Anforderungen an das Produktgas einer nachfolgenden kostenverursachenden Gasreinigungsstufe bzw. Gaswäsche unterzogen werden.

Aus der DE-OS 30 31 680 ist ein Verfahren bekannt, bei dem das in der Eisenschmelze eines Konverters erzeugte, im wesentlichen CO und H₂ enthaltende Prozeßgas mittels eines zusätzlich auf die Schmelzbadoberfläche aufgeblasenen Oxidationsmittels, z.B. Sauerstoff oder Luft, im Konverterraum oberhalb der Schmelze angesaugt und teilweise verbrannt wird, wobei die dabei entstehende Verbrennungswärme an die Eisenschmelze übertragen werden soll. Dadurch soll es gelingen, mit dem bekannten Verfahren zur Vergasung von kohlenstoffhaltigen Brennstoffen im Eisenbadkonverter ohne Zusatz von anderen energiereichen Brennstoffen wie z.B. Aluminium oder Silizium, Kohlesorten mit geringem Heizwert zu vergasen. Das Produktgas enthält hierbei jedoch auch einen großen Anteil von CO₂ und H₂O, wodurch die Gasqualität stark vermindert wird.

Es ist Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren und eine zur Durchführung des Verfahrens erforderliche Vorrichtung zur Vergasung von minderwertigen Brennstoffen in einem feuerflüssigen Metallschmelzbad, insbesondere einem Eisenschmelzbad, anzugeben, mit denen ein qualitativ hochwertiges Gas unter Vermeidung von nachgeschalteten Gaswäschen zur CO₂/H₂O-Abscheidung mit aus dem metallurgischen Bereich stammenden Maßnahmen erzeugt werden kann.

In verfahrensmäßiger Hinsicht wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß die minderwertigen Brennstoffe in eine erste Reaktionszone mit einem Metallschmelzbad und hochwertige Brennstoffe in eine zweite Reaktionszone mit einem Metallschmelzbad eingeführt werden, wobei die Gasräume der beiden Reaktionszonen voneinander getrennt gehalten werden und das Metallschmelzbad der ersten Reaktionszone mit dem Metallschmelzbad der zweiten Reaktionszone vermischt wird.

Durch die separate Einbringung von minderwertigem Brennstoff in die erste Reaktionszone und die davon getrennte Einbringung von hochwertigen Brennstoffen in die zweite Reaktionszone werden eine ganze Reihe von Vorteilen erzielt:

Als Prozeßgas entsteht aus der zweiten Reaktionszone ein qualitativ hochwertiges und nicht durch CO₂ und H₂O-Anteile verunreinigtes Gas. Das in der ersten Reaktionszone entstehende energiearme Abgas, zumeist aus den Flüchtigen Bestandteilen der minderwertigen Brennstoffe bestehend, wird zum Teil zur Wärmeeinbringung in das Metallschmelzbad vollständig verbrannt und zum Teil für andere Aufgaben und Zwecke innerhalb des gesamten Prozesses verwendet. Der in der ersten Reaktionszone in das Metallschmelzbad in Lösung gehende Kohlenstoff gelangt durch Vermischen des Metallschmelzbades aus der ersten Reaktionszone mit dem Metallschmelzbad aus der der zweiten Reaktionszone in den Entkohlungs- bzw. Vergasungsbereich des Metallschmelzbades, in dem in der zweiten Reaktionszone der im Metall gelöste Kohlenstoff durch Eindüsen oder Aufblasen des Vergasungsmittels, wie z.B. Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft oder mit Sauerstoff angereichertem Abgas aus der ersten Reaktionszone zu gasförmigem Kohlenmonoxid teiloxidiert wird. Das hieraus entstehende hochwertige Produktgas, das seine Kohlenstoffanteile aus hochwertigem und minderwertigem Brennstoff bezieht, bedarf keiner nachgeschalteten Gaswäsche mehr.

In Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das Metallschmelzbad in der ersten Reaktionszone von einer Schlackenschicht freigehalten wird bzw. eine sich aus Asche- und nichtbrennbaren Bestandteilen der zu vergasenden minderwertigen Brennstoffe bildende Schlacke vom Metallschmelzbad abgezogen wird, und in die zweite Reaktionszone Schlackebildner eingeführt werden. Auf diese Weise wird gewährleistet, daß in der ersten Reaktionszone ein guter Wärme- und Stoffübergang erfolgen kann. Die aus der Verbrennung der Flüchtigen Bestandteile aus den minderwertigen Brennstoffen entstehende Wärme kann ohne eine hinderliche Schlackenschicht (mit schlechter Wärmeleitfähigkeit) vom Metallschmelzbad aufgenommen werden. Der Stoffübergang bzw. das in Lösung gehen des Kohlenstoffs aus dem minderwertigen Brennstoff in das Metallschmelzbad wird durch keine Schlackenschicht behindert und kann aufgrund der Schmelzbadbewegung bzw. des ständigen Stoffaustausches der flüssigen Phase zwischen den beiden Reaktionszonen ausreichend schnell erfolgen. Der in den minderwertigen Brennstoffen enthaltene Schwefel geht größtenteils im Metallschmelzbad in der ersten Reaktionszone in Lösung und wird durch die in die zweite Reaktionszone eingeführten basischen Schlackebildner wie z.B. Kalk in der sich dort bildenden Schlacke abgebunden, so daß im erzeugten Produktgas nahezu keine Schwefelkomponenten enthalten sind. Die Schlacke in der zweiten Reaktionszone wird von Zeit zu Zeit abgezogen und durch zugeführten Kalk erneut gebildet.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß als minderwertige Brennstoff Braunkohle, minderwertige Steinkohle, Torf, Holz, Sägespäne, Sägemehl, Stroh, landwirtschaftliche Abfallprodukte, Teer, Bitumen, Pech, Altöl, Schweröl, Ölschiefer, Hausmüll, Sperrmüll, Abfallstoffe, Kunststoffe, Klärschlamm, Autoreifen, Altgummi oder ähnliche Kohlenstoff und Kohlenwasserstoffe enthaltende Materialien sowie Gemenge aus diesen Materialien in entsprechend zerkleinerter oder agglomerierter Form in die erste Reaktionszone mit Metallschmelzbad eingeführt werden. Erst durch die erfindungsgemäße Verfahrenskombination von zwei bezüglich der Gasphase getrennten und bezüglich der Schmelzbadphase in Verbindung stehenden Reaktionszonen wird sehr vorteilhaft das Spektrum an minderwertigen Brennstoffen in der aufgezählten Form für die Vergasung im feuerflüssigen Metallschmelzbad erweitert, wobei in die erste Reaktionszone alle denkbaren minderwertigen Brennstoffe eingesetzt werden können und das hierbei entstehende Abgas wiederverwendet und im Metallbad der zweiten Reaktionszone "abgefiltert" wird.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist zur vereinfachten Handhabung und zur Qualitätsvergleichmäßigung der verschiedenartigsten minderwertigen Brennstoffe vorgesehen, daß der minderwertige Brennstoff in Behältnisse verpackt, portionsweise in die erste Reaktionszone auf das Metallschmelzbad eingeführt wird. Bei Verwendung von Behältnissen für die minderwertigen Brennstoffe können einfache Transport- bzw. Förder- und Einspeisungssysteme wie z.B. offene Förderbänder, Schwingförderer oder Zellenradschleusen verwendet werden. Ein Gemisch der minderwertigen Brennstoffe kann beispielsweise aus zerkleinertem oder aufbereitetem Ölschiefer, Gummiabfällen und Bitumen oder aus aufbereitetem Hausmüll, Sägemehl und Altöl bestehen.

Hierbei ist es vorteilhaft, wenn als Behältnisse verschließbare Dosen, Eimer, Kisten, Fässer, Tüten oder Säcke aus aufschmelzbarem und/oder verbrennbarem Material verwendet werden. Dabei können die Dosen, Eimer oder Fässer sehr vorteilhaft z.B. aus Blech bestehen, das im Eisenbad aufschmilzt und zum Ausgleich der mit dem Abgas bzw. Prozeßgas ausgetragenen Eisenstaubverluste beiträgt. Die Kisten, Tüten oder Säcke können z.B. aus Holz, Kunststoff, Papier oder Jute bestehen und tragen durch ihre Verbrennung zur Wärmeeinbringung in die erste Reaktionszone bei.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß wenigstens die erste Reaktionszone mit einem Druck von 1 bis 10 bar, vorzugsweise mit 3 bar betrieben wird und die geschlossenen Behältnisse mittels wenigstens einer Gas- und druckdichten Schleuse in diese Reaktionszone eingeführt werden.

Durch den Druckbetrieb in wenigstens der ersten Reaktionszone wird einer Staub- und Rußbildung im energiearmen Abgas der ersten Reaktionszone entgegengewirkt. Durch die Verdichtung des Gases stehen im gleichen Reaktionsraum mehr Gasmoleküle z.B. der Flüchtigen Bestandteile für die Verbrennung zur Verfügung; die Wärmekapazität des Gases wird erhöht und das Wärmeeinbringen in das Metallschmelzbad verbessert.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß in der ersten Reaktionszone die aus dem minderwertigen Brennstoff entweichenden Gasbestandteile, wie z.B. die Flüchtigen Bestandteile und andere Pyrolyseprodukte, mit zugeführtem Sauerstoff zur Reaktion gebracht bzw. wenigstens teilverbrannt werden. Durch die Verbrennung der brennbaren Gasbestandteile wird sehr vorteilhaft die zur Aufrechterhaltung der Temperaturkonstanz des Metallbades in der ersten Reaktionszone benötigte Wärme bereitgestellt bzw. ein Ausgleich der Wärmeverluste geschaffen.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Menge des Abgases aus der ersten Reaktionszone möglichst klein gehalten wird und daß Abgas nach direkter Abkühlung, vorzugsweise durch einen Schwebegas- Wärmeaustausch in Suspension mit feinkörniger Kohle und/oder Kalkstein, als Rührgas, als Trägergas für die in die zweite Reaktionszone einzuführenden Feststoffe wie z.B. Kohle, Koks, Kalk und feinkörnige, aus der ersten Reaktionszone abgezogene Schlacke, und/oder als Vergasungsmittel in der zweiten Reaktionszone verwendet wird.

Das Abgas aus der ersten Reaktionszone wird zum größten Teil in den Gesamtprozeß zurückgeführt, da es z.B. durch den direkten Kontakt mit feinkörniger Kohle im Schwebegas-Wärmetausch zum einen noch Wertstoffe wie z.B. CO, CH₄, eisen- und kohlenstoffhaltigen Staub enthält, zum anderen aber auch Schwefelkomponenten, Ruß und Stickoxide enthalten kann, die nicht ohne besondere Abscheidemaßnahmen mit dem Abgas in die Atmosphäre freigesetzt werden dürfen.

Die Investitions- und Betriebskosten für eine Entstaubungs- und Entschwefelungs- bzw. Entstickungs-Einrichtung können minimiert werden, wenn die Abgasmenge insgesamt bzw. die an die Atmosphäre freizusetzende Abgasmenge gemäß der Erfindung möglichst klein gehalten wird. Das wird auf einfache und vorteilhafte Art durch Recycling des größeren Teils der Abgasmenge erreicht, indem das Abgas aus der ersten Reaktionszone wiederum in das Metallschmelzbad der zweiten Reaktionszone eingedüst wird, wobei es z.B. als Rührgas zur gerichteten Strömungserzeugung im Schmelzbad, als Trägergas für die partikelförmigen Brennstoffe und Kalk oder gemahlene Schlacke aus der ersten Reaktionszone, als Kühlmittel für Sauerstoffblasdüsen oder als mit Sauerstoff angereichertes Vergasungsmittel verwendet wird.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß durch entsprechend gerichtete Eindüsung der sauerstoffhaltigen Vergasungsmittel und der hochwertigen Brennstoffe in die zweite Reaktionszone sowie durch entsprechend gerichtete Eindüsung von Verbrennungssauerstoff und/oder eines Rührgases in die erste Reaktionszone eine horizontale Strömung des flüssigen Metallbades zwischen den beiden Reaktionszonen erzeugt wird. Dadurch wird mit Sicherheit gewährleistet, daß ein ständiger Austausch der Metallbäder in den beiden Reaktionszonen erfolgt, so daß der in der ersten Reaktionszone in Lösung gegangene Kohlenstoff durch Eindüsung von Sauerstoff in die zweite Reaktionszone teiloxidiert wird und ein hochwertiges, im wesentlichen CO und H₂-haltiges Produktionsgas ergibt. Durch den Austausch der Metallbäder wird weiterhin auch sichergestellt, daß die Temperatur der Metallschmelzen in beiden Reaktionszonen gleich hoch ist und konstant bleibt.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die aus der ersten Reaktionszone abgezogene Schlacke zumindest teilweise in die zweite Reaktionszone geführt wird. Dadurch kann zum einen in der zweiten Reaktionszone noch eine Einbringung von im Metallschmelzbad gelösten Schwefel in diese Schlackenanteile bis nahe an die Sättigungsgrenze erfolgen, zum anderen werden die gegebenenfalls noch in der Schlacke enthaltenen Metalloxide reduziert, das Metall ins Metallbad zurückgeführt und damit Metallverluste aus der zweiten Reaktionszone über die abgezogene Schlackenphase verringert.

In vorrichtungsmäßiger Hinsicht wird die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabenstellung mit einem Metallbadreaktor gelöst, bei dem im mittleren Bereich des Reaktors eine Trennwand angeordnet ist, die am Boden des Reaktors wenigstens eine Durchlaßöffnung für das flüssige Metall aufweist, und daß die durch die Trennwand gebildeten zwei Reaktionskammern jeweils Zuführungsorgane für Brennstoffe und sauerstoffhaltige Vergasungsmittel und jeweils ein Abzugsorgan für flüssige Schlacke und/oder Metall aufweisen, wobei weiterhin die erste Reaktionskammer ein Abzugsorgan für das energiearme Abgas und die zweite Reaktionskammer ein Abzugsorgan für das energiereiche Produktgas aufweisen.

Mittels der Trennwand wird die Vermischung der beiden Gasphasen in der ersten und zweiten Reaktionskammer ausgeschlossen. Das aus der ersten Reaktionskammer rückgeführte Abgas wird in der zweiten Reaktionskammer zu hochwertigen Gaskomponenten umgewandelt. Schwefel wird in die Schlacke abgebunden, Stickoxide werden reduziert, Ruß wird gecräckt und vergast; CO₂- und H₂O-Komponenten werden zu CO und H₂ reduziert, der überschüssige Sauerstoff geht mit dem im Metallschmelzbad gelösten Kohlenstoff in Verbindung und bildet ebenfalls CO.

Durch die gasphasengetrennte Koppelung der beiden Reaktionskammern können in die erste Reaktionskammer alle in Frage kommenden vergasbaren Abfallstoffe und Materialien eingeführt werden (dieser Reaktorteil "frißt" alles) ohne eine negative Auswirkung wie etwa eine Qualitätsverschlechterung auf das endgültige Produktgas bewirken zu können.

Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabenstellung kann in anderer vorrichtungsmäßiger Weise auch durch eine Anlage zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens mit zwei voneinander getrennten Reaktoren mit Reaktionskammern gelöst werden, die jeweils Zuführungsorgane mit Brennstoffe und sauerstoffhaltige Vergasungsmittel, jeweils Abzugsorgane für das erzeugte Abgas bzw. Produktgas, und jeweils Abzugsorgane für flüssige Schlacke und/oder flüssiges Metall aufweisen, und die über wenigestens eine im unteren Seitenwandbereich der Reaktionskammern angeordnete Rohrleitung für das flüssige Metall in Verbindung stehen. Diese Ausführungsvariante mit zwei durch wenigstens eine, vorzugsweise durch zwei feuerfest ausgekleidete Rohrleitungen verbundene Reaktorkammern stellt eine andere Möglichkeit dar, bei Trennung der Gasphasen einen Austausch des Metallbades bzw. einen Ausgleich von Kohlenstoff- und Schwefelkonzentrationen in der Metallphase zu erreichen.

Dabei ist es besonders vorteilhaft, wenn in der bzw. den Rohrleitungen für das flüssige Metall zwischen den beiden Reaktionskammern jeweils eine Absperrvorrichtung wie z.B. ein Schieber vorgesehen ist. So kann bei Erfordernis von Ausbesserungsmaßnahmen im Feuerfestmauerwerk in nur einem Reaktor die Rohrverbindung geschlossen werden und es braucht nur die Metallschmelze aus einer Reaktorkammer abgelassen zu werden. Der andere Reaktor z.B. der mit der zweiten Reaktionszone, in die hochwertiger Brennstoff eingedüst wird, kann unter Ersatz des fehlenden energiearmen Abgases durch andere gegebenenfalls inerte Gase, weiterbetrieben werden.

In vorrichtungsmäßiger Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das Zuführungsorgan für die Zuführung der Behältnisse mit den minderwertigen Brennstoffen in die erste Reaktionskammer als Zellenradschleuse oder Doppel-Pendelklappen-Schleuse ausgebildet ist. Auf diese Weise kann der Prozeßteilschritt in der ersten Reaktionskammer separat oder zusammen mit den Prozeßteilschritten in der zweiten Reaktionskammer, unter einem dem Gesamtprozeß förderlichen Überdruck stattfinden. Dies läßt sich auf vorteilhafte Weise auch dann erreichen, wenn das Zuführungsorgan für die minderwertigen Brennstoffe in die erste Reaktionskammer als Schneckenförderer ausgebildet ist.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Abgasleitung hinter der ersten Reaktionskammer als Schwebegas-Wärmetauscher mit Steigleitung und Zyklonabscheider ausgebildet ist, wobei die Steigleitung im unteren Bereich wenigstens ein Zuführungsorgan für die Einleitung von partikelförmigen Feststoffen wie z.B. Kalkstein, Kohle, Metalloxide oder Metallpulver aufweist. Auf diese Weise wird das energiearme Abgas abgekühlt und die darin enthaltene Wärmeenergie z.B. im Schwebegas-Wärmetauscher sinnvoll ausgenutzt. Zum einen können die einzudüsenden partikelförmigen Feststoffe auf eine möglichst hohe Temperatur vorgewärmt werden; zum anderen können wärmeverbrauchende Vorgänge wie die Entsäuerung von Kalkstein oder die Entgasung sowie teilweise die Pyrolyse und/oder Verkokung der zu vergasenden Kohle oder eine Reduktion von Metalloxiden, die zum Ausgleich von Metallverlusten in die Reaktoren eingeleitet werden, bereits in den Schwebegas-Wärmetauscher vorgezogen werden, so daß die Schmelzbadreaktoren wärmebilanzmäßig entlastet werden bzw. ihnen für diese Reaktionen keine Wärme entzogen wird.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Abzugsorgane für die flüssige Schlacke aus den beiden Reaktionskammern entweder zusammen oder getrennt voneinander über eine unter Druck stehende Leitung mit einer Schlackengranuliervorrichtung in Verbindung stehen. Diese Maßnahme ist für eine Verfahrensdurchführung im Druckbetrieb erforderlich, wobei die aus dem Prozeß abgezogene Schlacke in sinnvoller Weise für einen weiteren Verwendungszweck aufgearbeitet wird. Dabei ist es weiterhin vorteilhaft, wenn die Schlackengranuliervorrichtung druckdicht ausgebildet ist und aus einem Wasserbehälter mit seitlichen Wasserdüsen, einer die feinkörnige Schlacke aus dem Wasserbad heraustransportierenden Fördervorrichtung wie z.B. einem Becherwerk, einem Schrägringscheider oder einer Förderschnecke, sowie aus einer Zellenradschleuse besteht. Auf diese Weise kann das Schlackengranulat sehr einfach ohne größere Kreislaufführung und Reinigungsmaßnahmen des Wassers aus dem Druckbereich des Prozesses ausgegliedert werden.

Die Erfindung wird im folgenden anhand von in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher beschrieben und erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 einen Längsschnitt durch eine erfindungsgemäße Anlage zur Vergasung von minderwertigen Brennstoffen,

Fig. 2 eine andere Ausführungsform der Vergasungsanlage gemäß der Erfindung in Draufsicht,

Fig. 3 einen Schnitt durch die in Fig. 2 dargestellte Vergasungsanlage gemäß Linie III-III,

Fig. 4 einen anderen Schnitt durch die in Fig. 2 dargestellte Vergasungsanlage gemäß Linie IV- IV,

Fig. 5 eine schematische Gesamtansicht einer erfindungsgemäßen Anlage zur Vergasung von minderwertigen Brennstoffen.

In Fig. 1 ist mit der Bezugsziffer 1 ein Reaktor bezeichnet, der in seinem mittleren Bereich eine Trennwand 2 aufweist, die am Boden des Reaktors 1 mit wenigstens einer, vorzugsweise jedoch mit zwei Durchlaßöffnungen 3 für das flüssige Metall versehen ist. Die Trennwand 2 kann mit einer entsprechenden inneren Kühlvorrichtung 17 ausgestattet sein. Durch die Trennwand 2 werden im Reaktor 1 zwei Reaktorkammern 4 und 5 gebildet, die jeweils wenigstens ein Zuführungsorgan 6, 7 für den jeweiligen zu vergasenden Brennstoff und jeweils wenigstens ein Zuführungsorgan 8 und 9 für das sauerstoffhaltige Oxidations- bzw. Vergasungsmittel sowie jeweils ein Abzugsorgan 10, 10, und 11 für flüssige Schlacke und/oder Eisen aufweisen, wobei weiterhin die erste Reaktionskammer 4 ein Abzugsrohr 12 für das energiearme Abgas und die zweite Reaktionskammer 5 ein Abzugsrohr 13 für das energiereiche Produktgas aufweisen.

Das Zuführungsorgan 6 für die minderwertigen Brennstoffe in der Reaktorkammer 4 ist vorzugsweise als gas- und druckdichte Zellenradschleuse 14 ausgebildet, insbesondere wenn der Reaktor 1 im Druckbetrieb zwischen beispielsweise 1 und 10 bar betrieben werden soll. Das Zuführungsorgan 6 kann jedoch auch als Doppelklappen-Pendelschleuse ausgebildet sein. Die Zuführungsorgane 7 und 9 für den hochwertigen Brennstoff und für die sauerstoffhaltigen Vergasungsmittel in der Reaktionskammer 5 können als Lanzen 15 und/oder als Düsen 16 bei Bedarf jeweils in Mehrkanalausführung ausgebildet sein. Die Sauerstoffdüsen 8, 16 sind in der Reaktionskammer 4 vorzugsweise dicht, das heißt mit einem Abstand von etwa 10 bis 80 cm oberhalb der Eisenbadoberfläche 21 und in der Reaktionskammer 5 vorzugsweise dicht, das heißt mit einem Abstand von etwa 10 bis 60 cm unterhalb der Eisenbadoberfläche 21 in der Seitenwandung des Reaktors 1 angeordnet.

Ein weiteres Zuführungsrohr 18 für Primärschlacke aus der ersten Reaktionszone kann in die zweite Reaktorkammer 5 einmündend in der Seitenwandung des Reaktors 1 angeordnet sein. Auf der gegenüberliegenden Seite des Reaktors 1 ist in der Seitenwandung der Reaktorkammer 4 eine weitere Rührgas-Düse 22 vorgesehen. Im Deckenbereich der Reaktionskammer 4 ist weiterhin ein auf die Oberfläche des Eisenbades 21 ausgerichteter Brenner 19 vorgesehen.

Bei Betrieb des in Fig. 1 dargestellten Ausführungsbeispieles des Vergasungsreaktors zur Vergasung minderwertiger Brennstoffe wird mittels der entweder im Deckenbereich oder in der Seitenwandung der Reaktorkammer 4 angeordneten Zellenradschleuse 14 der in Behältnisse 20 , wie z.B. Papiersäcke oder Blecheimer, verpackte, zuvor entsprechend aufbereitete und vermischte minderwertige Brennstoff auf die Eisenbadoberfläche 21 aufgegeben. Das Metallbad im Reaktor kann jedoch auch genausogut aus flüssigem Blei oder Kupfer bestehen. Der minderwertige Brennstoff wird vorher mittels der im energiearmen Abgas enthaltenen Wärme auf eine Temperatur von etwa 120° bis 250°C vorgewärmt. Sobald der minderwertige Brennstoff im Behältnis 20 über die Zellenradschleuse 14 in die Reaktorkammer 4 gelangt, wird er schlagartig auf die Eisenbadtemperatur von beispielsweise 1450°C aufgeheizt. Durch die explosionsartig austretenden Entgasungs- und Pyrolyseprodukte wie restlicher Wasserdampf, flüchtige Bestandteile und leicht verdampfbare Kohlenwasserstoffe wird das Behältnis zersprengt und verbrennt (Kunststoffsack) bzw. schmilzt auf (Blecheimer).

Der im minderwertigen Brennstoff enthaltene Kohlenstoff sowie auch der Schwefel gehen im Eisenbad in Lösung (in der Zeichnung Fig. 1 angedeutet als C* uns A*). Die nicht vergasbaren bzw. nicht löslichen Bestandteile der minderwertigen Brennstoffe werden verschlackt und sofort über das Abzugsorgan 10 aus der Reaktorkammer 4 abgezogen. Das in der Reaktorkammer 4 entstehende energiearme Abgas wird über das Abzugsrohr 12 in eine zeichnerisch nicht weiter dargestellte Abgas-Kühlvorrichtung und Heißgas-Staubabscheidevorrichtung, die z.B. bei einer Temperatur von 400°C arbeitet, geleitet. Die Abgasmenge soll erfindungsgemäß möglichst gering gehalten und größtenteils rückgeführt werden. Das geschieht z.B. dadurch, daß das gekühlte und gereinigte Abgas zum Teil als Rührgas mit einer Temperatur von ca. 380°C durch die Rührgas-Düse 22 zur Erzeugung einer gerichteten horizontalen Eisenbadströmung durch die Durchlaßöffnung 3 in der Trennwand 2 innerhalb beider Reaktorkammern 4 und 5 verwendet wird. Die in der Seitenwandung des Reaktors 1 angeordneten Düsen 7, 8, 9 und 16 können ebenfalls etwas aus der Horizontalen schräg nach unten ausgerichtet sein, so daß eine konzentrationsausgleichende Badströmung unterstützt wird. Weiterhin wird ein Großteil des energiearmen Abgases als Trägergas zum Eindüsen der hochwertigen Brennstoffe sowie von Kalk und feinkörniger Schlacke in die Reaktorkammer 5 verwendet. Da das energiearme Abgas hohe Anteile an CO₂ und H₂O enthält, kann es weiterhin durch die Düsen 9 und 16 in das Eisenbad eingeblasen werden, wobei es als Vergasungsmittel verwendet wird. Die im energiearmen Abgas enthaltenen SO₂-Komponenten werden in der zweiten Reaktionszone bzw. in der Reaktorkammer 5 im Eisenbad "abgefiltert", das heißt reduziert, wobei sich der Sauerstoff am gelösten Kohlenstoff anlagert und der Schwefel in die Schlacke eingebunden wird. Ein verbleibender Rest des energiearmen Abgases kann gegebenenfalls als Zusatz oder Hilfsbrenngas in anderweitigen Feuerungen nachverbrannt werden.

Über das Zuführungsorgan 7, z.B. die Aufblaslanze 15 und/oder die Düsen 9, 16, wird der hochwertige Brennstoff und das Vergasungsmittel Sauerstoff ggf. mit Zusätzen von Abgas aus der ersten Reaktionszone in die Reaktorkammer 5 eingeblasen. Hier herrscht im allgemeinen ein Wärmeüberangebot, das durch die Eisenbadströmung innerhalb der beiden Reaktorkammern die Wärmeverluste in der ersten Reaktionszone ausgleicht. Über das Abzugsrohr 13 wird ein im wesentlichen aus CO und H₂ entstehendes hochwertiges energiereiches und nahezu schwefelfreies Produktgas abgezogen und nach Abkühlung in einem indirekten Wärmetauscher und Entstaubung seiner weiteren Verwendung zugeführt.

In Fig. 2 ist ein anderes Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Anlage dargestellt, wobei für gleichbedeutende Teile die bereits in Fig. 1 benutzten Bezugsziffern verwendet wurden.

Die minderwertigen Brennstoffe werden als pastenförmige Mischung z.B. ein Gemenge aus Schweröl, Teer, Sägemehl, Hausmüll und Klärschlamm über das in der Decke des Reaktors 1′ angeordnete Zuführungsorgan 6, das in diesem Fall als Schneckenförderer 31 ausgebildet ist, in die Reaktorkammer 4 eingebracht. Über das Zuführungsorgan 8, eine oberhalb des Eisenbadspiegels in der Seitenwandung des Reaktors 1′ angeordnete Düse, wird Sauerstoff oder sauerstoffangereicherte Luft zur Verbrennung der Flüchtigen Bestandteile und anderer Pyrolyseprodukte aus den minderwertigen Brennstoffen eingedüst. Das entstehende energiearme Abgas wird über das Abzugsrohr 12 abgezogen, heruntergekühlt, entstaubt und zumindest teilweise im Reaktor 1′′ wieder eingesetzt. Die beiden Reaktoren sind über zwei feuerfest ausgekleidete Rohrleitungen 30, 30′ miteinander verbunden. Im Notfall können die Rohrleitungen 30, 30′ durch Absperrvorrichtungen 37, 37′, z.B. Sperrschieber abgetrennt werden, so daß bei einer eventuellen Störung z.B. in der Reaktorkammer 4 nur diese Reaktorkammer entleert werden muß, während in der Reaktorkammer 5 die separate Vergasung von hochwertigen Brennstoffen, eingeblasen über die Mehrstoffdüse 7 oder die Lanze 15, fortgesetzt werden könnte.

Durch die besondere Ausrichtung der Zuführungsorgane 7, 8 für Brennstoffe und Vergasungsmittel und die Rührgas-Düse 22 wird eine horizontal ausgerichtete kreisende Eisenbadströmung zwischen den beiden Reaktoren 1′ und 1′′ hervorgerufen.

Der in der Reaktorkammer 4 in Lösung gegangene Kohlenstoff wird in der Reaktorkammer 5 zu Kohlenmonoxid vergast und als energiereiches Produktgas aus dem Abzugsrohr 13 im Deckenbereich des Reaktors 1′′ abgezogen. Als Zwischen- bzw. Nebenprodukte werden über die Abzugsorgane 10, 10′ die entsprechenden Schlacken aus dem Prozeß abgeführt. Zum Ausgleich von Wärmeverlusten bzw. zur Aufrechterhaltung des Wärmehaushaltes kann in der Seitenwandung des Reaktors 1′ der Brenner 19 vorgesehen sein, der vorzugsweise als Kombinationsbrenner für Heizgas/Feststoff (oder Öl/Kohlenstaub) ausgebildet sein kann und z.B. mit rückgeführtem energiearmen Abgas, mit Gichtgas und Kohlenstaub befeuert wird.

In den Fig. 3 und 4 sind Querschnitte der Reaktoren 1′ und 1′′ aus der Fig. 2 dargestellt. Hierbei werden vor allen Dingen die Durchlaßöffnungen 3, 3′ der Rohrleitungen 30, 30′ zwischen den Reaktoren 1′, 1′′ sowie der Schneckenförderer 31 als Zuführungsorgan 6 für den minderwertigen Brennstoff auf dem Reaktor 1′ deutlich. Ebenso ist die Höhenanordnung des Brennstoffzuführungsorganes 7 und der Rührgas-Düse 22 ersichtlich. Das Zuführungsorgan 7 und die Rührgas-Düse 22 bewirken im wesentlichen die zwischen den beiden Reaktoren 1′ und 1′′ durch die Durchlaßöffnungen 3 und 3′ horizontal umlaufende Eisenbadströmung.

Gemäß der schematischen Gesamtansicht in Fig. 5 gelangen minderwertige Brennstoffe in sperriger Form wie z.B. Hausmüll, Sperrmüll, Stroh oder Autoreifen in eine Zerkleinerungsvorrichtung 50, wie z.B. einen Stachelbrecher oder eine Prallhammermühle und werden dann in zerkleinerter Form gegebenenfalls mit Zusatz von anderen minderwertigen Brennstoffen wie z.B. Sägemehl, Klärschlamm und Pech (angedeutet durch die Pfeile 55, 56) in einer Misch- und Granuliervorrichtung 51, z.B. einer Drehtrommel vermischt und zu Granulaten oder Agglomeraten geformt. Das derartig aufbereitete Gemisch von verschiedenen minderwertigen Brennstoffen kann in pastenförmiger Konsistenz mit einem Schneckenförderer direkt in die Reaktorkammer 4 des Reaktors 1 eingespeist werden, oder es wird in einer Brikettiermaschine 52, z.B. einer Walzenpresse verdichtet und über ein Förderband 53 mittels der Zellenradschleuse 14 in die Reaktorkammer 4 gefördert. Für den Fall, daß die minderwertigen Brennstoffe portionsweise in Behältnisse verpackt in den Vergasungsreaktor 1 gelangen sollen, läuft das aufbereitete Gemisch durch eine Abfüll- und Verpackungsstation 54, bevor es über das Förderband 53 und die Zellenradschleuse 14 in das flüssige Eisenbad gelangt.

Die durch Teilverbrennung von Flüchtigen Bestandteilen und anderen Entgasungs- und Pyrolyseprodukten in der Reaktorkammer 4 entstehenden energiearmen Abgase werden über eine Abgasleitung 32 in einen Vorabscheidezyklon 58 zur Abtrennung von Ruß, Staub und Eisenteilchen geleitet. Diese abgeschiedenen Partikel werden den zu vergasenden minderwertigen Brennstoffen zugemischt und in die Reaktorkammer 4 zurückgeführt. An den Vorabscheidezyklon 58 schließt sich zur Abkühlung des heißen Abgases ein aus Steigleitung 34 und Zyklonabscheider 35 bestehender Schwebegas-Wärmetauscher 33 an, wobei am unteren Ende der Steigleitung 34 zwei Rohrleitungen 59, 60 zum Einführen von Kalksteinpulver CaCO₃ und/oder Kohlengranulat bzw. feinzerkleinerten minderwertigen Brennstoffen einmünden. Auf diese vorteilhafte Weise kann das Abgas auf ca. 450°C abgekühlt werden, indem die im Abgas enthaltene Wärmeenergie die zugeführten Feststoffe aufheizt, den Kalkstein zu CaO dissoziiert und die kohlenstoffhaltigen Materialien entwässert (gebundenes Kristallwasser) entgast und verkokt.

Im Zyklonabscheider 35 werden die wärmebehandelten Partikel aus dem Abgasstrom abgeschieden. Der gebrannte Kalk und der erzeugte Koksgruß werden danach über die Lanze 15 oder die Düsen 7, 9, 16 in den Reaktor 5 zur Schlackebildung bzw. Schwefeleinbindung und Vergasung zu hochwertigem Produktgas eingeblasen. Das energiearme Abgas wird bei Abgastemperaturen von ca. 300°C in einem nachfolgenden Elektrofilter 61 vollständig gereinigt und teilweise als vorgeheiztes Trägergas, Rührgas und Vergasungsmittel in den Reaktor rückgeführt. Ein anderer Teil des Abgases kann nachverbrannt und an die Atmosphäre abgeleitet werden.

Die in der Reaktorkammer 4 entstehende Schlacke wird in eine Schlackengranuliervorrichtung 38 eingeleitet und mittels wenigstens einer Wasserdüse 40 zu einem feinkörnigen Schlackengranulat (Hüttensand) verblasen. Die Schlackengranulate werden aus dem, wie der Reaktor 1 unter gleichem Druck von z.B. 5 bar stehenden, Wasserbehälter 39 mittels einer Fördervorrichtung 41, z.B. einem Schneckenförderer über eine druckdichte Zellenradschleuse 42 ausgetragen. Die aus der Reaktorkammer 4 ausgetragene Schlacke kann bei noch ausreichender Schwefelabbindefähigkeit in die Reaktorkammer 5 rückgeführt werden. Die aus der Reaktorkammer 5 ausgetragene Endschlacke wird in entsprechender Weise aufgearbeitet und einer Verwendung z.B. im Straßenbau oder in der Zementindustrie zugeführt.

Mit der erfindungsgemäßen Vergasungsanlage können also alle kohlenstoffhaltigen Materialien, insbesondere Hausmüll oder ähnliche kohlenstoffhaltigen Abfallstoffe zu einem wertvollen, nahezu schwefelfreien Produktgas aus CO und H₂, das auf übliche Art und Weise z.B. in einem indirekten Wärmetauscher abgekühlt wird, umgewandelt werden.

Bezugsziffernliste: 1, 1′, 1″ Reaktor
2 Trennwand
3, 3′ Durchlaßöffnung
4, 5 Reaktorkammern
6, 7 Zuführungsorgane für Brennstoff
8, 9 Zuführungsorgane für Vergasungsmittel
10, 10′, 11 Abzugsorgane für Schlacke/Metall
12 Abzugsrohr für energiearmes Abgas
13 Abzugsrohr für energiereiches Abgas
14 Zellenradschleuse
15 Lanze O₂/C/CaO
16 Düse O₂/C/CaO
17 Kühlvorrichtung Trennwand
18 Zuführungsrohr Schlacke I
19 Brenner
20 Behältnisse für minderwertigen Brennstoff
21 Metallbadoberfläche
22 Rührgas-Düse30, 30′ Rohrleitungen
31 Schneckenförderer
32 Abgasleitung
33 Schwebegas-Wärmetauscher
34 Steigleitung
35 Zyklonabscheider
37, 37′ Absperrvorrichtung
38 Schlackengranuliervorrichtung
39 Wasserbehälter
40 Wasserdüse
41 Fördervorrichtung
42 Zellenradschleuse
50 Zerkleinerungsvorrichtung
51 Misch- und Granuliervorrichtung
52 Brikettiermaschine
53 Förderband
54 Abfüll- und Verpackungsstation
55 Pfeil z. B. Klärschlamm
56 Pfeil z. B. Sägemehl
58 Vorabscheidezyklon
59 Rohrleitung CaCO₃
60 Rohrleitung für minderwertige Brennstoffe
61 E-Filter

Claims

1. Verfahren zur Vergasung minderwertiger Brennstoffe in einem feuerflüssigen Metallschmelzbad, insbesondere einem Eisenschmelzbad, dadurch gekennzeichnet, daß die minderwertigen Brennstoffe in eine erste Reaktionszone mit einem Metallschmelzbad und hochwertige Brennstoffe in eine zweite Reaktionszone mit einem Metallschmelzbad eingeführt werden, wobei die Gasräume der beiden Reaktionszonen voneinander getrennt gehalten werden und das Metallschmelzbad der ersten Reaktionszone mit dem Metallschmelzbad der zweiten Reaktionszone vermischt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Metallschmelzbad in der ersten Reaktionszone von einer Schlackenschicht freigehalten wird bzw. eine sich aus Asche- und nicht brennbaren Bestandteilen der zu vergasenden minderwertigen Brennstoffe bildende Schlacke vom Metallschmelzbad abgezogen wird, und in die zweite Reaktionszone Schlackebildner eingeführt werden.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß als minderwertige Brennstoffe Braunkohle, minderwertige Steinkohle, Torf, Holz, Sägespäne, Sägemehl, Stroh, landwirtschaftliche Abfallprodukte, Teer, Bitumen, Pech, Altöl, Schweröl, Ölschiefer, Hausmüll, Sperrmüll, Abfallstoffe, Kunststoffe, Klärschlamm, Autoreifen, Altgummi oder ähnliche Kohlenstoff und Kohlenwasserstoffe enthaltende Materialien sowie Gemenge aus diesen Materialien in entsprechend zerkleinerter oder agglomerierter Form in die erste Reaktionszone mit Metallschmelze eingeführt werden.

4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der minderwertige Brennstoff in Behältnisse verpackt portionsweise in die erste Reaktionszone auf das Metallschmelzbad eingeführt wird.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß als Behältnisse verschließbare Dosen, Eimer, Kisten, Fässer, Tüten oder Säcke aus aufschmelzbarem und/oder verbrennbarem Material verwendet werden.

6. Verfahren nach Anspruch 1, 2, 3, 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens die erste Reaktionszone mit einem Druck von 1 bis 10 bar, vorzugsweise mit 3 bar, betrieben wird und die geschlossenen Behältnisse mittels wenigstens einer gas- und druckdichten Schleuse in diese Reaktionszone eingeführt werden.

7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß in der ersten Reaktionszone die aus dem minderwertigen Brennstoff entweichenden brennbaren Gasbestandteile wie z.B. die Flüchtigen Bestandteile und andere Pyrolyseprodukte mit zugeführtem Sauerstoff zur Reaktion gebracht bzw. wenigstens teilverbrannt werden.

8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge des Abgases aus der ersten Reaktionszone möglichst klein gehalten wird und das Abgas nach direkter Abkühlung, vorzugsweise durch einen Schwebegas-Wärmeaustausch in Suspension mit feinkörniger Kohle und/oder Kalkstein, als Rührgas, als Trägergas für die in die zweite Reaktionszone einzuführenden Feststoffe wie z.B. Kohle, Koks, Kalk und feinkörnige, aus der ersten Reaktionszone abgezogene Schlacke, und/oder als Vergasungsmittel in der zweiten Reaktionszone verwendet wird.

9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß durch entsprechend gerichtete Eindüsung der sauerstoffhaltigen Vergasungsmittel und der hochwertigen Brennstoffe in die zweite Reaktionszone sowie durch entsprechend gerichtete Eindüsung von Verbrennungssauerstoff und/oder eines Rührgases in die erste Reaktionszone eine horizontale Strömung des flüssigen Metallbades zwischen den beiden Reaktionszonen erzeugt wird.

10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die aus der ersten Reaktionszone abgezogene Schlacke zumindest teilweise in die zweite Reaktionszone rückgeführt wird.

11. Anlage zur Durchführung des Verfahrens zur Vergasung von minderwertigen Brennstoffen in feuerflüssiger Metallschmelze nach einem der Ansprüche 1 bis 10, bestehend aus einem mit flüssigem Metall gefüllten Reaktor, dadurch gekennzeichnet, daß im mittleren Bereich des Reaktors (1) eine Trennwand (2) angeordnet ist, die am Boden des Reaktors (1) wenigstens eine Durchlaßöffnung (3) für das flüssige Metall aufweist, und daß die durch die Trennwand (2) gebildeten zwei Reaktionskammern (4, 5) jeweils wenigstens ein Zuführungsorgan (6, 7, 8, 9) für Brennstoffe und sauerstoffhaltige Vergasungsmittel und jeweils ein Abzugsorgan (10, 11) für flüssige Schlacke und/oder Metall aufweisen, wobei weiterhin die erste Reaktionskammer (4) ein Abzugsrohr (12) für das energiearme Abgas und die zweite Reaktionskammer (5) ein Abzugsrohr (13) für das energiereiche Produktgas aufweisen.

12. Anlage zur Durchführung des Verfahrens zur Vergasung minderwertiger Brennstoffe in feuerflüssiger Metallschmelze nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 10, gekennzeichnet durch zwei voneinander getrennte Reaktoren (1′, 1′′) mit Reaktionskammern (4, 5) die jeweils wenigstens ein Zuführungsorgan (6, 7, 8, 9) für Brennstoffe und sauerstoffhaltige Vergasungsmittel, jeweils ein Abzugsrohr (12, 13) für das erzeugte Abgas bzw. Produktgas, und jeweils ein Abzugsorgan (10, 10′, 11) für flüssige Schlacke und/oder flüssiges Metall aufweisen, und die über wenigstens eine, vorzugsweise zwei im unteren Seitenwandbereich der Reaktionskammern (4, 5) angeordnete Rohrleitungen (30, 30′) für das flüssige Metall in Verbindung stehen.

13. Anlage nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Zuführungsorgan (6) für die Zuführung der Behältnisse (20) mit den minderwertigen Brennstoffen in die erste Reaktionskammer (4) als Zellenradschleuse (14) oder Doppel-Pendelklappenschleuse ausgebildet ist.

14. Anlage nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Zuführungsorgan (6) für die minderwertigen Brennstoffe in die erste Reaktionskammer (4) als Schneckenförderer (31) ausgebildet ist.

15. Anlage nach Anspruch 11, 12, 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Abgasleitung (12, 22) hinter der ersten Reaktionskammer (4) als Schwebegas-Wärmetauscher (33) mit Steigleitung (34) und Zyklonabscheider (35) ausgebildet ist, wobei die Steigleitung (34) im unteren Bereich wenigstens ein Zuführungsorgan (59, 60) für die Einleitung von partikelförmigen Feststoffen wie z.B. Kalkstein, Kohle, minderwertige Brennstoffe, Metalloxide oder Metallpulver aufweist.

16. Anlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß in der bzw. den Rohrleitungen (30, 30′) für das flüssige Metall zwischen den beiden Reaktionskammern (4, 5) jeweils eine Absperrvorrichtung (37, 37′) vorgesehen ist.

17. Anlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche 11 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Abzugsorgane (10, 10′) für die flüssige Schlacke aus den beiden Reaktionskammern (4, 5) entweder zusammen oder getrennt voneinander über eine unter Druck stehende Leitung mit einer Schlackengranuliervorrichtung (38) in Verbindung stehen.

18. Anlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche 11 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Schlackengranuliervorrichtung (38) druckdicht ausgebildet ist und aus einem Wasserbehälter (39) mit Wasserdüsen (40), einer die feinkörnige Schlacke aus dem Wasserbad heraustransportierenden Fördervorrichtung (41) wie z.B. einem Becherwerk, einem Schrägringscheider oder einer Förderschnecke, sowie aus einer Zellenradschleuse (42) besteht.