DE3302673A1

DE3302673A1 - Stahlcordreifen

Info

Publication number: DE3302673A1
Application number: DE19833302673
Authority: DE
Inventors: Seiichiro Kyoto Heishi; Koji Nara Takahira
Original assignee: Toyo Tire and Rubber Co Ltd
Current assignee: Toyo Tire Corp
Priority date: 1982-01-28
Filing date: 1983-01-27
Publication date: 1983-08-18
Anticipated expiration: 2003-01-28
Also published as: JPS6348724B2; JPS58128902A; DE3302673C2; US4732197A

Description

ADENAUERALLEE 3Ο · D-2OOO HAMBURG 1 TEL. (O 4O) * 24-45 82

Aktenzeichen: Neuanmeldung

Anmelderin: Toyo Tire & Rubber Co. ,- Ltd.

(Toyo Gomu Kogyo Kabushiki Kaisha)

S t ahlc οrdre i fen

Die Erfindung betrifft einen stahlcordverstärkten Luftreifen.

Stahlcordverstärkte Reifen werden hauptsächlich für schnelle bzw. hochbelastete Transport- bzw. Baufahrzeuge eingesetzt. Wegen des hohen spezifischen Gewichts der Stahlcords sind diese Reifen schwer und verursachen hohen Treibstoffverbrauch. Zur Verminderung des Reifengewichts wurde die Verwendung einer speziellen Elastomerenmischung oder die Verminderung der Gummi in bestimmten Reifenbereichen vorgeschlagen, soweit dadurch Funktionsstörungen des Reifens verringert werden. Die Anzahl der Stahlcords hingegen wurde nicht vermindert, da dies die Sicherheit des Reifens beeinträchtigen würde.

In einem stahlcordverstärkten Radialreifen tritt normalerweise eine Konzentration der Spannungen an den Grenzflächen zwischen den steifen Stahlcords und dem flexiblen Elastomeren auf, was leicht zu Abtrennungsschäden im Endbereich der Stahlcordlagen oder an den Gürtellagen eines Radialreifens führt» Außerdem treten bei herkömmlichen stahlcordverstärkten Reifen leicht Abtrennungsschaden durch Ablösung

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einer Metal!beschichtung auf, wenn sich diese durch Eindringen von Wasser in die Grenzfläche zwischen dem Bisenkörper und der oberflächigen Metallbeschichtung des Stahlcords unter fortgesetzter Einwirkung von Hitze und Feuchtigkeit vom EisenkSrper löst.

Es wurden verschiedene Untersuchungen und Versuche angestellt, um durch Verminderung der Anzahl von Stahlcords das Gewicht des Reifens zu vermindern und so zur Treibstoffeinsparung beizutragen und dabei gleichzeitig Abtrennschäden hintanzuhalten. In der nicht vorveröffentlichten japanischen Patentanmeldung 55-125025 schlugen die Erfinder daher einen wenigstens teilweise stahlcordverstärkten Reifen vor, bei dem die meisten Stahldrähte der Stahlcords Eisenmaterial mit einem Kohlenstoffgehalt zwischen 0,75 und 0,85 Gew.# enthalten und die Stahlcords eine Zugfestigkeit entsprechend

( A η· 3h5 ) W ,_TC • ( A + 395 ) ¥ / ₁ χ 7,86 7,86

A 3 177D - 1,84 N + 0,02 N² ( 2 )

aufweisen, wobei D den Durchmesser (mm) der Stahldrähte der Stahlcords, N die Anzahl der zu einem Stahlcord vereinig ten Stahldrähte, W das Metergewicht (g/m) und TS die Zugfestigkeit (kg) der Stahlcords bezeichnen und der Nenner 7,86 dem spezifischen Gewicht des Eisens abspricht. Die Glei chungen 1 und 2 werden im Bereich für N zwischen 3 und 50 und für D zwischen 0,15 und Ο,4θ angewendet. Wenn D kleiner als 0,15 mm wird, ist die Produktivität gering und wenn D größer als 0,40 mm wird, ergeben sich Stahlcords so großer Steifigkeit, daß der Reifen starken Abtrennungsbeschädigungen unterliegt und die Ermüdungsfestigkeit leidet. Wenn der Durchmesser der Kerndrähte von dem der Außendrähte abweicht, wird die Anzahl m der Kerndrähte als 1 angenommen und zur

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Anzahl η der Außendrähte des Stahlcords hinzugezählt, so daß sich N = η + 1 ergibt.

Die Zugfestigkeit bekannter Stahlcords kann nach der Gleichung

( A + 285 ) V^_TC^ ( A + 335 ) W 7,86 ^ 7,86

berechnet werden. Um Stahlcords mit einer Zugfestigkeit entsprechend dem Wert TS der Gleichung 1 zu erhalten, muß der Kohlenstoffgehalt des Bisenmaterials der Stahldrähte zwischen 0,75 und 0,85 Gew.# und damit über dem Kohlenstoffgehalt von 0,69 bis 0,73 Gew.# herkömmlicher Stahldrähte liegen. Liegt der Kohlenstoffgehalt unterhalb 0,75 Gew.96, ist die Zugfestigkeit gering. Liegt er oberhalb 0,85 Gew.°ft> wird die Wärmebehandlung der Stahldrähte erschwert und die Zähigkeit der gebildeten Stahlcords beeinträchtig« In diesem Fall kommt es bei der Verwendung des Luftreifens mit solchen Stahlcords auf Unebenheiten leicht zu Bruchschäden.

Die Stahldrähte mit dem genannten Kohlenstoffgehalt werden zur Erhöhung der Elastomerenhaftung mit Messing beschichtet.. Vorzugsweise enthält das Messing 60 bis 70 Gew.# Kupfer und 30 bis ^O Gew.% Zink. Bei einem Kupfergehalt im Messing unter

60 Gew."fo enthält das Messing ß-Phase, so

daß derartiges messingbeschichtetes Eisen nicht zu Stahldrähten hoher Härte ausgezogen werden kann. Bei einem Kupfergehalt des Messings von über 70 Gew.96 bilden sich beim Ziehen der Stahldrähte Fehlstellen in der Messingbeschichtung. Ein besonderer Vorteil liegt darin, daß ein Reifen wegen der festen Verbindung zwischen der Messingbeschichtung und dem Stahldraht hohen Kohlenstoffgehalts auch bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit kein Ablösen der Messingbeschichtung vom Stahldraht zeigt. Dies ist darauf zurückzuführen, daß bei einem Naßziehverfahren unter Verwendung eines Schmiermittels ein höherer Druck auf die Materialien ausge-

-k-

übt werden kann, als in herkömmlichen Verfahren für Materialien mit niedrigem Kohlenstoffgehalt, so daß das Messing beim Ziehen durch die Form fest auf den Eisenkern aufgepreßt und mit ihm verbunden wird. Bei gleichmäßiger Festigkeit des Reifens ist der Verstärkungseffekt des Stahlcords nur klein, wenn dessen Zugfestigkeit unter dem nach den Gleichungen 1 und 2 berechneten Wert liegt. Entsprechend kann die übliche Anzahl an Stahlcords pro Reifen nicht vermindert werden, so daß sich Reifengewicht und Treibstoffverbrauch kaum von demjenigen der Reifen mit herkömmlichen Stahlcords unterscheiden. Wenn hingegen die Zugfestigkeit der Stahlcords größer als der nach den Gleichungen 1 und 2 berechnete Wert ist, kann die Anzahl der Stahlcords zwar entsprechend der vergrößerten Zugfestigkeit vermindert werden, wobei der Reifen dieselbe Festigkeit Wf&\£, bei Verwendung herkömmlicher Stahlcords aufweist. Dabei werden jedoch die Steifigkeit des Reifens und die Bindungsfestigkeit von Elastomerenmischung und Stahlcords so klein, daß die Verschleißfestigkeit des Reifens abnimmt.

Der in der japanischen Patentanmeldung beschriebene Reifen ist zwar leichter und weist gegenüber herkömmlichen Reifen geringeren Abrollwiderstand und Treibstoffverbrauch und außerdem eine überlegene Beständigkeit gegen Hitze und Feuchtigkeit auf, jedoch können im Gürtelbereich beim Überfahren einer Unebenheit, zum Beispiel eines Nagels, Abtrennurqsschaden auftreten. Diese sind auf die Festigkeitsabnahme des Gürtelbereichs infolge von Bruchschäden der darin enthaltenen Stahlcords zurückzuführen. Untersuchungen haben nun ergeben, daß dies auf die mit zunehmender Zugfestigkeit abnehmende Knotenfestigkeit (knot strength) der Stahlcords zurückzuführen ist.

Aufgabe der Erfindung ist es nun, einen stahlcordverstärkten Reifen zu schaffen, der bei niedrigem Abrollwiderstand und

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geringem Treibstoffverbrauch eine verringerte Neigung zu Trennschäden aufweist.

Zur Lösung dieser Aufgabe weist der stahlcordverstärkte Reifen erfindungsgemäß die im Kennzeichen des Patentanspruchs 1 genannten Merkmale auf.

Die Untersuchungen ergaben, daß zur Erzielung einer Knqtenfestigkeit von über 6O ⁰Jo bei guter Zugfestigkeit der Stahlcords das Verminderungsverhältnis zwischen dem eisernen Ausgangsmaterial und dem daraus gezogenen Stahldraht weniger als 97 f 3 °h betragen und die Korngrößen nichtmetallischer Einschlüsse im Eisenmaterial wie etwa nichtduktiles Aluminiumoxid, Siliciumdioxid usw. kleiner als 10 /um sein sollte. Die Knotenfestigkeit eine-s Stahlcords wird gemäß JIS-L 1017 gemessen und da.s Verminderungsverhältnis R ist nach der Gleichung

S-S
R (#) s= — χ 100

S
ο

berechnet, in der S die Querschnittsfläche des eisernen Ausgangsmaterials und S die Querschnittsfläche des Stahldrahtes bezeichnet. Die KorngrÖßenpiichtmetallischer Einschlüsse werden gemäß JIS-G 0555 gemessen.

Im folgenden werden vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung anhand der Tabellen 1 bis 8 und der Zeichnung weiter erläutert. Die Zeichnung zeigt den Zusammenhang zwischen der Laufstrecke und dem Erhaltungsgrad der Knotenfestigkeit verschiedener Reifen.

Beispiel 1

Das Eisenmaterial für die Stahldrähte der Probe 1 entsprach dem Standard SWRS 82A des JIS-G8502. Zum Vergleich wurden Stahldrähte nach dem Standard SWRS 72A hergestellt.

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H 1

Beide Sorten Stahldrähte wurden mit 5»5 S Messing/kg beschichtet, wobei das Messing ein Kupfer Zink-Verhältnis von 67/33 aufweist.

Diese Stahldrähte wurden mit einer Doppel-Drillvorrichtung vom Bündlertyp (buncher type) bei 4.000 Upm zu Stahlcords 1 χ U χ 0,22 mm mit einer Verdrillungssteigung von 10 mm verdrillt. Radialreifen I65SRI3 wurden mit einem Gürtel aus solchen Stahlcords sowie einer Polyestercord-Karkasse gefertigt.

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-r- a

Die Feuchtwärme-Haftung bezeichnet die Elastomerenmenge in Prozent, die beim Auseinanderreißen der Gurtellagen nach zweiwöchiger Lagerung bei 70 ⁰C und 95SK relativer Luftfeuchtigkeit RH an den Stahlcords haftet.

Die Anzahl gebrochener Stahlcords wurde durch Röntgenaufnahmen des Gürtelbereichs der Reifen bestimmt. Diese wurden an einem 1.61-PKW montiert und mit 30 km/h über 5.000 km einer Teststrecke gefahren, die mit Makadamstücken mit durchschnittlich 3 cm Kantenlänge bestreut war.

Wie Tabelle 2 zeigt, ist bei der Probe 1 die Anzahl der gebrochenen Stahlcords kleiner als bei den Vergleichsproben 2 und 3, deren Knotenfestigkeiten geringer waren und sich wenig von derjenigen der bekannten Vergleichsprobe 3 mit geringer Zugfestigkeit unterschieden. Festzuhalten ist, daß die Vergleichsprobe 2 mit Stahlcords höherer Zugfestigkeit im Vergleich mit der Probe 1 wegen der geringen Steifigkeit der Lauffläche geringere Verschleißfestigkeit aufweist.

Beispiel 2

Der Tabelle 1 entsprechende Stahldrähte wurden in gleicher Weise zu Stahlcords 3 χ 0,2 mm + 6 χ 0,35 mm verwunden. Mit einer Gürtellage aus solchen Stahlcords sowie einer Vierschichtkarkasse aus Polyestercords wurden Radialreifen 1000R-201APR hergestellt. Die verwendeten Stahldrähte waren mit 5 g Messing /kg bei einem Kupfer/Zinkverhältnis von 63/37 beschichtet.

Tabelle 4 zeigt Abrollwiderstand, Treibstoffverbrauch und Verschleißfestigkeit bezogen auf das mit dem Indexwert 100 gesetzte Ergebnis für die Vergleichsprobe 6.

Der Zahlenwert für die Anzahl gebrochener Stahlcords und die Verschleißfestigkeit wurde nach einer Fahrstrecke von 6.500 km auf schlechter Straße ermittelt, wobei die Reifen

Die zur Herstellung der Reifen verwendete Elastomerenmischung wies folgende Zusammensetzung in Gewichtsteilen auf:

Naturkautschuk 100

Ruß (HAF) 55

Zinkoxid . 7

Stearinsäure 1

Trimethyl-dihydrochinon-Polymer 2 SiO₂ 8

Resorcin 2,5

Melamin-Derivat 2,5

Kobalt-naphthenat 2,5

Schwefel 4

Dicyclohexyl-benzthiazyl-sulfenamid 0,8

Die Eigenschaften der genannten Stahldrähte und der daraus gefertigten Stahlcords sind in Tabelle 1 aufgeführt. Tabelle 2 zeigt die Eigenschaften der entsprechenden Reifen.

Die in Tabelle 2 genannte Hochgeschwindigkeits-Dauerhaftigkeit wurde gemäß dem in U.S. FMUSS Nr. 109 beschriebenen Trommeltest gemessen.

Zur Bestimmung des Abrollwiderstands wurden die Versuchsreifen an einem 1,6 1 3PKW montiert und die Trägheits-Fahrstrecke nach Auskuppeln bei einem vorbestimmten Punkt bei einer Fahrgeschwindigkeit von 60 km/h ermittelt. Die Werte sind auf die mit dem Indexwert 100 angesetzten Ergebnisse für die Probe 3 bezogen.

Der Treibstoffverbrauch wurde nach Zurücklegen einer Strecke von 40 km gemessen und ebenfalls auf den für die Probe 3 mit dem Indexwert 100 angesetzten Wert bezogen.

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der Probe 2 und der Vergleichsproben 4 bis 6 an einem Kippfahrzeug zum Makadamtransport montiert waren. Die Gürtelschichten wurden durch das Fahren auf schlechter Straße starken Stoßbeanspruchungen ausgesetzt, so daß Ermüdungsfestigkeit und Zähigkeit erforderlich waren. Die Zahlenwerte der Röntgenanalys wurden nach der Feuchtwärme-Behandlung an Bruchbereichen der Grenzfläche von Stahlcords und Elastomeren mit einem Röntgen-Mikroanalysator gemessen. Ein niedriger Zahlenwert in der Spalte Cordseite zeigt an, daß die Messingbeschichtung vom Cord abgelöst war und am Elastomeren haftete und somit die Bindefestigkeit zwischen Messingbelegung und Eisenkörper zu gering war.: Wie die Tabellen 3 und 4 zeigen, weisen die Vergleichsproben 4 und 5 mit Stahlcords geringer Knotenfestigkeit eine besonders große Anzahl gebrochener Stahlcords und somit verminderte Verschleißfestigkeit auf.

Beispiel 3

Gemäß Beispiel 2 wurden Stahlcords 3 + 9 + 15 χ 0,175 mm + 1 und Radialreifen gemäß des Beispiels 2 hergestellt, bei denen jedoch anstelle von vierlagigen Polystercord-Karkassen einlagige Stahlcordkarkassen verwendet wurden.

Abrollwiderstand, Treibstoffverbrauch und Verschleißfestigkeit wurden auf das als Indexwert 100 angesetzte Ergebnis der Vergleichsprobe 9 bezogen. Die Verschleißfestigkeit wurde nach einer Fahrstrecke von 100.000 km auf guter Fahrbahn bestimmt .

Die Zeichnung zeigt den Festigkeitserhaltungsgrad bzw. die Ermüdungsgestigkeit nach 50.000 km bzw. 100.000 km Fahrstrecke. Die Probe 3 und die Vergleichsprobe 9 sind den Ver^gleichsproben 7 und 8 deutlich überlegen.

Beispiel 4

Vier Stahldrähte gemäß Beispiel 1 wurden bei 3.000 Upm um ein Nylon-monofilament von 44 d (0,234 mm Durchmesser zu Stahlcords 1 χ 0,234 mm + 4 χ 0 ,22 mm mit einer Drillsteigung von 10 mm verdrillt. Aus diesen Stahlcords wurden gemäß Beispiel 1 die Gürtel von Radialreifen 165-13 hergestellt.

Abrollwiderstand, Treibstoffverbrauch und Verschleißfestigkeit sind auf das mit einem Indexwert von 100 angesetzte Ergebnis der Vergleichsprobe 12 bezogen.

Die in den Tabellen 1 bis 8 angegebenen Ergebnisse lassen sich wie folgt zusammenfassen:

Reifen mit Stahlcords aus Stahldrähten SWRS82A sind leichter als herkömmliche Reifen, da die Menge der verwendeten Stahlcards vermindert werden kann und weisen gleichzeitig verminderten Abrollwiderstand und Treibstoffverbrauch auf. Wenn dabei aber der Erhaltungsgrad der Knotenfestigkeit unter 60 % liegt, treten im Betrieb zahlreiche Stahlcordbrüche auf. Hingegen ist bei den erfindungsgemäßen Beispielen 1 bis 4 die Verschleißfestigkeit besser und die Anzahl gebrochener Stahlcords kleiner oder höchstens so groß wie bei herkömmlichen Reifen.

.if. .::! ·* -U J.-C^a?-°'²⁶⁷³

Tabelle 1

	Material nach jis G8502	Probe 1	Vergleichsprobe	2	3
	Kohlenstoff gehalt (#)		1	SWRS 82A	SWRS 72A
Stahldraht	Maximale Größe nichtmetallischer Einschlüsse (zu)	SWRS 82A	SWRH 82A	0,81	0,70
	Verminderungs verhältnis R (#)	0,81	0,81	6	6
	Durchmesser (mm)	5	57	97,5	96,5
	Gewicht (g/m)	96,5	96,5	0,220	0,219
	Zugfestigkeit (kg)	0,219	0,220	1,20	1,20
Stahlcord	Berechneter Wert (kg) maximal	1,20	1,20	54,2	44,0
•	minimal	51,1	51,3	45,7	36,5
	Erhaltungsgrad der Knotenfestigkeit ()*	45,7	45,7	53,3	44,1
	53,3	53,3	57	69
	63	54

-12-

	AH ■"■·	2	Vergle ichsprobe	2	•	3
	Tabelle 2	19,3	1	2		2
	Probe	1973	2	18,2	22
	1	402	19,2	1973	1971
Gürtellage	7,41	1970	380	460
Endenzahl pro 25 mm	ausreichend	401	7,39	7,50
Gürtelfestigkeit (kg/25 mm)	110	7,41	ausr.	ausr
Gewicht des Stahlcords pro Reifen (g)	98	ausr.	110	100
Reifengewicht (kg)	95	111	98	100
Hochgeschwindigkeits dauerhaftigkeit	15	97	98	70
Abrollwiderstand	100	93	102	10
Treibstoffverbrauch		243	88	100
Feuchtwärme-Haftung (tf)		100
Stahlcordbrüche pro Reifen
Verschleißfestigkeit

Tabelle 3

JJUZb/J

Probe Vergleichsprobe

Stahldraht

Material	SWRS 82A	SWRH 82A	SWRS 82A	SWRS 72A
Verminderungs verhältnis (9έ): Kerndrähte Außendrähte	96,5 96,0	96,5 96,0	97,5 97,4	96,0 95,7
Durchmesser (mm): Kerndrähte Außendrähte	0,20 · 0,35	0,20 . 0,35	0,20 0,35	0,20 0,35
Gewicht (g/m)	5,35	5,35	5,35	5,35
Zugfestigkeit (kg)	197	196	220	164
Berechneter Wert (kg): maximal minimal	184,6 218,6	184,6 218,6	184,6 218,6	143,7 177.8

Stahlcord

Erhaltungsgrad der

Knotenfestigkeit

57

-14-

JOU/LO / O

	Tabelle 4	O · « M · t rf · « „	5	5
	Probe	«ir * ■ -r*	4	4
	2		10,5	14
	4		9240	9240
Gürtellage	11,7	Vergleichsprobe	3,81	5,10
Endenzahl auf 25 mm	9220	4
Gürtelfestigkeit (kg/25 mm)	4,25	4
Gewicht des Stahlcords pro Reifen (kg)	11,8
9252
4,30

Reifengewicht (kg)

Reifengeschwindigkeitsdauerhaftigkeit

Abrollwiderstand Treibstoffverbrauch Feuchtwärme-Haftung

Stahlcordbrüche pro Reifen

Verschleißfestigkeit Rönt genbe s t inunung t

Gummiseite Cordseite

47,2

47,1 "

47,0

48,1

genügend genügend ungenügend genügend

115 115 117 100

97 97 96 100

95 93 96 68

19	628	493	21
100	95	91	100
10	13	9	64
90	87	91	36

-15-

Tabelle

JJUZb/J

Probe Vergleichsprobe 3 7 8 9

Stahldraht Material

SWRS 82A

SWRH
82A

SWRS
82A

Verminderungsverhältnis (fi) 96,5

Durchmesser (mm) 0,175

SWRS 72A

96,5 97,7 96,0 0,175 0,175 0,175

Stahlcord Gewicht (g/m)

5,22 5,22 5,22 5,22

Zugfestigkeit (kg)	201,0	202,7	223,2
Berechneter Wert (kg) maximal minimal	185,2 218,4	185,2 218,4	185,2 218,4
Erhaltungsgrad der Knoten festigkeit (#)	62	55	56

178,

-16-

	Tabelle 6	■	Vergleichsprobe	CVi	8	116	9
	Probe		7	22-70	4	93	4
	3	4	3,27	10,2	100	13
Gürtellage	4	49,6 -	2278	562	2272
Endenzahl pro 25 mm	11,3	2,98	87	3,80
Gürtelfestigkeit (kg/25 nun)	2271	49,0	87	51,0
Gewicht des Stahlcords pro Reifen (kg)	3,80	genügend genügend	97 3	genügend
Reifengewicht (kg)	49,3	113		100
Hochgeschwindigkeits- Dau e rha ft i gke i t	genügend	97		100
Abrollwiderstand	114	95	68
Treibstoffverbrauch	95	711	36
Feuchtwärme-Haftung ($)	100	92	100
Stahlcordbrüche pro Reifen (kg)	22	97	100
Verschleißfestigkeit (6.5ΟΟ km)	100	95 5	55 45
Verschleißfestigkeit (100.000 km)	105
Röntgenbe s timmung t Gummiseite Cordseite	95 5

JA

J J U ^ b 7 J

Tabelle

Probe Vergleichsprobe k 10 11 12

Stahldraht Material

Verminderungs-Verhältnis ($)

Durchmesser (mm) SWRS
82A

SWRH
82A

SWRS 82A

SWRS 72A

96,5 96,5 97,5 96,5 0,219 0,220 0,220 0,219

Stahlcord

Gewicht (g/m) Zugfestigkeit (kg)

Berechneter Wert (kg) maximal minimal

Erhaltungsgrad der Knotenfestigkeit (

	22	1,	22	1,	22	1,	22
51	,2	51	,3	5^	,3	44	,0
h6 5h	,4 ,2	k6 5h	,4 ,2	46 54	,4 ,2	37 hk	,1 ,9

53

69

-18-

	-*8-	Vergleichsprobe	11	110	12
		10	2	98	2
	Tabelle 8	2	17,8	98	22,0
	Probe	18,9	372	126	460
Gürtellage	h	395	7,^0	77	7,50
Endenzahl pro 25 mm	2	7,^2	genügend" genügend		genügend
Gewicht des Stahlcords pro Reifen (g)	18,9	111		100
Reifengewicht (kg)	395	98 ,		100
Hochgeschwindigkeits- Dauerhaftigkeit	7,^2	95	76
Abrollwiderstand	genügend	268	7
Treibstoffverbrauch	11 1	98	100
Feuchtwärtne-Haftung (¹Jd)	98
Stahlcordbrüche pro Reifen (kg)	1100
Verschleißfestigkeit	2
100

Claims

DlPL-CHEM. DR. H AGCAHD: STAp&l ."."".

ADENAUERALLEE 3O · D-2000 HAMBURG 1

TEL. (O 4O) '24 45 22

Aktenzeichen» Neuanmeldung

Anmelderin; Toyo Tire & Rubber Co., Ltd.

(Toyo Gomu Kogyo Kabushiki Kaisha)

PATENTANSPRÜCHE

Wenigstens teilweise stahlcordverstärkter Luftreifen, dadurch gekennzeichnet, daß

a) mindestens die Mehrzahl der Stahldrähte der Stahlcords aus Eisenmaterial mit einem Kohlenstoffgehalt zwischen 0,75 und 0,85 Gew.% bestehen,

b) die Stahlcords eine Zugfestigkeit TS (kg) gemäß der Gle i chungen1

(A + 345) ¥ _TS (A + 395) ¥ , ₁ χ 7,86 7,86

A= 177 D - 1,84N + 0,02 N² ( 2 )

aufweisen, wobei D den Durchmesser . (mm) der Stahldrähte, N die Anzahl der Stahldrähte in einem Stahl-COrd und ¥ das Metergewicht (g/m) eines Stahlcords angibt und der Nenner 7,86 dem spezifischen Gewicht des Eisens entspricht, und

c) der Erhaltungsgrad der Knotenfestigkeit der Stahlcords gemäß JIS-LIOI7 mehr als 60# beträgt.
2) Reifen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stahldrähte eine Beschichtung aus Messing mit 60 bis Gew. io Kupfer und 30 bis 40 Gew.°/o Zink aufweisen.
3) Reifen nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Stahlcords zu einem Protektor angeordnet sind.