[go: up one dir, main page]

DE2934271A1 - Radiallager fuer hochtourige stroemungsmaschinen - Google Patents

Radiallager fuer hochtourige stroemungsmaschinen

Info

Publication number
DE2934271A1
DE2934271A1 DE19792934271 DE2934271A DE2934271A1 DE 2934271 A1 DE2934271 A1 DE 2934271A1 DE 19792934271 DE19792934271 DE 19792934271 DE 2934271 A DE2934271 A DE 2934271A DE 2934271 A1 DE2934271 A1 DE 2934271A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
bearing
film
radial bearing
radial
bearings
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19792934271
Other languages
English (en)
Other versions
DE2934271C2 (de
Inventor
Franz 8060 Dachau Grafenegger
Karl-Ullrich Dipl.-Ing. 8000 München Reisenweber
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
MTU Aero Engines AG
Original Assignee
MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH filed Critical MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH
Priority to DE2934271A priority Critical patent/DE2934271C2/de
Priority to GB8027036A priority patent/GB2069070B/en
Priority to FR8018398A priority patent/FR2469607B1/fr
Priority to JP11635680A priority patent/JPS5635815A/ja
Priority to US06/180,585 priority patent/US4385787A/en
Publication of DE2934271A1 publication Critical patent/DE2934271A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE2934271C2 publication Critical patent/DE2934271C2/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
    • F16C17/024—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with flexible leaves to create hydrodynamic wedge, e.g. radial foil bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C27/00—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement
    • F16C27/02—Sliding-contact bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C37/00—Cooling of bearings
    • F16C37/002—Cooling of bearings of fluid bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C43/00—Assembling bearings
    • F16C43/02—Assembling sliding-contact bearings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Support Of The Bearing (AREA)
  • Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)

Description

MTU MOTOREN- UND TURBINEN-UNION
MÜNCHEN GMBH
München, 22. August 1979
Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen
Die Erfindung bezieht sich auf ein Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen, welches als aerodynamisches bzw. selbstwirkendes Lager ausgebildet ist, wobei in dem zwischen innerem Lagerzapfen und äußerer Lagerschale gebildeten Ringraum eine spiralförmig gewickelte Folie angeordnet ist.
Die Forderung, immer leistungsstärkere Triebwerke bei möglichst geringem Gewicht zu bauen, führt bei der Auslegung zu immer höheren Turbinenexntrxttstemperaturen und zu schneller laufenden Rotoren. Neben vielen anderen Bauteilen, wie z.B. der Brennkammer oder den Turbinenrädern, werden bei diesen Betriebsbedingungen insbesondere die Lager thermisch und mechanisch hoch belastet. So
130013/0482
liegen z.B. die maximalen Drehzahlen der Gaserzeugerlaufer einer Fahrzeuggasturbine in der Größenordnung von 40 000 bis 60 ooo min . Bei einem mittleren Lagerdurchmesser D der verwendeten Wälzlager von ca. 45 bis 55 mm ergibt sich somit ein DN-Wert von 1,8 χ 10 bis 3,3 χ 10 . Das turbinenseitige Lager ist zudem noch hohen thermischen Belastungen ausgesetzt. Trotz optimaler Lagerschmierung und vertretbarem Aufwand für die Schmierölkühlung steigt die Lageraußenringtemperatur bei ungünstigen Betriebsbedingungen bis ca, 2600C und darüber an. Selbst speziell für diese Belastungsfälle ausgelegte Lager sind hier an der Grenze ihrer Leistungsfähigkeit. Erschwerend kommt hinzu, daß die besten heute bekannten synthetischen öle die hohen Temperaturen nicht ohne Schaden ertragen können. Es tritt im Betrieb eine thermische Zersetzung und Verkokung des Öles ein, die zur wesentlichen Verschlechterung der Schmiereigenschaften und damit zum frühzeitigen Ausfall des Lagers führen kann. Durch die hohen Temperaturen und Drehzahlen wird zudem das öl stark verwirbelt. Der dadurch entstehende ölnebel kann zu erheblichen Umweltbelastungen führen.
Es werden zwei Hauptgruppen von Luftlagern unterschieden
a) druckgespeiste Lager (aerostatische Lager)
b) selbstwirkende Lager (aerodynamische Lager)
T-610
22.08.1979
130013/0482
:- ; ::-;. 293A271
Die Gruppe der selbstwirkenden Lager kann wiederum unterteilt werden in
starre Lager
(die Oberfläche von Lagerzapfen und -bohrung ist starr)
- quasi-elastische Lager
(z.B. Kippsegmentlager mit elastisch abgestützten starren Segmenten)
- elastische Lager.
Die druckgespeisten Lager sind im allgemeinen als starres Lager ausgebildet, mit den Nachteilen, die auch von den ölgeschmierten starren Lagern bekannt sind. An die Fertigung müssen bei diesen druckgespeisten Lagern wegen der geringen Spiele (20-40yCim) höchste Anforderungen gestellt werden, die u.a. zu einer zeitaufwendigen, teueren Herstellungsweise führen.
Zur Erzeugung der benötigten Druckluft sind hierbei ferner besondere zusätzliche Aggregate notwendig, wodurch der Herstellungsaufwand ebenfalls verhältnismäßig groß ist. Ferner ist es bei derartigen druckgespeisten Lagern erforderlich, daß die zuzuführende Luft fein gefiltert werden
T-610
22.08.1979
130013/0482
muß, um die engen Düsenbohrungen mit Durchmessern von etwa 0,4 mm nicht zu verstopfen.
Ein weiterer Nachteil dieses bekannten Drucklagertyps wird darin gesehen, daß als Betriebsgrenze im allgemeinen der sogenannte "Halbfrequenzwirbei" auftritt. Dabei kommt es zu Schwingungsamplituden, die größer als das Lagerspiel sind. Der Schmierfilm kann dabei durchschlagen werden mit der weiteren Folge einer gegebenenfalls eintretenden Festkörperreibung, die in unmittelbarer weiterer Folge zu einem sogenannten "Lagerfresser" führen dürfte.
Auch für die starren selbstwirkenden Lager gelten die zu den zuvor erwähnten druckgespeisten Lagern hervorgehobenen Nachteile hinsichtlich der aufwendigen Fertigung infolge der geringen Lagerspiele einerseits sowie hinsichtlich der zu erwartenden nachteilhaften Folgen, die in dem nahezu unvermeidbaren Auftreten des sogenannten "Halbfrequenzwirbels" als Betriebsgrenze andererseits begründet sind.
Im Falle der sogenannten "quasi-elastischen Lager", also z.B. bei den Kippsegmentlagern, muß ebenfalls eine sehr hohe, 'iaum vertretbare Fertigungsgenauigkeit unterstellt werden, wobei der konstruktive Aufbau dieses Lagertyps wegen der elastischen Abstützung der Einzelsegmente zudem eine komplizierte, teuere Herstellung erzwingt.
T-610
22.08.1979
130013/0482
Bezüglich sogenannter "elastischer Lager" als selbstwirkende Lager sei in diesem Zusammenhang ferner auf folgende zwei Aufsätze verwiesen:
a) Dr. L. Licht & M. Branger
"Motion of a Small High-Speed Rotor in 3 Types of Foil Bearings"
aus dem Cournal of Lubrication Technology, abgedruckt in "Transactions of the ASME", April 1975 und
b) .Dr. L. Licht
"Foil Bearings for Axial and Radial Support of High Speed Rotors - Design, Development and Determination oi Operating Characteristics" aus dem "NASA contractor report No. 2940", Januar 1978.
Gemäß Abb. 31, Seite 48 der letztgenannten Literaturstelle soll bei diesem auch als Polygonlager bezeichneten Lagertyp eine Folie im Zwischenraum zwischen dem äußeren Lagergehäuse und dem inneren Lagerzapfen angeordnet sein. Die äußere Lage der spiralförmig aufgewickelten Folie ist dabei zu einem siebenseitigen Polygon gebogen. An den Knickstellen stützen sich die Polygonseiten auf der Bohrungsoberfläche der Lagerschale ab und bilden auf diese Weise "elastische Bilken auf zwei Stützen", die den Lagerzapfen federnd abstützen. Ein derartiges Lager wurde bis jetzt
T-610
22.08.1979
130013/0482
lediglich bis zu Lagerdurchmessern von etwa 1 Zoll zufriedenstellend erprobt. Bei größer werdenden Lagerdurchmessern werden bei gleichbleibender Eckenzahl die Balkenlängen immer größer und damit die Lagerzapfen-Abstützung immer weicher.
Hierdurch wird das sogenannte "Polygonlager" -der Charakteristik eines sogenannten "Spirallagers" sehr ähnlich, und zwar" wegen des beim Spirallager fehlenden "echten" Federelements und der dadurch bedingten geringen Nachgiebigkeit der Lagerschale, wodurch sowohl im Falle des Polygonlagers wie auch im Falle des Spirallagers äußerst enge Fertigungstoleranzen notwendig werden.
Ein solches Spirallager geht im übrigen aus Fig. 4, Seite des unter a) genannten Aufsatzes hervor und ist der eingangs genannten Gattung zugrunde gelegt. Ein derartiges Spirallager ist demnach nicht in der Lage, dei im Hinblick auf verhältnismäßig hohe Wellendrehzahlen e :forderlichen Kriterier in der Kombination einer gewünschten verhältnismäßig hohen Nachgiebigkeit der Lagerschale einerseits und einer gewünschten Lagersteifigkeit andererseits Rechnung zu tragen.
Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, die zu Bekanntem vorgebrachten Nachteile zu beseitigen und das der
T-610
22.08.1979
130013/0482
eingangs genannten Gattung zugrundeliegende selbstwirkende Spriallager hinsichtlich der erwähnten Kombination mit Rücksicht auf verhältnismäßig hohe Betriebsdrehzahlen zu verbessern.
Bei verhältnismäßig einfachem und kostensparendeia Aufbau soll sich das Lager weiter durch ein hohe Betriebssicherheit mit Rücksicht auf hohe thermische und mechanische Belastungen auszeichnen.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist die Erfindung hauptsächlich gemäß Anspruch 1 gekennzeichnet.
Vorteilhafte Ausgestaltungen des Erfindungsgegenstandes gehen aus den Patentansprüchen 2 bis 7 hervor.
Anhand der Zeichnungen ist die Erfindung beispielsweise weiter erläutert; es zeigen:
Fig. 1 einen Lagerquerschnitt und
Fig. 2 eine die wellenförmige Einbringung in die Bandfolie erzeugende Einrichtung.
T-61O
22.08.1979
130013/0482
Fig. 1 zeigt ein Radiallager, welches als aerodynamisches (selbstwirkendes) Lager ausgebildet ist. In einem zwischen der äußeren Lagerschale 1 und dem inneren Lagerzapfen 2 gebildeten Ringraum 3 befindet sich eine Folie.
Ausgehend vom inneren Lagerzapfen 2 ist die Folie zunächst als ein den Lagerzapfen hier dreifach umschlingendes, glattes Band 4 ausgebildet, welches im Sinne eines Blechpaketdämpfers die notwendige Lagerdämpfung besorgt; eine äußerste, unmittelbar an die innere Bewandung der äußeren Lagerschale 1 angrenzende Umschlingung der Folie ist als Federelement in Form eines wellenförmigen Bandes 5 ausgebildet, welches im wesentlichen die Steifigkeit des Lagers bestimmt. Die innerste, also unmittelbar an den inneren Lagerzpafen 2 angrenzende Umschlingung der Bandfolie ist hierbei als die eigentliche elastische Lagerschale zu betrachten.
Die aus dem glatten Band 4 und dem wellenförmigen Band 5 bestehende Folie kann insbesondere im Hinblick auf zu erwartende verhältnismäßig hohe Lagertemperaturen von 4000C und darüber vorzugsweise aus einem hochwarmfesten Werkstoff gefertigt sein, so z.B. aus einem aushärtbaren Stahl mit hohem Chromanteil, einer Legierung auf Nickelbasis oder einer sogenannten "Superlegierung" mit hohem Chrom- und Molybdänanteil.
T-610
22.08.1979
130013/0482
Damit sich die Federelemente, also insbesondere das wellenförmige Band 5 der Folie nicht plastisch verformen, sei vorzugsweise eine verhältnismäßig hohe Dehngrenze für die Folie zugrunde gelegt (d -^ 100 kp/mm ). Als günstig dürfte
Q ,Δ
sich ferner eine Foliendicke von 5OjU. - 8Qu erweisen.
Während beim Lager nach Fig. 1 in erster Linie die Federwirkung und die Steifigkeit des Lagers durch das wellenförmige Band 5 der Folie bestimmt werden, wird die notwendige Dämpfung des Lagers in erster Linie durch die Reibung zwischen den Folienschichten des glatten Bandes und den "Squeezefilmeffekt" der dazwischen liegenden Luftfilme erzeugt.
Gemäß Fig. 1 ist ferner das äußerste Ende 6 der Folie in einer schlitzartigen Vertiefung 7 der äußeren Lagerschale 1 festgelegt.
Im Interesse einer erhöhten Betriebssicherheit kann der innere Lagerzapfen am äußeren Umfang mit einer Hartbeschichtung 8 versehen sein. Als HartbeSchichtungen im Sinne von Verschleißschutzschichten könnten z.B. verwendet werden;
■-610
2.08.1979
130013/0482
Chromoxid 99% Cr3O-
LW lN-30 87% WC + 13% Co
WT 1 83% WTiC + 17%Ni
LW 16 84,6% VlC + 7,5% Co + 4,2 s Cr + 3,5%C
Zweckmäßig kann auch der innerste Teil der Folie, also der dem Lagerzapfen 2 unmittelbar benachbarte Teil de ; glatten Bandes 4 mit einer besonderen Verschleißschut schicht versehen sein, so z.B. aus Chromoxid, Siliziumnitrid, Tantalkarbid oder dergleichen.
Im Interesse einer weiter verbesserten Betriebssicherheit im Hinblick auf hohe thermische Belastungen (turbinenseitiges Lager beim Gaserzeuger eines Kleingasturbinentriebwerkes) kann in den inneren Lagerzapfen 2 mindestens ein Kühlluftringraum 9 eingearbeitet sein.
Im Rahmen einer zweckmäßigen Weiterbildung kann ferner eine zusätzliche Schmierfilmdämpfung innerhalb eines weiteren Ringraums zwischen der äußeren Oberfläche der Lagerschale und der inneren Oberfläche einer Bohrung im Gehäuse vorgesehen werden.
Gemäß Fig. 2 kann die Herstellung des wellenförmigen I andabschnitts 5 der Folie durch eine Vorrichtung erfolgen, mittels
T-61O
22.08.1979
130013/0482
ierer die Folie zwischen ein kämmendes Zahnradpaar 10, 11 hindurchgezogen wird. Je nach Achsabstand und Zähnezahlen kann die Wellenhöhe H und WellenlängeJ» variiert werden.
Der Erfindungsgegenstand kann vorteilhaft z.B. eingesetzt werden bei KIeingasturbinentriebwerken, Kleingasturbinenstrahltriebwerken, Turboladern oder Kabinenbelüftungsgeräten von Zivilflugzeugen oder bei Expansionsturbinen, die z.B. für Helium- und Natriumentspannung bestimmt sind.
T-610
22.08.1979
COPY
130013/0482

Claims (7)

HTU MOTOREN- UND TURBINEN-UNION !MÜNCHEN GMBH München, 22. August 1979 Patentansprüche
1. Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen, welches als aerodynamisches (selbstwirkendes) Lager ausgebildet ist, wobei in dem zwischen innerem Lagerzapfen und äußerer Lagerschale gebildeten Ringraum eine spiralförmig gewickelte Folie angeordnet ist, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:
a) Ausgehend vom inneren Lagerzapfen (2) ist die Folie als ein den Lagerzapfen mehrfach umschlingendes, glattes Band (4) ausgebildet, welches im Sinne eines Blechpaketdämpfers die notwendige Lagerdämpfung besorgt;
130013/0482
b) die äußerste, unmittelbar an die innere Bewandung der äußeren Lagerschale (1) angrenzende Uirtschlingung der Folie ist als Federelement in Form eines wellenförmigen Bandes (5) ausgebildet, welches im wesentlichen die Steifigkeit des Lagers bestimmt.
2. Radiallager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das äußerste Ende (6) der Folie in einer schlitzartigen Vertiefung (7) der äußeren Lagerschale (1) festgelegt ist.
3. Radiallager nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß der innere Lagerzapfen (2) am äußeren Umfang mit einer Hartbeschichtung versehen ist.
4. Radiallager nach Anspruch 1,2 und 3, dadurch gezeichnet, daß vorzugsweise der dem inneren Lagerzapfen (2) unmittelbar benachbarte Teil des glatten Folienbandes (4) mit einer Hartbeschichtung als Verschleißschicht versehen ist.
5. Radiallager nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß in den inneren Lagerzapfen (2) in
T-610
22.08.1979
130013/0482
an sich bekannter Weise mindestens ein Kühlluftringraum (9) eingearbeitet ist.
6. Radiallager nach einem oder mehreren der Ansprüche
1 bis 5, gekennzeichnet durch eine zusätzliche Schmierfilmdämpfung innerhalb eines weiteren Ringraums zwischen der äußeren Oberfläche der Lagerschale und der inneren Oberfläche einer Bohrung im Gehäuse.
7. Radiallager nach einem oder mehreren der Ansprüche
1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Wellenform des Bandes (5) infolge Hindurchziehens der Folie zwischen ein kämmendes Zahnradpaar (10, 11) herstellbar ist.
T-610
22.08.1979
130013/0482
DE2934271A 1979-08-24 1979-08-24 Aerodynamisches Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen Expired DE2934271C2 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2934271A DE2934271C2 (de) 1979-08-24 1979-08-24 Aerodynamisches Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen
GB8027036A GB2069070B (en) 1979-08-24 1980-08-19 Aerodynamic foil insert bearing
FR8018398A FR2469607B1 (fr) 1979-08-24 1980-08-22 Palier radial pour des machines a fluide tournant a grande vitesse
JP11635680A JPS5635815A (en) 1979-08-24 1980-08-22 Radial bearing for high speed jet engine
US06/180,585 US4385787A (en) 1979-08-24 1980-08-25 Radial bearing for high-speed turbomachinery

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2934271A DE2934271C2 (de) 1979-08-24 1979-08-24 Aerodynamisches Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE2934271A1 true DE2934271A1 (de) 1981-03-26
DE2934271C2 DE2934271C2 (de) 1983-11-10

Family

ID=6079212

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE2934271A Expired DE2934271C2 (de) 1979-08-24 1979-08-24 Aerodynamisches Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen

Country Status (5)

Country Link
US (1) US4385787A (de)
JP (1) JPS5635815A (de)
DE (1) DE2934271C2 (de)
FR (1) FR2469607B1 (de)
GB (1) GB2069070B (de)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3331503A1 (de) * 1983-09-01 1985-04-04 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Aerodynamisches radiallager
WO2008129235A1 (en) * 2007-04-24 2008-10-30 Sant-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Mounting assembly
US9644670B2 (en) * 2015-07-23 2017-05-09 Hamilton Sundstrand Corporation Foil bearing with trailing edge key
DE102017204761A1 (de) 2017-03-22 2018-09-27 Robert Bosch Gmbh Aerodynamisches Radiallager
US10203004B2 (en) 2003-04-17 2019-02-12 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Method of using a tolerance ring

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4295689A (en) * 1979-08-30 1981-10-20 United Technologies Corporation Adjustable clearance foil journal bearing and method of manufacturing foil element therefor
JPS58122016U (ja) * 1982-02-15 1983-08-19 日産自動車株式会社 動圧型空気軸受
DE3505048A1 (de) * 1985-02-14 1986-08-14 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Hydro- oder gasdynamisches gleitlager fuer hohe drehzahlen
US20030147860A1 (en) 2002-02-07 2003-08-07 Marchosky J. Alexander Compositions and methods for forming and strengthening bone
JP4502548B2 (ja) * 2001-06-12 2010-07-14 本田技研工業株式会社 フォイル式流体軸受
JP2009041736A (ja) * 2007-08-10 2009-02-26 Ihi Corp フォイル軸受装置
US8083413B2 (en) * 2007-10-23 2011-12-27 General Electric Company Compliant hybrid gas journal bearing using integral wire mesh dampers
US9151322B2 (en) * 2009-10-06 2015-10-06 Mohawk Innovative Technology, Inc. Foil journal bearing applicable to high speed machining center
JP4856748B2 (ja) * 2009-10-22 2012-01-18 本田技研工業株式会社 過給機
JP5626474B2 (ja) * 2011-08-01 2014-11-19 株式会社Ihi ラジアルフォイル軸受
US8616772B1 (en) 2013-03-15 2013-12-31 Little Engine, LLC Conformal wear-resistant bearing assembly
FR3005706B1 (fr) 2013-05-16 2015-09-04 Liebherr Aerospace Toulouse Sas Procede de fabrication d'un raidisseur ondule de palier a feuilles et raidisseur obtenu
US11085539B2 (en) * 2017-02-22 2021-08-10 Eagle Industry Co., Ltd. Seal device
CN114458687B (zh) * 2021-12-30 2023-01-10 珠海格力电器股份有限公司 弹性箔片动压气浮径向轴承、电机、空气压缩机

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE838843C (de) * 1950-10-05 1952-05-12 Gustav Rath Bandlager
US4133585A (en) * 1977-08-04 1979-01-09 United Technologies Corporation Resilient foil journal bearing

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3318642A (en) * 1963-10-17 1967-05-09 Bunting Brass & Bronze Co Self-aligning bearing
GB1097730A (en) * 1965-06-25 1968-01-03 Aerostatic Ltd Improvements in gas bearings
US3485540A (en) * 1968-06-20 1969-12-23 Chrysler Corp Journal mounting for rotatable shaft
US4178046A (en) * 1976-05-24 1979-12-11 The Garrett Corporation Foil bearing
JPS5717131Y2 (de) * 1977-07-26 1982-04-09
US4119375A (en) * 1977-09-01 1978-10-10 Ingersoll-Rand Company Bearing and housing assembly
DE2747399C2 (de) * 1977-10-21 1983-02-10 Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho, Tokyo Hydrodynamisches Folienradiallager
SU685856A1 (ru) * 1978-04-17 1979-09-15 Ордена Трудового Красного Знамени Экспериментальный Научно-Исследовательский Институт Металлорежущих Станков Устройство дл охлаждени подшипника установленного на вращающемс валу
US4223958A (en) * 1978-12-29 1980-09-23 Mechanical Technology Incorporated Modular compliant hydrodynamic bearing with overlapping bearing sheet
US4295689A (en) * 1979-08-30 1981-10-20 United Technologies Corporation Adjustable clearance foil journal bearing and method of manufacturing foil element therefor

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE838843C (de) * 1950-10-05 1952-05-12 Gustav Rath Bandlager
US4133585A (en) * 1977-08-04 1979-01-09 United Technologies Corporation Resilient foil journal bearing

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
NASA Contractor Report 2940, 1978, S. 47-49 *
Transactions of the ASME, April 1975, S. 270-282 *

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3331503A1 (de) * 1983-09-01 1985-04-04 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Aerodynamisches radiallager
US4699523A (en) * 1983-09-01 1987-10-13 Mtu Motoren-Und Turbinen-Union Muenchen Gmbh Aerodynamic radial bearing
US10203004B2 (en) 2003-04-17 2019-02-12 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Method of using a tolerance ring
WO2008129235A1 (en) * 2007-04-24 2008-10-30 Sant-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Mounting assembly
US8233242B2 (en) 2007-04-24 2012-07-31 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring with overlapping layers
US9644670B2 (en) * 2015-07-23 2017-05-09 Hamilton Sundstrand Corporation Foil bearing with trailing edge key
DE102017204761A1 (de) 2017-03-22 2018-09-27 Robert Bosch Gmbh Aerodynamisches Radiallager

Also Published As

Publication number Publication date
FR2469607A1 (fr) 1981-05-22
JPS5635815A (en) 1981-04-08
US4385787A (en) 1983-05-31
FR2469607B1 (fr) 1985-12-27
GB2069070B (en) 1983-08-24
GB2069070A (en) 1981-08-19
JPH0132371B2 (de) 1989-06-30
DE2934271C2 (de) 1983-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2934271A1 (de) Radiallager fuer hochtourige stroemungsmaschinen
EP0227991B1 (de) Aerodynamisches Gleitlager
EP1131537B1 (de) Verfahren zum betrieb einer strömungsmaschine
EP0355649B1 (de) Dichtungseinrichtung
DE68906717T2 (de) Dichtung für hohen Druck.
EP1887190B1 (de) Lagerung einer Turbomaschine
DE69404827T2 (de) Befestigungssystem für keramische blätter
DE3110098A1 (de) Turbinenschaufel, insbesondere turbinenleitschaufel fuer gasturbinentriebwerke
WO2005061855A1 (de) Gasturbinenbauteil
EP2140114A2 (de) Axiallager insbesondere für einen turbolader
EP2128524A1 (de) Bauteilanordnung, Brennkammeranordnung und Gasturbine
DE3925403C2 (de) Trockengasdichtung
DE2648328C3 (de) Lagerung für einen mit hoher Drehzahl rotierenden Keramiklaufer in einem Metallgehäuse einer thermischen Turbomaschine
DE2427688A1 (de) Lagerung von lageraussenringen bzw. lagerschalen in einem leichtmetallgehaeuse
DE102010052892A1 (de) Lageranordnung für eine Welle eines Turbinenrades
DE112023000032T5 (de) Versiegelungsvorrichtung, rotierende maschine, und verfahren zum montieren von versiegelungsvorrichtung
DE19839592A1 (de) Strömungsmaschine mit gekühlter Rotorwelle
DE102020122584A1 (de) Gleitlager für ein Planetengetriebe, Planetengetriebe für ein Gasturbinentriebwerk und Gasturbinentriebwerk
EP2549059A1 (de) Verfahren zum Betrieb einer Rotationsmaschine
DE102021115229A1 (de) Lagerkammergehäuse für eine strömungsmaschine
EP0243791B1 (de) Dichtung zwischen rotierenden Maschinenteilen
DE4334339A1 (de) Abgas-Turbolader
EP3290649A1 (de) Einlaufbelag und verfahren zum herstellen eines einlaufbelags zum abdichten eines spaltes zwischen einem rotor und einem stator einer strömungsmaschine
DE102019129481A1 (de) Vorrichtung und Verfahren zur Überwachung eines Gleitlagers
DE2633481C3 (de) Radialgleitlager für die Welle schnell laufender Maschinen, insbesondere für Abgasturbolader

Legal Events

Date Code Title Description
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8320 Willingness to grant licences declared (paragraph 23)
8339 Ceased/non-payment of the annual fee