DE29916672U1 - Schaltungsanordnung zur Ansteuerung eines Doppelstufen-Hochdruckeinspritzmagnetventils für die Kraftstoffeinspritzung - Google Patents

Description

R.35285

29.12.1999

Robert Bosch GmbH , 70469 Stuttgart

Schaltungsanordnung zur Ansteuerung eines Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventils für die Kraftstoffeinspritzung

Stand der Technik

Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Ansteuerung eines Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventils
für die Kraftstoffdirekteinspritzung, wobei zwei in Reihe geschaltete Magnetspulen von einem gemeinsamen Boosterschalter über einen Boosterkondensator und von einem Lowsideschalter und einem Highsideschalter jeweils zum Öffnen und Schließen des Ventils mit Strom gespeist werden.

Ein Verfahren und eine solche Schaltungsanordnung sind z. B. aus der DE 195 39 071 bekannt. Bei dem bekannten elektromagnetischen Doppelspuleneinspritzventil dienen zwei auf demselben Magnetkreis angeordnete Magnetspulen und eine funktionell daran angepasste elektronische Ansteuervorrichtung dazu, mit Hilfe der auf einem Boosterkondensator gespeicherten Ladung das Ventil schnell zu öffnen und zu schließen. Der Zeitablauf eines Öffnungs- und Schließzyklus des bekannten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventils ist in dem in der beiliegenden Figur 3 gezeigten Zeitdiagramm

veranschaulicht. Zunächst werden in einer Vorbereitungszeit T_v, während der das Ventil durch eine Schließfeder noch geschlossen ist, beide Spulen bestromt. Anschließend wird während einer ersten Löschphase T₂₁ der Strom der Zu-Spule gelöscht, und dadurch öffnet die Auf-Spule schnell das Ventil (T_Flug) gegen die Kraft der Schließfeder. Anschließend wird die Auf-Spule während einer zweiten Löschphase T₂₂ gelöscht. Dann fließt durch die Auf-Spule ein Haltestrom I_AufH während einer die Einspritzdauer angebenden Zeit T₁. Dieser Strom wird an einem Messwiderstand gemessen und dient zur Stromregelung mittels einer mit der Ansteuervorrichtung verbundenen Stromregeleinrichtung. Nach Ablauf der gewünschten Einspritzzeit T₁ wird die Auf-Spule erneut gelöscht, wobei der durch sie fließenden Strom I,,_lf den Wert Null erreicht (Löschzeit T

Z3 '

Dabei schließt das Ventil sehr schnell.

Die Dynamik des Kraftaufbaus hängt von den jeweiligen Löschzeitdauern, d. h. von der Höhe der Löschspannung ab. Im Mischprozess wird mit einer Löschspannung bis zu 80 V, im Hochspannungsprozess bis zu 400 V gearbeitet.

Die beiliegende Figur 4 zeigt schematisch eine zur Ansteuerung mehrerer parallel geschalteter bekannter Hochdruckeinspritzventile mit Doppelspule geeignete Ansteuerschaltung 40, die eine Schnittstelle zu einer Zentralprozessoreinheit CPU hat.

Die Konstruktion des erwähnten Hochdruckeinspritzventils mit Doppelspule enthält kostspielige Merkmale, die die durch eine optimierte Ansteuerschaltung, z. B. gemäß der Schaltung in Figur 4, erzielten Einsparungen übersteigen. Ein solches teures Konstruktionsmerkmal besteht in dem für das Ventil notwendigen gefangenen Anker.

Es ist Aufgabe der Erfindung, in Verbindung mit einem

modifizierten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventil ein Ansteuerverfahren und eine kostengünstige integrierbare Endstufe zur Ansteuerung eines modifizierten schnellschaltenden Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventils
für die Kraftstoffdirekteinspritzung im Kraftfahrzeug anzugeben.

Diese Aufgabe wird anspruchsgemäß gelöst.

Dadurch, dass bei dem modifizierten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventil die eine Spule des Doppelspulensystems als Vorbereitungsspule die Energie zur Auslösung einer schnellen Boosterphase, das bedeutet einen schnellen Stromanstieg im Arbeitsmagnetkreis durch schnelles Abschalten des Vorbereitungsstroms und damit eine Löschung des Boosterkondensators auf eine große Löschspannung und die Stromübergabe an die als Arbeitsspule dienende zweite Spule verwendet wird, lässt sich der kostengünstige und montagefreundliche Antrieb des bekannten Einwicklungs-Hochdruckeinspritzmagnetventils beibehalten.

Wesentlich ist, dass der Magnetkreis der Vorbereitungsspule, so gut es geht, magnetisch von dem der Arbeitsspule getrennt ist.

Da die Vorbereitungsspule keinen beweglichen Arbeitsluftspalt benötigt, kann ihr magnetischer Kreis mit einem kleineren magnetischen Widerstand als der der Arbeitsspule ausgelegt werden. Dies ermöglicht bei 0 gegebener Induktivität der Vorbereitungsspule eine entsprechend niederohmige Auslegung mit weniger Windungen bzw. dickerem Draht, und damit eine kurze Vorbereitungszeit oder eine Einsparung des Wickelraums für die Vorbereitungsspule.

Die Arbeitsspule kann so ausgelegt werden, dass die

Anzugsphase in die Löschphase fällt, d. h. mit ihr überlappt. Dadurch ist es möglich, den Widerstand der Arbeitsspule so hochohmig auszulegen, dass nur der Haltestrom durch direkte Speisung von der Batterie des Kraftfahrzeugs erzielt werden muss.

Zusammengefasst ermöglicht das erfindungsgemäße Ansteuerverfahren und die erfindungsgemäße Ansteuerschaltung in Verbindung mit dem erwähnten modifizierten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventil folgende Vorteile:

1. Nutzung der zweiten Spule eines Doppelspulen-Magnetventils als Energiespeicher zur Auslösung einer schnellen Boosterphase mittels Abschalten des Vorbereitungsstroms und Kondensatorlöschung auf eine große Löschspannung und Stromübergabe an die Arbeitsspule;

2. Beibehaltung der kostengünstigen und montagefreundlichen Antriebsmerkmale des bereits entwickelten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventils ;

3. Bauraum- bzw. Verlustleistungssparende Auslegungsregeln für die Magnetspulen;

4. Adaptionskonzept zur Anpassung des Boosterstroms durch Strommessung, Rückmeldung und Regelung der Vorbereitungszeit T_v zum Ausgleichen von Toleranzen und Driften der magnetischen Kreise, der Spulenwiderstände, etc.

5. Nutzung eines umschaltbaren Lösch- und Freilaufpfades für mehrere Ventilendstufen;

6. Der gemeinsame Löschpfad ermöglicht eine zentrale Strommessung, d. h. einen Messwiderstand im Löschpfad, für alle Ventilspulen und alle denkbaren Stromregelaufgaben, wie Haltestromregelung, Vorbereitungsstromregelung, Zenerlöschung aus . Zielstromwert, Vorbereitungsstromanpassung. Eine

Prioritätenlogik ermöglicht die gemeinsame Nutzung eines Löschpfads. (Bei Zenerlöschung sind alle anderen Ventile stromlos oder im Stromanstieg).

7. Eine kostengünstige Topologie und

Integrationsfähigkeit der das erfindungsgemäße Verfahren realisierenden Ansteuerschaltung. 8. Die kostentreibenden Konstruktionsmerkmale des bisherigen Doppelspulenantriebs können vermieden werden.

. Die die Boosterspannung U_Boost begrenzenden Schaltungsteile sind beseitigt (Boosterschalter, Boosterelko). Eine hochintegrierte Endstufe ist trotz der großen Boosterspannung (400 V) möglich. 10. Die Bauelementegrößen (keine Spule, kein Elektrolytkondensator, nur Halbleiter und Chipkondensatoren) der benötigten Bauelemente eignen sich auch für Hybridschaltungen (Motoranbau).

11. Der gemeinsame Löschpfad ermöglicht Diodenfreilauf und 0 Stromregelung für beide Magnetspulen;

12. die kostengünstige Regelung aller Spulenströme und die Anpassung an alle elektrische Ventiltoleranzen (Magnetkreis, Spulenwiderstände) ist möglich.

Die obigen und weitere vorteilhafte Merkmale der Erfindung werden in der nachstehenden, eine bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Ansteuerschaltung und des erfindungsgemäßen Verfahrens erläuternden Beschreibung noch deutlicher, wenn diese bezugnehmend auf die beiliegende Zeichnung gelesen wird.

Figur 1 zeigt schematisch, teilweise als Blockschaltbild, eine erfindungsgemäße Ansteuerschaltung, die ein erfindungsgemäß modifiziertes Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventil verwendet, und die sich zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens eignet.

Figur 2 zeigt in Form zweier Zeitdiagramme die aufgrund des erfindungsgemäßen Ansteuerverfahrens jeweils durch die Vorbereitungsspule L₂ und die Arbeitsspule L₁ fließenden Ströme über der Zeit.
5

Die bereits erläuterte Figur 3 zeigt in Form zweier Zeitdiagramme jeweils die in der Zu- und in der Auf-Spule eines bekannten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzventils fließenden Ströme über der Zeit; und Figur 4 zeigt die oben beschriebene bekannte Ansteuerschaltung und Endstufe für ein übliches Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventil.

Die schematisch in Figur 1 dargestellte Ansteuerungsschaltung bzw. Endstufe in Verbindung mit einem modifizierten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventils vermeidet zusammen mit dem erfindungsgemäßen Ansteuerverfahren die Nachteile der bisherigen Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventile.

Beispielhaft sind in Figur 1 vier Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventile DS-HDEV von einem gemeinsamen Boosterkondensator C_Boost und einem gemeinsamen Boosterschalter S₂ mit Boosterspannung beaufschlagbar.

Jedes Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventil DS-HDEVl bis DS-HDEV4 wird von einem eigenen Lowsideschalter S₁ mit zugehörigem Treiber TRl und einem allen gemeinsamen Highsideschalter S₃ mit zugehörigem Treiber TR3 bestromt. Ein allen Doppelspulen-Hochdruckeinspritzventilen DS-HDEVl-DS-HDEV4 gemeinsamer Messwiderstand R_M dient

1 . zur Messung des Booststroms I_Boost zur Adaption der Vorbereitungszeit T_v, (Messpunkt 1)

2. zur Messung des Haltestroms I_H, um festzustellen, ob der zum Halten des Ventils in der Haltephase nötige Haltestrom erreicht wird (Messpunkt 2) und

3. zur Messung des Haltestroms I_H während seiner Adaption

- 7 und
Regelung in der Haltephase (Messpunkt 3).

Diese Strommessungen werden später anhand der in Figur 2 dargestellten Zeitdiagramme beschrieben. 5

Nachstehend wird die Funktionsweise der in Figur 1 gezeigten Schaltung und damit das erfindungsgemäße Ansteuerverfahren anhand der Figuren 1 und 2 erläutert.

Das Ventil, beispielsweise DS-HDEVl, wird durch eine Schließfeder geschlossen. Die Spule 1, gekennzeichnet durch ihre Induktivität L₁, die erfindungsgemäß als Arbeitsspule dient, öffnet bei ausreichendem Stromfluss das Ventil. Die Konstruktion dieser Spule, deren Magnetkreis und der Anker entspricht prinzipiell der Konstruktion des bisherigen Doppelspulen-Hochdruckeinspritzventils.

Die Spule 2, dargestellt durch ihre Induktivität L₂, die als Vorbereitungsspule bezeichnet ist, wird als Energiespeicher benutzt, in den während einer Vorbereitungszeit T_v bei geschlossenem Boosterschalter S₂ Energie E_L2=L₂xI_L2 ²/2 geladen wird, die dann über einen Löschvorgang (T₂₁) bei offenem Boosterschalter S₂ und geschlossenem Lowsideschalter S₁ auf die Arbeitsspule L₁ übertragen wird. Die Dynamik des Stromaufbaus I_L1(t) hängt in erster Linie von der Höhe der Löschspannung U_Lösch ab, welche von der Vorbereitungsenergie und von der Energie auf dem Boosterkondensator, d. h. von dessen Kapazität abhängt.

Der Spulenstrom I_L1 durch die Arbeitsspule L₁ steigt an, bis der Boosterkondensator C_Boost entladen ist (U_c=0) . Dann wird die Arbeitsspule L₁ über die parallel zum Boosterschalter S₂ liegende Diode D₂ gelöscht. Dabei wird das Potential U_c an dem Boosterkondensator C_Boost um die Diodendurchlassspannung unter Masse gedrückt, so dass der Strom in der Vorbereitungsspule L₂ ansteigt, bis Stromgleichheit I_L1 = I_L2

erreicht ist. Diese Phase gibt zusammen mit der ersten Löschphase T₂₁ die Anzugsphase des Ventils wieder und ist in Figur 2 mit T_Flug bezeichnet.

Nach Abschluss der Anzugsphase wird der Strom I_L1 durch die Arbeitsspule L₁ auf den Haltestromwert I_H gelöscht (Phase T₂₂) . Dies geschieht bei geöffnetem Highsideschalter S₃ über D₁ und Zenerung, wobei gleichzeitig eine Strommessung am Messwiderstand R_M erfolgt. Ab Erreichen des Haltestroms I_H wird dieser über den Diodenfreilauf bei geschlossenem Highsideschalter S₃ über D₁ und gleichzeitiger Strommessung am Messwiderstand R_M schaltgeregelt konstant gehalten.

Nach Ablauf der Einspritzzeit T₁ wird der Strom I_L1 durch die Arbeitsspule L₁ auf Null gelöscht (Löschphase T₂₃) . Dies erfolgt bei geöffnetem Highsideschalter S₃ über die Diode D₁ und die Zenerung. Der Freilaufkreis über S₃ kann wie beim Doppelspulenantrieb (vergleiche die in Figur 4 gezeigte Sparendstufe für Doppelspulen-Hochdruckeinspritzventile) von mehreren Ventilendstufen benutzt werden.

Um die erfindungsgemäßen Verfahrensschritte, d. h. die Funktionen der oben beschriebenen Ansteuerschaltung zu ermöglichen, muss die Vorbereitungsspule L₂ folgende Eigenschaften haben:

1. Der Magnetkreis der Vorbereitungsspule L₂ muss möglichst vollständig magnetisch von dem der Arbeitsspule L₁ getrennt sein.

2.Es gibt beliebig viele Paarungen L₁ -»I_Boost; ^L2^^Iv

Dabei muss -jedoch die Beziehung E_L2-E_Verlust=E_L1 eingehalten werden. (E_L1=Anzugsenergie) 3. Toleranzabweichungen von L₁ZL₂, wie sie durch Exemplarstreuungen und das Temperaturverhalten des Magnetkreises hervorgerufen sein können,

Ummagnetisierungsverluste und der Einfluss der

Spulenwiderstände können durch Messung des maximalen Boosterstroms I_Boost (Strommesspunktl) durch eine Adaption der Vorbereitungszeitdauer T_v nachgeführt werden, wobei der Strom I_v variabel ist und die Energie E_L2 in der Vorbereitungsspule

L₂ konstant bleibt.

4. Da die Vorbereitungsspule L₂ keinen beweglichen Arbeitsluftspalt benötigt, kann deren magnetischer Kreis mit einem kleineren magnetischen Widerstand als der der Arbeitsspule

L₁ ausgelegt werden. Dies ermöglicht bei gegebener Induktivität L₂ eine entsprechend niederohmige Auslegung, d. h. z. B. weniger Windungen und/oder dickerer Drahtquerschnitt und damit kurze Vorbereitungszeit (Timing-

Doppeleinspritzung, Verlustleistung in dem Boosterschalter S₂) oder auch eine Einsparung des Wickelraums (weniger Windungen).

5. Die Arbeitsspule L₁ kann so ausgelegt werden,

dass die Anzugsphase (T_Flug) in die erste Löschphase 1 (T₂₁) fällt (Stromangleichung bei U_c<0. Dadurch ist es möglich, den Widerstand der Arbeitsspule L₁ so hochohmig auszulegen, dass nur der Haltestrom I_H durch direkte Speisung von der

Fahrzeugbatterie geliefert werden muss. Dabei muss erfüllt sein:

für Feldeffektschalter I_H<U_Battmin/(R_DS0N1+ R_L1+ R_L2) und für integrierte Bipolartransistoren oder allgemein Bipolarschalter I_H< (&Igr;_&Bgr;»«&pgr;,&iacgr;&eegr;-^&ugr; _8&bgr;«) / (Rli+^rl2) · Für diese Bedingung wird Potential für Bauraumeinsparungen gewonnen (dünnerer Spulendraht) oder Platz für zusätzliche Windungen zur Erhöhung der Anzugskraft.

Der in Figur 1 mit AD-C bezeichnete Schaltungsblock, der mit einem Mikrocomputer ^C verbunden ist, beinhaltet die

Funktionen der Stromerfassung, der Potentialtransformation, der Informationerzeugung, ob der Haltestrom erreicht ist und beinhaltet einen Analog-Digitalumsetzer.

Der Mikrocomputer /xC ist zur zeitgerechten Erzeugung der den Treibern TRl bis TR2 zugeführten Ansteuersignale, zur Verarbeitung der von dem Analog-Digitalumsetzer AD-C gelieferten Signale und aufgrund der Strommessung 1 zur Adaption des Boosterstroms über die Anpassung der Vorbereitungszeitdauer T_v zum Ausgleichen von Toleranzen und Drift der magnetischen Kreise, der Spulenwiderstände usw. des Ventils bzw. der Ventile 1-4 eingerichtet. Der gemeinsame Löschpfad ermöglicht eine zentrale Strommessung am Messwiderstand R_M für die Ventilspulen aller Ventile und damit für den Mikrocomputer ^C die Regelung aller Ströme, wie Haltestromregelung, Vorbereitungsstrombegrenzung, Zenerlöschung auf Zielstromwert,

Vorbereitungsstromanpassung. Eine Prioritätenlogik ermöglicht eine gemeinsame Nutzung eines Löschpfads (bei Zenerlöschung sind alle anderen Ventile stromlos oder im Stromanstieg).

Mit Hilfe des beschriebenen erfindungsgemäßen Ansteuerverfahrens und der dazu eingerichteten Ansteuerschaltung lässt sich in Verbindung mit einem modifizierten Doppelspulen-Hochdruckeinspritzmagnetventil trotz großer Boosterspannung (400 V) eine hochintegrierte Schaltungsanordnung erzielen. Die Bauelementegrößen der benötigten Bauelemente eignen sich auch für 0 Hybridschaltungen (Motoranbau). Es sind in der Ansteuerschaltung weder Spulen noch Elektrolytkondensatoren und nur Halbleiter und Chipkondensatoren nötig.

Claims (16)

1. Ansteuerschaltung für ein Doppelspulen- Hochdruckeinspritzventil für die Kraftstoffeinspritzung insbesondere im Kraftfahrzeugmotor, wobei zwei in Reihe geschaltete Magnetspulen (L₁, L₂), von einem gemeinsamen Boosterschalter (S₂), einem Boosterkondensator (C_Boost), einem Lowsideschalter (S₁) und einem Highsideschalter (S₃) jeweils zum Öffnen und Schließen des Ventils mit Strom gespeist werden können, dadurch gekennzeichnet, dass während einer Vorbereitungszeit (T_V) bei geöffnetem Boosterschalter (S₂) und geschlossenem Lowsideschalter (S₁) eine der beiden Spulen (L₂), die als Vorbereitungsspule an ihrem einen Ende mit der Batteriespannung U_Batt und an ihrem anderen Ende mit dem Boosterkondensator (C_Boost) und dem Boosterschalter (S₂) verbunden ist, mit Energie (E_L2 = L₂ × I_L2 ²/2) geladen werden kann.

2. Ansteuerschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in einem anschließenden ersten Löschschritt während einer ersten Löschzeit (T_Z1) bei geöffnetem Boosterschalter (S₂) und geschlossenem Lowsideschalter (S₁) die in die Vorbereitungsspule (L₂) geladene Energie (E_L2) über den Boosterkondensator (C_Boost) auf die als Arbeitsspule dienende zweite Spule (L₁), welche zwischen dem Lowsideschalter (S₂) und der Vorbereitungsspule (L₂) geschaltet ist, solange übertragen werden kann, bis der Boosterkondensator (C_Boost) entladen ist.

3. Ansteuerschaltung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass in einer anschließenden Anzugsphase (T_Flug) die Arbeitsspule (L₁) über eine parallel zum Boosterschalter (S₂) liegende Diode (D₂) gelöscht werden kann, bis das Potential an dem Boosterkondensator (C_Boost) unter Massepotential geht und der Strom mit der Vorbereitungsspule (L₂) ansteigt, so dass Stromgleichheit in beiden Spulen (L₁, L₂) erreicht ist.

4. Ansteuerschaltung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass in einem anschließenden zweiten Löschschritt (T_Z2) bei geöffnetem Highsideschalter (S₃) über eine parallel zum Highsideschalter liegende Freilaufdiode (D₁) der Strom (I_L1) in der Arbeitsspule (L₁) auf einen Haltestromwert (I_H) gelöscht werden kann.

5. Ansteuerschaltung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der erreichte Haltestrom (I_H) bei geschlossenem Highsideschalter (S₃) über die Freilaufdiode (D₁) mittels einer Schaltregelung konstant gehalten werden kann, wobei der Haltestrom an einem in Reihe zum Highsideschalter (S₃) liegenden Messwiderstand (R_M) gemessen werden kann.

6. Ansteuerschaltung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass nach Ablauf einer vorbestimmten Einspritzzeit (T_i) bei geöffnetem Highsideschalter (S₃) über die ihm parallel geschaltete Freilaufdiode (D₁) der durch die Arbeitsspule (L₁) fließende Strom (I_L1) auf Null gelöscht werden kann.

7. Ansteuerschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass für die in den beiden Spulen (L₁, L₂) gespeicherten Energien folgende Beziehung eingehalten wird

E_L2-E_Verlust-E_L1.

8. Ansteuerschaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass am Messwiderstand (R_M) der maximale Boosterstrom (I_Boost), der am Ende des ersten Löschvorgangs (b) auftritt, gemessen werden kann, und Toleranzabweichungen der beiden Spulen (L₁, L₂), wie sie z. B. durch Temperaturgänge des magnetischen Kreises entstehen, und/oder Ummagnetisierungsverluste und/oder Einflüsse der Spulenwiderstände durch Anpassung der Vorbereitungszeit (T_V) mittels Veränderung der während der Vorbereitungszeit (T_V) fließenden Stromstärke (I_V) ermittelt und/oder kompensiert werden können.

9. Ansteuerschaltung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Magnetkreis der Vorbereitungsspule (L₂) von dem der Arbeitsspule (L₁) magnetisch getrennt ist.

10. Ansteuerschaltung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der magnetische Kreis der Vorbereitungsspule (L₂) einen kleineren magnetischen Widerstand hat als der der Arbeitsspule (L₁).

11. Ansteuerschaltung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Wicklung der Vorbereitungsspule (L₂) bei vorbestimmter Induktivität derselben weniger Windungen und/oder einen dickeren Drahtquerschnitt hat als die Wicklung der Arbeitsspule (L₁).

12. Ansteuerschaltung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass durch eine entsprechende Bemessung der Arbeitsspule (L₁) die Anzugsphase (T_Flug) mit der ersten Löschzeit (T_Z1) überlappt.

13. Ansteuerschaltung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Widerstand der Arbeitsspule (L₁) so hochohmig ausgelegt ist, dass nur der Haltestrom (I_H) durch direkte Speisung von der Fahrzeugbatterie geliefert werden muss, wobei gilt:

I_H < U_Battmin/(R_DSON1 + R_L1 + R_L2) für Feldeffektschalter als Lowsideschalter (S₁) und
I_H < (U_Battmin-U_Satt)/(R_L1 + R_L2) für IGBT oder Bipolarschalter als Lowsideschalter (S₁).

14. Ansteuerschaltung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Lowsideschalter (S₁), der Highsideschalter (S₃) und der Boosterschalter (S₂) über jeweilige Treiberschaltungen (TR1, TR3, TR2) mit einem die jeweiligen Schaltzeiten und Stromstärken steuernden Mikrocomputer (µC) verbunden sind.

15. Ansteuerschaltung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Messwiderstand (R_M) über einen A/D-Wandler (AD-C) mit einem Eingang des Mikrocomputers (µC) verbunden ist.

16. Ansteuerschaltung nach Anspruch 14 oder 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Mikrocomputer (µC) zur Regelung der Vorbereitungszeit (T_V) und des Haltestroms (I_H) gemäß dem Verfahren in Anspruch 3 eingerichtet ist.