DE2809797A1

DE2809797A1 - Mehrschichtiges metallager

Info

Publication number: DE2809797A1
Application number: DE19782809797
Authority: DE
Inventors: Sanae Mori
Original assignee: Daido Metal Co Ltd
Current assignee: Daido Metal Co Ltd
Priority date: 1977-08-22
Filing date: 1978-03-07
Publication date: 1979-03-01
Also published as: JPS616138B2; US4188079A; JPS5433825A; GB1583638A

Description

KRAUS & WEISERT

PATENTANWÄLTE C. O U d /CJ /

DR. WALTER KRAUS DIPLOMCHEMIKER · DR.-ING, ANNEKÄTE WEISERT DIPL.-ING. FACHRICHTUNG CHEMIE IRMSARDSTRASSE 15 · D-8OOO MÜNCHEN 71 · TELEFON 089/797077-79 7078 · TELEX O5-212156 kpat d

TELEGRAMM KRAUSPATENT

1814 WK/rm

DAIDO METAL COMPANY LTD. Nagoya / Japan

Mehrschichtiges Metallager

90980 9/0643

Beschreibung

Die Erfindung betrifft ein mehrschichtiges Metallager zur Verwendung in großdimensionierten Motoren und dergleichen. Die Erfindung betrifft insbesondere die Verbesserung einer früheren Erfindung gemäß P (JA-PA 54 620/1976).

Gemäß dieser früheren Erfindung wurde ein mehrschichtiges Metallager vorgeschlagen, das eine Stahlunterlageschicht, eine Bindungsschicht aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung und eine Schicht aus einem Lagermetall aufweist. Das vielschichtige Metallager hatte weiterhin zusätzlich zu den drei obengenannten Metallschichten eine weitere Oberflächenschicht. Dieses Material ist für großdimensionierte Motoren und dergleichen geeignet. Bei dem genannten vielschichtigen Metalllager beträgt die Zusammensetzung der Schicht aus der Lagerlegierung a) 45 bis 65 Gew.-% Zinn (Sn) und zum Rest im wesentlichen Aluminium (Al), b) 45 bis 65 Gew.-% Sn, 0,5 Gew.-% oder weniger Kupfer (Cu) und zum Rest im wesentlichen Al, c) Zusammensetzung der Lagerlegierung, wie oben unter a) und b) angegeben, plus insgesamt 2 Gew.-?o oder weniger eines oder mehrerer Elemente aus der Gruppe Ni, Si, Sb, Mn, Pb und Zn. Die Härte der Lagerlegierung bei einer Temperatur von 100⁰C oder mehr liegt im mittleren Bereich zwischen den bekannten Al/Sn-Lagerlegierungen mit einem Sn-Gehalt von 50 Gew.-?o oder weniger und den herkömmlichen Weißmetall-Lagerlegierungen.

Erfindungsgemäß wurde nunmehr festgestellt, daß - im Gegensatz zu den oben beschriebenen herkömmlichen Lagerlegierungen - durch eine besondere Begrenzung des Sn-Gehalts auf 50 bis 65 Gew.-% und weiterhin durch Definition des Cu-Gehalts im Bereich von 0,5 bis 1,5 Ge\>T.-% bei der oben angegebenen Legierungszusammensetzung die Beständigkeit gegen Last und

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Ermüdung, die sehr signifikante Eigenschaften für Lagermaterialien sind, in einem erheblichen Ausmaß verbessert werden können, ohne daß irgendwelche Einbußen der Antifestfressungseigenschaften in Kauf genommen werden müssen. Es ist schon eine Vielzahl von Al/Sn-Lagerlegierungen bekannt, die 50 Gew.-% oder weniger Sn enthalten. Typische Beispiele von Zusammensetzungen von solchen Al/Sn-Lagerlegierungen sind ungefähr 15 bis 45 Gew.-% Sn, 0 bis 1 Gew.-% Cu und Rest im wesentlichen Aluminium.

Nach der allgemein anerkannten Klassifizierung von Lagerlegierungen können die herkömmlichen Lagerlegierungen vom Weißmetalltyp in Weißmetalle auf Sn-Basis und Weißmetalle auf Pb-Basis aufgeteilt werden. Wach der JIS-Klassifizierung für ebene Lagermaterialien erfolgt eine Aufteilung in Materialien der Weißmetallklasse 1 bis Klasse 10 (WJ 1 bis 10). Die Temperaturen der Gleitoberfläche von solchen Metallagern, die im allgemeinen vorliegen, sind unter im allgemeinen Grenzschmierbedingungen höher als 100⁰C.

Die Härte beim Gebrauch bei 100⁰C oder höher des mehrschichtigen Lagermetalls, das für großdimensionierte Motoren verwendet werden kann, liegt in einem Bereich, der niedriger ist als derjenige der bekannten Al/Sn-Lagerlegierungen mit 50 G&tT.-% oder weniger Sn, und er liegt höher als derjenige von herkömmlichen Weißmetallagerlegierungen.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein mehrschichtiges Metallager für großdimensionierte Motoren oder dergleichen zur Verfügung zu stellen, das im Vergleich zu den herkömmlichen Metallagern eine erheblich verbesserte Beständigkeit gegenüber Belastung und Ermüdung hat.

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Diese Aufgabe wird durch die Erfindung gelöst. Durch die Erfindung wird folgendes zur Verfügung gestellt:

1) Ein mehrschichtiges Metallager, bestehend aus einer Stahlunterlageschicht, einer Bindungsschicht aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung und einer Schicht aus einer Lagerlegierung, wobei die Schicht aus der Lagerlegierung aus 50 bis 65 Gew.-% Sn, 0,5 bis 1,5 Gew.-% Cu und zum Rest im wesentlichen aus Al besteht und wobei diese Schicht bei 100⁰C oder höher eine Hochtemperaturhärte hat, die in der Mitte zwischen derjenigen der allgemein bekannten Al/Sn-Lagerlegierungen mit 5O?6 oder weniger Sn und derjenigen der herkömmlichen Weißmetalle liegt.

2) Ein mehrschichtiges Metallager, bestehend aus einer Stahlunterlageschicht, einer Bindungsschicht aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung, einer Schicht aus einer Lagerlegierung und einer weiteren Oberflächenschicht, wobei die Schicht aus der Lagerlegierung aus 50 bis 65 Gew.-% Sn, 0,5 bis 1,5 Ge\T.-% Cu und zum Rest im wesentlichen aus Al besteht und eine solche Hochtemperaturhärte bei 100⁰C oder höher hat, die zwischen derjenigen der allgemein bekannten Al/Sn-Lagerlegie-. rungen mit 5O?6 oder weniger Sn und derjenigen der bekannten Weißmetalle liegt; und

3) ein mehrschichtiges Metallager mit der oben unter 1) und 2) angegebenen Zusammensetzung und zusätzlich insgesamt 2% oder weniger eines oder mehrerer Elemente aus der Gruppe Ni, Si, Sb, Mn, Pb und Zn.

Die Zusammensetzungen der allgemein bekannten Al/Sn-Lagerlegierungen, wie oben erwähnt, sind typischerweise so, wie sie in der folgenden Tabelle I zusammengestellt sind.

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Tabelle I

	Nr.	Sn	0,7	Cu	1,3	Ni	Si	Al	(Gew.-%)
	1	5,5 bis 7,0	0,7	bis	1,3	0,7 bis 1,3	-	Rest	Bemerkungen
	2	5,5 bis 7,0	0,7	bis	1,3	0,3 bis 0,7	1,0 bis 2,0	ditto	Al-Lagerlegierung mit niedrigem Sn-Gehalt
	3	17,5 bis 22,5	0,7	bis	1,3	-	-	ditto	ditto
co O	4	26,5 bis 32,5	0,7	bis	1,3	-	-	ditto	Al-Lagerlegierung mit hohem Sn-Gehalt
co co	5	35,0 bis 42,0		bis		-	-	ditto	ditto
VA/ O	6	50 oder weniger		—		—	—	ditto	ditto
9/06						ditto

OO O CD -J CD

Die Zusammensetzungen der allgemein bekannten Weißmetalle, wie oben erwähnt, sind typischerweise so, v/ie sie in der folgenden Tabelle II zusammengestellt sind.

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Symbol Sn Sb

Cu

Pb

Zn

Tabelle II

Pb Fe

Zusammensetzung Zn Al Bi

As

¥J 1 Rest 5,0- 3,0-

7,0 5,0

¥J 2 Rest 8,0- 5,ΟΙΟ,Ο 6,0

CD	¥J	2B	Rest	7,5-	7,5-	—	_
CD				9,5	8,5
OO							28,0
CD CD	WJ	3	Rest	11,0-	4,0-	3,0	29,0
				12,0	5,0	oder
O
CTJ	WJ	4	Rest	11,0-	3,0-
CO				13,5	5,0
	WJ	5	Rest	mm	2,0-
					3,0
weniger
13,0-
15,0

0,50 0,08 0,01 0,01 0,08 0,10 oder oder oder oder oder oder weniger weniger weniger weniger weniger weniger

0,10 0,01 0,01 0,08 0,10 oder oder oder oder oder weniger weniger weniger weniger weniger

0,10
oder
weniger

0,05
oder
weniger

WJ 6 44,0-11,0-1,0- Rest 46,0 13,0 3,0

WJ 7 11,0- 13,0- 1,0 Rest 13,0 15,0 oder

weniger 0,10 0,05 0,01
oder oder oder
weniger weniger weniger

0,10 0,05 0,01
oder oder oder
weniger weniger weniger

0,20 oder weniger

Fortsetzung Tabelle II

	WJ	8	6,0- 8,0	16,0- 18,0	1,0 oder weniger	Rest
	WJ	9	5,0- 7,0	9,0- 11,0	—	Rest
	WJ	10	0,8- 1,2	14,0- 15,5	0,1- 0,5	Rest
909809;
Ό643

0,75-1,25

0,10 0,05 0,01 oder oder oder weniger weniger weniger

0,20 oder

weniger

0,20 oder weniger

0,30 oder weniger

OO

CD CO

CO

Die Hochtemperaturhärte der erfindungsgemäßen Lagerlegierung bei 100⁰C oder höher liegt, wie oben ausgeführt, in der Mitte zwischen derjenigen der bekannten Al/Sn-Lagerlegierungen mit 50 Gew.~% oder weniger Sn und derjenigen der herkömmlichen Weißmetall-Lagerlegierungen.Diese Tatsache kann im Zusammenhang mit der Figur 3 weiter diskutiert werden. Ohne Bezugnahme auf die Zeichnung kann jedoch die Hochtemperaturhärte der erfindungsgemäßen Lagerlegierung in folgender Weise beschrieben werden. Die Härte der erfindungsgemäßen Lagerlegierung bei einer Temperatur von 100⁰C ist ungefähr 18 bis 29 Hv. Die Härte bei 150⁰C ist ungefähr 14 bis 24 Hv und die Härte bei 200⁰C ist ungefähr 9 bis 19 Hv. Diese Hochtemperatur-Härtewerte bei der Temperatur von 100⁰C und höher variieren kontinuierlich innerhalb des oben angegebenen Bereichs.

Nachstehend werden die Gründe aufgeführt, warum die einzelnen Bestandteile der erfindungsgemäßen Lagerlegierungsschicht auf den angegebenen Bereich eingeschränkt sind. Weiterhin werden die Effekte und Funktionen erläutert, die davon ableitbar sind. Die Prozentangaben sind alle auf das Gewicht bezogen.

Cu-Gehalt 0,5. bis 1

Wenn der Cu-Gehalt weniger als 0,5% wie bei der früher vorge schlagenen Lagerlegierung beträgt, dann kann zwar aufgrund der niedrigen Härte eine gewisse Verbesserung der Lageroberflächeneigenschaften als anfängliche Einbettungseigenschaften erzielt werden, die jedoch lediglich auf einen derart niedrigen Gehalt von Cu zurückzuführen ist. Es ist jedoch wesentlich, einen Cu-Gehalt von 0,5 bis 1,5% zu haben, um eine genügende Dauerfestigkeit aufrechtzuerhalten, die eines der wichtigen Erfordernisse eines Lagermaterials ist. Wenn

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INSPECTED

es weiterhin erforderlich ist, eine Oberflächenschicht, z.B. eine Oberflächenschicht der Legierung auf Weich-Blei-Basis, vorzusehen, um die Oberflächeneigenschaften, beispielsweise die anfänglichen Einbettungseigenschaften, zu ergänzen, dann ist die Zugabe von 0,5 bis 1,55» Cu ziemlich vorteilhaft, weil die Zugabe von Cu die Verbindung der Legierungsschicht mit der obengenannten Oberflächenschicht erleichtert.

Sn-Gehalt 50 bis 65%

Wenn der Sn-Gehalt 50% oder weniger beträgt, dann hat die Legierung nicht ausreichende Antifestfressungs- und Einbettungseigenschaften. Wenn andererseits der Sn-Gehalt über 65% hinausgeht, dann hat sie eine nicht ausreichende Dauerfestigkeit und zudem wird die Herstellung der Legierung sehr stark erschwert.

Insgesamt 2% oder weniger von einem, zwei oder mehreren Elementen aus der Gruppe Ni, Si, Sb, Mn» Pb und Zn

Diese Elemente werden zugesetzt, um die verbesserte mechanische Festigkeit der Legierung zu erhalten. Wenn die gesamte prozentuale Menge dieser Elemente über 2% hinausgeht, dann werden die anfänglichen Einbettungseigenschaften und die Einbettbarkeit der Legierung schlechter. Eine Gesamtmenge von 2% dieser Elemente wird daher als Maximum spezifiziert.

Die Erfindung wird anhand der beigefügten Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 und 2 vergrößerte Ansichten, die die Struktur der Lagerlegierung gemäß der Erfindung im Querschnitt darstellen; und

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Fig. 3 ein Diagramm, das die Beziehung zv;ischen der Härte und den Meßtemperatüren bei einer erfindungsgemäßen Lagerlegierung in der Schicht der Lagerlegierung, bei einer Lagerlegierung gemäß dem früheren Vorschlag und bei
einer herkömmlichen Lagerlegierung zeigt.

Die Tabelle III zeigt die Bedingungen des Dauerversuches und
des Wärmefestfressungstests in den Beispielen. Die Tabelle TV zeigt die chemischen Zusammensetzungen und mechanischen
Eigenschaften von Lagerlegierungsschichten und Lagerstrukturen. Die Tabelle V zeigt die Ergebnisse des durchgeführten
Dauerversuchs. Die Tabelle VI zeigt die Ergebnisse des Wärmefestfressungstests .

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Tabelle III

O CD OO O CD "*·«. O

Testbedingungen Dauerversuch.

Testmaschine Lagertestmaschine vom Radialschwingtyp

Testlast 350 kg/cm² Anzahl der Schwingbewegungen 300 cpm

Wärmefestfressungstest

Testmaschine Lagertestmaschine vom Radialschwing typ

Winkel der Schwingbewegung Ölmenge

1 0,3 l/min Testlast

Anzahl der Schwing-

beginnend mit einer Last von 350 kg/cm², die hierauf um 60 kg/cm2 pro 0,5 h erhöht wird

Bestimmungsmetho- Untersuchung des Lagermetalls de der Ermüdung auf eine Rißbildung in regelmäßigen Intervallen

bewegungen	Schwing-	300	cpm	l/min
Winkel der
bewegung		± 20	U
Ölmenge	0,05

Bestimmungsmethode
der Festfressung

Messung der Oberflächentemperatur der Unterlage. Wenn diese Temperatur 120⁵C erreicht hat, dann wird angenommen, daß ein Festfressen stattgefunden hat

Fußnote: Die Standardabmessungen von Metallagern für großdimensionierte Schiffsmotoren sind so» daß der normale Außendurchmesser 450 bis 830 mm und die Lagerlänge 120 bis 400 mm betragen. Bei den obigen Tests wurden jedoch aufgrund der speziellen Begrenzungen der Testmaschine kleindimensionierte Metallager mit einem Wellendurchmesser von 100 mm und einer Lagerlänge von 40 mm extra hergestellt und den oben beschriebenen Testbedingungen unterworfen. ,S₀

co

CD CD -J CD

- ta- -

Tabelle IV

CD O CO 00 O CO

Lager gemäß der Erfindung Lager gemäß dem früheren Vorschlag herkömmliche Lagerlegierung

Prüfkör per Nr.

1 2

3 A

Chemische Zusammensetzung der Lager- mechanische Eigen- Lagerstruktur Typ

legierung (Gew.-96) schäften

Sn Cu Si Al Zugf e- Normal-

stigkeit tempera-

(kg/cm²) turhärte
(Hv)

55

55 40

1,0 0,3 0,4

1,0

1,5

JIS. WJ 2 + Bindemittel Cu 4,5, Sb 9,0, Rest Sn

+ Cr 0,1, Be 0,02, Cd 0,7

Rest Rest

Rest Rest 10,2
9,0

9,4
11,0

10,5

26
24

25

33

32

Stahlunterlageschicht

Al-gebundene Schicht

Lagerlegierungsschicht

Oberflächenschicht (Sn: 10, Pb: Rest)

Stahlunterlageschicht

Lagerlegierungsschicht

Oberflächenschicht (Sn: 10, Pb: Rest)N:

OO

U O •H

feO cd

H H ctf -P Φ Q

CD

Tabelle V

Ergebnisse der Dauerversuche Prüfkörper Testperiode (h)

Nr. 40 56

Lager gemäß

der Erfindung 1 ο ο

Lager gemäß dem 2 * *

früheren Vorschlag 3 ο *

co . herkömmliches A ο

g Lager _ß

⁰⁰ Fußnote: 1. Das Symbol * bezeichnet einen Prüfkörper, bei dem bei der angegebenen Testzeit auf Q der Lageroberfläche eine Rißbildung auftrat,

^OT 2. Das Symbol ο bezeichnet einen Prüfkörper, bei dem bei der angegebenen Testzeit keine

*"" Rißbildung auf der Lageroberfläche auftrat.

3. Anzahl der Tests mit dem gleichen Prüfkörper: Mit dem Prüfkörper A wurde ein Test vorgenommen, während mit den Prüfkörpern Nr. 1, 2, 3 und B jeweils zwei Tests vorgenommen wurden.

Tabelle VI

Prüfkörper

Nr.

Ergebnisse der Wärmefestfressungstests

Lager-Oberflächendruck (kg/cm²) 470 530 590 650

Lager gemäß der Erfindung

Lager gemäß dem früheren Vorschlag

herkömmliches ^Laser

A B

Fußnote: 1. Das Symbol * bezeichnet einen Prüfkörper, bei dem bei dem angegebenen Lager-Oberflächendruck (Last) ein Festfressen beobachtet wurde.

2. Das Symbol ο bezeichnet einen Prüfkörper, bei dem bei dem angegebenen Lager-Oberflächendruck (Last) kein Festfressen erfolgte.

3. Mit dem gleichen Prüfkörper wurden jeweils zwei Tests durchgeführt.

Beispiel 1

Prüfkörper wurden wie folgt hergestellt: Ein Streifen jeder Lagerlegierung mit der chemischen Zusammensetzung gemäß den Prüfkörpern 1, 2, 3 und A in Tabelle IV wurde jeweils mit einer Platte oder einer Folie von Aluminium überlegt. Das erhaltene Material wurde durch eine Walzmaschine geleitet, wodurch ein integral verdichtetes oder verbundenes Stück erhalten wurde. Sodann wurde es weiterhin mit einer Stahlplatte unterlegt und erneut durch die Walzmaschine geleitet. Auf diese Weise wurden integral verbundene Streifen mit einer dreischichtigen Struktur erhalten. Sodann wurden die so erhaltenen Streifen zu einem halbkreisförmigen Querschnitt preßverformt (oder sie wurden zusätzlich mit einer Legierung, die 10% Sn und zum Rest im wesentlichen Pb enthielt, auf der Oberfläche der obengenannten Legierung elektroplattiert). Auf diese Weise wurde ein Prüfkörper des Metallagers mit halbkreisförmigem Querschnitt erhalten, der eine Stahlunterlageschicht, eine gebundene Schicht von reinem Aluminium 2 und eine Schicht aus der Lagerlegierung aufwies (vgl. die vergrößerten Querschnitte gemäß Figuren 1 und 2).

Der Prüfkörper B wurde so hergestellt, daß die Oberfläche der Stahlplatte mit geschmolzenem Weißmetall auf Sn-Basis mit der in Tabelle II angegebenen Zusammensetzung überzogen wurde. Sodann wurde das erhaltene Gebilde zu einem halbkreisförmigen Querschnitt preßgeformt (oder weiterhin mit einer Legierung, die 10% Sn und zum Rest im wesentlichen Pb enthielt, auf der Oberfläche der aufgebrachten Legierung elektroplattiert). Auf diese Weise wurde ein halbkreisförmiger Prüfkörper des Metallagers erhalten.

Wie aus den Tabellen V und VI ersichtlich wird, hat der Prüfkörper Nr. 1 gemäß der Erfindung eine erheblich verbesserte

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Dauerfestigkeit als die Prüfkörper gemäß dem früheren Vorschlag (Prüfkörper 2 und 3) und die herkömmlichen Metalllager (Prüfkörper A und B). Wie weiterhin aus Figur 3 ersichtlich wird, wurde unter Beweis gestellt, daß die erfindungsgemäße Lagerlegierung eine Hochtemperaturhärte bei 10O⁰C oder höher hat, die zwischen denjenigen der herkömmlichen Lagerlegierungen (beispielsweise der Prüfkörper A und B) liegt.

Die Oberflächenschicht der Legierung 4, die einen wesentlichen Gehalt an Pb enthält, und die in Figur 2 dargestellt ist, ist deswegen vorgesehen, um eine Verbesserung hinsichtlich der Antifestfressungseigenschaften, der Einbettbarkeit und der anfänglichen Einbettbarkeit der Legierung zu erhalten. Dieser Schicht werden gewöhnlich die Elemente Sn, Cu, In etc. zugesetzt.

Wenn die Oberflächenschicht 4 elektroplattiert wird, dann wird auch eine dünne Oberschicht eines Zink- und/oder Nickelüberzugs zwischen der Lagerlegierungsschicht 3 und der Oberflächenschicht auf Pb-Basis 4 vorgesehen. Diese Oberflächenschicht 4 kann auch durch eine andere Technik als durch Elektroplattierung aufgebunden werden, beispielsweise durch Aufsprühen.

Obgleich oben ausgeführt wurde, daß die Oberflächenschicht aus einer Legierung auf Pb-Basis besteht, ist dies kein wesentliches Erfordernis. Vielmehr kann auch ein geeignetes Typ eines anderen Metalls oder einer anderen Legierung aufgebracht werden.

Es wird bevorzugt, die Verbindung zwischen der Stahlunterlageschicht 1, der Bindungsschicht aus Aluminium oder einer

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Aluminiumlegierung 2 und auch die Bindung zwischen der Bindungsschicht 2 und der Lagerlegierungsschicht 3 mittels Druckverschweißens unter Verwendung einer Walzmaschine vorzunehmen. Dies ist jedoch nicht wesentlich. Der gleiche Bindungseffekt kann auch beispielsweise durch Diffusionsverbinden, Explosionsverformen oder dergleichen erhalten werden.

Wenn der oben beschriebene Walzdruckbindeprozeß angewendet wird, dann ist es zweckmäßig, wenn während eines Glühprozesses zu viel Sn heraussickert, eine Schicht aus reinem Aluminium auf der Oberfläche der Lagerlegierungsschicht bei der Herstellung eines Lagerstreifens vorzusehen. Diese Schicht aus reinem Aluminium kann während eines mechanischen Bearbeitungsvorgangs entfernt v/erden.

Ende der Beschreibung.

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Leerseite

Claims

Patentansprüche

Iy Mehrschichtiges Metallager für großdimensionierte Motoren mit drei Schichten, nämlich einer Stahlunterlageschicht, einer Bindungsschicht aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung und einer Lagerlegierungsschicht, dadurch gekennzeichnet , daß die Lagerlegierungsschicht 50 bis 65 Gew.-% Zinn, 0,5 bis 1,5 Gew.-% Kupfer und zum Rest im wesentlichen Aluminium enthält und daß die Lagerlegierung eine Hochtemperaturhärte bei 100⁰C oder mehr hat, die kontinuierlich innerhalb des folgenden Bereichs:

bei 100⁰C 18 bis 29 Hv

bei 150⁰C 14 bis 24 Hv

bei 200⁰C 9 bis 19 Hv

variiert.
2. Mehrschichtiges Metallager für großdimensionierte Motoren mit drei Schichten, nämlich einer Stahlunterlageschicht, einer Bindungsschicht aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung, einer Lagerlegierungsschicht und mit einer Oberflächenschicht, dadurch gekennzeichnet , daß die Lagerlegierungsschicht 50 bis 65 Gew.-% Zinn, 0,5 bis 1,5 Gew.-% Kupfer und zum Rest im wesentlichen Aluminium enthält und daß die Lagerlegierung eine Hochtemperaturhärte bei 100⁰C oder mehr hat, die kontinuierlich innerhalb des folgenden Bereichs:

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INSPECTED

bei 1OO°C 18 bis 29 Hv

bei 15O⁰C 14 bis 24 Hv

bei 200⁰C 9 bis 19 Hv

variiert.
3. Metallager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Lagerlegierungsschicht weiterhin insgesamt 2 Gew.-% oder weniger von einem, von zwei
oder von mehreren Elementen aus der Gruppe Ni, Si, Sb, Mh, Pb und Zn enthält.
4. Metallager nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Lagerlegierungsschicht weiterhin insgesamt 2 Gew.-% oder weniger von einem

oder von mehreren Elementen aus der ^Gruppe Ni, Si, Sb, Mn, Pb und Zn enthält.

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