DE2805519A1

DE2805519A1 - Verfahren zum betrieb einer fremdgezuendeten mehrzylinder-brennkraftmaschine und steuersystem zur durchfuehrung des verfahrens

Info

Publication number: DE2805519A1
Application number: DE19782805519
Authority: DE
Inventors: Masaaki Noguchi; Taro Tanaka; Yukiyasu Tanaka
Original assignee: Nippon Soken Inc
Current assignee: Soken Inc
Priority date: 1977-02-10
Filing date: 1978-02-09
Publication date: 1978-08-17
Also published as: US4176650A; DE2805519C2

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine fremdgezündete Mehrzylinder-Brennkraftmaschine und betrifft insbesondere ein neuartiges Betriebsverfahren für eine derartige Brennkraftmaschine sowie ein Steuersystem zur Durchführung des Verfahrens.

Bei einer fremdgezündeten Brennkraftmaschine verschlechtern sich im allgemeinen bei niedriger Drehzahl und geringer Belastung die Zündfähigkeit des Gemisches sowie die Stabilität bzw. Gleichmäßigkeit der Verbrennung, da der Anteil der Restgase bzw. Altgase zu dem neu zugeführten Luft/Brennstoff-Ansauggemisch (Frischgase) ansteigt. Dementsprechend erhöht sich der Anteil der in den Abgasen enthaltenen unverbrannten Kohlenwasserstoffe (HC) in Verbindung mit einer Verschlechterung des Verbrennungs-

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Wirkungsgrades. Diese Erscheinung tritt in besonderem Maße bei einer fremdgezündeten Zweitakt-Brennkraftmaschine auf, da eine ungleichmäßige Verbrennung und ein Ausstoß bzw. Ausströmen von Frischgasen für eine fremdgezündete Zweitakt-Brennkraftmaschine charakteristisch sind.

Zur Lösung dieses Problems sind bereits viele Maßnahmen und Lösungswege vorgeschlagen worden, die sich jedoch hinsichtlich der angestrebten Wirkung, die Menge an Kohlenwasserstoff-Abgasen zu verringern, als unzulänglich erwiesen haben und den Wirkungsgrad der Verbrennung nicht wesentlich verbessern können.

Gemäß einem bekannten Lösungsvorschlag für eine fremdgezündete Zweitakt-Brennkraftmaschine wird z. B. ein laminarer Gasstrom zur Verhinderung der unregelmäßigen Verbrennung und Verbesserung der Zündfähigkeit sowie der Gleichmäßigkeit des Verbrennungsvorganges zugeführt oder die Verbrennung erfolgt im unbelasteten Betriebszustand (bei geringer Belastung) bei mehreren Zylindern lediglich in bestimmten ausgewählten Zylindern oder aber die Zündverstellung wird zur Steuerung der Wellenleistung verzögert, um dadurch die Proportion des Gaszuflusses zur Verringerung des Fehlzündungsverhältnisses zu erhöhen. Zur Verhinderung des Ausstoßes bzw. Ausströmens von Frischgasen ist außerdem ein zeitlich gesteuertes Brennstoffeinspritzsystem bekannt, bei dem der Brennstoff direkt in eine Spülöffnung oder einen Zylinder mit einer geeigneten zeitlichen Steuerung eingespritzt wird .Obwohl sich diese Lösungen zur Verhinderung entweder der unregelmäßigen Verbrennung oder des Ausstoßes bzw. Ausströmens von Frischgasen als erfolgreich erwiesen haben, sind sie nicht in der Lage, beides zu verhindern. Dementsprechend ist die durch sie erzielbare Wirkung hinsichtlich der Verringerung von HC und der Verbesserung des Verbrennungswirkungsgrades weiterhin unzulänglich. Zwar ist

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es möglich, sowohl die unregelmäßige Verbrennung als auch den Ausstoß bzw. das Ausströmen von Frischgasen durch Verwendung des zeitlich gesteuerten Brennstoffeinspritzsystems in Verbindung mit einem anderen Lösungsweg zu verhindern, jedoch weist ein derartiges kombiniertes System in praktischer Hinsicht den Nachteil sehr hoher Herstellungskosten auf.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein billiges und praktisches Verfahren zur Erzielung einer ausreichenden Reinigung der Abgase einer fremdgezündeten Mehrzylinder-Brennkraftmaschine und Verbesserung des Wirkungsgrades der Verbrennung bei einer derartigen Brennkraftmaschine sowie ein System zur Durchführung dieses Verfahrens zu schaffen.

Aufgrund der Tatsache, daß die Verbrennung bei Auftreten einer sog. Nachlauferscheinung (Dieseln) mit sehr geringen Schwankungen und einem sehr kleinen Fehlzündungsverhältnis verläuft, wird die Verbrennung im unbelasteten Betriebszustand, bei dem gewöhnlich die schwerwiegendsten Probleme hinsichtlich der Verbesserung der Reinigung bzw. Entgiftung der Abgase und des Verbrennungswirkungsgrades auftreten, erfindungsgemäß durch Ausnutzung dieser Nachlauferscheinung verbessert.

Die Nachlauferscheinung an sich ist bereits bekannt, und zwar insbesondere auch in bezug auf eine fremdgezündete Zweitakt-Brennkraftmaschine. Jedoch tritt diese Nachlauferscheinung, auch als "Dieseln" bezeichnet, normalerweise in einem begrenzten Betriebszustand auf, nämlich in einem hohen Drehzahlbereich bei geringer Belastung, wobei davon ausgegangen wird, daß die Wahrscheinlichkeit des Auftretens dieser Nachlauferscheinung von einem bestimmten Luft/

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Brennstoff-Verhältnis und einer Gaszuflußrate abhängt und die Nachlauferscheinung gewöhnlich in einem niedrigen Drehzahlbereich oder bei einer zu geringen Gaszuflußrate nicht auftritt. Dies beruht darauf, daß die Nachlauferscheinung als eine Art Verbrennung durch Kompressionszündung angesehen werden kann, die durch Selbstzündung von Frischgasen auftritt, und zwar aufgrund der Erwärmung der Frischgase durch die Restgase bzw. Altgase und des Temperaturanstiegs der Frischgase während ihrer Kompression. Im Normalbetrieb ist daher eine Verbesserung der Verbrennung durch Hervorrufen dieser Nachlauferscheinung im unbelasteten Betriebszustand eigentlich nicht möglich.

Erfindungsgemäß wird jedoch unter Berücksichtigung der Ursachen für das Auftreten der Nachlauferscheinung ein Zustand geschaffen, bei dem die Nachlauferscheinung und damit die Verbrennung durch Kompressionszündung im unbelasteten Betriebszustand auftreten können. Dies wird im einzelnen dadurch -erzielt, daß sowohl der Ansaugstrom als auch der Auslaßstrom im unbelasteten Betriebszustand zur Verhinderung des Ausströmens der Frischgase gedrosselt werden, während der Gaszufluß in die Zylinder zur Steigerung der Mischung der Frischgase mit den Restgasen unterdrückt wird, wobei die Verbrennung bei mehreren Zylindern lediglich in bestimmten ausgewählten Zylindern erfolgt, so daß in diesen Zylindern die Gaszuflußrate erhöht und dadurch das Auftreten einer Art Nachlauferscheinung im unbelasteten Betriebszustand bewirkt wird.

Zur Durchführung dieses Betriebsverfahrens ist es in der Praxis erforderlich, einen gleichmäßigen Übergang der Betriebsart von der normalen Fremdzündung auf die Kompressionszündung zu erzielen, und zwar ist hierfür eine praxisnahe, effiziente Lösung erforderlich. Außerdem 5 ist es von Vorteil, das vorstehend beschriebene Betriebs-

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verfahren derart auszugestalten, daß die Verbrennung im unbelasteten Betriebszustand lediglich in bestimmten ausgewählten Zylindern von mehreren Zylindern erfolgt, so daß die Kompressionszündung lediglich in diesen ausgewählten Zylindern auftritt, während bei geringer Belastung der KompressionszündungsVorgang in sämtlichen Zylindern durchgeführt wird. In diesem Falle ist in den anderen Zylindern ein gleichmäßiger Übergang der Betriebsart von dem unbelasteten Betriebszustand zu dem Betriebszustand mit geringer Belastung erforderlich. Ähnliche Maßnahmen sind erforderlich, wenn die Zuführung des Luft/Brennstoff-Gemisches zu sämtlichen Zylindern im Verzögerungsbetrieb unterbrochen bzw. gesperrt wird und ein übergang der Betriebsart auf den Betrieb mit Kompressionszündung erfolgt. 15

Der Erfindung liegt somit weiterhin die Aufgabe zugrunde, ein leistungsfähiges Betriebsverfahren für eine fremdgezündete Brennkraftmaschine zu schaffen, das einen derartigen gleichmäßigen Übergang auf eine andere Betriebsart gewährleistet.

Dies wird erfindungsgemäß durch Ausnutzung der Feststellung, daß der Zündzeitpunkt bei der Kompressionszündung viel früher als im fremdgezündeten Betrieb auftritt, erreicht, indem der Zündzeitpunkt zwangsweise vorverstellt wird, wenn die Betriebsart von dem fremdgezündeten Betrieb auf die Kompressionszündung umgestellt wird, wodurch ein gleichmäßiger übergang von der einen auf die andere Betriebsart erzielt wird. Außerdem wird bei einem übergang der Betriebsart von dem Betrieb bei gesperrter Luft/Brennstoff-Gemischzufuhr auf den Betrieb mit Kompressionszündung vorübergehend eine Fremdzündung mit dem zwangsweise vorverstellten Zündzeitpunkt zur Gewährleistung einer gleichmäßigen Änderung der Betriebsart durchgeführt.

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Der vorstehend sowie in der folgenden Beschreibung verwendete Ausdruck "Ansaugstrom" soll sowohl den Spülgasstrom bei einer Zweitakt-Brennkraftmaschine als auch den normalen Ansaugstrom bei anderen fremdgezündeten Viertakt-Brennkraftmaschinen umfassen. Der weiterhin verwendete Ausdruck "Kompressionszündungsbetrieb" bezeichnet

eine Betriebsart, bei der ein Luft/Brennstoff-Gemisch im Verlauf einer Kompression im wesentlichen spontan gezündet wird, und zwar einschließlich eines Betriebs mit Fremdzündung.

Ausführungsformen der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden nachstehend näher beschrieben.

Es zeigen:

Fig. 1 eine eine erste Ausführungsform der Erfindung veranschaulichende Anordnung aus einer Brennkraftmaschine mit zugehörigem Steuersystem, bei der der Zylinderblock

der Brennkraftmaschine in Form einer Querschnittsansicht entlang der Linie I - I gemäß Fig. 2 dargestellt ist;

Fig. 2 eine vergrößerte Schnittansicht entlang

der Linie II - II gemäß Fig. 1;

Fig. 3 ein Schaltbild, das Einzelheiten der Steuerschaltung gemäß Fig. 1 veranschaulicht;

Fig. 4 eine Tabelle, in der die Betriebsarten der ersten Ausführungsform in Abhängigkeit von der öffnung eines Drosselventils und der Drehzahl der Brennkraftmaschine klassifiziert sind;

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Fig. 5 eine Tabelle, die den Betatigungszustand von Ventilen o. dgl. bei den jeweiligen Betriebsarten angibt;

Fig. 6 eine Anordnung, die eine zweite Ausfüh-

rungsform der Erfindung veranschaulicht;

Fig. 7 ein Schaltbild, das Einzelheiten der Steuerschaltung der zweiten Ausführungsform gemäß Fig. 6 veranschaulicht;

Fig. 8 eine Tabelle, in der die Betriebsarten

der zweiten Ausführungsform in Abhängigkeit von der öffnung des Drosselventils und der Drehzahl der Brennkraftmaschine

klassifiziert sind;

Fig. 9 eine Tabelle, die den Betatigungszustand

von Ventilen o. dgl. bei den jeweiligen Betriebsarten der zweiten Ausführungsform

angibt;

Fig. 10 eine Anordnung, die eine dritte Ausführungsform der Erfindung veranschaulicht;

Fig. 11 ein Schaltbild der Steuerschaltung der dritten Ausführungsform;

Fig. 12 eine Tabelle, die den Betatigungszustand von Ventilen o. dgl. bei den jeweiligen

Betriebsarten der dritten Ausführungsform angibt;

Fig. 13 eine Anordnung, die eine vierte Ausführungsform der Erfindung veranschaulicht;

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Fig. 14 eine vergrößerte Schnittansicht entlang der Linie XIV - XIV gemäß Fig. 13;

Fig. 15 eine vergrößerte Schnittansicht entlang der Linie XV - XV gemäß Fig. 13;

Fig. 16 eine Schnittansicht entlang der Linie XVI - XVI gemäß Fig. 15;

^O Fig. 17 schematische Darstellungen zur Veran-

schaulichtung der Betätigungsstellung eines Drehventils der vierten Ausführungsform;

Fig. 18 schematische Darstellungen zur Veran

schaulichung der Hauptteile einer fünften Ausführungsform der Erfindung in Verbindung mit der Betätigungsstellung
eines Drehventils;

Fig. 19 eine Anordnung, die eine sechste Ausführungsform der Erfindung veranschaulicht, und

Fig. 20 schematische Darstellungen, die die

Betätigungsstellung eines Drehventils der sechsten Ausführungsform veranschaulichen.

Es sei zunächst auf die Fig. 1, 2 und 3 eingegangen, in denen eine fremdgezündete Brennkraftmaschine sowie ein Steuersystem zur Durchführung des erfindungsgemäßen Betriebsverfahrens dargestellt sind. Die dargestellte Brennkraftmaschine ist eine Zweizylinder-Zweitakt-Brennkraftmaschine, bei der der eine (erste) Zylinder mit Ca und der andere

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(zweite) Zylinder mit Cb bezeichnet sind. Die Zylinder Ca und Cb sind identisch und von bekannter Bauart. In die Zylinderbohrungen 2a und 2b eines Zylinderblockes 1 ist jeweils ein Kolben 3a bzw. 3b (von denen der Kolben 3b nicht dargestellt ist) eingepaßt, die zusammen mit Zylinderköpfen 4a und 4b (von denen der Zylinderkopf 4b nicht dargestellt ist) jeweils eine Verbrennungskammer 5a bzw. 5b bilden. In den Verbrennungskammern 5a und 5b ist jeweils eine Zündkerze 6a bzw. 6b angeordnet. Unter den Kolben 3a und 3b befindet sich jeweils eine Kurbelkammer 7a bzw. 7b.

In der Zeichnung sind der Kolben 3b und die Kurbelkammer 7b für den zweiten Zylinder Cb nicht dargestellt. Die Zylinder Ca und Cb sind jeweils mit zwei Spülkanälen oder Uberströmkanälen 8a bzw. 8b sowie einem Auslaßkanal 9a bzw. 9b versehen. Die Spül- oder Uberströmkanäle 8a bzw. 8b eines jeden Zylinders sind einander gegenüberliegend an der Zylinderbohrung 2a bzw. 2b angeordnet, während der Auslaßkanal 9a bzw. 9b in der jeweiligen Zylinderbohrung 2a bzw. 2b derart angeordnet ist, daß er den Spül- oder Überströmkanälen 8a bzw. 8b nicht zugekehrt ist. Die Spül- oder Uberströmkanäle 8 a und 8b sowie die Auslaßkanäle 9a und 9b werden durch die Hin- und Herbewegung des zugehörigen Kolbens 3 a bzw. 3b geöffnet und geschlossen.

■* Mit den Kurbelkammern 7a und 7b der Zylinder Ca

und Cb ist eine Ansaugleitung 10 über Ansaugleitungsabschnitte 10a und 10b mit nicht dargestellten Reed-Ventilen verbunden, während eine Auslaßleitung 11 mit den Auslaßkanälen 9a und 9b in Verbindung steht. Ein Vergaser 13 mit einem Drosselventil bzw. einer Drosselklappe"12 ist mit der Ansaugleitung 10 verbunden. In den Spül- bzw. Uberströmkanälen 8a und 8b der Zylinder Ca und Cb der fremdgezündeten Zweitakt-Zweizylinder-Brennkraftmaschine sind jeweils zwei

Spülungsdrosselventile 20a bzw. 20b angeordnet. Die beiden 35

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Spülungsdrosselventile 20 a des ersten Zylinders Ca sind über ein Verbindungsglied 21a miteinander verbunden, mit dem Solenoiden 22a und 23a sowie eine Rückholfeder 24a gekoppelt sind. Im aberregten Zustand (nicht betätigten Zustand) der Solenoiden 22a und 23a werden die Spülungsdrosselventile 20a in der vollständig geöffneten Stellung gehalten. Wenn ledigleich der erste Solenoid 22a erregt wird, wird das Verbindungsglied 21a bewegt, bis es gegen den nun als Anschlag wirkenden zweiten Solenoiden 23a stößt, so daß die Spülungsdrosselventile 20a zur Drosselung der Spülkanäle 8b teilweise geöffnet werden. Werden beide Solenoiden 22a und 23a erregt, so werden die Spülungsdrosselventile 20 a vollständig geschlossen. Die beiden Spülungsdrosselventile 20b des zweiten Zylinders Cb sind ebenfalls miteinander über ein Verbindungsglied 21b verbunden, mit dem ein erster Solenoid 22b und ein zweiter Solenoid 23b, die die gleiche Funktion wie der erste Solenoid 22a und der zweite Solenoid 23a haben, sowie eine Rückholfeder 24b gekoppelt sind.

In der Auslaßleitung 11 ist ein Auslaßdrosselventil

3O angeordnet, mit dem ein Unterdruckversteller 31 gekoppelt ist. Wenn eine Druckkammer 310 des Unterdruckverstellers mit Luftdruck beaufschlagt wird, wird das Auslaßdrosselventil 3O von einer Feder 311 vollständig offen gehalten, während eine Membran 312 zur teilweisen öffnung des Auslaßdrosselventils 30 zwecks Drosselung der Auslaßleitung 11 bewegt wird, wenn ein Unterdruck in die Druckkammer 310 gelangt. Eine öffnung 3 20 eines Dreiweg-Magnetventils 3 2 ist mit der Druckkammer 310 des Unterdruckverstellers 31 verbunden, während die beiden verbleibenden öffnungen 3 21 und 322 des Dreiweg-Magnetventils 32 mit der Ansaugleitung bzw. dem stromaufwärts gelegenen oberen Ende (Luftfilter) des Vergasers 13 verbunden sind. Wenn das Dreiweg-Magnetventil 32 nicht erregt ist, gelangt somit Atmosphärendruck in die Druckkammer 310 des Unterdruckverstellers 31, während

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im erregten Zustand des Magnetventils 32 der in der Ansaugleitung 10 herrschende Unterdruck zugeführt wird.

Ein Bypasskanal 40 ist mit der Ansaugleitung 10 zur Bildung eines Nebenkanals zwischen dem stromaufwärts gelegenen bzw. oberen und dem stromabwärts gelegenen bzw. unteren Ende der Drosselklappe 12 verbunden, wobei ein Schaltventil (Magnetventil) 41 zum öffnen und Schließen des Bypasskanals 40 vorgesehen ist. Wenn das Magnetventil 41 nicht erregt ist, schließt es den Bypasskanal 40, während es ihn im erregten Zustand öffnet. Bei einer öffnung des Bypasskanals 40 durch Erregung des Magnetventils 41 wird die Ansaugluftmenge (Luft/Brennstoff-Gemisch) über die von der Drosselklappe 12 gesteuerte Menge hinaus erhöht.

Mit den Zündkerzen 6a und 6b der Zylinder Ca und Cb

ist eine Zündeinrichtung 50 verbunden, die bewirkt, daß die Zündkerzen 6a und 6b synchron mit dem Umlauf der Brennkraftmaschine Zündfunken erzeugen. Ein Unterdruck-Zündvorverstel-1^er 52 ist mit einer Unterbrecherplatte 510 eines Zündverteilers 51 der Zündeinrichtung 50 verbunden. Wenn eine Unterdruckkammer 520 des Unterdruck-Zündvorverstellers 52 mit Atmosphärendruck beaufschlagt wird, wird die Relativstellung eines Unterbrechers bzw. Unterbrecherhebels 512 zu einer Nockenachse 511 genau aufrecht erhalten, so daß eine optimale Einstellung des Zündzeitpunktes für den Zündbetrieb der Zündkerzen 6a und 6b gewährleistet ist. Wenn Unterdruck in die Unterdruckkammer des Unterdruck-Zündvorverstellers 52 gelangt, wird eine Membran 521 bewegt und verdreht die Unterbrecherplatte 510 und damit den Unterbrecher 512 relativ zu der Nockenachse 511, wodurch bewirkt wird, daß die Zündkerzen 6a und 6b bei einem zwangsweise vorverstellten Zündzeitpunkt zünden. Die Zündeinrichtung 50 weist noch eine Zündspule und weitere Bauelemente auf, die jedoch in der Zeichnung nicht dargestellt sind. Ein Dreiweg-Magnetventil

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ist mit dem Unterdruck-Zündvorversteller 52 derart verbunden, daß die Unterdruckkammer 520 des Unterdruck-Zündvorvers tellers 52 im abgeschalteten bzw. aberregten Zustand des Magnetventils 53 mit Luftdruck beaufschlagt wird, während im erregten Zustand des Magnetventils 53 der in der Ansaugleitung herrschende Unterdruck zugeführt wird.

Mit den Solenoiden 22a, 22b, 23a und 23b für die Spülungsdrosselventile, dem Dreiweg-Magnetventil 3 2 für das

-JO Auslaßdrosselventil, dem Magnetventil 41 für den Bypasskanal und dem Dreiweg-Magnetventil 53 für die Zündeinrichtung ist eine Steuerschaltung 60 verbunden, die die Erregung und Aberregung bzw. Abschaltung dieser Ventile in Abhängigkeit von den Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine steuert.

Zur Feststellung des Belastungszustandes im Betrieb der Brennkraftmaschine ist in der Drosselklappe 12 eine Lasterfassungseinrichtung in Form eines lastabhängigen Schalters 70 vorgesehen. Der lastabhängige Schalter 70 ist mit der Steuerschaltung 60 verbunden und weist drei Schalteranordnungen auf, die in Abhängigkeit von der Öffnung der Drosselklappe 12 ein- und abgeschaltet werden. Ein den drei Schalteranordnungen gemeinsam zugeordneter bewegbarer Kontaktarm 700 wird von der Drosselklappe 12 gedreht. Bei der Öffnungsstellung der Drosselklappe im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine befindet sich der Kontaktarm 700 in Berührung mit einem ersten Festkontakt 701 und schaltet den ersten Schalter durch. Wenn die Belastung ein wenig ansteigt, so daß die Drosselklappe 12 ein wenig geöffnet wird, wird der Kontaktarm 700 mit einem zweiten Festkontakt 702 in Berührung gebracht und schaltet den zweiten Schalter durch. Steigt die Belastung weiter an, so daß die Drosselklappe 12 weiter geöffnet wird, wird der bewegliche Kontaktarm 700 mit einem dritten Festkontakt 703 in Berührung ge-

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bracht und schaltet den dritten Schalter durch.

Zur Erfassung der Drehzahl der Brennkraftmaschine ist ein Drehzahlgeber 71 an der Kurbelwelle 14 der Brennkraftmaschine angebracht. Wie am besten Fig. 2 zu entnehmen ist, kann der Drehzahlgeber 71 einen Rotor 710 mit einem an der Kurbelwelle 14 befestigten Magneten sowie einen um den Rotor 710 herum angeordneten elektromagnetischen Geber 711 aufweisen. Der elektromagnetische Geber 711 ist mit einem Tachogenerator 712 verbunden, der eine die Drehzahl der Brennkraftmaschine bezeichnende Spannung erzeugt, welche der Steuerschaltung 60 zugeführt wird.

Eine Erwärmungsmeßeinrichtung (Temperaturfühlerschalter) 72 ist an dem Zylinderkopf 4a zur Feststellung des Erwärmungszustandes der Brennkraftmaschine angebracht, wobei ein Temperaturfühlerteil des Schalters 7 2 in dem Kühlwasser der Brennkraftmaschine angeordnet ist. Der Temperaturfühlerschalter 72 ist mit der Steuerschaltung 60 verbunden und während der Erwärmung der Brennkraftmaschine, bei der die Temperatur des Kühlwassers niedrig ist, abgeschaltet (geöffnet) und wird durchgeschaltet (geschlossen), wenn die Temperatur des Kühlwassers einen vorgegebenen Temperaturwert überschreitet.

Eine Batterie 74 ist mit der Steuerschaltung 60 über

einen Zündschalter 73 verbunden.

Eine Ausführungsform der Steuerschaltung ist in Fig. 3 dargestellt. Mit den zusammen den lastabhängigen Schalter bildenden drei Schaltern 701, 702 und 703 sind jeweilige Relaisspulen 600a, 610a und 62Oa eines ersten Relais 600, zweiten Relais 610 und dritten Relais 620 in Reihe geschaltet, wobei die Relaisspulen untereinander parallel geschaltet sind und über den Zündschalter 73 mit dem Temperaturfühlerschalter 72 eine Reihenschaltung bilden. Die Erregung der Relaisspulen 600a, 610a und 62Oa des ersten Relais 600, zweiten Relais 610 und dritten Relais

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wird jeweils von dem ersten Schalter 701, zweiten Schalter 702 bzw. dritten Schalter 703 sowie dem Temperaturfühlerschalter 72 gesteuert. Ein erster Vergleicher 630 und ein zweiter Vergleicher 640 sind mit dem Tachogenerator 712 verbunden. Die Bezugswerte für die Vergleicher 630 und 640 werden jeweils an einem Potentiometer 631 und 641 eingestellt. Darüber hinaus ist jeweils ein Transistor 632 und 642 mit dem Vergleicher 630 bzw. 640 verbunden. Die Bezugswerte n₁ und n_ der Vergleicher 630 und 640 sind derart gewählt, daß sie ^elⁿ wenig höher als die Leerlaufdrehzahl der Brennkraftmaschine sind, wobei n.. kleiner als n~ ist. Zufriedenstellende Ergebnisse ergaben sich bei einem Versuch, bei dem n₁ einer Drehzahl von 1300 ü/min und n, einer Drehzahl von 1800 U/min entsprachen. Zur Steuerung der Erregung der Relaisspulen 65Oa und 66Oa sind ein viertes Relais 650 mit dem ersten Transistor 632 und ein fünftes Relais 660 mit dem zweiten Transistor 642 verbunden. Eine Relaisspule 67Oa eines sechsten Relais 670 ist jeweils mit Relaisschaltern 600b, 610 b und 62Ob des ersten Relais 600, zweiten Relais 610 und dritten Relais 620 verbunden. Die Bezugszahl 680 bezeichnet eine bekannte Konstantspannungsschaltung.

Weitere Relaisschalter (Relaiskontakte) 600c bis 600h des ersten Relais 600 sind jeweils mit den Solenoiden 23a, 41, 22b, 23b, 22a bzw. 53 verbunden, während ein weiterer Relaisschalter (Relaiskontakt) 610c des zweiten Relais 610 mit dem Solenoiden 53 und ein weiterer Relaiskontakt 62Ob des dritten Relais 620 mit dem Solenoiden 22b verbunden sind. Die Relaiskontakte 600b bis 600h, 610b, 610c, 62Ob und 62Oc des ersten Relais 600, zweiten Relais 610 und dritten Relais 620 sind sämtlich Arbeitskontakte bzw. Schließer, die im erregten Zustand der zugehörigen Relaisspule 600a, 610a bzw. 62Oa geschlossen sind.

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Ein Arbeitskontakt 65Ob des vierten Relais 650 ist mit dem Relaiskontakt 600b des ersten Relais 600 verbunden, während ein Ruhekontakt bzw. öffner 6 5Oc mit einem Arbeitskontakt 66Of des fünften Relais 660 verbunden ist.

Die Relaiskontakte 66Ob, 66Oc, 66Oe und 66Of des fünften Relais 660 sind jeweils mit dem Relaiskontakt 600d, 600g, 600c und 600h des ersten Relais 600 verbunden, wobei die Relaiskontakte 66Od und 66Og jeweils mit dem Relaiskontakt 610b bzw. 610c des zweiten Relais 610 verbunden sind.

Die Relaiskontakte 66Ob, 66Od, 66Of und 66Og des fünften Relais 660 sind Arbeitskontakte, während die Relaiskontakte 66Oc und 66Oe Ruhekontakte sind.

Der Solenoid 32 ist mit den Relaiskontakten 600b, 610b und 62Oc verbunden, während der Solenoid 22a mit dem Arbeitskontakt 67Ob des sechsten Relais 670 sowie mit dem Kontakt 600g des ersten Relais 600 verbunden ist.

Nachstehend sollen nun Funktion und Wirkungsweise der vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsform der Erfindung erläutert werden. Da sich die Betriebsart in Abhängigkeit von der Schaltstellung des Temperaturfühlerschalters 72 und der öffnung der Drosselklappe 12 ändert, d. h., in Abhängigkeit von der Schaltstellung der lastabhängigen Schalter 701 bis 703 und der Drehzahl der Brennkraftmaschine, sind die Betriebsarten in eine Betriebsart I, bei der der Temperaturführerschalter 72 abgeschaltet (geöffnet) ist, sowie Betriebsarten II bis XIII, bei denen der Temperaturfühlerschalter 72 durchgeschaltet (geschlossen) ist und der lastabhängige Schalter und die Drehzahl der Brennkraftmaschine den in der Tabelle gemäß Fig. 4 wiedergegebenen Bedingungen entsprechen, eingeteilt. Nachstehend wird der Betrieb dieser Ausführungsform für jede dieser Betriebs-

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arten beschrieben.

In der Tabelle gemäß Fig. 5 ist der Betriebs- bzw. Betätigungszustand der Spülungsdrosselventile 20a und 20b, des Auslaßdrosselventils 30, des Schaltventils 41 für den Bypasskanal und des Dreiweg-Magnetventils 53 bzw. des Unterdruck-Zündvorverstellers 52 sowie die Verbrennungsbedingungen und die Zündverstellung für den ersten Zylinder Ca und den zweiten Zylinder Cb bei jeder Betriebsart der Brennkraftmaschine wiedergegeben. Für die nachstehend gegebene Erläuterung der Betriebsweise wird daher auch auf Fig. 5 Bezug genommen.

Betriebsart I (Erwärmungsbetrieb):

Da im Erwärmungsbetrieb der Brennkraftmaschine die Temperatur des Kühlwassers niedrig ist, ist der Temperaturfühlerschalter 7 2 abgeschaltet (geöffnet), so daß das erste Relais 600, das zweite Relais 610 und das dritte Relais 620 und damit sämtliche Solenoiden 22a, 22b, 23a und 23b für die Spülungsdrosselventile, das Dreiweg-Magnetventil 32 des Auslaßdrosselventils, das Magnetventil 41 für den Bypasskanal 40 und das Dreiweg-Magnetventil 53 für die Zündeinrichtung 50 aberregt bzw. abgeschaltet sind. Die Spülungsdrosselventile 20a und 20b der Zylinder Ca und Cb sind sämtlich vollständig geöffnet, so daß Atmosphärendruck in die Druckkammer 310 des Unterdruckverstellers 31 für das Auslaßdrosselventil gelangt und das Auslaßdrosselventil 30 vollständig geöffnet wird, während der Bypasskanal 40 geschlossen wird.

Außerdem wird die Druckkammer 520 des Unterdruck-Zündvorverstellers 52 der Zündeinrichtung 50 zur Festlegung einer optimalen Einstellung des Zündzeitnunktes für den Zündbetrieb der Zündkerzen 6a und 6b mit Atmosphärendruck beaufschlagt. Auf diese Weise erfolgt die von den Zündkerzen 6a und 6b in den Zylindern Ca und Cb durchgeführte Fremdzündung derart,

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daß sich ein normaler Zweitakt-Betrieb zur gleichmäßigen Erwärmung der Brennkraftmaschine ergibt.

Betriebsart II (unbelasteter Betriebszustand):

Nach der Erwärmung der Brennkraftmaschine wird der Temperaturfühlerschalter 7 2 durchgeschaltet (geschlossen). Im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine ist der erste Schalter 701 des lastabhängigen Schalters 70 zur

IQ Erregung des ersten Relais 600 durchgeschaltet (geschlossen), so daß die sieben Arbeitskontakte 600b bis 600h sämtlich geschlossen werden. Da in diesem Falle die Drehzahl der Brennkraftmaschine unter den beiden Bezugswerten n₁ und n_ des ersten Vergleichers 63O und des zweiten Vergleichers 640 liegt, werden der erste Transistor 632 und der zweite Transistor 642 zur Erregung des vierten Relais 650 und des fünften Relais 660 beide durchgeschaltet. Dies hat zur Folge, daß der Arbeitskontakt 65Ob des vierten Relais 650 schließt und der Ruhekontakt 65Oc öffnet, während die (durch kleine Kreise dargestellten) vier Arbeitskontakte 66Ob, 66Od, 66Of und 66Og des fünften Relais 660 schließen und die beiden Gurch Punkte dargestellten) Ruhekontakte 66Oc und 660 e öffnen. In diesem Falle wird das sechste Relais 670 ebenfalls erregt. Im ersten Zylinder Ca wird der erste Solenoid 22a für die Spülungsdrosselventile erregt, während der zweite Solenoid 23a nicht erregt wird, so daß die Spülungsdrosselventile 20a zur Drosselung der Spülkanäle 8a teilweise geöffnet werden. Im zweiten Zylinder Cb werden der erste Solenoid 22b und der zweite Solenoid 23b für die Spülungsdrosselventil beide erregt, so daß die Spülungsdrosselventile 20b und damit die Spülkanäle 8b vollständig geschlossen werden. Außerdem wird das Dreiweg-Magnetventil für das Auslaßdrosselventil erregt, so daß der in der Ansaugleitung herrschende Unterdruck in den Unterdruckversteller 31 gelangt und das Auslaßdrosselventil 30 zur Drosselung

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der Auslaßleitung 11 (Auslaßkanäle 9a und 9b) teilweise geöffnet wird. Ferner wird das Magnetventil 41 für den Bypasskanal 40 zur Öffnung des Bypasskanals 40 erregt. Das Dreiweg-Magnetventil 53 für die Zündschaltung 50 bleibt aberregt bzw. abgeschaltet.

Im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine erfolgt somit die Verbrennung des Luft/Brennstoff-Gemisches im ersten Zylinder Ca, wobei die Spülkanäle 8a und der Auslaßkanal 9a (Auslaßleitung 11) beide gedrosselt sind, während die Verbrennung im zweiten Zylinder Cb zum Stillstand gebracht wird, indem der Gaszufluß durch vollständiges Schliessen der Spülungsdrosselventile 20b unterbrochen wird. In diesem Falle wird eine erhöhte Gasmenge, die größer als die von der Drosselklappe 12 gesteuerte Menge ist, dem ersten Zylinder Ca durch öffnen des Bypasskanals 40 zugeführt, so daß die Zylinder Ca und Cb durch die Verbrennung in dem ersten Zylinder Ca betrieben werden. In diesem Falle ist vorzugsweise ein Gaszuflußverhältnis von 0,2 his 0,4 im ersten Zylinder Ca zu verwenden.

Da der Spülstrom und der Auslaßstrom im ersten Zylinder Ca bei dem vorstehend beschriebenen Vorgang beide gedrosselt werden, strömen die Frischgase (frisches Luft/ Brennstoffgemisch) sanft in die Verbrennungskammer 5a ein und außerdem wird der Auslaßstrom unterdrückt. Der Gasstrom in der Verbrennungskammer 5a ist somit sanft bzw. laminar, ohne daß ein wesentlicher Ausstoß bzw. ein erhebliches Ausströmen von Frischgasen auftritt, so daß eine Mischung der Frischgase mit den Restgasen des vorhergehenden Taktes erfolgt. Die Frischgase werden aufgrund der Wärmeenergie der Restgase sowie während der Verdichtung aufgeheizt und in mehrere Radikale (CH, C~ usw.) zerlegt, die Zwischenprodukte darstellen, welche die Verbrennungsreaktion fördern und am Ende des Verdichtungshubes spontan gezündet werden. Das

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heißt, eine Art Nachlauferscheinung findet statt, bei der die Verbrennung sehr stabil und ohne Fehlzündungen verläuft.

Auf diese Weise findet im unbelasteten Betriebszustand, bei dem die Drehzahl niedrig und das Gaszuflußverhältnis gewöhnlich gering ist, die Verbrennung durch Kompress ions zündung zur Verhinderung einer unregelmäßigen Verbrennung und des Ausstoßes bzw. Ausströmens von Frischgasen in bestimmten, ausgewählten Zylindern statt. Die Tatsache, daß die Spülkanäle 8a derart angeordnet sind, daß sie dem Auslaßkanal 9a nicht gegenüberliegen, trägt zu einer weiteren Verhinderung des Ausströmens von Frischgasen bei. Die Menge der ausgestoßenen Kohlenwasserstoffe (HC) kann um einen Faktor von annähernd 10 im -Vergleich mit einer üblichen Brennkraftmaschine verringert werden, wodurch sich natürlich der Wirkungsgrad der Verbrennung erheblich verbessert.

Betriebsart III:

Wenn die Drosselklappe 12 zur Beschleunigung der Brennkraftmaschine allmählich geöffnet wird, wird der erste Schalter 701 bei einer ein wenig über derjenigen des unbelasteten Betriebszustandes liegenden Drosselklappenöffnung unterbrochen und statt dessen der zweite Schalter 702 zur Erregung des zweiten Relais 610 durchgeschaltet. Da die Drehzahl der Brennkraftmaschine unter dem Bezugswert n.. für den ersten Vergleicher 630 liegt, bleiben in diesem Falle das vierte Relais 650 und das fünfte Relais 660 beide erregt. Damit bleibt auch das Dreiweg-Magnetventil 3 2 für das Auslaßdrosselventil erregt, so daß die Auslaßleitüng 11 gedrosselt gehalten wird.

Das sechste Relais 670 ist erregt, während lediglich der erste Solenoid 22a der Spülungsdrosselventile in dem ersten Zylinder Ca zur Drosselung der Spülkanäle 8a erregt ist. Im zweiten Zylinder Cb sind jedoch beide Solenoiden 22b und 23b für die Spülungsdrosselventile aberregt, so daß die Spülungsdrossel-

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ventile 20b vollständig geöffnet sind. In diesem Falle wird somit die Kompressionszündung im ersten Zylinder Ca aufrecht erhalten, während die normale Fremdzündung durch Zündfunken im zweiten Zylinder Cb stattfindet. Durch Erregung des zweiten Relais 610 und des fünften Relais 660 wird in diesem Falle das Dreiweg-Magnetventil 53 für die Zündeinrichtung 50 erregt, um den in der Ansaugleitung herrschenden Unterdruck dem Unterdruck-Zündvorversteller 52 der Zündeinrichtung 50 zuzuführen. Die Einstellung des ZündZeitpunktes der Zündkerzen 6a und 6b wird dadurch zwangsweise vorverstellt, so daß die Fremdzündung durch Zündfunken im zweiten Zylinder Cb mit dem vorverstellten Zündzeitpunkt erfolgt.

Betriebsart IV (Betrieb bei geringer Last);

Wenn die Drosselklappe 12 weiter geöffnet und die Drosselklappenöffnung für einen Betrieb bei geringer Belastung erreicht werden, wird der dritte Schalter 703 durchgeschaltet und erregt das dritte Relais 620. Dies hat zur Folge, daß auch das sechste Relais 670 erregt wird, so daß die ersten Solenoiden 22a und 22b für die Spülungsdrosselventile in den Zylindern Ca und Cb zur Drosselung der Spülkanäle 8a und 8b der Zylinder Ca und Cb erregt werden. Außerdem wird das Dreiweg-Magnetventil 3 2 für das.Auslaßdrosselventil zur Drosselung der Auslaßleitung 11 erregt. Auf diese Weise wird in den Zylindern Ca und Cb eine Verbrennung durch Kompressionszündung herbeigeführt, um sowohl eine unregelmäßige Verbrennung als auch den Ausstoß bzw. das Ausströmen von Frischgasen zu verhindern.

Beim übergang auf die Kompressionszündung in den Zylindern Ca und Cb im Betrieb bei geringer Last erfolgt im zweiten Zylinder Cb, in dem die Verbrennung im unbelasteten Betriebszustand unterbrochen worden ist, vorübergehend eine 5 Fremdzündung durch Zündfunken mit dem zwangsweise vorver-

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stellten Zündzeitpunkt. Da der Zündzeitpunkt bei der Kompressionszündung gewöhnlich früher als derjenige der Fremdzündung auftritt, erfolgt der Übergang vom unbelasteten Betriebszustand zu dem Betrieb mit geringer Last im zweiten Zylinder Cb aufgrund der Fremdzündung durch Zündfunken bei vorverstelltem Zündzeitpunkt sehr sanft und gleichmäßig.

Betriebsart V (Normalbetrieb);

Wenn die öffnung der Drosselklappe 12 den öffnungswert für den Betrieb bei Normallast erreicht, sind sämtliche Schalter 701, 702 und 703 des lastabhängigen Schalters 70 unterbrochen, so daß in den beiden Zylindern Ca und Cb wie im Falle des Erwarmungsbetriebes die normale Fremdzündung durch Zündfunken erfolgt. Da in diesem Falle das Dreiweg-Magnetventil 53 für die Zündeinrichtung nicht erregt ist, wird die Zündverstellung auf ihrem Normalwert gehalten, der für den Betrieb mit Fremdzündung zur Gewährleistung einer gewünschten Ausgangsleistung optimal ist.

Betriebsart VI (Verzögerung):

Wenn die Brennkraftmaschine bei einem Betrieb mit hoher Drehzahl verzögert wird, werden der erste Transistor 632 und der zweite Transistor 642 beide zur Aberregung des vierten Relais 650 und des fünften Relais 660 gesperrt, da die Drehzahl der Brennkraftmaschine über dem Bezugswert η für den zweiten Vergleicher 640 liegt. Der erste Schalter des lastabhängigen Schalters 70 wird zur Erregung des ersten Relais 600 durchgeschaltet. Dies hat zur Folge, daß die beiden Solenoiden 22a und 23a für die Spülungsdrosselventile des ersten Zylinders Ca durch den Ruhekontakt des fünften Relais 660 erregt werden, wobei auch eine Erregung der beiden Solenoiden 22b und 23b der Spülungsdrosselventile des zweiten Zylinders Cb erfolgt. Die Spülkanäle 8a und 8b der Zylinder

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Ca und Cb werden somit vollständig geschlossen, so daß die Zuführung des Luft/Brennstoff-Gemisches zu den Zylindern Ca und Cb zur Erzielung einer sog. Brennstoffsperrung unterbrochen wird. Auf diese Weise kann der Verzögerungsvorgang sanft und gleichmäßig erfolgen und außerdem Brennstoff eingespart werden. Hierbei ist das Auslaßdrosselventil 30 vollständig geöffnet, während der Bypasskanal 40 geschlossen ist.

Betriebsart VII (Verzögerung);

Wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine aufgrund der Zufuhrunterbrechung des Luft/Brennstoff-Gemisches zu den Zylindern Ca und Cb abfällt, wird der zweite Transistor 642 durchgeschaltet, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine unter den Bezugswert n_ des zweiten Vergleichers 640 abfällt, und erregt das fünfte Relais 660. Dies hat zur Folge, daß die Spülungsdrosselventile 20b des zweiten Zylinders Cb vollständig geschlossen gehalten werden, während die beiden Solenoiden 22a und 23a für die Spülungsdrosselventile des ersten Zylinders Ca aberregt und dadurch die Spülungsdrosselventile 20a vollständig geöffnet werden, so daß in dem ersten Zylinder Ca die normale Verbrennung durch Fremdzündung erfolgt. Hierbei ist das Dreiweg-Magnetventil 53 für die Zündeinrichtung über den Ruhekontakt 65Oc des vierten Relais 650, den Kontakt 66Of des sechsten Relais 660 und den Kontakt 600h des ersten Relais 600 zur zwangsweisen Vorverstellung des Zündzeitpunktes erregt. Hierdurch findet die Fremdzündung im ersten Zylinder bei zwangsweise vorverstelltem Zündzeitpunkt statt. In diesem Falle ist das Magnetventil 41 für den Bypasskanal 40 erregt, so daß der Bypasskanal 40 zur Zuführung einer größeren Gasmenge zu dem ersten Zylinder Ca geöffnet wird. Der Durchlaßquerschnitt des Bypasskanals 40 ist derart ausgelegt, daß die Drehzahl der Brennkraftmaschine im unbelasteten Betriebszustand aufgrund des Betriebs ledig-5 lieh des ersten Zylinders Ca bei beöffnetem Bypasskanal 40

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gleich derjenigen im Normalbetrieb mit beiden Zylindern ist. Dementsprechend fällt die Drehzahl der Brennkraftmaschine schließlich unter den Bezugswert η des ersten Vergleichers 630 ab und es erfolgt ein übergang auf den vorstehend beschriebenen Betrieb mit Kompressionszündung des ersten Zylinders Ca im unbelasteten Betriebszustand.

Beim übergang auf den unbelasteten Betriebszustand aufgrund der Verzögerung der Brennkraftmaschine erfolgt ein übergang der Betriebsart des ersten Zylinders Ca von der Unterbrechung der Zufuhr des Luft/Brennstoff-Gemisches auf den Betrieb mit Kompressionszündung, bei dem vorübergehend ein Betrieb mit Fremdzündung durch Zündfunken im ersten Zylinder Ca bei vorverstelltem Zündzeitpunkt in der vorstehend beschriebenen Weise durchgeführt wird. Hierdurch läßt sich ein sanfter, gleichmäßiger übergang der Betriebsart des ersten Zylinders Ca vom Betrieb bei Teillast auf den unbelasteten Betriebszustand wie im Falle des Überganges vom unbelasteten Betriebszustand auf den Betrieb bei Teillast erzielen.

Betriebsart VIII (rasche Beschleunigung):

Wenn die Drosselklappe 12 zur schnellen Beschleunigung der Brennkraftmaschine aus dem unbelasteten Betriebszustand oder dem Betrieb bei Teillast (Betriebsarten II bis IV) weit geöffnet wird, werden sämtliche Schalter 701, 702 und 703 des lastabhängigen Schalters 70 geöffnet, so daß in beiden Zylindern Ca und Cb die normale Fremdzündung durch Zündfunken erfolgt, wodurch eine weiche, gleichmäßige Beschleunigung erzielt wird.

Die Betriebsart VIII ist der vorstehend beschriebenen Betriebsart V ähnlich. Das in Fig. 4 in Klammern gesetzte 5 Symbol V gibt daher an, daß die betreffende Betriebsart der

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Betriebsart V entspricht. Die Betriebsart IX ist ebenfalls ein Betrieb bei schneller Beschleunigung, der wiederum der Betriebsart V entspricht, wie aus den Fig. 4 und 5 ersichtlich ist.

Betriebsarten X bis XIII (Ubergangsbetrieb):

Die Betriebsarten X bis XIII sind Ubergangsbetriebsarten, die zwischen dem unbelasteten Betriebszustand und dem Normalbetrieb auftreten. Der Betätigungszustand der jeweiligen Ventile 20a, 20b, 30, 41 und 53 ist in Fig. 5 dargestellt. Wie den Klammerbezeichnungen gemäß Fig. 4 zu entnehmen ist, entspricht die Betriebsart X der Betriebsart III, während die Betriebsarten XI und XIII der Betriebsart IV und die Betriebsart XII der Betriebsart V entsprechen.

Wenn der Zündschalter 73 zur Abschaltung der Brennkraftmaschine geöffnet wird, werden die Spülungsdrosselventile 20a und 20b der beiden Zylinder Ca und Cb sowie das Auslaßdrosselventil 30 wie im Falle des Erwärmungsbetriebes und des Betriebs bei Normallast vollständig geöffnet, um eine Verbrennung durch Kompressionszündung (Nachlauf) nach dem öffnen des Zündschalters 7 3 zu verhindern und zuverlässig zu gewährleisten, daß die Brennkraftmaschine zum Stillstand gebracht wird.

Wie vorstehend beschrieben, findet bei dem Betriebsverfahren der ersten Ausführungsform die Kompressionszündung im unbelasteten Betriebszustand und im Betrieb bei geringer Last zur Verhinderung einer unregelmäßigen Verbrennung und des Ausstoßes bzw. Ausströmens von Frischgasen statt, so daß die Reinigung bzw. Entgiftung der Abgase und der Wirkungsgrad der Verbrennung wesentlich verbessert werden. Im Erwärmungsbetrieb und im Betrieb bei Normallast findet in beiden Zylindern eine Fremdzündung durch Zündfunken zur Erzielung eines gleichmäßigen Erwärmungsbetriebes und Lastbetriebes

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statt. Im Verzögerungsbetrieb wird die Brennstoffzufuhr zu beiden Zylindern unterbrochen und damit die Brennkraftmaschine wirksam verzögert. Beim übergang auf den Betrieb mit Kompressionszündung erfolgt eine Fremdzündung durch Zündfunken mit zwangsweise vorverstelltem Zündzeitpunkt zur Erzielung eines weichen überaanges zwischen den Betriebsarten.

Bei der vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsform ist die Kompressionszündung (Nachlauf) in dem ausgewählten Zylinder im unbelasteten Betriebszustand von Bedeutung, während im Betrieb bei Normallast der normale Verbrennungsvorgang in sämtlichen Zylindern wesentlich ist. Der Nachlaufbetrieb sämtlicher Zylinder bei geringer Last und der Betrieb bei unterbrochener Brennstoffzufuhr bei Verzögerung sind jedoch in Abhängigkeit von der Art der verwendeten Brennkraftmaschine nicht ständig erforderlich und können zur Vereinfachung des Aufbaus des Steuersystems und Verbesserung der praktischen Verwendbarkeit entfallen. 20

Zweite Ausführungsform:

Bei der in den Fig. 6 und 7 dargestellten zweiten Ausführungsform entfällt der Nachlaufbetrieb durch Kom-

2-" pressionszündung sämtlicher Zylinder bei geringer Belastung. Dementsprechend ist anstelle der Spülkanäle 8b ein Schaltventil 2OB in einem Kanalabschnitt (Ansaugkanal) der Ansaugleitung 10 im zweiten Zylinder Cb angebracht, wobei ein Solenoid 22B mit dem Schaltventil 2OB gekoppelt ist. Bei

Erregung des Solenoiden 22B wird das Schaltventil 2OB vollständig geschlossen, während es im aberregten Zustand des Solenoiden 22B vollständig geöffnet ist. Im ersten Zylinder Ca sind in Spülkanälen 8a Spülungsdrosselventile 20 angeordnet, die über eine Verbindungsstange 21, mit der zwei Solenoiden 22 und 23 gekoppelt sind, miteinander verbunden

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sind. Bei Erregung des ersten Solenoiden 22 werden die Spülungsdrosselventile 20 zur Drosselung der Spülkanäle 8a teilweise geöffnet, während sie bei Erregung des zweiten Solenoiden 23 vollständig geschlossen werden. Wenn die Solenoiden 22 und 23 beide aberregt bzw. abgeschaltet sind, sind die Spülungsdrosselventile 20 vollständig geöffnet. Ein lastabhängiger Schalter 70Λ wird nur dann durchgeschaltet (geschlossen), wenn die öffnung der Drosselklappe 12 den öffnungswert für den unbelasteten Betriebszustand erreicht (i^m wesentlichen vollständig geschlossen), und bei anderen Betriebszuständen unterbrochen (geöffnet). Das Auslaßdrosselventil 30, der Unterdruckversteller 31, das Dreiweg-Magnetventil 32, der Bypasskanal 40, das Magnetventil 41, der Maschinendrehzahlgeber 71, der Tachogenerator 712 und der Temperaturfühlerschalter 7 2 sind die gleichen wie bei der ersten Ausführungsform.

Eine Steuerschaltung 6OA weist den in Fig. 7 veranschaulichten Aufbau auf, bei dem der erste Vergleicher 630 ^u"d der zweite Vergleicher 640 sowie die mit ihren Ausgangsanschlüssen verbundenen Transistoren 632 und 642 mit denjenigen der ersten Ausführungsform gemäß Fig. 3 identisch sind. Wenn die die Drehzahl der Brennkraftmaschine bezeichnende Ausgangsspannung des Tachogenerators 712 die jeweiligen Bezugsspannungen überschreitet, gehen die Ausgangssignale der Vergleicher von dem Wert "1" auf den Viert "0" über, was zu einer Sperrung der Transistoren 632 und 642 führt.

Bei der zweiten Ausführungsform ist zusätzlich zu dem ersten und zweiten Vergleicher ein dritter Vergleicher 800 mit dem Tachogenerator 712 verbunden. Da ein positiver Eingangsanschluß des Vergleichers 800 mit dem Tachogenerator 712 verbunden ist, geht das Ausgangssignal des Vergleichers 800 vom Wert "0" auf den Wert "1" über, wenn die Drehzahl 5 der Brennkraftmaschine den Bezugswert überschreitet, wodurch

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ein mit dem Ausgang des Vergleichers 800 verbundener Transistor 801 durchgeschaltet wird. Bei dieser Ausführungsform ist der Bezugswert des dritten Vergleichers 800 gleich dem Bezugswert des zweiten Vergleichers 640 gewählt.Wenn die Drehzahl N der Brennkraftmaschine niedriger als der Bezugswert n₂ ist, weist daher das Ausgangssignal des Vergleichers 800 den Wert "0" auf.

Die Emitter der Transistoren 63 2, 642 und 801 liegen jeweils über den lastabhängigen Schalter 7OA und den Temperaturfühlerschalter 7 2 an Masse, während die Kollektoren der Transistoren 63 2, 64 2 und 801 jeweils über eine Relaisspule 810a eines ersten Relais 810, eine Relaisspule 8 2Oa eines zweiten Relais 820 bzw. eine Relaisspule 83Oa eines dritten Relais 830 mit der Batterie 74 verbunden sind. Wenn der Transistor 63 2, 64 2 oder 801 durchgeschaltet wird, wird somit die zugehörige Relaisspule 810a, 82Oa oder 83Oa erregt und schließt den entsprechenden Arbeitskontakt des Relais. Ein Relaiskontakt 810b des ersten Relais 810 ist mit den Solenoiden 22 und 32 verbunden. Weiterhin ist ein Relaiskontakt 8 2Ob des zweiten Relais 8 20 mit dem Solenoiden 41 verbunden, während ein Relaiskontakt 82Oc dieses Relais mit dem Solenoiden 22B verbunden ist. Ein Relaiskontakt 83Ob des dritten Relais 830 ist wiederum mit dem Solenoiden 23 verbunden, während ein Relaiskontakt 83Oc dieses Relais ebenfalls mit dem Solenoiden 22B verbunden ist.

Funktion und Wirkungsweise dieser zweiten Ausführungsform werden nachstehend näher erläutert. Wie im Falle der ersten Ausführungsform sind die Betriebsarten gemäß Fig. entsprechend dem Betätigungszustand des Temperaturfühlerschalters 7 2 und des lastabhängigen Schalters 7OA sowie in Abhängigkeit von der Drehzahl der Brennkraftmaschine klassifiziert. Der Betätigungszustand der jeweiligen Ventile ist in Fig. 9 für jede Betriebsart wiedergegeben.

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Die Erläuterung der Betriebsarten erfolgt somit unter Bezugnahme auf die Fig.8 und 9.

Die Betriebsart I ist ein Erwärmungsbetrieb, bei dem der Temperaturfühlerschalter 72 geöffnet ist.

Betriebsart I (Erwärmungsbetrieb) :.

Wenn die Kühlwassertemperatur der Brennkraftmaschine unterhalb des Bezugswertes liegt, ist der Temperaturfühlerschalter 72 geöffnet, so daß die Transistoren 632, 642 und 801 sperren. Die Solenoiden 22, 23, 32, 41 und 22B sind somit sämtlich abgeschaltet, so daß die Ventile 20, 30 und 2OB vollständig geöffnet sind, während das "Ventil 41 geschlossen ist. Dies hat zur Folge, daß in den beiden Zylindern Ca und Cb die normale Fremdzündung durch Zündfunken erfolgt, so daß ein gleichmäßiger Erwärmungsbetrieb gewährleistet ist.

Betriebsart II (unbelasteter Betriebszustand):

Im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine nach ihrer Erwärmung sind der Temperaturfühlerschalter 7 2 und der lastabhängige Schalter 7OA beide geschlossen, so daß der erste Transistor 632 und der zweite Transistor 642 durchgeschaltet sind, während der dritte Transistor 801 im Sperrzustand verbleibt. Dementsprechend sind die Relaisspulen 810a und 8 2Oa des ersten und zweiten Relais erregt und schließen die Kontakte 810b, 82Ob und 82Oc. Dies hat wiederum zur Folge, daß mit Ausnahme des Solenoiden 23 sämtliche Solenoiden 22, 32, 41 und 22B erregt sind, so daß das Schaltventil 2OB vollständig geschlossen ist, während die Spülungsdrosselventile 20 und das Auslaßdrosselventil 30 gedrosselt sind und das Schaltventil 41 für den Bypasskanal geöffnet ist. Dementsprechend findet in dem ersten Zylinder

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Ca eine Verbrennung durch Kompressionszündung statt, während im zweiten Zylinder Cb die Verbrennung unterbrochen ist.

Betriebsart III (Normalbetrieb):

Da im Betrieb bei Normallast der lastabhängige Schalter 7OA geöffnet ist, sind sämtliche Solenoiden abgeschaltet und in beiden Zylindern Ca und Cb findet die normale fremdgezündete Verbrennung statt.
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Betriebsart IV (Verzögerung):

Da bei einer Verzögerung der Brennkraftmaschine (N > n₂) der lastabhängige Schalter 7OC geschlossen wird, wird der dritte Transistor 801 durchgeschaltet, so daß die Relaisspule 83Oa des dritten Relais erregt wird. Dies hat zur Folge, daß die Relaiskontakte 83Ob und 83Oc geschlossen werden, so daß die Solenoiden 23 und 22B erregt werden. Da die Spülungsdrosselventile 20 und das Schaltventil 2OB beide vollständig geschlossen sind, wird die Brennstoffzufuhr gesperrt, so daß die Verbrennung in den Zylindern Ca und Cb unterbrochen wird.

Betriebsart V (Verzögerung):

Wenn die Drehzahl N der Brennkraftmaschine im Verzögerungsbetrieb unter den Bezugswert n₂ des zweiten Vergleichers 640 und des dritten Vergleichers 800 abfällt (aber immer noch höher als der Bezugswert n.. ist) , bleibt das Schaltventil 2OB des zweiten Zylinders Cb vollständig geschlossen, während jedoch die Spülungsdrosselventile 20 des ersten Zylinders Ca durch das Sperren des dritten Transistors 801 und die Durchschaltung des zweiten Transistors 602 vollständig geöffnet werden und auch der Bypasskanal 40 geöffnet wird. Dies hat zur Folge, daß der erste

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Zylinder Ca auf den Normalbetrieb übergeht, so daß der Übergang auf die Verbrennung durch Kompressionszündung im unbelasteten Betriebszustand sanft und gleichmäßig erfolgt.

Betriebsarten VI und VII (Beschleunigung);

Da bei rascher Beschleunigung der Brennkraftmaschine die Drosselklappe 12 weit geöffnet ist und auch der lastabhängige Schalter 7OA geöffnet ist, findet in den beiden IQ Zylindern Ca und Cb die normale fremdgezündete Verbrennung statt.

Wie vorstehend beschrieben, findet bei der zweiten Ausführungsform im Betrieb bei geringer Last die Verbrennung durch Kompressionszündung in sämtlichen Zylindern nicht statt, sondern die Verbrennung durch Kompressionszündung erfolgt lediglich in einem Zylinder im unbelasteten Zustand, während die Verbrennung in dem anderen Zylinder zum Stillstand gebracht wird. Auf diese Weise läßt sich eine unregelmäßige Verbrennung verhindern.

Obwohl die Zündeinrichtung zur Änderung der Zündverstellung verwendet werden kann, ist in dieser Hinsicht eine nähere Beschreibung nicht erforderlich.

Dritte Ausführungsform:

Bei der vorstehend beschriebenen zweiten Ausführungsform sind die Spülungsdrosselventile 20 und das Schaltventil 2OB im Verzögerungsbetrieb der Brennkraftmaschine (Betriebsart IV) zur Unterbrechung der Brennstoffzufuhr vollständig geschlossen. Zur weiteren Vereinfachung des Steuersystems entfallen bei der nachstehend beschriebenen Ausführungsform 5 die Nachlaufverbrennung in sämtlichen Zylindern im Betrieb

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mit geringer Belastung der Brennkraftmaschine sowie die Unterbrechung der Brennstoffzufuhr im Verzögerungsbetrieb. Es sei zunächst auf Fig. 10 eingegangen, in der der Aufbau der dritten Ausführungsform, und zwar insbesondere die Unterschiede zu der zweiten Ausführungsform, veranschaulicht sind. Jeder Zylinder weist jeweils drei Spülkanäle 8a bzw. 8b auf, von denen einer derart angeordnet ist, daß er dem Auslaßkanal 9a bzw. 9b gegenüberliegt. Im zweiten Zylinder Cb ist das Schaltventil 2OB wie bei der zweiten Ausführungsform in dem Abschnitt des Ansaugkanals 10 angeordnet, wobei der Solenoid 22B weiterhin mit dem Schaltventil 2OB gekoppelt ist. Im ersten Zylinder Ca sind in jedem der drei Spülkanäle 8a Spülungsdrosselventile vorgesehen. Von diesen drei Spülungsdrosselventilen sind zwei Spülungsdrosselventile 20-1 und 20-2, die in den dem Auslaßkanal 9a nicht gegenüberliegenden Spülkanälen angeordnet sind, durch das Verbindungsglied 21 direkt miteinander verbunden, während das in der dem Auslaßkanal 9a gegenüberliegenden Spülkanal 8a angeordnete Drosselventil 20-3 mit Spiel über ein Verbindungsglied 21B gekoppelt ist. Wenn die beiden Spülungsdrosselventile 20-1 und 20-2 vollständig geöffnet sind, ist auch das dritte Spülungsdrosselventil 20-3 vollständig geöffnet, jedoch ist es im teilweise geöffneten Zustand der beiden Ventile 20-1 und 20-2 vollständig geschlossen (oder teilweise geöffnet).

Der Solenoid 22 ist mit dem Verbindungsglied 21 gekoppelt, so daß im abgeschalteten Zustand des Solenoiden 22 sämtliche Spülungsdrosselventile 20-1, 20-2 und 20-3 vollständig offengehalten werden, während bei Erregung des Solenoiden 22 die beiden Spülungsdrosselventile 20-1 und 20-2 zur Drosselung von zwei Spülkanälen 8a teilweise geöffnet werden, während das dritte Spülungsdrosselventil 20-3 durch das Verbindungsglied 21B zum vollständigen Schließen (oder zur teilweisen Öffnung) des dem Auslaßkanal 9a gegenüberliegenden verbleibenden Spülkanals 8a vollständig geschlossen (oder teilweise geöffnet) wird. Das Auslaßdrosselventil 30, der Unterdruckversteller 31, das Dreiweg-Magnetventil 32, der Bypass-·

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kanal 40, das Magnetventil 41, der lastabhängige Schalter 7OA, der Maschinendrehzahlgeber 71 und der Tachogenerator 712 sind mit denjenigen der zweiten Ausführungsform identisch.

Eine Steuerschaltung 60B der dritten Ausführungsform ist in Fig. 11 dargestellt. Wie aus einem Vergleich mit der Steuerschaltung 60A (Fig. 7) der zweiten Ausführungsform ersichtlich ist, sind der dritte Vergleicher 800, der dritte Transistor 801, das dritte Relais 830 und der Solenoid 23 der Steuerschaltung gemäß Fig. 7 bei der Steuerschaltung gemäß Fig. 11 entfallen. Die in Fig. 11 dargestellten restlichen Schaltungsteile sind mit denjenigen gemäß Fig. 7 identisch.

Funktion und Wirkungsweise der dritten Ausführungsform werden nachstehend erläutert. Bei der dritten Ausführungsform sind die Betriebsarten wiederum entsprechend dem Betätigungszustand des Temperaturfühlerschalters 72 und des lastabhängigen Schalters 70A sowie in Abhängigkeit von der Drehzahl der Brennkraftmaschine klassifiziert. Der Betätigungszustand der jeweiligen Ventile ist in Fig. 12 für jede Betriebsart wiedergegeben. Die nachstehende Erläuterung der Betriebsweise erfolgt daher auch unter Bezugnahme auf Fig. 12.

Die Betriebsarten sind in der in Fig. 8 wiedergegebenen Weise wie im Falle der zweiten Ausführungsform klassifiziert, wobei die Betriebsart I ein Erwärmungsbetrieb der Brennkraftmaschine ist, bei dem der Temperaturfühlerschalter 7 2 geöffnet ist.

Betriebsarten I, III, VI und VII:

Da im Erwärmungsbetrieb der Brennkraftmaschine, im Betrieb bei Normallast und bei schneller Beschleunigung entweder der Temperaturfühlerschalter 72 oder der lastabhängige

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Schalter 7OA bzw. beide geöffnet sind, sind die Spülungsdrosselventile 20-1 bis 20-3, das Schaltventil 20B und das Auslaßdrosselventil 30 alle vollständig geöffnet, während das Schaltventil 41 für den Bypasskanal geschlossen ist. In den Zylindern Ca und Cb findet daher die normale fremdgezündete Verbrennung statt, so daß der Erwärmungsbetrieb, der Betrieb bei Normallast oder die schnelle Beschleunigung der Brennkraftmaschine gleichmäßig erfolgen können.

Betriebsart II(unbelasteter Betriebszustand);

Da im unbelasteten Betriebszustand nach der Erwärmung der Brennkraftmaschine die Schalter 70a und 72 beide geschlossen sind und die Ausgangssignale des ersten Vergleichers 630 und des zweiten Vergleichers 64O beide den Wert "1" aufweisen, sind die beiden Transistoren 632 und 64 2 durchgeschaltet. Dies hat zur Folge, daß die Relaisspulen 810a und 82Oa des ersten und zweiten Relais und damit die Solenoiden 22, 32, 41 und 22B sämtlich erregt werden.

Dies hat zur Folge, daß die beiden Spülungsdrosselventile 20-1 und 20-2 des ersten Zylinders Ca teilweise geöffnet werden, während das dritte Spülungsdrosselventil 20-3 vollständig geschlossen (oder teilweise geöffnet) und das Schaltventil 2OB des zweiten Zylinders Cb vollständig geschlossen werden. Das Auslaßventil 30 wird teilweise geöffnet, während das Schaltventil 41 für den Bypasskanal geöffnet wird. Dementsprechend findet in dem ersten Zylinder Ca (Verbrennungskanuner) die Verbrennung durch Kompressionszündung statt, während im zweiten Zylinder Cb (Verbrennungskammer) die Verbrennung unterbrochen wird, so daß eine unregelmäßige Verbrennung im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine verhindert wird. Bei der Verbrennung durch Kompressionszündung im ersten Zylinder Ca ist das in demdem Auslaßkanal 9a gegenüberliegenden Spülkanal ange-

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ordnete dritte Spülungsdrosselventil 20-3 vollständig geschlossen (oder teilweise geschlossen), so daß das Ausstoßen bzw. Ausströmen von Frischgasen vollständig verhindert werden kann.

Betriebsarten IV und V (Verzögerung):

Im Verzögerungsbetrieb der Brennkraftmaschine ist der lastabhängige Schalter 7OA geschlossen. Wenn jedoch die Drehzahl N der Brennkraftmaschine über den Bezugswerten n₁ und n„ (Betriebsart IV) liegt, weisen die Ausgangssignale des ersten Vergleichers 630 und des zweiten Vergleichers beide den Viert "0" auf. Das erste und zweite Relais werden somit nicht erregt, so daß in den beiden Zylindern Ca und Cb der normale fremdgezündete Verbrennungsvorgang stattfindet.

Wenn die Brennkraftmaschine derart verzögert wird, daß ihre Drehzahl N unter den Bezugswert n₂ (Betriebsart V) abfällt, geht das Ausgangssignal des zweiten Vergleichers von dem Wert "0" auf den Wert "1" über. Hierdurch wird der Transistor 64 2 zur Erregung der Relaisspule 8 2Oa des zweiten Relais 820 durchgeschaltet. Dies hat zur Folge, daß die Solenoiden 41 und 22B erregt werden, so daß das Schaltventil 2OB vollständig geschlossen wird, während das Schaltventil 41 für den Bypasskanal geöffnet wird. Auf diese Weise wird die Verbrennung im zweiten Zylinder Cb unterbrochen (Sperrung der Brennstoffzufuhr), während im ersten Zylinder Ca die normale fremdgezündete Verbrennung stattfindet.

Das Verfahren zur Steuerung der Zündverstellung wird in Verbindung mit der dritten Ausführungsform nicht näher erläutert, da jede geeignete Zündeinrichtung verwendet werden kann.

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Vierte Ausführunqsforin:

Bei den vorstehend beschriebenen drei Ausführungsformen finden in den Spülkanälen 8a und 8b Ventilklappen bzw. Drehklappenventile als Spülungsdrosselventile 20 Verwendung. Die Spülungsdrosselventile sind jedoch nicht auf derartige Ventil- bzw. Drosselklappen oder Drehklappenventile beschränkt, sondern können auch Ventile in Form von Drehplatten oder Drehschiebern sein, wie nachstehend näher erläutert wird.

Nachstehend wird die vierte Ausführungsform der Erfindung unter Bezugnahme auf die Fig. 13 und 14 insbesondere im Hinblick auf den Unterschied zu der ersten Ausführungsform beschrieben, wobei in den Fig. 13 und 14 gleiche Bezugszahlen gleiche oder entsprechende Teile in bezug auf die erste Ausführungsform bezeichnen.

Gemäß Fig. 13 und 14 sind die Zylinderbohrungen 2a und 2b jeweils mit drei Spülbohrungen 110A, 11OB und 110C bzw. 210A, 210B und 210C versehen (wobei die Spülbohrungen 210A bis 210C nicht dargestellt sind), die mit Spülöffnungen 112A, 112B und 112C bzw. 212A, 212B und 212C (von denen die Öffnungen 212A bis 212C nicht dargestellt sind) über von dem Zylinderblock 1 zu dem Kurbelgehäuse 107 verlaufende Spülkanäle 111A, 11IB und 111C bzw. 211A, 211B und 211C in Verbindung stehen. Die Spülöffnungen 112A, 112B und 112C sowie 212A, 212B und 212C münden in die jeweilige Kurbelkammer 7a bzw. 7b. Von den drei Spülbohrungen, die jeweils in die Zylinderbohrungen 2a bzw. 2b münden, sind erste und zweite Spülbohrungen 110A und 110B bzw. 210A und 210B einander gegenüberliegend angeordnet, während die dritte Spülbohrung 110C bzw. 210C eine transversale Stellung zu der die erste und die zweite Bohrung jeweils verbindenden Linie einnimmt. Die Zylinderbohrungen 2a und 2b sind jeweils mit einer Auslaßbohrung 113 bzw. 213 versehen,

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die der dritten Spülbohrung 11OC bzw. 210C jeweils gegenüberliegt. Die Spülbohrungen 110Λ bis 110C und 210A bis 21OC sowie die Auslaßbohrungen 113 und 213 werden durch die Hin- und Herbewegung der Kolben 3a und 3b geöffnet und geschlossen. Für die Zylinder Ca und Cb ist zwischen dem Zylinderblock 1 und dem Kurbelgehäuse 107 jeweils eine Drehschieberplatte bzw. Drehventilplatte 120 bzw. 220 angeordnet. Die Drehventilplatten 120 und 220 sind ringförmig und in senkrecht zu den Spülkanälen 111A bis 111C bzw. 211A bis 211C des jeweiligen Zylinders verlaufenden Ebenen drehbar, wobei sie in den Spülkanälen zwischen den Spülöffnungen und den Spülbohrungen angeordnet sind. Die Drehventilplatten und 220 weisen jeweils drei erste Bohrungen 121A, 121B und 121C bzw. 221A, 221B und 221C auf, die den drei Spülkanälen des jeweiligen Zylinders entsprechen, die gleiche Form wie die Spülkanäle aufweisen (jedoch auch größer sein können) und koaxial zu den Spülkanälen angeordnet sind. Die Spülkanäle des jeweiligen Zylinders werden somit in Abhängigkeit von der Drehstellung der Drehventilplatten 120 und 220 zur Steuerung des Spülstromes geöffnet und geschlossen, so daß bei dieser Ausführungsform die Drehventilplatten 120 und 220 die Funktion der Spülungssteuerventile übernehmen.

Zusätzlich zu den normalen Spülkanälen 111A bis 111C bzw. 211A bis 211C sind in den Zylindern Ca und Cb jeweils Zusatzspülkanäle 118A und 118B bzw. 218Λ und 218B in der Nähe des ersten und zweiten Spülkanals 111A und 111B bzw. 211A und 211B vorgesehen. Die Zusatzspülkanäle münden unten in die jeweilige Kurbelkammer 7a bzw. 7b und oben in den ersten und zweiten Spülkanal 111A und 111B bzw. 211A und 211B des zugehörigen Zylinders.

Bei der dargestellten Ausführungsform sind zwei Zusatzspülkanäle vorhanden, während für die dritten Spülkanäle 111C und 211C kein Zusatzspülkanal vorgesehen ist. Die Zusatzspülkanäle 118A und 118B bzw. 218A und 218B münden in die

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entsprechenden Spülkanäle 111A und 111B bzw. 211A und 211B an Positionen ein, die in den Spülkanälen näher zu den Spülbohrungen (Zylinderbohrungen) als zu den Drehventilplatten 120 und 220 liegen. Auf diese Weise werden die stromaufwärts gelegenen bzw. oberen Enden und die stromabwärts gelegenen bzw. unteren Enden der Drehventilplatten in den ersten und zweiten Spülkanälen des jeweiligen Zylinders durch die Zusatzspülkanäle umgangen. Die Zusatzspülkanäle münden in die entsprechenden Spülkanäle in einer den in den Spülkanälen von den Spülöffnungen (Kurbelkammern) zu den Spülbohrungen (Zylinderblock) fließenden Spülströmen im wesentlichen entgegengesetzten Richtung ein, d. h., gemäß Fig. 14 In Abwärtsrichtung.

Der Durchlaßquerschnitt der Zusatzspülkanäle ist jeweils kleiner als derjenige der Spülkanäle, so daß der durch die Zusatzspülkanäle fließende Spülstrom im wesentlichen gedrosselt ist.

Der Außenbereich bzw. Außenrand der Drehventilplatten 120 und 220 der jeweiligen Zylinder ist in der Mitte der Zusatzspülkanäle 118Aund 118B bzw. 218A und 218B angeordnet, wobei die Drehventilplatten 120 und 220 jeweils mit zwei zweiten Bohrungen 122A und 122B bzw. 222A und 222B versehen sind, die die gleiche Form wie die Zusatzspülkanäle aufweisen (jedoch größer sein können). Die Zusatzspülkanäle des jeweiligen Zylinders werden somit in Abhängigkeit von der Drehstellung der Drehventilplatten 120 bzw. 220 zur Steuerung des durch sie hindurchfließenden Zusatzspülstromes geöffnet und geschlossen. Die Drehventilplatten 120 und 220 übernehmen somit auch die Funktion von Steuerventilen für die Zusatzspülung.

Wie am besten den Fig. 15 und 16 zu entnehmen ist, ist an den Drehventilplatten 120 und 220 jeweils eine

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Stange 124 bzw. 224 angebracht, und zwar an Stellen, die in dem Kurbelgehäuse 1O7 ausgebildeten Schlitzen 123 bzw. 223 gegenüberliegen, wobei an den Stangen 124 und 224 jeweils eine bogenförmige Abdichtplatte 125 bzw. 225 befestigt ist. Die Abdicht platten 125 und 225 drehen sich zusammen mit den zugehörigen Drehventilplatten 120 und 220 entlang den (den Zylinderbohrungen gegenüberliegenden) Innenwänden von Nuten 126 und 226, die seitlich entlang der Schlitze und 223 verlaufen. Außerdem ist eine geeignete Einrichtung vorgesehen, die über den gesamten Drehbereich der Drehventilplatten verhindert, daß sich die Abdichtplatten 125 und aus dem Eingriff mit den Nuten 126 und 226 lösen. Der Schlitz 123 bzw. 223 des jeweiligen Zylinders wird normalerweise von der zugehörigen Abdichtplatte 125 bzw. 225 geschlossen.

An den Innenwänden der Nuten 126 und 226 sind Runddichtringe bzw. O-Ringe 127 und 227 angebracht und umgeben jeweils den Schlitz 123 bzw. 223. Die Innenflächen der Abdichtplatten 125 und 225 befinden sich ständig in Berührung mit den Runddichtringen 127 und 227, wodurch verhindert wird, daß Gase aus den Schlitzen 123 und 223 austreten. Zwischen der Oberseite der Drehventilplatten 120 und 220 und dem Zylinderblock 1 sowie zwischen der Unterseite der Drehventilplatten 120 und 220 und dem Kurbelgehäuse 107 werden geeignete Toleranzen aufrechterhalten, um den Austritt von Gasen und ein Festhaften der Drehventilplatten zu verhindern. Die Toleranzen werden mittels eines Dichtungsringes bzw. einer Dichtungsscheibe 119 eingestellt.

Mit den Stangen 124 und 224 ist jeweils ein Verbindungsglied 130 bzw. 230 gekoppelt, wobei mit den Verbindungsgliedern 130 und 230 jeweils ein erster Solenoid 22a bzw. 22b und ein zweiter Solenoid 23a bzw. 23b sowie eine Rückholfeder 24a bzw. 24b gekoppelt sind. Diese Bauteile bilden eine Dreheinrichtung für die jeweilige Drehventilplatte bzw. 220 und dienen zur Umschaltung der jeweiligen Drehventil-

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platte 120 bzw. 220 auf eine der drei Drehstellungen. Das heißt, wenn der erste und zweite Solenoid 22a und 23a oder 22b und 23b beide nicht erregt sind, dreht die Feder 24a oder 24b die zugehörige Drehventilplatte 120 oder 220 für den ersten Zylinder Ca in Uhrzeigerrichtung, wie dies Fig.13 zu entnehmen ist, oder für den zweiten Zylinder Cb in Gegenuhrzeigerrichtung, und zwar in eine erste maximale Drehstellung. Wenn lediglich der erste Solenoid 22a bzw. 22b erregt wird, wird das Verbindungsglied 130 bzw. 230 angezogen, bis es gegen den zweiten Solenoiden 23a bzw. 23b stößt, wodurch die jeweilige Drehventilplatte 120 bzw. 220 in eine zweite Zwischendrehsteilung gedreht wird. Wenn der erste Solenoid 22a bzw. 22b und der zweite Solenoid 23a bzw. 23b beide erregt werden, wird die zugehörige Drehventilplatte 120 bzw. 220 in eine dritte maximale Drehstellung gedreht, und zwar für den ersten Zylinder Ca in Gegenuhrzeigerrichtung, wie dies Fig. 13 zu entnehmen ist, und für den zweiten Zylinder Cb in Uhrzeigerrichtung.

Entsprechend der Darstellung gemäß Fig. 17 treffen in der ersten Drehstellumr der Drehventilplatten 120 und 220 die drei Spülkanäle 111A bis 111C bzw. 211A bis 211C des jeweiligen Zylinders mit den drei ersten Bohrungen 121A bis 121C bzw. 221A bis 221C zusammen, so daß die Spülkanäle vollständig geöffnet und die Zusatzspülkanäle 118A und 118B bzw. 218A und 218B geschlossen werden, wie dies in Fig. 17A dargestellt ist. In der zweiten Drehstellung sind die drei Spülkanäle des jeweiligen Zylinders vollständig geschlossen, während die Hilfsspülkanäle 118A und 118B bzw. 218A und 218B mit den zweiten Bohrungen 122A und 122B bzw. 222A und 222B zusammentreffen, so daß die Zusatzspülkanäle in der in Fig. 17B veranschaulichten Weise geöffnet werden. In der Drehstellung sind sämtliche Spülkanäle und sämtliche Zusatzspülkanäle der jeweiligen Zylinder geschlossen, wie dies Fig. 17C zu entnehmen ist.

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Bei dieser Ausfuhrungsform mit den vorstehend beschriebenen Ventilen in Form von Drehplatten oder Drehschiebern findet die normale fremdgezündete Verbrennung in dem entsprechenden Zylinder in der in Fig. 17A dargestellten ersten Drehstellung der Drehventilplatte 120 bzw. 220 statt, d. h., wenn die Spülkanäle 111A bis 111C bzw. 211A bis 211C vollständig geöffnet sind. In der in Fig. 17B dargestellten zweiten Drehstellung der Drehventilplatte 120 oder 220, d. h., bei geschlossenen Spülkanälen 111A bis 111C bzw. 211A bis 211C und statt dessen geöffneten Zusatzspülkanälen 118A und 118B bzw. 218A und 218B findet die Verbrennung durch Kompressionszündung in dem entsprechenden Zylinder statt. In der in Fig. 17C dargestellten dritten Drehstellung der Drehventilplatte 120 oder 220, d. h., im aeschlossenen Zustand sämtlicher Spülkanäle und sämtlicher Zusatzspülkanäle, wird die Verbrennung unterbrochen, d. h., in dem entsprechenden Zylinder findet eine Unterbrechung der Brennstoffzufuhr statt.

Bei der vorstehend beschriebenen Ausführungsform kann die Steuerschaltung 60 die gleiche wie bei der ersten Ausführungsform sein. Die Zündeinrichtung ist bei der vierten Ausführungsform nicht dargestellt und beschrieben, da eine ähnliche Zündeinrichtung wie bei der ersten Ausführungsform Verwendung finden kann. In bestimmten Fällen kann der Steuermechanismus für die Zündeinrichtung entfallen.

Die vierte Ausführungsform ist daher in Betrieb und Wirkungsweise der vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsform ähnlich, so daß sich eine weitere detaillierte Beschreibung erübrigt.

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Fünfte Ausführungsform:

In Fig. 18 ist eine fünfte Ausführungsform der Erfindung dargestellt, und zwar insbesondere die Spülkanäle des ersten Zylinders und die Drehventilplatten zur Steuerung der Spülkanäle. Gemäß Fig. 18A sind drei Spülkanäle 111A bis 111C vorgesehen, denen jeweils ein Zusatzspülkanal 118A, 118B bzw. 118C zugeordnet ist. Bei der vorstehend beschriebenen vierten Ausführungsform werden sämtliche Spülkanäle ' geschlossen, wenn die Zusatzspülkanäle von der Drehventilplatte im Kompressionszündungsbetrieb geöffnet werden. Bei der vorliegenden Ausführungsform werden sämtliche Spülkanäle und sämtliche Zusatzspülkanäle gedrosselt. Hierzu ist die Drehventilplatte 120 mit drei ersten Bohrungen 121A, 121B und 121C, die den jeweiligen Spülkanälen 111A bis 111C entsprechen, drei zweiten Bohrungen 122A, 122B und 122C, die den jeweiligen Zusatzspülkanälen 118A bis 118C entsprechen und kleinere Durchlaßquerschnitte als die Zusatzspülkanäle aufweisen, sowie drei dritten Bohrungen 123A, 123B und 123C versehen, die den jeweiligen Spülkanälen 111A bis 111C entsprechen und kleinere Durchlaßquerschnitte als die Spülkanäle aufweisen. Bei dem in Fig. 18B dargestellten fremdgezündeten Hormalbetrieb sind die Zusatzspülkanäle 118A bis 118C sämtlich durch die Drehventilplatte 120 geschlossen, während die Spülkanäle 111A bis 111C sämtlich geöffnet sind. Bei dem in Fig. 18C dargestellten Kompressionszündungsbetrieb treffen die zweiten Bohrungen 122A bis 122C mit den jeweiligen Zusatzspülkanälen 118A bis 118C zur Drosselung der Zusatzspülkanäle zusammen, während die dritten Bohrungen 123A bis 123C mit den jeweiligen Spülkanälen 111A bis 11 IC zur Drosselung der Spülkanäle zusammentreffen. Auf diese Weise wird im Kompressionszündungsbetrieb der Spülstrom in beiden Kanälen gedrosselt. Wenn dje Zufuhr des Luft/Brennstoff-Gemisches unterbrochen werden soll, werden sämtliche Spülkanäle 111A bis 111C und sämtliche Zusatzspülkanäle 118A bis 118C vollständig geschlossen.

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Sechste Ausführunqsform;

Bei den vorstehend beschriebenen Ausführungsformen dienen elektromagnetische Solenoiden als Betätigungseinrichtung für die Spülungsdrosselventile (Spülungssteuerventile). Wie in Verbindung mit der sechsten Ausführungsform beschrieben wird, können auch Membranversteller als Betätigungseinrichtung Verwendung finden.

Bei der sechsten Ausführungsform werden ebenfalls Ventile in Form von Drehplatten bzw. Drehschiebern verwendet, so daß nachstehend im wesentlichen die Unterschiede zu der vorstehend beschriebenen vierten Ausführungsform erläutert sind. Bei der vierten Ausführunqsform (Fig. 13 bis 17) sind zusätzlich zu den Spülkanälen 111A bis 111C und 211A bis 211C, die die Kurbelkammern 7a und 7b mit den Verbrennungskammern Ca und Cb verbinden, Zusatzspülkanäle 118A, 118B, 218A und 218B vorgesehen. Bei der in den Fig. 19 und 20 dargestellten sechsten Ausführungsform sind diese Spülkanäle nicht vorgesehen, sondern es finden zwei gegenüberliegende Hauptspülkanäle 312a bzw. 312b Verwendung. Wie im Falle der vierten Ausführungsform sind Drehventile 32Oa und 32Ob drehbar zwischen dem Zylinderblock und dem Kurbelgehäuse zur Steuerung der Spülkanäle 312a und 312b angebracht.

Mit den Drehventilen 32Oa und 32Ob ist jeweils ein Versteller 325a bzw. 325b gekoppelt, der als Betätigungseinrichtung zum Drehen des Drehventils dient. Diese Versteller können bekannte Membranversteller sein. Der auf die Versteller 325a und 325b wirkende Druck wird von jeweiligen Druckreglern 33Oa und 33Ob gesteuert, die einen von drei unterschiedlichen Druckwerten in Abhängigkeit von dem Betriebszustand der Brennkraftmaschine zuführen. Bei dieser Ausführungsform umfassen die drei Druckwerte den Atmosphärendruck, 5 den Unterdruck in der Ansaugleitung und einen Unterdruckwert

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des in die Atmosphäre strömenden bzw. entlüfteten Ansaugleitungsunterdruckes. Die Versteller 325a und 325b drehen somit das zugehörige Ventil 3 2Oa bzw. 32Ob in Abhängigkeit von den ihnen zugeführten Druckwerten in eine von drei Stellungen. Wenn der Atmosphärendruck zugeführt wird, wird das Drehventil 3 2Oa oder 3 2Ob in eine Stellung gedreht, in der die ersten Bohrungen 321a bzw. 321b des Drehventils 32Oa bzw. 32Ob mit den Spülkanälen 312a bzw. 312b zusammentreffen. Wenn der ausströmende bzw. entlüftete Unterdruck zugeführt wird, wird das Drehventil in eine Stellung gedreht, in der die zweiten Bohrungen 3 22a bzw. 3 22b mit den Spülkanälen 312a bzw. 312b zusammentreffen, während im Falle der Zuführung des Ansaugleitungsunterdruckes das Drehventil in eine Stellung gedreht wird, in der die Spülkanäle geschlossen sind.

Bei der derart aufgebauten sechsten Ausführungsform findet im Betrieb bei Normallast wie im Falle der vorstehend beschriebenen vierten Ausführungsform in beiden Zylindern

2Q der normale fremdgezündete Verbrennunasvorgang zur Gewährleistung der erforderlichen Ausgangsleistung statt. Im unbelasteten Betriebszustand, bei dem gewöhnlich das Problem der Verbesserung der Reinigung bzw. Entgiftung der Abgase und des Verbrennungswirkungsgrades auftritt und das Gaszuflußverhältnis niedrig ist, findet in dem ersten Zylinder Ca die Kompressionszündung statt, während die Zufuhr des Luft/Brennstoff-Gemisches zu dem zweiten Zylinder Cb zur Verhinderung einer unregelmäßigen Verbrennung und des Ausstoßes bzw. Ausströmens von Frischgasen unterbrochen ist. Falls erforder-

3Q lieh, wird die Zufuhr des Luft/Brennstoff-Gemisches im Verzögerungsbetrieb für beide Zylinder unterbrochen und im Betrieb bei geringer Belastung in beiden Zylindern die Kompressionszündung durchgeführt, um auf diese Weise die Reinigung der Abgase und den Wirkungsgrad der Verbrennung zu verbessern. Im übrigen erfolgt im Erwärmungsbetrieb in beiden

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Zylindern der normale fremdgezündete Verbrennungsvorgang.

Im normalen Fremdzündungsbetrieb wird den Verstellern 325a und 3 25b für die Drehventile der beiden Zylinder Atmosphärendruck zugeführt. Die Drehventilplatte 3 2Oa des ersten Zylinders Ca wird in die in Fig. 2OA dargestellte Stellung gedreht, in der die ersten Bohrungen 3 21a mit den Spülkanälen 312a zur vollständigen Öffnung der Spülkanäle 312a zusammentreffen. Die Drehventilplatte 3 2Ob des zweiten Zylinders Cb wird zur vollständigen Öffnung der Spülkanäle 312b ebenfalls in eine ähnliche Stellung gedreht. Außerdem wird dem Unterdruckversteller 31 für das Auslaßdrosselventil 30 Atmosphärendruck zugeführt, so daß das Auslaßdrosselventil 30 vollständig geöffnet und das Schaltventil 41 für den Bypasskanal vollständig geschlossen werden. Auf diese Weise werden die gleichen Ansaug- und Auslaßbedingungen wie bei einer üblichen Brennkraftmaschine erhalten und der normale fremdgezündete Betrieb findet statt.

Im unbelasteten Betriebszustand, bei dem im ersten Zylinder die Kompressionszündung erfolgt, wird der ausströmende bzw. entlüftete Unterdruck dem Drehventilversteller 325a des ersten Zylinders Ca zugeführt, so daß die Drehventilplatte 32Oa derart gedreht wird, daß die in ihr mit einem kleineren Durchlaßquerschnitt als die Spülkanäle 312a ausgebildeten zweiten Bohrungen 3 22a mit den Spülkanälen 312a in der in Fig. 20B dargestellten Weise zur Drosselung der Spülkanäle 312a zusammentreffen. Beim zweiten Zylinder Cb wird dagegen der in der Ansaugleitung herrschende Unterdruck dem Versteller 325b zur Drehung der Drehventilplatte 32Ob in ihre äußerste Stellung zugeführt, so daß die Spülkanäle 312b vollständig geschlossen werden, wie dies in Fig. 19 dargestellt ist. Außerdem wird der Unterdruck dem Unterdruckversteller für das Auslaßdrosselventil 30 zugeführt, so daß das Auslaßdrosselventil 30 zur Drosselung des Auslaßkanals (Auslaß-

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leitung 11) teilweise geöffnet wird. Außerdem wird das Schaltventil 41 für den Bypasskanal 40 geöffnet.

Auf diese Weise werden das GasZuflußverhältnis im ersten Zylinder Ca erhöht und der Spülstrom sowie der Auslaßstrom im ersten Zylinder Ca gedrosselt, um ein sanftes Einströmen des Spülstromes in die Verbrennungskammer zu erreichen, so daß der Gasstrom in der Verbrennungskammer zur Förderung der Mischung der Frischgase mit den Altgasen unterdrückt wird. Außerdem wird der Ausstoß bzw. das Ausströmen von Frischgasen verhindert. Die Frischgase werden durch die Altgase erwärmt und außerdem während der Verdichtung weiter bis auf einen für eine spontane Zündung ausreichenden Wert aufgeheizt, so daß der Kompressionszündungsbetrieb stattfindet. Da dieser Kompressionszündungsbetrieb der Nachlauferscheinung ähnlich ist, verhindert er die unregelmäßige Verbrennung und das Ausstoßen bzw. Ausströmen der Frischgase, so daß die Reinigung bzw. Entgiftung der Abgase und der Wirkungsgrad der Verbrennung verbessert werden.

Wenn die Zuführung des Luft/Brennstoff-Gemisches von dem Drehventil unterbrochen werden soll, wird der in der Ansaugleitung herrschende Unterdruck den Verstellern 325a und 325b für die Drehventile der beiden Zylinder Ca und Cb zugeführt, so daß die Drehventilplatten 32Oa und 32Ob für die beiden Zylinder Ca und Cb zur vollständigen Schließung der Spülkanäle 312a und 312b in die maximale Drehstellung gedreht werden, wie dies in Fig. 20C für den ersten Zylinder Ca und in Fig. 19 für den zweiten Zylinder Cb dargestellt ist. Auf diese Weise wird die Zufuhr des Luft/Brennstoff-Gemisches für beide Zylinder unterbrochen.

Im Kompressionszündungsbetrieb der beiden Zylinder Ca und Cb treffen die zweiten Bohrungen 322a und 322b der Drehventilplatten 3 2Oa und 3 2Ob der Zylinder Ca und Cb mit den jeweiligen Spülkanälen 312a und 312b zur Drosselung beider

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Spülkanäle 312a und 312b zusammen, während das Auslaßdrosselventil 30 zur Drosselung des Auslaßkanals teilweise geöffnet ist. Auf diese Weise wird in den Zylindern Ca und Cb ein ähnlicher Betriebszustand wie derjenige im unbelasteten Betrieb durch den ersten Zylinder Ca erzielt, so daß der Kompressionszündungsbetrieb stattfindet.

Mittels der vorstehend beschriebenen Ventileinrichtung läßt sich auf einfache Weise im ersten Zylinder der normale fremdgezündete Verbrennungsvorgang durchführen, während die Zufuhr des Luft/Brennstoff-Gemisches zu dem zweiten Zylinder unterbrochen ist oder umgekehrt. Beim Wechsel der Betriebsart in einem der beiden Zylinder von der Unterbrechung der Zufuhr des Luft/Brennstoff-Gemisches zum Kompressionszündungsbetrieb kann dieser übergang weich und gleichmäßig durchgeführt werden, indem in diesen Zylinder vorübergehend eine durch Zündfunken fremdgezündete Verbrennung stattfindet.

Bei der vorstehend beschriebenen Anordnung können somit sowohl die unregelmäßige Verbrennung als auch der Ausstoß bzw. das Ausströmen von Frischgasen ohne wesentlichen Ausgangsleistungsabfall verhindert und die ausgestoßene Menge unverbrannter Abgase (CO, HC) bei verbessertem Verbrennungs-5 wirkungsgrad beträchtlich verringert werden. Obwohl jeder Zylinder zwei Spülkanäle aufweist, können deren Durchlaßbereiche durch Drehung eines einzigen Drehventils bzw. Drehschiebers für jeden Zylinder gesteuert werden. Der Aufbau ist somit wesentlich vereinfacht und die Steuerung des Durchlaßbereiches bzw. Durchlaßquerschnittes sehr genau. Die erforderliche Abdichtung zur Unterbrechung der Zufuhr des Luft/ Brennstoff-Gemisches ist ebenfalls zufriedenstellend.

Gemäß dem vorstehend beschriebenen Verfahren zum 5 Betrieb einer fremdgezündeten Mehrzylinder-Brennkraftmaschine

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und dem erläuterten Steuersystem zur Durchführung dieses Verfahrens werden somit im unbelasteten Betriebszustand der Mehrzylinder-Brennkraftmaschine sowohl der Ansaugstrom des einer ersten Verbrennungskammer zugeführten frischen Luft/Brennstoff-Gemisches als auch der aus der ersten Verbrennungskammer ausgestoßene Auslaßstrom der Verbrennungsgase oder lediglich der Auslaßstrom zur Durchführung einer Verbrennung durch Kompressionszündung in der ersten Verbrennungskammer gedrosselt, während der Ansaugstrom des in eine zweite Verbrennungskammer einzuleitenden frischen Luft/ Brennstoff-Gemisches zur Unterbrechung der Verbrennung in der zweiten Verbrennungskammer und Steigerung der Gaszuflußrate in der ersten Verbrennungskammer gesperrt wird, wodurch eine Art Nachlauferscheinung im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine bewirkt wird.

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Claims

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Dipl.-Chem. G.
Bühling Dipl.-Ing. R.
Kinne Dipl.-Ing. P. Grupe
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9. Februar 1978

B 8725/case A2769-02

Patentansprüche

(J; Verfahren zum Betrieb einer Mehrzylinder-Brennkraft- '5 maschine, dadurch gekennzeichnet, daß im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine sowohl der Ansaugstrom des einer ersten Verbrennungskammer (5a) frisch zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches als auch der aus der ersten Verbrennungskammer austretende Auslaßstrom der Verbrennungsgase oder lediglich der Auslaßstrom der Verbrennungsgase gedrosselt werden, um eine Verbrennung durch Kompressionszündung in der ersten Verbrennungskammer zu erzielen, und daß der Ansaugstrom des einer zweiten Verbrennungskammer (5b) im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine frisch zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches zur Beendigung des Verbrennungsvorganges in der zweiten Verbrennungskammer unterbrochen wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß außerdem im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine der ersten Verbrennungskammer ein zusätzliches frisches Luft/Brennstoff-Gemisch zugeführt wird.

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3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß bei Betrieb der Brennkraftmaschine mit geringer Last und niedriger Drehzahl zumindest der Auslaßstrom aus der ersten Verbrennungskammer gedrosselt wird, und daß sowohl der der zweiten Verbrennungskammer frisch zugeführte Ansaugstrom des Luft/Brennstoff-Gemisches als auch der aus der zweiten Verbrennungskammer austretende Auslaßstrom der Verbrennungsgase oder lediglich der Auslaßstrom der Verbrennungsgase bei geringer Last und niedriger Drehzahl der Brennkraftmaschine gedrosselt werden, um eine Verbrennung durch Kompressionszündung in der zweiten Verbrennungskammer zu erzielen.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß beim übergang der Betriebsart der Brennkraftmaschine vom unbelasteten Betrieb zum Betrieb mit geringer Last und niedriger Drehzahl entweder der in die erste Verbrennungskammer fließende Ansaugstrom oder der aus der ersten Verbrennungskammer austretende Auslaßstrom zur Aufrechterhaltung derkompressionsgezündeten Verbrennung in der ersten Verbrennungskammer gedrosselt werden und daß in der zweiten Verbrennungskammer eine normale fremdgezündete Verbrennung bei vorverstelltem Zündzeitpunkt durchgeführt wird.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im schnellen Verzögerungsbetrieb der Brennkraftmaschine die Ansaugströme des der ersten und der zweiten Verbrennungskammer frisch zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches zur Beendigung der Verbrennungsvorgänge in der ersten und der zweiten Verbrennungskammer unterbrochen werden.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß in der ersten Verbrennungskammer eine Verbrennung durch Fremdzündung durchgeführt wird, wenn die Drehzahl der Brenn-

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kraftmaschine im Verzögerungsbetrieb unter eine vorgegebene Drehzahl abfällt.

7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Zündzeitpunkt für die mit Fremdzündung betriebene erste Verbrennungskammer vorverstellt wird, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine im Verzögerungsbetrieb unter die vorgegebene Drehzahl abfällt,

^⁰ 8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß der mit Fremdzündung betriebenen ersten Verbrennungskammer ein zusätzliches frisches Luft/Brennstoff-Gemisch zugeführt wird, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine im Verzögerungsbetrieb unter die vorgegebene Drehzahl abfällt.

9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Erwärmungsbetrieb der Brennkraftmaschine bei einer unterhalb einer vorgegebenen Temperatur liegenden Temperatur der Brennkraftmaschine in der ersten und der zweiten Verbrennungskammer eine Verbrennung mit normaler Fremdzündung durchgeführt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,

daß die fremdgezündete Verbrennung in der ersten Verbrennungskammer aufrecht erhalten wird, während der Ansaugstrom des frisch zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches zu der zweiten Verbrennungskammer zur Beendigung der Verbrennung in der zweiten Verbrennungskammer unterbrochen wird, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine im Verzögerungsbetrieb unter eine vorgegebene Drehzahl abfällt.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der mit Fremdzündung betriebenen ersten Verbrennungskammer zusätzlich ein frisches Luft/Brennstoff-Gemisch zuge-

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führt wird, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine im Verzögerungsbetrieb unter den vorgegebenen Drehzahlwert abfällt.
12. Zweitakt-Brennkraftmaschine, gekennzeichnet durch Zylinder (Ca, Cb) mit einer ersten und einer zweiten Zylinderbohrung (2a bzw. 2b), durch einen ersten und einen zweiten Kolben (3a bzw. 3b), die in der jeweiligen Zylinderbohrunghin- und herbewegbar angeordnet sind, durch mit den Zylindern und den Kolben zur Bildung einer ersten und einer zweiten Verbrennungskammer (5a bzw. 5b) zusammenwirkenden Zylinderköpfen (4a bzw. 4b), durch eine erste und eine zweite Zündkerze (6a bzw. 6b), die jeweils in der ersten bzw. zweiten Verbrennungskammer zur Zündung des zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches durch Funkenentladung angeordnet sind, durch eine Zündungssteuereinrichtung (50), die die erste und die zweite Zündkerze entsprechend dem jeweiligen Zündzeitpunkt mit Zündenergie versorgt, durch eine in einer Ansaugleitung (10) angeordnete Einrichtung (13) zur Bildung des Luft/Brennstoff-Gemisches, durch eine in der Ansaugleitung stromabwärts der Einrichtung zur Bildung des Luft/ Brennstoff-Gemisches schwenkbar angeordnete Drosselklappe (12) zur Steuerung der Menge des Luft/Brennstoff-Gemisches, durch einen ersten und einen zweiten Ansaugleitungsabschnitt (10a bzw. 10b), die stromabwärts der Drosselklappe mit der Ansaugleitung verbunden sind, durch einen ersten und einen zweiten Ansaugkanal (8a bzw. 8b), die mit dem ersten und dem zweiten Ansaugleitungsabschnitt in Wirkverbindung stehen und jeweils in die erste bzw. die zweite Verbrennungskammer zur Zuführung des Luft/Brennstoff-Gemisches münden, durch einen ersten und einen zweiten Auslaßkanal (9a bzw. 9b), die jeweils in die erste bzw. zweite Verbrennungskammer zur Abführung der darin entstehenden Verbrennungsgase münden, durch eine mit den Auslaßkanälen zur Ableitung der Verbrennungsgase in die Atmosphäre verbundene Auslaßleitung (11), durch

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eine erste Drosseleinrichtung (20a, 30), die zumindest entweder in dem ersten Ansaugkanal, dem ersten Auslaßkanal oder der Auslaßleitung angeordnet ist, um im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine zumindest entweder den Ansaugstrom des der ersten Verbrennungskammer über den ersten Ansaugkanal· zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches oder den Auslaßstrom der über den ersten Auslaßkanal und die Auslaßleitung aus der ersten Verbrennungskammer ausströmenden Verbrennungsgase zur Erzielung einer Kompressionszündung in der ersten Verbrennungskammer zu drosseln, und durch eine zweite Drosseleinrichtung (20b, 20B), die zumindest entweder in dem zweiten Ansaugkanal oder dem zweiten Ansaugleitungsabschnitt angeordnet ist, um" die Zufuhr des Ansaugstromes des über den zweiten Ansaugkanal in die zweite Verbrennungskammer eingeleiteten Luft/Brennstoff-Gemisches im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine zur Beendigung des Verbrennungsvorganges in der zweiten Verbrennungskammer zu unterbrechen.
13. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die erste und die zweite Drosseleinrichtung bei einer unter einem vorgegebenen Temperaturwert liegenden Temperatur der Brennkraftmaschine zur Durchführung einer normalen fremdgezündeten Verbrennung in der ersten und der zweiten Verbrennungskammer die Ansaugströme zu der ersten und der zweiten Verbrennungskammer sowie die Auslaßströme aus der ersten und der zweiten Verbrennungskammer nicht drosseln.
14. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach Anspruch 12 oder 13, gekennzeichnet durch eine Einrichtung (40, 41), die im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine der ersten Verbrennungskammer ein zusätzliches Luft/Brennstoff-Gemisch zuführt.

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15. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Drosseleinrichtung ein in dem ersten Ansaugkanal zur Drosselung des Ansaugstromes des der ersten Verbrennungskammer zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches angeordnetes Spülventil (2Oa) aufweist.
16. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Drosseleinrichtung ein in der Auslaßleitung zur Drosselung des Auslaßstromes der aus der ersten Verbrennungskammer ausströmenden Verbrennungsgase angeordnetes Drosselventil (30) aufweist.
17. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Drosseleinrichtung ein in dem ersten Ansaugkanal zur Drosselung des Ansaugstromes des der ersten Verbrennungskammer zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches angeordnetes Spülventil (20a) und ein in der Auslaßleitung zur Drosselung des Auslaßstromes der aus der ersten Verbrennungskammer ausströmenden Verbrennungsgase angeordnetes Auslaßdrosselventil (30) aufweist.
18. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Drosseleinrichtung ein in dem zweiten Ansaugkanal zur Unterbrechung des Ansaugstromes des der zweiten Verbrennungskammer zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches angeordnetes Spülventil (20b) aufweist.
19. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Drosseleinrichtung ein in dem zweiten Ansaugleitungsabschnitt zur Unterbrechung des Ansaugstromes des der zweiten Ver-

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brennungskammer zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches angeordnetes Spülventil (2OB) aufweist.
20. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der An-Sprüche 12 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß im Betrieb der Brennkraftmaschine mit niedriger Drehzahl und geringer Last die erste Drosseleinrichtung entweder den zu der ersten Verbrennungskammer fließenden Ansaugstrom oder den aus der ersten Verbrennungskammer austretenden Auslaßstrom zur Aufrechterhaltung der kompressionsgezündeten Verbrennung in in der ersten Verbrennungskammer drosselt und daß die zweite Drosseleinrichtung den Ansaugstrom zu der zweiten Verbrennungskammer zur Erzielung einer kompressionsgezündeten Ver- ·. brennungin der zweiten Verbrennungskammer drosselt.
21. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß im Ubergangsbetrieb der Brennkraftmaschine vom unbelasteten Betriebszustand zum Betrieb bei niedriger Drehzahl und geringer Last die erste Drosseleinrichtung entweder den in die erste Verbrennungskammer fließenden Ansaugstrom oder den aus der ersten Verbrennungskammer austretenden Auslaßstrom zur Aufrechterhaltung der kompressionsgezündeten Verbrennung in der ersten Verbrennungskammer drosselt und daß die zweite Drosseleinrichtung den Kanal, in dem sie angeordnet ist, zur Durchführung der normalen fremdgezündeten Verbrennung in der zweiten Verbrennungskammer vollständig öffnet.
22. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der An-

Sprüche 12 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß die Zündungssteuereinrichtung eine Verstelleinrichtung (52) aufweist, die den Zündzeitpunkt für die zweite Zündkerze im Ubergangsbetrieb der Brennkraftmaschine vom unbelasteten Betriebszustand zu dem Betrieb bei niedriger Drehzahl und geringer Last 5 vorverstellt.

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23. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß die erste und die zweite Drosseleinrichtung bei schneller Verzögerung der Brennkraftmaschine jeweils die Zuführung des Luft/Brennstoff-Gemisches in die erste und die zweite Verbrennungskammer zur Beendigung des Verbrennungsvorgangs in der ersten und zweiten Verbrennungskammer unterbrechen.
24. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der

Ansprüche 12 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß bei schneller Verzögerung der Brennkraftmaschine die erste Drosseleinrichtung den Kanal, in der sie angeordnet ist, zur Durchführung der normalen fremdgezündeten Verbrennung in der ersten Verbrennungskammer vollständig öffnet, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine unter einen vorgegebenen Drehzahlwert abfällt.
25. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 24, dadurch gekennzeichnet, daß die Zündungssteuereinrichtung eine Verstelleinrichtung (52) aufweist, die bei einer schnellen Verzögerung der Brennkraftmaschine den Zündzeitpunkt für die erste Zündkerze vorverstellt, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine unter den vorgegebenen Drehzahlwert abfällt.
26. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 24, gekennzeichnet durch eine Einrichtung (40, 41), die der ersten Verbrennungskammer ein zusätzliches Luft/Brennstoff-Gemisch zuführt, wenn die Drehzahl der Brennkraftmaschine im schnellen Verzogerungsbetrieb unter den vorgegebenen Drehzahlwert abfällt.
27. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 26, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Drosseleinrichtung den Kanal, in dem sie angeordnet ist, im

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Verzögerungsbetrieb der Brennkraftmaschine bei Abfall der Drehzahl der Brennkraftmaschine unter einen vorgegebenen Drehzahlwert zur Aufrechterhaltung der normalen fremdgezündeten Verbrennung in der ersten Verbrennungskammer vollständig öffnet und daß die zweite Drosseleinrichtung die Zuführung des Ansaugstromes des der zweiten Verbrennungskammer zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches zur Beendigung des Verbrennungsvorganges in der zweiten Verbrennungskammer unterbricht.
28. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 27, gekennzeichnet durch eine Einrichtung (40, 41), die der im Verzögerungsbetrieb der Brennkraftmaschine bei Abfall der Drehzahl der Brennkraftmaschine unter den vorgegebenen Drehzahlwert mit Fremdzündung betriebenen ersten Verbrennungskammer ein zusätzliches Luft/Brennstoff-Gemisch zuführt.
29. Zweitakt-Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 12 bis 28, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zur Zuführung eines zusätzlichen Luft/Brennstoff· Gemisches einen Bypasskanal (40) zur Verbindung des zwischen der Einrichtung zur Bildung des Luft/Brennstoff-Gemisches und der Drosselklappe verlaufenden Ansauglei-

tungsteiles mit dem ersten Ansaugleitungsabschnitt und

Umgehung der Drosselklappe sowie ein in dem Bypasskanal angeordnetes Magnetventil (41) zur Öffnung des Bypasskanals im unbelasteten Betriebszustand der Brennkraftmaschine aufweist.
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