DE2609949A1 - Verfahren zur herstellung eines gusstuecks aus einer in einer richtung erstarrten metallegierung - Google Patents
Verfahren zur herstellung eines gusstuecks aus einer in einer richtung erstarrten metallegierungInfo
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Description
ifferKörner■&. Qi^ey
BATTELLE MEMORIAL INSTITTiPE berlin: dipl.-ing. r. müller-börner
25 911
Berlin, den 8. März 1976
Verfahren zur Herstellung eines Gußstücks aus einer
in einer Richtung erstarrten Metallegierung
in einer Richtung erstarrten Metallegierung
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines Gußstücks aus einer in einer Richtung erstarrten
Metallegierung.
Dieses Verfahren kann insbesondere zur Herstellung von Stücken aus Superlegierunger, z.B. Gasturbinenschaufeln, verwendet
werden.
Es sind bereits Verfahren bekannt, die die Herstellung von Gußstücken aus Metallegierungen, z.B. aus Superlegierungen,
mit gerichteter Erstarrungsstruktur ermöglichen.
Es ist bekannt, daß diese Verfahren wesentliche Verbesserungen der Eigenschaften der Gußstücke ermöglichen.
In den bekannten Verfahren zur Herstellung von Gußstücken
aus in einer Richtung erstarrter Legierung wird die in einer Richtung ausgerichtete Struktur dadurch erhalten, daß die
aus in einer Richtung erstarrter Legierung wird die in einer Richtung ausgerichtete Struktur dadurch erhalten, daß die
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progressive Verschiebung einer Erstarrungsfront hervorgerufen
wird, die einerseits einen Teil der Legierungsmasse, der das Stück in festem Zustand darstellen soll, und
andererseits einen noch in geschmolzenem Zustand befindlichen Teil dieser Masse parallel zur Erstarrungsrichtung
begrenzt. Die Geschwindigkeit der Verschiebung der Erstarrungsfront ist selbstverständlich begrenzt durch die
Geschwindigkeit der Erstarrung der Legierung, die ihrerseits davon abhängt, wie schnell die Legierungsmasse abkühlt.
Wenn in der Praxis übliche Verfahren zur Erstarrung in einer Richtung angewandt werden, ist die Geschwindigkeit der Verschiebung
der Erstarrungsfront auf einen Wert in der Größenordnung von lO bis 30 cm pro Stunde begrenzt.
Es ist vorgeschlagen worden, an den verwendeten Vorrichtungen Änderungen vorzunehmen, um die in einer Richtung verlaufende
Erstarrung der Metallegierungen insbesondere dadurch hervorzurufen, daß der Abkühlungsgrad der Legierung
verbessert wird, damit die Geschwindigkeit der Verschiebung der Erstarrungsfront erhöht wird.
So erlaubt z.B. die Verwendung einer in der französischen Patentanmeldung Nr. 2 184 610 beschriebenen Vorrichtung,
die Geschwindigkeit der Verschiebung der Erstarrungsfront auf einen Wert von 455 cm pro Stunde zu bringen.
Die Erhöhung der Geschwindigkeit der Verschiebung der Erstarrungsfront und damit die Geschwindigkeit der Erstarrung
stellt einen Vorteil dar, v/eil sie einerseits erlaubt, die Herstellungsdauer der Stücke zu verringern
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und infolgedessen den Ertrag zu steigern, und zum anderen, Stücke mit einer feineren dentritischen Struktur zu erhalten,
was günstig ist, um gute Eigenschaften zu erlangen, insbesondere wenn es sich urn Stücke handelt, die
bei erhöhter Temperatur verwendet werden sollen.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Herstellung eines Gußstücks aus einer mit einer sehr hohen Erstarrungsgeschwindigkeit
in einer Richtung erstarrten Metallegierung zu ermöglichen, um ein Stück mit einer
sehr feinen dentritischen Struktur bei einer sehr kurzen Herstellungsdauer zu erhalten.
Zur Lösung dieser Aufgabe wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, daß man progressiv und in umfassender Weise die
Legierung in der Gießform abkühlt, wobei ein in einer Richtung parallel zu einer gegebenen Richtung der Legierungsmasse
verlaufendes Temperaturgefälle aufrechterhalten wird, so daß die Gesamtheit der Legierung in Form einer
homogenen Flüssigkeit in metastabiles Unterkühlungs-Gleichgewicht gebracht wird, und daß man das Unterkühlungs-Gleichgewicht
aufhebt, so daß die Erstarrung der Legierung in Form eines Körpers mit dentritischer Kristallisations-Struktur
hervorgerufen wird, der Dentriten umfaßt, deren Hauptachsen parallel zur Richtung des Temperaturgefälles
verlaufen.
Vorzugsweise wird die Legierung in flüssigem Zustand in die Form gegossen, nachdem letztere auf eine Temperatur
gebracht worden ist> die über der Schmelztemperatur der Legierung liegt, um die Erstarrung beim Eingießen in die
Form zu vermeiden.
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Man kann die Legierung auch in festem Sustand in die Form
einfüllen, z.B. in Form von Pulver, Spänen usw., und sie dann an Ort und Stelle schmelzen. Um eins mögliche Oxydation
der Legierung zu verhindern, wenn sie sich auf erhöhter Temperatur befindet, insbesondere während ihres Schmelzens
und Einfließens in die Form, kann es vorteilhaft sein, sie
bei inerter Atmosphäre (z.B. unter Stickstoff) oder unter Vakuum zu halten.
Entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren kann man die Erstarrung der Legierung in einer Richtung durch einfaches
Abkühlen der Legierungsmasse in flüssigem Zustand hervorrufen, ausgehend von einer Temperatur, die über Liquidus
liegt, bis auf eine Temperatur, die unter Liquidus liegt, mit einem Wert von Δ τ , der dem praktischen Maximalwert
IHcIX
des Unterkühlungsgraäes /\ T entspricht, den man bei angenommenen
Arbeitsbedingungen erreichen kann. Sobald diese letztere Temperatur erreicht ist, tritt die Erstarrung
praktisch unmittelbar in der gesamten Legierungsmasse ein, ohne daß sich eine nachweisbare Erstarrungsfront bildet.
Man kann die Erstarrung auch einleiten, bevor der Wert von
T des Unterkühlungsgrades ^\ T erreicht ist, indem man
das Unterkühlungsgleichgewicht in an sich bekannter Weise aufhebt, z.B. indem man einen kleinen Kristall der Legierung
in die flüssige Legierungsmasse einführt oder indem man einen Metallfaden in diese eintaucht, z.B. einen Nickelfaden,
oder auch, indem man auf die unterkühlte Legierungsmasse einen thermischen Schock(durch schlagartige Abkühlung)
oder einen mechanischen Schock, ausgehend von ihrem niedrigsten Temperaturbereich, auslöst.
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Die Erstarrung findet also praktisch sofort statt, und die Geschwindigkeit des Wachstums der Dentriten hängt im Gegensatz
zu den bekannten Verfahren der Erstarrung in einer Richtung nicht von der Geschwindigkeit der Verschiebung der
Abkühlungsfront ab.
Der Maximalwert des Unterkühlungsgrades Δ Τ hängt von
mehreren Parametern ab, wobei die wichtigsten die Art der Legierung, die Geschwindigkeit der Abkühlung der Legierung
in flüssigem Zustand und auch die Art und der Zustand der Oberfläche der Innenwände der Gießform sind.
Eei einer ersten Näherungslösung und ganz allgemein hat es
äen Anschein, daß der Wert A T umso höher ist, je größer die Geschwindigkeit der Abkühlung der Legierung in flüssigem
Zustand ist.
Es ist zu bemerken, daß man den praktischen Maximalwert des ünterkühlungsgrades Δ Τ durch eine vorherige Behandlung
TUcIX
der Legierung erhöhen kann, die darin besteht, sie ausgehend vom unterkühlten flüssigen Zustand einer Reihe von Unterkühlungs-
und Erstarrungszyklen auszusetzen. Es wurde tatsächlich festgestellt, daß eine solche Behandlung zur Folge
hatte, den Maximalwert von Λ T, den man aus einem nächstfolgenden
Zyklus erreichen kann, zu erhöhen.
Es scheint auch, daß die dentritische Struktur des erhaltenen Stücks umso feiner ist, je höher der Wert des
Unterkühlungsgrades in dem Moment der Aufhebung des Unterkühlungsgleichgewichts ist, was sich aus der Tatsache ergeben
könnte, daß die Geschwindigkeit der Erstarrung der Legierung eine direkte Folge von Δ T ist. Es ist daher
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festzustellen, daß es unmöglich war, die Erstarrungsgeschwindigkeit
zu messen und umso mehr, die mögliche Veränderung dieser Geschwindigkeit infolge des üntsrkühlungsgrades
ΙΛ T im Moment der Aufhebung des Unterkühlungsgleichgewichts
zu studieren, da die Erstarrung der Legierung praktisch sofort eintrat.
Ss ist ebenfalls zu bemerken daß, wie soeben ausgeführt, die
Erstarrungsgeschwindigkeit der Legierung praktisch nicht von der Abkühlungsgeschwindigkeit der flüssigen Masse abhängt,
was in vollständigem Gegensatz zu dem Fall der bekannten Verfahren ausgerichteter Erstarrung steht.
WeitererGegenstand der vorliegenden Erfindung ist eine Vorrichtung
zur Durchführung des oben beschriebenen Verfahrens.
Zu dieser Vorrichtung wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, daß sie mindestens eine Gießform im Inneren einer Kammer umfaßt,
die mit steuerbaren Heizeinrichtungen und Mitteln versehen ist, um im Inneren der Gießform, ausgehend von einem
Teil der Wand der Gießform, ein wachsendes Temperaturgefälle zu schaffen.
Entsprechend einer besonders vorteilhaften Ausführungsform dieser Vorrichtung ist der Fuß dieser Gießform geschlossen
und nach unten durch einen Teil der Wandung der Form begrenzt, der in Berührung mit Kühleinrichtungen steht, die steuerbar
sind und es ermöglichen, diesen Teil der Gießformwand ohne unmittelbare Berührung zwischen dem Inneren der Form und
diesen Kühleinrichtungen abzukühlen.
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Diese Kuhleinrichtungen ermöglichen es, im Inneren der Form, wenn diese mit einer flüssigen Metallmasse in metastabilem
Gleichgewicht der Unterkühlung gefüllt ist, ein Temperaturgefälle zu errichten,das von der unteren Wand des Fußes der
Form aus wächst. Die Tatsache, daß diese Kühieinrichtungen nicht in direkter Berührung mit dem Inneren der Form stehen,
erlaubt es, jegliche ungewollte Kristallisation der Legierung vor dem Moment zu vermeiden, wo infolge der umfassenden Abkühlung
der Legierung ein ausreichender Grad an Unterkühlung /Jl T erreicht ist.
Es kann vorteilhaft sein, daß eine Hilfswand aus einem Material mit einem höheren thermischen Isolationskoeffizienten
als dem der Wand der Gießform zwischen den Kühleinrichtungen und der Wand der Form eingesetzt wird.
Es kann auch vorteilhaft sein, daß der Fuß der Form mit einem Rieht-Ansätζstück in der Richtung des Wachstums der
Dentriten der Legierung versehen wird.
Als Heizmittel kann man jedes geeignete bekannte Mittel verwenden,
z.B. einen Elektrowiderstandsofen, einen Lichtbogenofen, einen Flammofen, einen Induktionsofen usw...
Es ist besonders vorteilhaft, einen Induktionsofen zu verwenden, der mindestens einen die Heizkammer begrenzenden
Suszeptor umfaßt und mindestens einen den Suszeptor umgebenden, mit elektrischem Hochfrequenz-Wechselstrom gespeisten
Induktions-Solenoid.
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26Ü9949
Um die Durchführung des Gusses und die Erstarrung der Legierung in inerter Atmosphäre oder unter Vakuum zu ermöglichen,
ist es vorteilhaft, daß die Kanner, in der sich
die Gießform befindet, in einem Behälter liegt, der mit
Mitteln zur Schaffung einer inerten Atmosphäre oder eines Vakuums versehen ist.
Die einzige Figur der beiliegenden Zeichnung zeigt in schematischer Weise und beispielhaft eine Ausführungsform
einer Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen j Verfahrens. j
Die Zeichnung stellt eine schematische Ansicht der Vorrichtung im Längsschnitt dar. '■
Die Vorrichtung umfaßt eine Gießform 1 vom Typ "Betonschild-Gießform",
die durch einen Gießtrichter 2 und einen Gießkanal 3 gefüllt wird und mit einem Gießkopf 4 versehen ist.
Die Gesamtheit dieser Teile ist umgeben von einer pulverförmigen
Masse 5 aus granulierten Aluminiumoxidteilchen, die ihrerseits umgeben ist von einem Suszeptor 6 in Form eines
zylindrischen Behälters. Der Boden des Suszeptors 6 ist mit einer runden Öffnung 7 versehen, in die eine Kühleinrichtung
eingreift, die aus einem Behälter aus gut hitzeleitendem
Metall, z.B. Kupfer, besteht, und in dem eine Kühlflüssigkeit wie z.B. Wasser zirkuliert. Die Kühleinrichtung 8 ist
mit einer Zuleitung 9 und einer Ableitung 10 für die Kühlflüssigkeit versehen. Die Gießform 1 liegt mit einem Zwischenpolster
11 von geringer Dicke (z.B. einigenMillimetern) aus einem Material mit hohem thermischem Isolierkoeffizienten
wie Quarzwolle, auf dem in die Öffnung 7 eingreifenden Teil der Kühleinrichtung 8 auf.
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2.-r εΛ* s au
Der Susseptor 6 ist völlig von einer Hülle 12 aus einem Material mit gutem thermischem Isolierkoeffizienten
wie Kohlenstoff-Filz, umgaben.
Die Hülle 12 ist ihrerseits von einer thermischen Isolierwand
13 aus einem Material mit gutem thermischen Isolierkoeffizienten wie Quarzwolle umgeben. Ein Deckel 14, der
ebenfalls aus einem Material mit gutem thermischen Isolierkoeffizienten
wie Quarzwalle besteht, beäackt den oberen Teil der Hülle 12 und der Wand 13. Eine runde öffnung, die
mit einem abnehmbaren Stöpsel 15 aus dem gleichen Material
wie der Deckel 14 versehen ist und einen 3oden 16 aus dem gleichen Material wie die Hülle 12 hat, ist in dem Deckel
14 oberhalb des Gießtrichters 2 angebracht.
Das oben beschriebene Ganze ist von einer Vielzahl von Schraubenwindungen 17 eines elektrischen Leitungsrohrs
umgeben, das durch Zirkulation einer geeigneten Flüssigkeit abgekühlt wird und den Solenoid-Induktor eines in
der Zeichnung nicht dargestellten Hochfrequenz-Ofens darstellt, der auf den Suszeptor 6 einwirkt.
Die in der Zeichnung dargestellte Gießform 1 entspricht einer Turbinenschaufel, wobei ein am unteren Ende der
Form 1 angebrachtes Rieht-Ansätζstück 18 vorgesehen ist,
um eine in einer Richtung laufende Orientierung der dentritischen Struktur der Legierung parallel zur Längsachse
A-B der Gießform und damit de3 Gußstücks zu erhalten.
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- ίο -
Die Vorrichtung kann auch für die Herstellung von Gußstücken
mit anderen Formen als der in der Zeichnung dargestellten Fcrti. angepaßt werden.
Vorzugsweise ist die Art der Gießform 1 oder wenigstens
die ihrer Innenwände der Zusammensetzung der zur Herstellung des Gußstücks verwendeten Legierung angepaßt, so daß
ermöglicht wird, einen Unterkühlungsgrad zu erreichen, der so hoch wie nur möglich ist.
In dem Fall, wo man als Legierung zur Herstellung des Gußstücks
eine Superlegierung auf der Grundlage von Nickel wie MAR-M2OO verwendet, ist es beispielsweise wünschenswert,
eine Gießform zu nehmen, von der wenigstens der Teil der Wände, der ihre Innenfläche bildet, auf der Basis
von Zirkonsilikat (ZrSiO-) oder auf der Basis einer Mischung von Zirkonsilikat und Aluminiumoxid besteht, insbesondere
einer Mischung aus 70 Gew% Aluminiumoxid und 30 Gevf/o Zirkonsilikat.
Man kann z.B. auch eine Gießform verwenden, deren Wände aus Pulverteilchen aus Zirkonsilikat oder Teilchen aus
einer Mischung aus Aluminiumoxid-Pulver und Zirkonsilikat-Pulver
besteht, die durch eine angemessene Menge Natriumsilikat ("Wasserglas") in an sich bekannter Weise in der
Form eines festen Körpers gebunden sind.
In dem Fall, wo man als Legierung zur Herstellung des Gußstücks eine Superlegierung auf der Grundlage von Kobalt,
wie MAR-M 509, verwendet, ist es vorteilhaft, eine Gießform zu verwenden, bei der mindestens ein Teil der Wände, der
die Innenseite bildet, auf der Basis von geschmolzenem Siliziumoxid (Kieselerde) besteht.
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Der Suszeptor 6 besteht aus einem geeigneten Material, wie z.B. Graphit, Die Durchführung des Verfahrens mittels der
beschriebenen Vorrichtung findet in folgender Weise statt:
Nach Vorheizen der Gießform 1 und des Gießtrichters 2 sowie des Gießkanals 3 auf eine Temperatur die über dem Legierungs-Liquidus
liegt, leitet man den Gußwerkstoff in die Gießform 1 ein, indem man ihn in flüssigem Zustand durch den Gießtrichter
2 und den Kanal 3 gießt, wobei man darauf achtet, daß die Legierung, die Gießform 1, der Gießtrichter 2 und
der Kanal 3 während dieses Vorganges auf einer Temperatur über Liquidus gehalten werden, um jede ungewollte Kristallisation
der Legierung zu vermeiden.
Zu diesem Zweck leitet man einen hochfrequenten elektrischen Strom mit einer Intensität, die ausreicht, um den Suszeptor
auf eine ausreichend hohe Temperatur zu bringen durch die Wicklungen 17, damit die Legierung über Liquidus auf einer
Temperatur gehalten wird.
Sobald die Gießform 1 gefüllt ist, hält man die Temperatur während einer ausreichenden Zeit auf einem Wert über Liquidus,
um eine Temperaturverteilung entsprechend einem in einer Richtung verlaufenden Gefälle zu erreichen, wobei die
Temperatur progressiv von unten nach oben ansteigt und das Temperaturgefälle über einen Wärmeabzug im unteren Teil der
Form 1 mittels der Kühleinrichtung 8 erreicht wird. Während dieses Vorgangs steuert man die Zufuhr der wärmeerzeugenden
Energie durch die Wicklungen 17 und den Suszeptor 6, und den Abzug der Wärme durch die Kühleinrichtung 8, so daß die
tiefste Temperatur der Legierungsmasse noch oberhalb des Liquidus bleibt.
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Wenn man danach die Heizenergie progressiv verringert
und im Bedarfsfall auch auf die DurchflußIeistung der
Kühlflüssigkeit einwirkt (indem man sie erhöht oder senkt), senkt man in umfassender Weise die Temperatur der Legierung
in ihrem Unterkühlungsbereich mit einer geeigneten Geschwindigkeit, z.B. 20 C pro Minute, dann verursacht man
die Aufhebung des Unterkühlungsgleichgewichts entweder schlagartig, indem man den Unterkühlungsgrad Δ T den
maximalen Unterkühlungsgrad A T erreichen läßt, oder durch Wärmeschocks, den man durch schlagartige Erhöhung der
Kühlflüssigkeitsmenge in der Kühleinrichtung 8 erreichen
kann.
Es ist zu bemerken, daß im Gegensatz zu dem Fall des bekannten Verfahrens der Erstarrung in einer Richtung, das
in der FR-PS 2 184 610 beschrieben wurde, nach dem die Erstarrung der Legierung durch Abkühlung eines Teils dieser
Legierung auf eine niedrigere Temperatur als ihre Kristalllisationsteraperatur
durchgeführt wird, so daß seine Kristallisation hervorgerufen wird, und der Rest der
Legierung in flüssigem Zustand bei einer Temperatur gehalten wird, die höher ist als die Kristallisationstemperatur,
man entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren die gesamte Legierungsmasse abkühlt, die sich anfangs vollständig
in gleichmäßig flüssigem Zustand befindet. Auf diese Weise befindet sich die gesamte Masse dieser
Legierung vor Beginn ihrer Erstarrung in metastabilem Unterkühlungsgleichgewxcht in Form einer homogenen
Flüssigkeit.
- 13 -
609837/0345
Dank der Tatsache,daß der untere Teil der für die Durchführung
des Verfahrens entsprechend der Erfindung verwendeter?. Gießforrr nicht offen ist, wie dies in der Vorrichtung
nach der FR-?S 2 184 610 der Fall ist (siehe insbesondere Fig. 1, 2 und 5 derselben), sondern geschlossen,
kommt die Legierung nicht mit einem Bereich in Berührung, dessen Temperatur unter ihrem Schmelzpunkt liegt,wenn die in
Schmelze befindliche Legierung in die GisSfom gegossen wird«
Auf diese Weise wird jegliche Bildung eines Kristallkeims vermieden und es ist Tr1OgIiCh, der flüssigen Legierungsraasse
einen Wert zu geben, der höher ist als der ünterkühlungsgrad J\ T vor der Auslösung ihrer Erstarrung.
Unter Verwendung der beschriebenen Vorrichtung stellt man eine Gasturbinenschaufel aus Superlegierung auf der Bases
von Nickel her, bekannt unter der Bezeichnung MAR-M 200 mit der folgenden nominalen Zusammensetzung (in Gew%) :
C =0,13 Si = 0,1 Mn = 0,05 Co = 10,09
Cr = 6,93 Fe = 0,05 W = 12,8 Ti = 2,11
Al =5,13 Sb = 0,88 B = 0,014 S = 0,002
Cu = 0,10 Zr = 0,04 N = 12 ppm Ni = der Rest.
Zu diesem Zweck geht man unter folgenden Bedingungen vor: Art der Innenwände der Gießform = Zirkonsilikat (ZrSiO4)
Anfangstemperatur der Legierungsmasse in flüssigem Zustand = 1 475°C
Abkühlungsgeschwindigkeit = 20 C/min
Unterkühlung im Moment der Aufhebung des Unterkühlungsgleich-
gewichts 609837/0345 = 30°c
- 14 -
Art der Aufhebung der Unterkühlungsgleichgewichts = spontan.
Man erhält auf diese Weise eine Gasturbinenschaufel mit einer äußerst feinen dentritischen Struktur, die in
der parallel zur Längsachse des Stücks (d.h. der Richtung der Linien der größten Beanspruchung bei der Verwendung
der Turbinenschaufeln) verlaufenden Richtung ausgerichtet
ist.
Zugproben mit einem aus dem Mittelteil dieser Schaufel ausgeschnittenen Zugstab bei einer Verformungsgeschwindigkeit
von O,145% pro Sekunde haben die folgenden Ergebnisse
erbracht:
| bei 20°C | ) (σ | zB> | Έ 0,2 ° O,2 | ^ 114 | : hbar |
| Bruchbe la stung (R1^; | = 14, | 5% | |||
| Dehnung (A) f£) | bei | 0,2% (E | = 82 | hbar | |
| Elastizitätsgrenze | |||||
| bei 1OOO°C | Z | B) | 1E 0,2* ^O^1 | = 71, | 5 hbar |
| Bruchbelastung (R,^ ] | = 5, | 4% | |||
| Dehnung (A) f&) | bei | 0,2% (F | = 64 | hbar. | |
| Elastizitätsgrenze | |||||
609837/0346 -15-
Vergleichsweise hat ein Zugstab aus Superlegierung MAR-M 2OO gleichfalls mit einer in einer Richtung ausgerichteten
dentritischen Struktur, der aber entsprechend eineoi bekannten in einer Richtung ausgerichteten Erstarrungs(
<g b)
verfahren hergestellt wurde, eine Bruchbelastung
ο ο
von 100 hbar bei 20 C und 50 hbar bei lOOO C, ge
unter den gleichen Testbedingungen der Zugbelastung
Unter Verwendung der beschriebenen Vorrichtung stellt man eine Gasturbinenschaufel aus Superlegierung auf der Basis
von Kobalt her, die bekannt ist unter der Bezeichnung MAR-M 509 und die folgende nominale Zusammensetzung hat
(in Gew%):
| Cr | = 22, | 5 | Ti | = 0,2 |
| Ni | = 10, | 0 | B | = 0,01 |
| W | = 7, | 0 | Zr | = 0,5 |
| Ta | = 3, | 5 | Co | = der Rest |
| C | = 0, | 6 |
Zu diesem Zweck verfährt man bei den folgenden Bedingungen:
Art der Innenwände der Gießform
Anfangstemperatur der Legierungsmasse in flüssigem Zustand
Abkühlungsgeschwindigkeit
Unterkühlung im Moment der Aufhebung des Unterkühlungsgleichgewichts
609837/0345
geschmolzenes Siliziumoxid (Kieselerde)
1 475°C
20°C/min
20°C/min
60°C
- 16 -
Art der Aufhebung des Unterkühlungs-
gleichgewichts = spontan.
Man erhält auf diese Weise eine Gasturbineηschaufel mit
einer äußerst feinen in einer Richtung verlaufenden dentritischen Struktur in der Richtung parallel zur Längsachse
des Stücks.
Se/MP - 25 911 - 17 -
609837/0345
Claims (14)
- - 17 PatentansprücheIJ Verfahren zur Pier stellung eines Gußstücks aus in einer -J Richtung erstarrter Metallegierung durch Erstarrung einer ursprünglich in flüssigem Zustand befindlichen Legierungsmasse in einer Gießform in Form des gewünschten Stücks, dadurch gekennzeichnet, daß man progressiv und in umfassender Weise die Legierung in der Gießform (1) abkühlt, wobei man ein in einer Richtung parallel zu einer gegebenen Richtung der Legierungsmasse verlaufendes Temperaturgefälle aufrechterhält, wodurch die Gesamtheit der Legierung in metastabiles Unterkühlungsgleichgewicht in Form einer homogenen Flüssigkeit gebracht wird, und daß man das Unterkühlungsgleichgev.-icht aufhebt, wodurch die Erstarrung der Legierung in Form eines Körpers mit einer dentritischen Kristallisationssrruktur hervorgerufen wird mit Dentriten, deren Hauptachsen parallel zur Richtung des Temperaturgefälles verlaufen.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Legierung einer Vorbehandlung unterwirft, die aus einer Reihe von Unterkühlungs- und Erstarrungszyklen ausgehend vom unterkühlten flüssigen Zustand besteht, wodurch der praktische Maximalwert /\ T ihres Unterkühlungsgrades erhöht wird.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennze ichnet, daß man die Aufhebung des Unterkühlungsgleichgewichts durch umfassende Senkung der Temperatur der Legierung bis auf eine Temperatur hervorruft, die unter- 18 609837/0345- 13 -Liquidus mit einem Wert A T v liegt, der praktisch dem Maximalwert des Unterkühlungsgrades der Legierung entspricht .
- 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Aufhebung des Unterkühlungsgleichgewichts hervorruft, indem man auf die in Unterkühlung befindliche Legierungsmasse einen Wärmeschock ausübt durch abrupte Abkühlung, ausgehend von demjenigen ihrer Bereiche, in dem die niedrigste Temperatur herrscht.
- 5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Aufhebung des Unterkühlungsgleichgewichts hervorruft, indem man einen mechanischen Schock auf die in Unterkühlung befindliche Legierung ausübt, ausgehend von demjenigen ihrer Bereiche, in dem die niedrigste Temperatur herrscht.
- 6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie mindestens eine Gießform (1) im Inneren einer mit steuerbaren HeizmitteIn und Mitteln zur Schaffung eines Temperaturgefälles im Inneren der Gießform versehenen Kammer aufweist, wobei das Gefälle ansteigt, ausgehend von einem Teil der Wand der Gießform.
- 7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekenn zeichnet, daß der Fuß der Gießform (1) geschlossen und nach unten durch einen Teil der Wand der Gießform begrenzt ist, der in Berührung mit steuerbaren- 19 -609837/0345Kühleinrichtungen (8) steht, die eine Abkühlung dieses Teils der Wand der Gießform ohne direkte Berührung zwischen dem Inneren der Gießform und diesen Kühleinrichtungen ermöglichen.
- 8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekenn zeichnet, daß der Fuß der Gießform (1) mit einem Rieht-Ansatzstück (18) in Richtung des Wachstums der Dentriten der Legierung versehen ist.
- 9. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekenn-; zeichnet, daß eine Hilfswand (11) aus einem Material mit einem thermischen Isolationskoeffizienten, der höher liegt als der der Wand der Gießform (1) zwischen die Kühleinrichtungen (18) und die Wand der Gießform eingesetzt wird.
- 10. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch geken n— zeichnet, daß die Heizmittel mindestens einen Suszeptor (6) aufweisen, der die Heizkammer begrenzt, und mindestens eine Induktionswicklung, die den Suszeptor umgibt und durch elektrischen Wechselstrom hoher Frequenz gespeist wird.
- 11. Vorrichtung nach Anspruch 6 zur Herstellung eines Gußstücks aus Superlegierung auf der Basis von Nickel, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens der Teil ihrer Wände, der ihre Innenseite bildet, auf der Basis von Zirkonsilikat ZrSiO- hergestellt ist.- 20 -609837/0345
- 12. Vorrichtung nach Anspruch 6 zur Herstellung eines Gußstücks aus Superlegierung auf der Basis von Nickel, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens der Teil ihrer Wände, der ihre Innenseite bildet auf der Basis einer Aluminiumoxid- und Zirkonsilikat-Mischung hergestellt ist.
- 13. Vorrichtung nach Anspruch 12,dadurch gekennzeichnet, daß die Mischung 70 Gew% Aluminiumoxid und 30 Gew% Zirkonsilikat umfaßt.
- 14. Vorrichtung nach Anspruch 6 zur Herstellung eines Gußstücks aus Superlegierung auf der Basis von Kobalt, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens der Teil ihrer Wände, der ihre Innenseite bildet, auf der Basis von geschmolzenem Siliziumoxid (Kieselerde) hergestellt ist.- 25 911609837/0345
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2853162A1 (de) * | 1978-12-08 | 1980-06-26 | Vasilij Alekseevits Tschumakov | Verfahren zum herstellen von gussteilen mit gerichteter kristallisation und einrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens |
| DE2933761A1 (de) * | 1979-08-16 | 1981-02-26 | Sulzer Ag | Verfahren zur herstellung gerichtet erstarrter gusstuecke |
| DE29715846U1 (de) * | 1997-09-04 | 1997-12-11 | ALD Vacuum Technologies GmbH, 63526 Erlensee | Vorrichtung zum gerichteten Erstarren von Schmelzen |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4964453A (en) * | 1989-09-07 | 1990-10-23 | The United States As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Directional solidification of superalloys |
| US5489194A (en) * | 1990-09-14 | 1996-02-06 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine, gas turbine blade used therefor and manufacturing method for gas turbine blade |
| GB9121364D0 (en) * | 1991-10-09 | 1991-11-20 | Rolls Royce Plc | A mould for casting components |
| DE4209227C1 (en) * | 1992-03-21 | 1993-05-06 | Access E.V., 5100 Aachen, De | Single crystal superalloy components, e.g. turbine blade or artificial hip joint |
| AU2428892A (en) * | 1992-07-28 | 1994-02-14 | Alexandr Lvovich Inozemtsev | Method of making castings by oriented melt crystallization |
| RU2339485C2 (ru) * | 2006-01-16 | 2008-11-27 | Олег Владимирович Анисимов | Способ изготовления отливки из металлического расплава |
| JP4914429B2 (ja) * | 2008-12-05 | 2012-04-11 | 株式会社豊田中央研究所 | 合金溶湯の凝固解析方法およびその凝固解析プログラム |
| TW201940875A (zh) * | 2014-10-17 | 2019-10-16 | 美商瓦里安半導體設備公司 | 薄片形成設備、用於測量熔體表面的薄片的厚度的系統及用於在薄片形成設備中測定材料界面的位置的方法 |
| WO2020081064A1 (en) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | General Electric Company | Directional solidification casting assembly and method |
| CN112553682A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-03-26 | 西安交通大学 | 一种用于单晶叶片定向凝固铸造的平行式加热和冷却装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3538981A (en) * | 1968-08-05 | 1970-11-10 | United Aircraft Corp | Apparatus for casting directionally solidified articles |
| US3857436A (en) * | 1973-02-13 | 1974-12-31 | D Petrov | Method and apparatus for manufacturing monocrystalline articles |
-
1975
- 1975-03-07 CH CH289575A patent/CH591297A5/xx not_active IP Right Cessation
-
1976
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- 1976-03-05 BE BE164905A patent/BE839253A/xx unknown
- 1976-03-05 CA CA247,206A patent/CA1058377A/en not_active Expired
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- 1976-03-05 JP JP51023378A patent/JPS51112728A/ja active Pending
- 1976-03-05 GB GB9022/76A patent/GB1509651A/en not_active Expired
- 1976-03-08 DE DE2609949A patent/DE2609949C3/de not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2853162A1 (de) * | 1978-12-08 | 1980-06-26 | Vasilij Alekseevits Tschumakov | Verfahren zum herstellen von gussteilen mit gerichteter kristallisation und einrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens |
| DE2933761A1 (de) * | 1979-08-16 | 1981-02-26 | Sulzer Ag | Verfahren zur herstellung gerichtet erstarrter gusstuecke |
| DE29715846U1 (de) * | 1997-09-04 | 1997-12-11 | ALD Vacuum Technologies GmbH, 63526 Erlensee | Vorrichtung zum gerichteten Erstarren von Schmelzen |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2302803A1 (fr) | 1976-10-01 |
| CA1058377A (en) | 1979-07-17 |
| US4057097A (en) | 1977-11-08 |
| CH591297A5 (de) | 1977-09-15 |
| GB1509651A (en) | 1978-05-04 |
| BE839253A (fr) | 1976-09-06 |
| SE7602945L (sv) | 1976-09-08 |
| JPS51112728A (en) | 1976-10-05 |
| DE2609949B2 (de) | 1980-04-10 |
| DE2609949C3 (de) | 1980-11-27 |
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