DE2507561A1 - Verfahren zur herstellung von verbundmaterial fuer lager oder gleitstuecke - Google Patents
Verfahren zur herstellung von verbundmaterial fuer lager oder gleitstueckeInfo
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Description
26 430
DAIDO METAL COMPANY, Ltd., Nagoya / Japan
Verfahren zur Herstellung von Verbundmaterial für Lager oder Gleitstücke
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Verbundmaterial
für Lager oder Gleitstücke, insbesondere ein Verfahren zur Herstellung von Verbundmaterial für Lager oder Gleitstücke,
das aus einem Stahl*" oder Kupfer elektroplattiertetj Stahlrücken, dessen eine Seite eine Schicht aus einer Legierung
auf Kupferbasis, wie beispielsweise eine Kupfer-Blei-Legierung
oder eine Blei-Bronze-Legierung, geeignet für Lager, darauf ge-
609815/0801 t
bunden aufweist, und einer Schicht aus einer Legierung auf Bleibasis
besteht, die mit Hilfe von Druck an die Legierungsschicht
auf Kupferbasis unter Bildung einer Lageroberfläche gebunden
wurde.
Bisher wurden zur Herstellung einer Lageroberflächenschicht
auf der Vorderseite eines Verbundmaterialstreifens für Lager
in den meisten Fällen das Gießverfahren oder das Elektroplattieren
angewendet. Gemäß dem Stand der Technik wurde eine Lageroberflächenschicht gebildet, indem eine Weißmetallegierung
auf Bleibasis wie beispielsweise die Legierungen mit den SAE
13 bis 16 (wie z.B. die Legierungen mit den JIS WJ 6 bis 10), auf der Legierungsschicht auf Kupferbasis eines Bimetallstreifens,
der aus einem Stahlrücken und der Legierungsschicht auf Kupferbasis,
gebunden an die Oberfläche des Stahlrückens, besteht,
aufgetragen wurde. Der Stand der Technik beschreibt auch ein Verfahren, in welchem der obengenannte Bimetallstreifen
in die gewünschte Gestalt bzw. Form gebracht wird und dann eine Legierung auf Bleibasis zur Bildung einer Lageroberflächenschicht,
(die beispielsweise so zusammengesetzt ist, daß 10% aus Sn und
der restliche Anteil aus Pb, oder 8% aus Sn, 2% aus Cu und der
restliche Anteil aus Pb bestehen) auf die Vorderseite des Bimetal Is treif ens durch Elektroplattierung aufgetragen wird, so
daß eine Lageroberflächenschicht gebildet wird.
Wenn das Gießverfahren angewendet wird, besteht wegen des bei
einer Temperatur oberhalb des Schmelzpunktes der Bleilegierung durchgeführten Bindeverfahrens (bonding operation) die Tendenz,
daß sich spröde, intermetallische Verbindungen zwischen der Legierungsschicht auf Kupferbasis und der Bleilegierungsoberflächenschicht
bilden, die zu vermindertem Bindevermögen unter
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dynamischen Bedingungen führen. Da außerdem das durch Gießen hergestellte Legierungsprodukt keine gleichmäßige Dicke aufweist,
muß vor der Press- bzw. Druckverformung eine Planierung (facing step) durchgeführt werden. Wenn andererseits das Elektroplattierungsverfahren
angewendet wird, ist es notwendig, die Elektroplattierung durchzuführen, nachdem die Werkstücke in die
entsprechenden Formen bzw. Gestalten überführt worden sind; das Ergebnis ist eine Verminderung der Produktivität und außerdem
müssen komplizierte und teuere Elektroplattierungsanlagen verwendet werden. Außerdem ist der Elektrolyt sehr schwer zu
steuern. Wenn die Steuerung ungenau durchgeführt wird, werden
die unerwünschten Bestandteile an dem Werkstück galvanisch niedergeschlagen. Es ist außerordentlich schwierig, jederzeit
eine elektrolytische Fällung einer erwünschten und nicht variierenden
Zusammensetzung zu.bekommen. Eine ungenaue Steuerung des Elektrolyten führt auch zu schweren Problemen bezüglich des
Abschälens der Elektrolyt schicht. Außerdem ist es selbstverständlich,
daß die Verwendung eines Elektrolyten ein Verschmutzungsproblem darstellt. Das Elektroplattierungsverfahren
hat somit verschiedene Nachteile, wie sie oben beschrieben wurden.
Das Ziel der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung
eines Verbundmaterials für Lager oder Gleitstücke, das die obengenannten Nachteile nicht aufweist.
Dieses Ziel wurde durch ein Verfahren zur Herstellung von Verbundmaterial
für Lager oder Gleitstücke erreicht, in welchem man auf einen Streifen mit einer Stahlrückseite und einer
Schicht einer Legierung auf Kupferbasisfdie an die Vorderseite
der Stahlrückseite gebunden ist, und auf einen Streifen einer
Legierung auf Bleibasis, wobei die Legierung auf Kupferbasis
) Dies ist aus wirtschaftlichen Gründen unerwünscht. Außerdem
kann nach dem Gießverfahren nur eine niedrige Ausbeute an Legierungen erhalten werden.
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zwischen der S tahlriicksei te und dem Legierungsstreifen auf
Bleibasis angeordnet ist, gleichzeitig durch Walzen Druck anwendet, so daß die beiden Streifen eine Temperatur von Raumtemperatur
bis 200 C haben und der Druck so ist, daß die Gesamtdicke der beiden Streifen um 8% bis 40% reduziert wird
und so daß die beiden Streifen unter Bildung des Verbundmaterials aneinander gebunden werden.
Fig. 1 ist eine erläuternde Darstellung, die eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens darstellt, in welcher
diagrammatisch eine Anlage zur Durchführung der Ausführungsform
der Erfindung erläutert ist.
Fig. 2A und 2B sind Diagramme eines durch Druck gebundenen Legierungsstreifens,
wobei Fig. 2A die Beziehung zwischen der Größe der Dickenreduktion und der Härte angibt und Fig. 2B die
Beziehung zwischen der Tempertemperatur und der Härte angibt;
Fig. 3 ist ein Diagramm, in welchem die Größen der Dickenreduktion
eines Stahlrückens und Legierungsschichten erläutert sind, die verschiedenen Gesamthöhen der Dickenreduktion entsprechen
und die in einer Serie von Druckbindeverfahren gemessen wurden;
Fig. 4 ist eine Ansicht von Sektionen eines Legierungsstreifens
und eines Birne tallstreifens, die nicht durch Druck gebunden sind;
Fig. 5 ist eine Schnittansicht, die ein Dreischichtenmaterial
erläutert, das durch Druckbindung gebildet wurde; und
Fig. 6 ist ein Diagramm, das die Veränderungen in den mechanischen
Eigenschaften des Dreischichtenmaterials zeigt, die durch
während
die Änderungen der Bedingungen /tTer Hitzebehandlung ausgelöst
die Änderungen der Bedingungen /tTer Hitzebehandlung ausgelöst
wurden.
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Anschliessend wird eine Erklärung zu den Ausführungsformen der
vorliegenden Erfindung gegeben.
Fig. 1 ist ein schematisches Flußdiagramm einer Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung, in welchem diagrammatisch eine Herstellungsanlage
zur Durchführung der erfindungsgemäßen Ausführungsform gezeigt ist. Eine Abwickelvorrichtung (Einspeisequelle)
A hat darauf aufgewickelt einen Legierungsstreifen bzw. ein Legierungsband
auf Bleibasis 1, welches zu einem Lager oder einer Lageroberflächenschicht verarbeitet werden soll. Die Legierung
des Streifens bzw. Bandes I ist so zusammengesetzt, daß die
Zusammensetzung aus wenigstens einem Additiv aus der Reihe Sn,
Sb, Gu, Zn, Te, In, As, Tl udgl. in Mengen von nicht mehr als 40% des Gesamtvolumens besteht und der Rest Blei ist. Aus den
experimentellen Ergebnissen ist bekannt, daß grob gesprochen, der Legierungsstreifen bzw. das Legierungsband 1 eine Vickers-Härtezahl
von 11 oder mehr haben muß, wie später noch in größerem Detail beschrieben wird. Der Legierungsstreifen 1 sollte
getempert werden, wenn dessen Vickers-Härtezahl unter diesem Wert liegt.
Eine Abwickelvorrichtung A1 hat darauf aufgewickelt einen Streifen
bzw. Band 2 eines sogen. Bimetalls, das aus einem Stahlrücken oder einem mit Kupfer/elektroplattierten Stahlrücken und
einer Legierungsschicht auf Kupferbasis besteht, die an den Stahlrücken oder an den mit Kupfer elektroplattierten Stahlrücken
gebunden ist. Die Legierungsschicht auf Kupferbasis des Bimetallstreifens 2 kann aus jeder Legierung auf Kupferbasis,
die für Lager geeignet ist, zusammengesetzt sein, wie beispielsweise Kupfer-Blei-Legierungen für Lager (beispiels-
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weise die Legierungen mit den JIS KJ 1 bis 4) und Blei-Bronze-Legierungen
für Lager (wie beispielsweise die Legierungen mit den JIS LBC 1 bis 6).
Der Legierungsstreifen 1 und der Bimetallstreifen 2 werden von
den Abwickelvorrichtungen A und A' abgewickelt und durch Entfettungstanks
3 und 3', die Trichlen-Dampf (Trichlene vapor) enthalten , hindurchgeführt, um deren Vorderseiten
zu reinigen. Dann werden die Bindungssei ten des Legierungsstreifens 1 und des Bimetallstreifens 2 mit Drahtbürsten 4
und 4' gebürstet, so daß die Bindungssei ten bzw. Bindungsflächen eine Oberflächenrauhheit im Bereich von einigen bis
einigen 10 microns aufweisen und so die Bindung erleichtert wird. Die beiden Streifen werden durch Leitrollen 5 und 5'
in den Walzenspalt der Walzen in einer Walzenmühle 6 eingeführt« Während dieses Walz- und Druckbindeverfahrens wird die Temperatur
der Walzen in der Walzenmühle und die Temperatur der Streifen so gesteuert, daß die Temperatur der Vorderseite
der gebundenen Streifen,die unmittelbar nach dem Druckbindeschritt
erfolgt, im Bereich zwischen Raumtemperatur und 200 C gehalten wird. Wenn diese Vorderseitentemperatur 200 C übersteigt,
bleibt der Legierungsstreifen 1 an den Walzen in der
Walzenmühle 6 kleben oder es wird schwierig, geeignete dimensionale Werte des Streifens beizubehal ten ,/iicn/eine Verringerung
der Arbeitseigenschaften ergibt. In Abhängigkeit von einer
bestimmten Anforderung kann das Druckbindeverfahren in einer
nichtoxidierenden Atmosphäre oder in einer reduzierenden Atmosphäre durchgeführt werden. Wenn die Druckbindung der Streifen
durchgeführt wird, müssen die Größen für die Dickenreduktion des Stahlrückens und der Legierungsschichten so gesteuert
werden, daß sie innerhalb der folgenden Bereiche liegen:
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Bimetallstreifen: Stahlrücken 3 - 25%
und
Legierungsschicht auf Kupferbasis 0,5 - 20%
Legierungsstreifen: Legierungsschicht auf Bleibasis
25 - 90%.
Das Dreischichtenmaterial, das unter den obenbeschriebenen
Bedingungen unter Druck gebunden wurde, wird in einen Ofen 7 zur Hitzbehandlung eingeführt, wo die Bindung verstärkt wird;
außerdem werden nach der Hitzebehandlung schlecht gebundene Teile (Gußblasen = blisters) herausgefunden. Das drei Schichten
tragende Material 8, das gemäß dem obenbeschriebenen Verfahren druckgebunden wurde, wird dann auf einen Wickler C aufgewickelt.
Die Figuren 2A und 2B zeigen die Eigenschaften eines Legierungsstreifens, der durch Druck gebunden werden soll und der eine
Zusammensetzung von 10% Zinn aufweist, wobei der Rest aus Blei besteht. Fig. 2A ist eine graphische Illustration der Beziehung
zwischen der Vickers-Härte Hv und der Größe der Dickenreduktion,
d.h. der Menge an Deformation D. Es zeigt sich, daß die Härte Hv mit dem Anstieg der Größe an Dickenreduktion D abfällt.
Fig. 2B ist eine graphische Darstellung der Beziehung zwischen der Vickers-Härte Hv und der Tempertemperatur Tl. Es versteht
sich, daß die Härte Hv.mit steigender Tempertemperatur Tl ansteigt. Wie aus den Figuren deutlich hervorgeht, hat der obengenannte
Legierungsstreifen die Eigenschaft weich zu werden,
wenn er bearbeitet wird (gemäß Fig. 2A) und die Eigenschaft zu härten, wenn er getempert wird (gemäß Fig. 2B). Aus diesem Grund
ist es, um ein 'druckgebundenes Lagermaterial 8 zu erhalten, das frei von Defekten ist, notwendig, daß der obengenannte Legierungsstreifen eine Vickers-Härtezahl von 11 oder mehr aufweist.
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In den Figuren 2A und 2B bezeichnen die schattierten Anteile die Bereiche, die Vickers-Härtezahlen von 11 oder mehr entsprechen.
Wenn der Legierungsstreifen eine Vickers-Härtezahl von weniger als 11 aufweist, unterliegt der Legierungsstreifen
einer außerordentlichen Dehnung bzw. Streckung, die zur Bildung von ausgedrückten Enden und Defekten im Mittelteil führt.
Deshalb sollte.in Abhängigkeit von den dimensionalen Bedingungen der Legierungsstreifen, d.h. von der Dicke und der Länge, dem
Druckbindeverfahren ein Temperverfahren vorhergehen, das bei
der erforderlichen Temperatur durchgeführt wird.
Fig. 3 illustriert die Größe der Dickereduktion des Stahlrückens
und der Legierungsschichten, die in einer Serie von
Kaltdruckbindeverfahren gemessen wurden. D. designiert die
Gesamtgröße der Dickereduktion, die in Prozenten ausgedrückt ist, während D die Größe der Dickenreduktion des Stahlrückens
und der Legierungsschichten aufzeigt, ebenfalls ausgedrückt in Prozenten.
Fig. 4 ist eine Schnittansicht, die den Legierungsstreifen 1
und den Bimetallstreifen 2 zeigt, die nicht durch Druck gebunden
sind. Die Symbole t , t und/bzw. t designieren die Dicke des Stahlrückens, die Dicke der Legierungsschicht auf
Kupferbasis und die Dicke der Legierungsschicht auf Bleibasis. Es ist unnötig zu sagen, daß die Gesamtdicke vor den Druckbindeverfahren
durch die folgende Gleichung ausgedrückt wird:
t = t + t + t . ο a s
Fig. 5 ist eine Schnittansicht, die einen Legierungsstreifen 1'
und einen Birne tailstreifen 2' illustriert, die durch Druck gebunden
wurden. Die Dicke des Stahlrückens wird durch t , desig-
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niert, die Dicke der Legierungsschicht auf Kupferbasis durch t , und die Dicke der Legierungsschicht auf Bleibasis durch
t ,. Deshalb ist die Gesamtdicke nach den Druckbindeverfahren
wie folgt:
t' = t , + t , + t , ο' a s'
Bei nochmaliger Betrachtung von Fig. 3 ergibt sich, daß, wenn ein gegebener Wert (%) der Gesamtgröße der Dickenreduktion D.
eingesetzt wird, die Größe der Dickenreduktion der Legierungs schicht auf Bleibasis einen Wert von JC^ (%) erreicht, die
Größe der Dickenreduktion der Legierungsschicht auf Kupferbasis einen Wert von /£„ (%) und die Größe der Dickenreduktion
des Stahlrückens einen Wert von/, (%). Somit kann die Gesamtgröße der Dickenreduktion durch die folgende Gleichung
ausgedrückt werden:
D. = (1 - ±~) x 100 (%)
A. L
und die Größen der Dickenreduktion der Legierungsschicht auf
Bleibasis, der Legierungsschicht auf Kupferbasis bzw. des Stahlrückens durch die folgenden Gleichungen:
/j = (1 - -—') x 100 (%)
t ,
= (1 - -^- ) χ 100 (%)
a
609315/0801
Wie aus der Fig. 3 eindeutig hervorgeht, ist es möglich, ein Dreischichtenmaterial mit den erforderlichen Dimensionen herzustellen,
wenn geeignete dimensionale Werte der Legierungsschichten und des Stahlriickens ausgewählt werden.
Wie schon oben erklärt wurde, konnte gezeigt werden bzw. bewiesen werden, daß das Dreischichtenmaterial, das unter Anwendung
einer Dickenreduktion des Stahlriickens von 3 bis 25%, einer Dickenreduktion der Legierungsschicht auf Kupferbasis
von 0,5 bis 20% und einer Dickenreduktion der Legierungsschicht auf Bleibasis von 25 bis 90% hergestellt wurde, einen
sehr hohen Bindungsgrad aufweist und daß dessen Qualität noch weiter verbessert werden kann, wenn solche Vorbehandlungen wie
beispielsweise das Entfetten, das Säubern, das Bürsten mit
Drahtbürsten udgl. mit genügender Sorgfalt durchgeführt werden.
Fig. 6 zeigt die mechanischen Eigenschaften des Dreischichtenmaterials,
das auf die oben beschriebene Art und Weise hergestellt wurde. In den Kurven sind die gemessenen Werte eingezeichnet,
die die mechanischen Eigenschaften zeigen, die bei
Anwendung verschiedener Hitzebehandlungsbedingungen bei gewalzten
Legierungsstreifen auf Bleibasis der gleichen Dicke
wie die Dicke t , der durch Druck gebundenen Legierungsschicht,
wie sie in Fig. 5 illustriert ist, erhalten wurden. T zeigt die Hitzebehandlungstemperaturen in C (x 60 min.), und H , F
bzw. E designieren die Vickers-Härten, die Zugfestigkeiten
2
(kg/mm ) und die Dehnungen (%).
(kg/mm ) und die Dehnungen (%).
In der vorher beschriebenen Ausführungsform, in welcher die Blei-Zinn-Legierung
verwendet wurde, mit der Absicht, Verdrehungen zu entfernen, schlecht gebundene Teile zu finden, die Verbindungs-
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stärke zu erhöhen usw., wurden die Streifen eine Stunde lang bei 170 C in der Hitze behandelt, wobei die gemessenen Werte
für die mechanischen Eigenschaften (gezeigt in Fig. 6) entsprechend
gewürdigt wurden. Als Ergebnis wurde ein zufriedenstellendes Dreischichtenlagermaterial erhalten.
Die obigen Ausführungen gehören zu den Ausführungsformen, in
welchen das durch Druck zu verbindende Material in Form einer kontinuierlichen Bahn vorliegt. Wenn eine kleine Anzahl von
Lagern von großer Dicke hergestellt werden soll, versteht es sich, daß ein Teilstück der kontinuierlichen Bahn für das
Druckbindeverfahren verwendet werden kann.
Das Lagermaterial, das nach dem obenangegebenen erfindungsgemäßen
Verfahren hergestellt wurde, hat wesentlich bessere Eigenschaften als Lagermaterial, daß durch Elektroplattierung
der gleichen Blei-Zinn-Legierung, wie sie auch erfindungsgemäß
verwendet wurde, hergestellt wurde.
Die unten angegebene Tabelle 1 zeigt einen Vergleich zwischen den mechanischen Eigenschaften des gemäß dem erfindungsgemäßen
Verfahren erhaltenen Produktes und den mechanischen Eigenschaften eines bekannten Produktes.
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O CD O
| ^^\^^ Legierung, die\^ ^^\die Lager- ^\ \^^ schicht Mechanische ^\^^ bildet Eigenschaften ^^"\^^ |
Produkt gemäß der vor liegenden Erfindung ("durch Druck gebunden) |
Bekanntes Produkt (elektroplattiert) |
| Vickers-Härte (Hv) | 10 % Sn - Rst. Pb | 10 % Sn - Rst. Pb |
| Zugfestigkeit (kg/min^) | 11-12 | 7-8 |
| Dehnung (Streckung) (%) | 4,5 - 5,5 | 2,5 - 3 |
| 15-25 | 10 - 25 |
Ein Vergleich zwischen dem durch Druck gebundenen Produkt gemäß vorliegender Erfindung (unter Verwendung einer Legierung
aus 10% Sn und dem Rest aus Pb) und dem bekannten elektroplattierten Produkt (unter Verwendung einer Legierung aus 10% Sn
und dem Rest aus Pb) ergibt, daß das erstere Produkt eine höhere Härte und Zugfestigkeit als das letztere Produkt hat und daß sie
nahezu die gleiche Dehnung bzw. Streckung aufwiesen. Neben diesem Vergleich wurden noch Vergleiche unter identischen Legierungszusammensetzungsbedingungen
durchgeführt zwischen den gemäß der vorliegenden Erfindung durch Druck gebundenen Produkten mit verschiedenen
Legierungszusammensetzungen, bekannten elektroplattieren Produkten für Lageroberflächenschichten mit verschiedenen
Legierungszusammensetzungen und bekannten Weißmetall-Gießprodukten auf Bleibasis für Lageroberflächenschichten verschiedener
Legierungszusammensetzungen . Die Testergebnisse zeigten, daß diese drei Produkte die mechanischen Eigenschaften und
Eigenschaften als Lagermaterial haben, die nahezu den in
Tabelle I angegebenen mechanischen Eigenschaften gleich sind.
Eine Erklärung für die Gründe der numerischen Begrenzung in dem erfindungsgemäßen Verfahren wird unten angegeben.
1) Die Druckbindetemperatur im Bereich von Raumtemperatur bis 200°C:
Wie oben beschrieben, wurde die obere Grenze auf 200 C
festgesetzt, um zu vermeiden, daß sich der Legierungsstreifen an die Walzen in der Walzenmühle anhaften kann
oder daß die Steuerung der Streifendimensionen schwierig
werden.
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2) Die Gesamtgröße der Dickenreduktion während des Druckbindeverfahrens
im Bereich von 8 bis 40%:
Die untere Grenze wurde auf 8% festgesetzt, auf Basis der Tatsache, daß zur Erzielung einer vollständigen Bindung
ein Minimalwert von 8% für die Gesamtgröße der Dickenreduktion D erforderlich ist. Der Stahlrücken des Materials
für die Lager hat vorzugsweise als mechanische Eigenschaft eine Vickers-Härtezahl von 200 oder weniger. Aus diesem
Grund wurde die Gesamtgröße der Dickenreduktion zur Erzielung
dieser Härte (D 40%) als obere Grenze gewählt.
Die obigen Erklärungen treffen auf das Dreischichtenmaterial zu. Das erfindungsgemäße Verfahren ist aber auch
auf solche Fälle anwendbar, in denen der Stahlrücken des Birne tallstreifens mit Kupfer elektroplattiert ist und/
oder eine Schicht eines anderen Metalls oder einer anderen Legierung als Kupfer zwischen dem Stahlrücken und der
Legierungsschicht des Bimetallstreifens gebunden ist und/
oder die Legierungsschicht auf Bleibasis, auf deren Vorderseite eine Zinn- oder Zinnlegierungsschicht gebunden
ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren hat ganz bestimmte Vorteile
gegenüber den bekannten Gießverfahren bzw. Elektroplattierungsverfahren,
wie im folgenden ausgeführt wird:
(I-) Eine bessere Produktivität (Verarbeitungseigenschaft)
wird erhalten.
(II) Eine kontinuierliche Produktion ist möglich.
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(III) Es wird ein größerer Anwendungsbereich erhalten. Es ist nicht notwendig, kompilierte Verfahrens schritte
wie beispielsweise das Elektroplattieren eines Legierungsschicht oder das Einebnen nach dem Gießen durchzuführen.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist auf alle Legierungen auf Bleibasis anwendbar, aus denen Legierungsstreifen bzw.
Legierungsbänder hergestellt werden können.
(IV) Die Dimensionskontrolle in der Richtung der Dicke wird leicht durchgeführt. Ein Verbundmaterial mit bestimmten
erforderlichen Dimensionen kann durch Auswahl der Bedingungen für die Dickenreduktion;wie beispielsweise
durch das Einstellen der Walzen in der Walzenmühle, in Abhängigkeit von den Eigenschaften des zu verwendenden
Legierungsstreifens hergestellt werden.
(V) Das erfindungsgemäße Verfahren stellt kein Problem
für die Umweltverschmutzung dar. Das Verfahren ergibt keine Probleme(wie beispielsweise das Abfallwasser aus dem Elektroplattierungsverf
ahren oder die Luftverschmutzung aus dem
Gießverfahren.
(VI) Die Herstellung kann mit niedrigen Kosten durchgeführt werden. Wie oben beschrieben, erlaubt das erfindungsgemäße
Verfahren eine kontinuierliche Produktion, die natürlich eine bemerkenswerte Einsparung der Kosten bewirkt. Außerdem
schliesst das erfindungsgemäße Verfahren Materialkosten und
elektrische Kosten, die für das Elektroplattierungsverfahren benötigt werden, aus;wie auch die verschiedenen Ausgaben und
Kosten eines Schneideverfahrens für die gegossene Legierungsschicht auf Bleibasis, das in dem Gießverfahren notwendig
ist.
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Claims (14)
1. Verfahren zur Herstellung von Verbundmaterial für Lager
oder Gleitstücke, dadurch gekennzeichnet, daß man auf einen Streifen mit einer Stahlrückseite und einer Schicht
einer Legierung auf Kupferbasis, die an die Stahlrückseite gebunden
ist, und auf einen Streifen einer Legierung auf Bleibasis, wobei die Legierung auf Kupferbasis zwischen der Stahlrückseite
und dem Legierungsstreifen auf Bleibasis angeordnet
ist, gleichzeitig durch Walzen Druck anwendet, daß die beiden Streifen eine Temperatur von Raumtemperatur bis 200 C haben,
wobei der Druck so gehalten ist, daß die Gesamtdicke der beiden Streifen um 8 bis 40% reduziert wird und die beiden Streifen
unter Bildung eines Verbundmaterials aneinander gebunden werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß die Legierung auf Bleibasis neben Blei
40 Vol.-% wenigstens eines Additives ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Sn, Sb, Cu, Zn, Te, In, As und Tl enthält.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung auf Kupferbasis eine Kupfer-Blei-Legierung
für Lager oder eine Blei-Bronze-Legierung für Lager ist.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß die Legierung auf Kupferbasis eine Kupfer-Blei-Legierung
für Lager oder eine Blei-Bronze-Legierung für Lager ist.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß der Stahlrücken mit Kupfer elektroplattiert
ist.
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6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch g e k e η η-zeichnet,
daß der Stahlrücken mit Kupfer elektroplattiert ist.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Legierungsstreifen auf Bleibasis auf
einer Seite eine Schicht aus Zinn oder einer Zinnlegierung daran gebunden aufweist.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Legierungsstreifen auf Bleibasis auf
einer Seite eine Schicht aus Zinn oder einer Zinnlegierung daran gebunden aufweist.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck so gehalten ist, daß die Dicke
des Stahlrückens um 3 - 35%, die Dicke der Legierungsschicht
auf Kupferbasis um 0,5 - 20% und die Dicke des LegierungsStreifens
auf Bleibasis um 25 - 90% reduziert wird.
10. Verfahren zur Herstellung von Verbundmaterial für
Lager oder Gleitstücke, dadurch gekennzeichnet , daß man eine Seite eines Streifens mit einem Stahlrücken und
einer Schicht einer Legierung auf Kupferbasis, die an die Vorderseite des Stahlrückens gebunden ist, reinigt, eine Seite
eines Streifens einer Legierung auf Bleibasis reinigt, und auf die beiden Streifen, in denen die Legierungsschicht auf Kupferbasis
zwischen dem Stahlrücken und dem Legierungsstreifen auf
Bleibasis angeordnet ist, mit Hilfe von Walzen gleichzeitig Druck ausübt, so daß die beiden Streifen eine Temperatur zwischen
Raumtemepratur und 2000C aufweisen, und der Druck so gehalten
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- 1
wird, daß die Gesamtdicke der beiden Streifen um 8 - 40% reduziert
wird und so, daß die beiden Streifen unter Bildung eines Verbundmaterials aneinander gebunden werden, und das
Verbundmaterial in der Hitze behandelt.
1 1 . Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Reinigen der Vorderseiten der entsprechenden
Streifen durch Entfetten und Abkratzen mit Hilfe von Bürsten bewirkt wird, um auf den Vorderseiten eine Oberflächenrauhheit
von mehreren bis mehreren 10 ,u zu erhalten.
12. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Hitzebehandlung in reduzierender Atmosphäre
erfolgt.
13. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Erhitzung in nichtoxydierender Atmosphäre
erfolgt.
14. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck so gehalten wird, daß die Dicke
des Stahlrückens um 3 - 35%, die Dicke der Legierungsschicht auf Kupferbasis 0,5 - 20% und die Dicke des LegierungsStreifens
auf Bleibasis um 25 - 90% reduziert wird.
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