DE2425393A1

DE2425393A1 - Verfahren zur herstellung von gereinigtem koksofengas

Info

Publication number: DE2425393A1
Application number: DE19742425393
Authority: DE
Inventors: Hifumi Hiraoka; Tsutomu Hoshino; Takashi Hosoya; Fukuo Kitakyushu; Tatsuo Shibuya; Fumio Sudo; Sunao Yamada
Original assignee: Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd; Mitsubishi Chemical Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Kasei Corp Mitsubishi Kakoki Kaisha Lt
Priority date: 1973-05-26
Filing date: 1974-05-25
Publication date: 1974-12-12
Also published as: DE2425393C3; FR2230713A1; FR2230713B1; BR7404280D0; US3880617A; GB1455204A; CA1013144A; DE2425393B2

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von gereinigtem Koksofengas, welches im wesentlichen keine Schwefelkomponente enthält. Dies geschieht indem man Koksofengas mit einer absorbierenden Lösung, wie z. B. einer Ammoniaklösung kontaktiert, um den Schwefelwasserstoff vom Koksofengas abzutrennen.

Das bei der Verkokung von Kohle (trockene Destillation) anfallende Koksofengas enthält eine relativ große Menge von Verunreinigungen, wie z. B. Säuregaskomponenten, wie Schwefelwasserstoff, Kohlendioxyd, Cyanwasserstoff,sowie Teer, Wasser, Benzol, Naphthalin und Ammoniak. Diese Verunreinigungen bewirken ein Verstopfen und Korrodieren der Rohrleitungen und anderer Einrichtungen und sie sind außerdem für den menschlichen Körper giftig. Demgemäß ist es schwierig und hin und wieder gefährlich, das Koksofengas in gewünschter Weise zu verwenden. Es ist erforderlich, diese Verunreinigungen abzutrennen. Teer, Wasser, Benzol und Naphthalin können leicht abgetrennt und entfernt werden, indem man das Koksofengas abkühlt oder mit einem Öl auswäscht. Es sind ferner die Collin-Methode, die Otto-Methode und die Kopper¹s-Methode ■ oder dgl. zur Entfernung von Säuregas aus dem Koksofengas bekannt, d. h. die Absorption des Säuregases in einer absorbierenden Lösung bestehend aus Ammoniakwasser und nachfolgende Erhitzung der absorbierenden Lösung mit Dampf zur Ab-

409850/0935

trennung des Säuregases und zur Rückführung der regenerierenden absorbierenden Lösung.

Bei diesen Methoden erzielt man einen relativ hohen Abtrenngrad für einige Schwefelkomponenten. Der Abtrenngrad für Schwefelwasserstoff ist jedoch gering und die Selektivität des Schwefelwasserstoffs im Koksofengas ist gering und der Verbrauch an Dampf ist unvorteilhaft hoch. Bei den bekannten Methoden wird" die regenerierte Absorptionslösung, welche am Boden des zur Säuregasabtrennung (Entsäuerung) dienenden Turms austritt, direkt in den Absorber als Absorptionslösung zurückgeführt. Die regenerierte Absprptionslösung enthält Ammoniak und geringe Mengen Cyanwasserstoff und anderer Säuregaskomponenten. Demgemäß wird die Absorptionsleistung des Absorbers nach einer Kreislaufführung während einer langen Zeitdauer unvorteilhafterweise gesenkt. Das Säuregas enthält Schwefelwasserstoff zusammen mit Cyanwasserstoff (gewöhnlieh 3-5 Volumen-$)und Ammoniakgas (mehr als 100 ppm). Demgemäß wurde gefunden, daß die Durchgänge im Katalysatorbett durch Bildung von Ammoniumsulfat verstopft werden, wenn man aus dem Säuregas nach dem Claus-Verfahren oder dgl. Schwefel in hoher Reinheit gewinnen will.

Durch direktes Verbrennen des Säuregases kann man Schwefelsäure und rauchende Schwefelsäure herstellen. Bei dieser Verbrennung wird die Schwefelsäure und die rauchende Schwefelsäure: durch Bildung von No während der Verbrennung aus einem Teil -des HCK gefärbt. Demgemäß konnte bisher das Säuregas lediglich. zur Herstellung von relativ wertlosen Produkten, wie z. B. verdünnter Schwefelsäure verwendet werden.

Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren z^.r Herstellung von gereinigtem Koksofengas zu schaffen, mit dem das Säuregas in wirksamer Weise abgetrennt wanden kann.

409850/0935

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, indem man im Gegenstrom Koksofengas mit einer Absorptionslösung aus Ammoniak und V/asser in einem Absorber mit einer Vielzahl von Absorptionsstufen kontaktiert, so daß die Säuregaskomponenten und insbesondere der Schwefelwasserstoff im Koksofengas in die Absorptionslösung absorbiert werden. Darauf wird die Absorptionslösung, welche das Säuregas enthält, und aus dem Absorber austritt, mit Dampf in einem Säuregasabtrennturm erhitzt, um wesentliche Mengen des Säuregases von der Absorptionslösung abzutrennen und die regenerierte Absorptionslösung als Absorptionslösung in den Absorber zurückzuführen. Hierbei wird erfindungsgemäß die aus dem Absorber entlassene Absorptions.lösung aufgeteilt und in den oberen Bereich und einen mittleren Bereich des Turms zur Abtrennung des Säuregases eingeführt, und zwar in einem Gewichtsverhältnis von mehr als 0,05 : 1 der Absorptionslösung, welche in den Kopf eingeführt wird zur Absorptionslösung, welche in den mittleren Bereich eingeführt wird und wobei die Temperatur der in den Kopf eingeführten Absorptionslösung unterhalb 40 ⁰C gehalten wird.

Fig. 1 zeigt ein Diagramm zur Veranschaulichung des erfindungsgemäßen Verfahrens.

Gemäß Fig. 1 wird in einem Koksofengas A eine als Ausgangsmaterial dienende Kohle zu Koksofengas verkokt. Pas Koksofengas wird durch Wärmeaustausch mit Seewasser oder dgl. in einem primären Kühler B gekühlt. Im Absorber C werden die Säuregaskomponenten im Kokspfengas durch Absorption mit einer aus Ammoniakwasser bestehenden Absorptionslösung (im folgenden nur als Absorptionslösung bezeichnet) abgetrennt. Die Absorptionslösung, welche die Säuregaskomponenten enthält, wird aus dem Absorber C über eine Rohrleitung 4 entlassen und wird sodann in einem Turm D zur Säuregasabtrennung (im folgenden als Abtrennturm bezeichnet) regeneriert. Die regenerierte Absorptionslösung wird über die Rohrleitung 5 aus dem Abtrennturm D entlassen und in einem Wärmeaustauscher I₂ und

A 0 9 6 U-C= / :. 9 3 S

Kühlern K.., K_? (im folgenden als regenerierte Absorptionslösung bezeichnet) und in einem Speichertank E gespeichert. Das Ammoniakgas wird ferner aus der regenerierten Absorptionslösung abgetrennt, welche den Abtrennturm D verläßt. Die Lösung fließt durch eine Rohrleitung 8 in eine Ammoniakabtrenneinrichtung G. Dampf wird durch eine Rohrleitung 10 geleitet und in einem Kocher E kondensiert und das kondensierte Wasser wird in den Speichertanks M und J gespeichert. Falls erforderlich, wird in den Speichertank J ein zur Speisung des Kochers verwendetes Wasser eingeführt. Das im Säuregas verbleibende Ammoniakgas, welches am Kopf des Abtrennturms D austritt, wird im kondensierten Wasser in einer Waschapparatur L absorbiert. Das im Koksofen A erzeugte Koksofengas wird durch das Rohr 1 in den Primärkühler B geleitet und dort wird es abgekühlt und danach wird es durch die Rohrleitung 2 in den Absorber C geleitet. Der Absorber G ist ein Sprühturm mit einer Vielzahl von Stufen, wobei das Koksofengas im G-egenstrom die Absorptionslösung, welche durch die Rohrleitung 3 einströmt, in jeder Stufe kontaktiert. Die mit dem Koksofengas in der letzten Stufe kontaktiert Absorptionslösung wird zur vorderen Stufe geführt und auch hier versprüht, so daß sie mit dem Koksofengas kontaktiert wird. Die selektive Absorption des Schwefelwasserstoffs im Säuregas wird wirtschaftlicherweise dadurch verwirklicht, daß man die Kontakttemperatur während der Gegenstromkontaktierung der Absorptionslösung mit dem Koksofengas im Absorber auf mehr als 30 ⁰C hält und indem man die Konzentration des Ammoniaks in der Absorptionslösung auf weniger als 10 g/l hält. Wenn die Kontakttemperatur unterhalb 30 ⁰C liegt, so vird eine große Menge HCH-Gas zusammen mit Schwefelwasser s to ff gas aus dem Koksofengas absorbiert, v/ob ei d ie selektive Absorption des Schwefelwasserstoffgases verschlechtert wird, und wobei ferner HCN-Gas das am Kopf des Abtrennturms austretende Säuregas verunreinigt, da nämlich eine Absorptionslösung, welche HGN enthält, in diesem Fall in den Abtrennturm eingeleitet wird.

409850/0935

Die obere Grenze der Kontakttemperatur ist nicht beschränkt, solange nur eine ausreichende Ammoniakkonzentration unter dem Arbeitsdruck aufrechterhalten werden kann, so daß im wesentlichen der gesamte Schwefelwasserstoff absorbiert werden kann. Somit ist es bevorzugt, die Umsetzung bei unterh alb 60 ⁰C und insbesondere bei unterhalb 45 ⁰C (im Falle von etwa Atmosphärendruck) durchzuführen. Die Absorptions von Schwefelwasserstoff wird erhöht, je nach der Zunahme der Konzentration von flüssigem Ammoniak in der Absorptionslösung, welche in den Absorber eingeführt wird. Wenn die Ammoniakkonzentration oberhalb 10 g/l liegt, so wird die Absorption von Schwefelwasserstoff durch die Absorption von HCN-Gas in die Absorptionslösung nicht weiter gesenkt. Dies hat zum Ergebnis, daß eine große Menge HCET-Gas das aus dem Abtrennturm austretende Säuregas verunreinigt. Demgemäß muß zur Aufrechterhai tung der Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens die Ammoniakkonzentration der Absorptionslösung auf.weniger als 10 g/l gehalten werden.

Wenn die Ammoniakkonzentration in der Absorptionslösung zu gering ist, so ist die Absorptionswirksamkeit herabgesetzt und ein groß dimensionierter Absorber ist erforderlich. Demgemäß ist es bevorzugt, diese Konzentration oberhalb 4 g/l zu halten. Wenn die Zahl der Stufen des Absorbers zu klein ist, so ist die Kontaktierung des Koksofengases mit der Absorptionslösung zu gering. Andererseits wird bei einer Erhöhung der Stufenzahl über 10 Stufen die Entschwefelungswirksamkeit nicht mehr wesentlich erhöht. Demgemäß ist es bevorzugt, einen Absorber mit 5 bis 8 Stufen zu verwenden.

Mehr als die Hälfte der Absorptionslösung, welche am Boden des Absorbers C über die Rohrleitung 4 entlassen wird, wird.in dem Wärmeaustauscher I₁, I„ mit Dampf erhitzt und die heiße · Absorptionslösung wird durch die Rohrleitung 5 -aus dem Abtrennturm D entlassen. Andererseits fließt die erhitzte Absorptionslösung durch die Rohrleitung 6 in den mittleren Bereich des Abtrennturms D. Andererseits fließt die verbleibende

409850/0935

Absorptionslösung durch den Kahler H und wird dort auf eine Temperatur von 0 - 40 ⁰C gekühlt und fließt sodann durch die Rohrleitung 7 in den oberen Teil des Abtrennturms D zur Abtrennung der Säuregase. Das Verhältnis der in den Kopf des Turms- eingeleiteten Absorptionslösung zu der in den mittlerer! Bereich des Abtrennturms eingeleiteten Absorptionslösung beträgt vorzugsweise mehr als 0,05 (Gewicht) : 1 (Gewicht). Wenn die Temperatur der in den oberen Teil geleiteten Absorptionslösung höher als 40 -⁰C ist oder wenn das Verhältnis der in den oberen Teil eingeleiteten Absorptionslösung zu der in den mittleren Teil eingeleiteten Absorptionslösung geringer als 0,05 (Gewicht) : 1 (Gewicht) ist, so ist das aus dem Abtrennturm D entlassene Säuregas mit mehr als 0,5 Volumen-^ HCIi verunreinigt, so daß die oben erwähnten Schwierigkeiten bei der Herstellung von Schwefelsäure oder Schwefel mit hoher Reinheit aus dem Säuregas auftreten. In einem solchen Falle ist das Verfahren nicht wirtschaftlich.

Das Verhältnis der in den oberen Teil eingeführten Absorptionslösung zu der in den mittleren Teil des Abtrennturms eingeführten Absorptionslösung kann mehr als 0,05 : 1,0 (Gewicht) betragen und vorzugsweise 0,05-0,15 : 1,0 (Gewicht). wer.:i eine zu große Menge der Absorptionslösung in den oberen Teil eingeführt wird, ist es schwer, das Ammoniakgas und das Säurcgas aus der Absorptionslösung abzutrennen und der Dampfverbrauch, im Abtrennturm ist erhöht. Dies ist vom wirtschaftliche Standpunkt ebenfalls nachteilig.

Der HCir-GehaltiaeiiKopf des \A.btrennturme entlassenen Säuregas kann bei obiger Arbeitsweise unterhalb 0,5 Volumen-/^ gehalten werden. Es verbleibt jedoch Ammoniakgas im Säuregas. Wenn nur; das verbliebene Amaoniakgas die nachteiligen Stufen beeinträchtigt, so wird Ammoniakgas am besten durch Waschen in der Waschapparatur L entfernt. Dies geschieht mit kondensiertem Wasser, welches im Kondensator M durch Kondensation von dem als Heizquelle für den Kocher P verwendeten Dampf erhalten wire.

409850/0935

Sodann wird das Säuregas zu einer Säuregasbehandlungsapparat^ geführt, wie z. B. einer Schwefelrückgewinnungsapparatur oder einer Verbrennungsapparatur oder dgl. (nicht dargestellt).

Der Ammoniakgaegehalt im Säuregas kann auf weniger als 100 ppm durch Waschen gesenkt werden. Wenn nun Schwefel mit einer hohen Reinheit im Claus-Ofen unter Verwendung des Säuregases gebildet wird, so kann eine Ammoniumsulfatbildung verhindert werden und somit auch eine Verstopfung des Katalysatorbette verhindert werden.

Andererseits kann das kondensierte Wasser in dem das Ammoniakgae aus dem Säuregas absorbiert wurde durch eine Rohrleitung 11 in den Tank E für die regenerierte Absorptionslösung geführt werden. Wenn die gesamte regenerierte Absorptionslösung, welche am Boden des Abtrennturmes D austritt, in den Absorber C zurückgeführt wird, so samnelt sich eine bestimmte Menge Cyanid und Rhodanat oder anderer nicht regenerierter Salze in der Abeorptionslösung an. Demgemäß nimmt die Absorptionswirksamkeit im Absorber ab, wenn die Absorptionslösung während einer langen Zeitdauer im Kreislauf geführt wird. Somit ist es erforderlich, einen Teil der regenerierten Absorptionslösung zu verwerfen und kondensiertes Wasser oder Ammoniakwasser zuzusetzen, um die Absorptionswirksamkeit konstant zu halten. Das immoniakgashaltige Wasser, welches beim Waschen erhalten wird, kann in wirksamer Weise ale zusätzliches Wasser verwendet werden. Die Senkung des Ammoniakgehaltes in der Absorptionslösung, welche durch das Verwerfen eines Teils der Abscrptionslösung bewirkt wird, kann durch Zufuhr von Ammoniakgas zum Koksofengas kompensiert werden. Hierbei kann es sich insbesondere um das Ammoniakgas handeln, welches aus der verworfenen regenerierten Absorptionslöaung gewonnen werden kann, so daß der Ammoniakgehalt in der Absorptionslösung im wesentlichen konstant gehalten werden kann. Es ist möglich, die Abnahme des Ammoniakgehaltes durch Zugabe einer anderen Ammoniakquelle anstelle des Ammoniakgases, welches aus der verworfenen Lösung gewonnen wird, zu kompensieren. Die Restlösung nach

4G9850/093S

Abtrennung des Ammoniaks in der Abtrenneinrichtung G- kann leicht in herkömmlicher Weise behandelt werden, und zwar nach einem herkömmlichen Belebtschlammprozeß. Wenn die Menge an gereinigter oder verworfener Lösung zu groß ist, so ist eine große Menge Dampf in der Ammoniakabtrenneinrichtung G erforderlich und die Belastung des Belebtschlammprozeßes ist erhöht. Demgemäß muß die Menge an verworfener oder gereinigter Lösung sorgfältig ausgewählt werden.

Erfindungsgemäß kann die Säuregaskomponente und insbesondere der. Schwefelwasserstoff in wirksamer Weise aus dem Koksofengas abgetrennt werden. Der im Abtrennturm zurückgewonnene Schwefelwasserstoff enthält im wesentlichen kein HCN (weniger als 0,5 Yolumen-#) und demgemäß ist es bevorzugt, diesen Schwefelwasserstoff als Schwefelquelle flir einen Claus-Ofen oder dgl. zu verwenden. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird das in den am Kopf des Abtrennturms austretenden Säuregas enthaltene Ammoniakgas in weichem Wasser absorbiert. Dieses weiche Wasser wird durch Kondensation von Dampf erhalten, und zwar von demjenigen Dampf, welcher zur Erhitzung des Abtrennturms verwendet wurde. Hierbei wird der Ammoniakgasgehalt des Säuregases auf weniger als 100 ppm gesenkt. Somit ist es möglich, diejenigen Schwierigkeiten zu vermeiden, welche durch Bildung von Ammoniumsulfat hervorgerufen werden, wie z. B. ein Verstopfen des Katalysatorbetts bei der Herstellung von Schwefel in hoher Reinheit aus dem SäuregaB nach dem Claus-Verfahren.

Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausfiihrungsbei- · spielen näher erläutert.

Beispiel 1

Gemäß der Figur wird Koksofengas der nachstehenden Zusammensetzung in den Einlaß eines Absorbers mit 6 Stufen geleitet, so daß es vom unteren Bereich zum oberen Bereich mit einer Geschwindigkeit von 90 000 Nnr/h strömt. Andererseits wird eine Absorptionslösung mit 7,5 g/l Ammoniak vom oberen Teil

408850/0935

des Absorbers versprüht, so daß dieses im Gegenstrom das Koksofengas bei 35 ⁰C kontaktiert. Die Absorptionslösung tritt am Boden des Absorbers aus. Die austretende Absorptionslösung wird sodann in den oberen und mittleren Bereich des Abtrennturms in einem Verhältnis von 1:15 (der Absorptionslösung zum oberen Bereich zur Abs-orptionslösung zum mittleren Bereich) geleitet. Die in. den oberen Bereich eingeleitete Absorptionslösung wird während des Abtrennvorgangs auf 22 ⁰C gekühlt. Das aus dem Kopf des Abtrennturms entlassene Säuregas wird mit kondensiertem Wasser (100 l/ 1000 m Koksofengas) gewaschen. Ein Teil der regenerierten Absorptionslösung, welche am Boden des Abtrennturms austritt, wird verworfen und eventuell dann gereinigt und die gleiche Menge kondensiertes Wasser wird zu der Absorptionslösung gegeben. Die Komponenten im Koksofengas am Auslaß des Absorbers und die Komponenten des Säuregases am Auslaß des Abtrennturms werden gemessen. Die Ergebnisse sind im folgenden zusammengestellt: .

Kokso f engas-Zusammens e t zung:

Komponente am Einlaß des Absorbers am Auslaß des Absorbers

COp 59 g/Um -Gesamtgas 55 g/Um '-Gesamtgas H₂S 3,48 " 0,26 "

HCN 2 " 1,98 "

Bei diesem Verfahren wird' eine Entschwefelung von etwa 92 i> erreicht.

Sä-uregas-Zusammensetzung: - ·

Komponente Gehalt

CO₂ 53,1 Volumen-^

H₂S 46,8 » -

. HCN ' 0,1 » • ■ IH, 88 ppm

409850/0935

- ίο -

Wenn das Säuregas in den Claus-Ofen eingeführt wird, so "beobachtet man. keine Verstopfung des Katalysatorb.etts und Iceine Bildung von Ammoniumsulfat, da der HCIT-Gehalt im Säuregas unterhalb 0,5 Volumen-^ liegt und da der Ammoniakgehalt unterhalb 100 ppm liegt.

Vergleichsbeispiel 1

Gemäß der Figur wird Koksofengas der unten angegebenen Zusammensetzung in den Einlaß eines Absorbers mit 6 Stufen geleitet, und .zwar vom oberen Bereich zum unteren Bereich mit einer Geschwindigkeit von 90 000 Hm /h. Die Absorptionslösung, welche 15 g/l Ammoniak enthält, wird vom oberen Teil des Absorbers ausgesprüht und kontaktiert das Koksofengas bei 20 ⁰C im Gegenstrom. Die Koksofengas-Zusammensetzung am Auslaß des Absorbers wird gemessen.

Koksofengas-Zusammense tzung:

	am	Einlaß des Absorbers	am	Auslaß des Absorbers
Komponente	59 3, 2	g/Fm -Gesamtgas 48 ■ " It	52 0	g/Nm -Gesamtgas ,55 " 0 "
HCN

Aus diesen Ergebnissen ersieht man, daß die Wirksamkeit dieses herkömmlichen Verfahrens zur selektiven Absorptions · von Schwefelwasserstoff aus Koksofengas gering ist, wenn der Ammoniakgehalt in der Absorptionslösung oberhalb 10 g/l lierri und wenn die Kontakttemperatur unterhalb 30 ⁰C liegt.

Vergleichsbeispiel 2

Das Verfahren gemäß Beispiel 1 wird wiederholt, wobei die Temperatur der am Kopf des Abtrennturms eingeführten Absorp— tionslösung 60 ⁰C beträgt. Die Zusammensetzung des am Kopf des Ähtrennturms entlassenen Säuregases wird gemessen,

409850/0935

Säuregas-Zusammensetzung:

Komponente . G-ehalt

CO„ 52,7' Volumen-^

H₂S ' 40,3 "

HCN 5,0 ".

NH- . ' ' ■ 2,0 "

Aus diesen Ergebnissen wird klar, daß der HCN-G-ehalt im Säuregas, welches am Kopf des Abtrennturms austritt, 5,0 Volumen-^ beträgt, wenn die Temperatur der Absorptionslösung, welche am Kopf eingeführt wird, oberhalb 40 ⁰C liegt. Demgemäß ist es schwierig, Schwefel hoher Reinheit im Claus-Ofen herzustellen.

Beispiele 2-7

Das Verfahren gemäß Beispiel 1 wird mit der Apparatur gemäß der Figur wiederholt, wobei jedoch die Bedingungen gemäß nachstehender Tabelle geändert v/erden. Die Ergebnisse sind ebenfalls in dieser Tabelle zusammengestellt.

TABELLK,

Bsp. 2 Bsp. 3 Bsp. 4 Βερ.5 Bsp.6 Bsp.7

Temperatur im Absorber (⁰C)	NH₃ H₂S CO₂ HCN	33	. 32.8	34	37.3	36	40
Gesclwindigkeit der Absorptions lösung Im Absorber (^/^)	NH₃ H₂S CO₂ HCN	305	307.2	284	285	248	283.9
Zusammensetzung der in den Absorber eingef Uh -tp.v. AbsorptionalöBung (g/l)	Kopf Mitte Ko Df/Mit te	8.75 0.21 0.01 0.C6	8.84 0.23 0.00 0.70	8.01 0.22 0.02 0.59	8.38 0.26 0.01 0.44	7.61 0.12 0.00 0.76	6.81 0.17 0.01 0.40
Zusammensetzung &ex aus dem Absorber austreten den Abcorptionslosur.g (g/l)		8.81 1.63 2.49 0.78	9.09 1.60 2.45 0.75	8.15 1.46 • 1.69 0.74	8.39 1.50 1.97 0.47	7.64 1.66 1.88 0.98	7.11 1.35 1.39 0.51
Menge der in den Abtrennturni eingeführter. Absorptions lösung (ra^/h)	30 275 ■ 0.109	30 ?.77.2. 0.108	34.8 249.2 0.14	30 255 0.118	29.6 218.4 0.136	34.8 249.0 ) 0.14

ro cn co co co

Portsetzung

TABELLE

CD OO Ul O

	H₂S CO₂ HCN-	3	Bsp. 2	Bsp. 3	Bsp. 4	Bep.5	Bsp. 6	Bep.7	¹	59
Zusammensetzung des am Kopf des Abtrennturros austretenden Säuregases (Volumen-^)	NH₃	CO₂	42.2 56.9 0.09	41.9 56.5 0.08	40.5 58.4 - 0.11	39.9 58.8 0.12	46.0 52.7 0.1	42.9 53.0 0.08	4.17
	•Temperatur am Kopf des Abtrennturms(°C)	H₂S .	0.01	0.01	0.008	0.01	0.00«	> 0.01	2.0
	Zusammensetzung des Säuregases ι	HCN	23	23	20	23	22	23.5	53.7
am Einlass des Absorbers	CO₂						0.58
(g/Nm³)	H₂S	59	59.0	59	59.9	59	1.96
	HCN	5.05	4.85	3.92	4.5	4.3	' 86.9
am Auslaß -des Absorbers		2.0	2.0	2.0	2.0	2.0
(g/Nm³)	50i4	51.3	.52.6	51.6	53.6
	0.25	0.25	0.38	0.47	0.55
Entschv/efelungsgrad (£)	1.93	1.94	1.95	• 1.96	1.96
95.0	95.0	90.3	89.6	87.2

ro cn ω ω

Claims

PA T ENT A NS P RÜCHE

1. Terfahren zur Herstellung von gereinigtem Koksofengas _F wobei £oksofengas im Gegenstrom mit einer Absorptionslösung Ton Ammoniak in einem Absorber mit einer Vielzahl von Absorptionsstufen leontaktiert wird, wobei das Säuregas des Koksofe&gases in der Abiorptionelöoung absorbiert wird; und wobei die da· Säuregaa enthaltende Absorptionslösung, welche aus des Absorber austritt, ait Bajrspf in einem Ab trenn turm erhitzt wird, üb einen wesentlichen Teil des Säuregaees aus der AbsorptionslÖBung su entfernen und um die regenerierte AbsorptionelSsung in den Absorber aurtiokeuf Uhren dadurch gekennseiohnet, dad die aus dem Absorber austretende Absorptionslöeung aufgeteilt wird und in den oberen Bereioh und mittleren Bereioh des Abtrennturms eingeleitet wird, wobei das GrewiohtsverhKltnis dar in den oberen Bereioh eingeführten Absorpt!auslösung eu der in dem mittleren Bereich eingeführten Absorptionslösung 0,05 : 1 beträgt und wobei die Temperatur der in den oberen Bereioh eingeführten Absorptionslösung auf unterhalb 40 ⁰C gehalten wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch getonzelehnet, daß die Temperatur bei der Kontaktierung des Kokfsofengases mit der Ammoniaklösung auf oberhalb 30 ⁰C gehalten wird und daß die Ammoniakkonzentration in der dem Absorber zugeführten Absorptionslösung auf unterhalb 10 g/l gehalten wird.

5. Verfahren nach einem der Ansprache 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das im Abtrennturm abgetrennte Säuregas mit kondensiertem Wasser, welches aus dem zur Erhitzung des Abtrennturms verwendeten Dampf gewonnen wird, gewaschen wird, wobei das im Säuregas verbliebene Ammoniakgas im kondensierten Wasser absorbiert wird und wobei die erhaltene Ammoniaklösung der vom Abtrennturm zum Absorber fließenden Abßorptionslösung zugemischt wird.

403850/0935