DE2034207C - Schaltungsanordung zur Änderung des Frequenzhubes von frequenz und phasenmodulierten Signalen - Google Patents

Description

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Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltungsanordnung zur Änderung des Frequenzhubes von frequenz- und phasenmodulierten Signalen.

Um in Frequenz- oder Phasenmodulationssystemen mit großem Frequenzhub eine maximale Arbeitsweise zu erzielen, ist es häufig wünschenswert, die Grenzfrequenz des Demodulators unter den Wert zu drücken, der bei Anwendung der üblichen FM-Demodulation mindestens benötigt wird. Hierfür wurden verschiedene Methoden entwickelt, nämlich Demodulatoren mit frequenzmodulierter Rückkopplung und phasenstarre Demodulatoren. Bei beiden Methoden wird damit gearbeitet, daß das ZF-Signal effektiv mit einer Bandbreite gefiltert wird, die geringer ist, als es bei üblichen Deniodulationssystemen erlaubt wäre.

Demgegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Schaltungsanordnung zu schaffen, mit der eine echte Änderung des Frequenzhubes eines eintreffenden FM- oder PM-Signals möglich ist.

Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, daß zur Verarbeitung der frequenz- oder phasenmoriulierten Signale zwei Kanäle vorgesehen sind und jeder Kanal ein Verzögerungsglied und einen Mischer enthält, in dem das Eingangssignal mil dem verzögerten Signal des anderen Kanals gemischt wird und daß von mindestens einem der Kanäle ein Auseangssignal abgeleitet wird, dessen Frequenz gegenüber der Frequenz des Eingangssignals gemäß den Verzöaerungszeiten der Verzögerungsglieder verschoben ist. Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird von dem Ausgangssignal noch em zur Stabilisierung der Amplitude des Eingangssignals dienendes Rückkopplungssignal abgeleitet.

Durch die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung wird der Frequenzhub eines eintreffenden FM- oder PM-Signals nach dem Prinzip der synthetischen Phasenisolation (SP/) reduziert oder vergrößert. Das Prinzip der synthetischen Phasenisolation besteht darn durch Mischen eines Eingangssignals mit einer übeiiaeerunasschwingung und weiteres Mischen eines auseefiiterten Summen- oder Differenzsignals mit dem Eingangssignal oder dem Differenz- bzw. Summensienal der ersten Mischung ein Ausgangssignalln.it der Frequenz des Eingangssignals zu gewinnen das er. von der Phase des Eingangssignals unabhängig Phase hat. Eine Grenzfrequenz- oder Schwellender. verschiebune findet nur statt, wenn die Schaltungsanordnung ~ ach der Erfindung zur Reduktion -u-Frequenzhubes benutzt wird. Diese Schaltungenordnunu kann jedoch für andere Zwecke, wie bcspielsweise einen Systemübergang im ^wischenlrcquenzbereich. auch zur Ausdehnung des Frequenzhub« benutzt werden. Das Signal mit reduziertem Frequenzhub kann dann durch ein Filter -inem üblichen Demodulator zugeführt werden. Dieses Verfahren arbeitet ebenso wie alle Methoden zur Ausdehnung des FM- oder "M-Schwellenwertes bei Signalen mit großem Frequenzhub, denn es ist die minimale Bandbreite eines Systems gleich dem Zweifachen der Informationsfrequenz, und es muß der Frequenzhub ziemlich groß sein, wenn eine Verminderung des Frequenzhubes einen Nutzen haben

Die vorliegende Erfindung wurde von dem Wunsch veranlaßt, die Technik der synthetischen Phasenisolation in einem FM-Empfänger nut Schwellenwert-Ausdehnung zu verwenden. Die Korrelationsbandbreite dieser regenerativen Anordnung wird von dem Konstrukteur ebenso beherrscht wie das Verhältnis der Zeitverzögerungen, also der Anstieg der Phasencharakteristik. Die Rauschbandbreite der Vorrichtung zur Reduktion des Frequenzhubes kann kli^:n sein, wie in den üblichen Empfängern mit Schwellenwert-Verschiebung, ohne jedich ein so großes Opfer hinsichtlich der Signalverzerrung und Signalunterdrückung bringen zu müssen, weil zur Signalverarbeitung keine Schaltungsanordnung verwendet werden muß, die Sättigungseffekte zeigt, wie ein Begrenzer, ein Diskriminator oder ein degenerativer, frequenzmodulierter Oszillator.

Eine andere Anwendung der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung findet sich in Nachrichtensystemeif unter Verwendung von Satelliten. Hier werden in den Verbindungen zum Raumfahrzeug übertraeungen mit hohem Modulationsindex benutzt. Die gleiche "information trifft oft mil Relaisstrecken zusammen, in denen von einem geringeren Modulationsindex Gebrauch gemacht wird. Die Technik der Änderung des Frequenzhubes kann als vcrzcrvungsarme Transformalion zwischen diesen beiden Systcmelementen benutzt werden. Die bedeutendem Verzerrungen, die durch eine Demodulation und Wiedermodulalion bedingt sind, werden mit einer Schaltungs-

anordnung nach der Erfindung vermieden, weil hier eine solche Demodulation und Wiedermodulation nicht stattfinde!:.

Weitere Einzelheiten und Ausgestaltungen der Erfindung sind der folgenden Beschreibung zu entnehmen, in der die Erfindung an Hand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele naher beschrieben und erläutert wird. Die der Beschreibung und der Zeichnung zu entnehmenden Merkmaie können bei anderen Ausführungsformen der Erfindung einzeln für sich oder zu mehreren in beliebiger Kombination Anwendung finden.' Es zeigt

F i g. 1 das Blockschaltbild einer ersten Schaltungsanordnung nach der Erfindung,

F i g. 2 das Blockschaltbild einer weiteren Ausführungifcrm der Erfindung, die nur eine Reduktion des Frequenzhubes ermöglicht,

F i g. 3 ein Diagramm der Amplitude des Ausgangssignals der Schaltungsanordnung nach Fig. 2 in Abhängigkeit von der Frequenz.

F i g. 4 die Wiedergabe eines Frequenzplanes, der die optimalen Frequenzen zur Erzielung der größtmöglichen Bandbreite zeigt, und

Fig. 5A und 5B Diagramme des Amplitudeniind Phasen Verhaltens der beiden Filter r₅ und r₆ der Schaltungsanordnung nach F i g. 2.

Es kann angenommen werden, daß die Schaltungsanordnung 10 zr.r Änderung des Frequenzhubes nach F i g. 1 die folgenden Eingangs- und Ausgangssignale aufweist:

V,,_in = cos (ο, t + Φ)

V_aus = COS (ci₂ f + (-)) .

(D

Das Eingangssignal wird durch eine Schaltung 12 zur automatischen Verstärkungsregelung [AVR) auf konstanter Amplitude gehalten, um eine lineare Verarbeitung des Jignals in der Schaltungsanordnung 10 zu gewäh-leisten. Das Ausgangssignal der AVR 12 wird zwei parallelen Kanälen 14 und 16 zugefühlt. Der Kanal 14 enthält einen Bandpaß (r,) 18. dessen Ausgangssignal einem Mischer (Mi) 20 zugeführt wird. Das AusgangSbignal des Mischers 20 wird einem weiteren Bandpaß (r₂) zugeführt. Im Kanai 16 befindet sich ein Bandpaß (τ,) 24, dessen Ausgangssignal einem Mischer (M₂) 26 zugeführt wird. Das Ausgangssigna dieses Mischers 26 wird einem weiteren Bandpaß U₄) 28 zugeführt. Das Ausgangssignal des r₂-Fillers 22 wird mit dem Ausgangssignal des r,-Filters 24 in dem M₂-Mischer 26 gemischt, während das Ausgangssignal des T₄-Fillers 28 mit dem Ausgangssignal des τ,-Filters 18 in dem M,-Mischer 20 gemischt wird, Das Ausgangssignal des !-,-Filters 22 wird in einer Rückkopplungsschleife 30 über einen Gleichrichter 32 und einen Gleichstromverstärker 34 der A I /^-Schaltung 12 zugeführt, um die Amplitude des Eingangssignals konstant zu halten.

Beim Betrieb der Schaltungsanordnung 10 nach F i g. I wirken die Bandpässe 18. 22. 24 und 28 als Verzögerungsleitungen. Da es sich um Bandpässe handelt, übertragen sie nur die unteren Scitenbänder der von den M₁- uiu¹ M₂-Mischern 20 und 26 gelieferten Signale. Das r,-Filter 18 verursacht eine Verzögerung i,. während das r,-Filter 24 eine Verzögerung r₃ verursacht, so daß die Ausgangssignale der Bandpässe 18 und 24 die folgende Form annehmen:

COS [f-i, (f- T₁) + 0]

cos [ei, (r-Tj) + 0] .

Der Mj-Mischer 26 mischt das Ausgangssignal des Bandpasses 24 nach Gleichung (4) mit dem Ausgangssignal V_aus nach Gleichung (2), was für das Ausgangssignal des M₂-Mischers 26 den folgenden Wert ergibt:

cos [(m, - ,.,₂) f - C₁ T₃ + 0 - ff] . (5)

Die von dem Bandpaß 28 verursachte Verzögerung T₄ führt zu folgendem Signal:

COS [(.D₁ - ,,,₂) (t - T₄) - ei, T₃ 4- 0 - (-)] . (6)

Das Signal nach Gleichung (6) wird durch Umformen zu

COS [(ei, — Ci₂) ' ~ ''¹I ^T4 + '''2 ^T4 ~ '''l ⁷3 + ^fl> — ^] ■ O)

Das durch die Gleichung (7) gegebeae Signal wird dann im Mischer 20 mii dem verzögerten Ausgangssignal des Bandpasses 18 nach Gle'chung (3) gemischt, so daß sich Tür das Ausgangssignal des Μ,-Mischers 20 der folgende Ausdruck ergibt:

COS [ci₂ f - ei, T₁ + 0 + ei, T₄ — cj-, T₄ + ei, T₃ — 0 + H] .

(2) Dieser Ausdruck kann umgeformt werden in

COS [(D₂ f — Ci₁ T₁ + ei, T₄ — Ci₂ T₄ + Ci₁ T₃ + (-)] . (9)

Das Signal nach Gleichung (9) wird dann von dem bandpaß 22 um die Zeit τ, verzögert, wodurch sich ein Ausgangssignal

COS [(D₂ t — O₂ r-, — (D₁ T₁ + Ci₁ T₄ — (D- T₄ + (D₁ T₁ +- ff]

(10)

ergibt, das gemäß der eingangs gemachten Annahme gleich dem Ausgangssignal V_aus nach Gleichung (2) ist. Durch Auflösen dieser Gleichung ergibt sich:

— (D₂ T₂ — (D₁ T- + Cl₁ T₄ — Cl₂ T₄ + (D₁ T₃ = 0 (D₁ [T₄ + T₃ - Tj] = Cl₂ [T₂ + T₄]

(H)

Demnach kann durch eine sorgfältige Wahl der Verzögerungszeiten, die durch die Bandpässe 18, 22. 24 und 38 bedingt sind, der Frequenz <·., ein Wert

uo gegeben werden, der entweder größer oder kleiner air, (D₁ ist. Die Schaltungsanordnung 10 nach F i g. 1 erlaubt demnach eine FM- oder PM-Schwellenwertverscliiebung oder Verminderung oder Vergrößerung des Frequenzhubes eines eintreffenden Signals, die

(15 übergänge zwischen verschiedenen Signalsystemen möglich machen, ohne daß eine Notwendigkeit zur Demodulation und anschließenden neuen Modulation von Simialen besieht.

F i g. 2 zeigt das Blockschaltbild einer Ausführungsform der Erfindung, die nur eine Reduktion des Frequenzhubes gestattet. Ein Eingangssignal wird einer Schaltung 42 zur automatischen Verstärkungsregelung zugeführt, um in der Schaltungsanordnung eine lineare Verarbeitung zu gewährleisten. Das Signal wird von der AVR 42 zwei parallelen Kanälen 41 und 43 zugeführt. Der Kanal 41 enthält einen Mischer (M₃) 44. Das Ausgangssignal des ^/.,-Mischers 44 wird einem Bandpaß (r,,) 46 zugeführt. Der Kanal 43 enthält einen Mischer (M₄) 48. Das Ausgangssignal des /VZ₄-Misehcrs 48 wird einem Bandpaß (rj 50 zugeführt. Das Ausgangssignal des r₍₎-Bandpasscs 46 wird in dem M₄-Mischer 48 mit dem Eingangssignal gemischt, während im /VZ,-Mischer 44 das Ausgangssignal des Tj-Bandpasses 50 mit dem Eingangssignal gemischt wird. Das Ausgangssignal des τ,,-Bandpasscs 46 wird außerdem in einer Rückkopplungsschleife 52 über einen Gleichrichter 54 und einen Gleichstromverstärker 56 der A ΚΛ-Schaltung 42 zugeführt. Im Betrieb des Hubverminderers 40 nach F i g. 2 arbeiten die Bandpässe 4ό und 50 als Verzögerungsleitungen. Da es sich um Bandpässe handelt, werden nur die unteren Seitenbänder der Ausgangssignalc der Mischer 44 und 48 übertragen.

Da die beiden Mischer 44 und 48 das untere Seitenband liefern, werden die Phasen der beiden den Mischern zugeführten Signale subtrahiert. Da es sich bei der Schaltungsanordnung 40, sofern der Pegel des Eingangssignals ausreichend hoch ist. um eine schwingende Schleife handelt, arbeitet sie in solcher Weise, daß die Phasenverschiebung längs der geschlossenen Schleife 2 η η beträgt. Die Frequenzen der Ausgangssignale der Bandpässe 46 und 50 müssen sich stets zu der Frequenz des Eingangssignals addieren. Die Art und Weise, in der sie verteilt werden, ist jedoch von den Verzögerungswerten abhängig, die durch die Bandpässe 46 und 50 bedingt sind. Eine Ableitung der Wirkungsweise der Schaltungsanordnung 40 nach F i g. 2 folgt.

Das Eingangssignal des Hubreduzierers 40 wird mit Hilfe der A KR-SchalHing 42 stabilisiert, damit eine lineare Verarbeitung gewährleistet ist. Wenn als Eingangssignal

(12)

und als Ausgangssignal

gegebenen Eingangssignal gemischt wird. Das Aus gangssignal des Mischers 48 ist dann

■i
₅ ^ /I²B cos [„., (z - t„) + „.₀ τ,, + 0 (Z) - 0 (I - t„)

Nach einer Verzögerung τ, im Bandpaß 50 wird da: _|0 Signal nach Gleichung (16) zu

K₁ (Z) = * A¹Ii cos [..,, (z - T₅ - t„) + „,„ t„ + 0(Z - T₅) - 0(Z - T₅ - τ,,) + (-Ht- T₅ -- r,,)]

= ß cos [t.,,z + «(ζ)].
Aus der Gleichung (17) folgt ,¹A¹ = 4

25 (-){!) = -,,,, [r₅ + T₁₁] + ...„τ,, + 0(Z - T₅)

- Φ (I -T₅- r„) 4- W (Z - T₅ - r„). (I'))

Die statischen und dynamischen Teile dieser Aus 30 drücke können wie folgt aufgelöst werden:

"1 [^T5 + T(J = '"(I T,,

"¹I — '"(I

Die Frequenz <··₂ des Signals K₂(Z) ist gegeben du;

III, = .

'"2

Die dynamischen Termc erfordern

W(Z) = 0(Z-T₅) -

_T(i)

V₁ (Z) = B cos [<■-, ζ 4- W(Z)] (13) so Die Systemfunktion ist dann Tür phascnmodulii- '-.

Signale

angenommen wird, dann befindet sich am Ausgang

des M-i-Bandpasses 44 ein unteres Seitenband der ,,, „ __r, 1 — e~^r"^s

Form ^H(s) = ^e — M

γ/IBcos[K - ₍.,,)Z + 0(Z) - W(Z)] . (14) Der erste Teil dieses Ausdrucks kann ignoriei

Nach einer Verzögerung T₆ im Bandpaß 46 wird das ^We[^den; Y^eiI "^."m eine einfache Verzögerung ur Signal nach Gleichung (14) zu ^T* handelt und. es ist demgemäß die Systemfunktio

6o zur Verstärkung- und Phasenberechnung

F₂(Z) = ~ AB cos [(,.,„ - ™,Kf - T₆)

(15)

Das durch die Gleichung (15) gegebene Ausgangssignal des Bandpasses 46 wird dem jV/₄-Mischer 48 zugeführt, in dem es mit dem durch die Gleichung (12) wird hierin jw für 5 gesetzt, so ergibt sich

H¹I' — ' ~" ^e ~'"'^H
v'"' ~ ~f _ _ε-;,,,<ίΤΓίΤ·

Der konjugierte komplexe Ausdruck ist dann Die Amplituden- und Phasen-Ubcrtragungslunktionen sind dann gegeben durch

und es ergibt sich infolgedessen für das Quadrat der Verstärkung

sin y- /

. Γ Ϊ"

sin y /

3 /ι - 1 2 /ι

f.

(37)

(38)

sin' (! 2 -. rj
sin* (1 2-..{r.,-t- r„

(27)

Demnach ist bei PhasenmodulationdieAmpliüidcnabhängigkeit

sin \ !<■< τ,,

sin I 2-Mr, 4- r„l

(28) Wie ersichtlich, nimmt die Amplitude bis / ^ j langsam /u und geht dann für / = 2j asymtotisch

nach Unendlich. Die Phasenabhängigkeit ist lediglich eine Verzögerung und hat demnach keine Wirkung auf das Signal. F i g. 3 zeigt eine graphische Darstellung der Amplitude des Ausgangssignals der Schaltungsanordnung 40 als Funktion der Fingangs-Modulationsfrequenz Tür verschiedene Werte von n. Die Amplitude ist im wesentlichen konstant bis zu Frequenzwerten in der Größenordnung von

Für kleine Werte von «■■ (r__s + O reduziert sich die Gleichung (28)

(39)

Die Phascnabluiiigigkei! ergibt sich /u

,,,) = tan

K.

(30)

Die Auflösung in Real- und Imaginärteile ergibt dann weiter

= 12.·,

(31)

7uvor wurde eine Verzögerung von r₅ vernachlässigt, und es ist infolgedessen die Phasencharakieristik der Systemfuuktion für phasenmoduliert Signale

(32)

Zur Normalisierune der abgeleiteten Formel zum Zwecke der Darstellung werden die folgenden Parameter benutzt:

/1 =

+ T₆).

(33)

(34) Beim Aufbau der Schaltungsanordnung 40 nach F i g. 2 kann die Wahl der Ausgangsfrequenzen in bezug auf den Betrag der Reduktion des Frequenzhubes unabhängig erfolgen, weil die Verzögerung und

,ο die Mittenfrequenz eines Bandpasses voneinander unabhängig sind Fin Filter wie die Bandpässe 46 und 50. verursacht effektiv eine Verzögerung und eine konstante Phasenverschiebung und führt demnach eine Konstante in die vorausgegangene Analyse ein.

Die Wirkung dieser konstanten Phasenverschiebung bestellt darin, die mittlere Betriebsfrequenz zu ändern, jedoch wird dadurch nicht das dynamische Verhallen der Schaltungsanordnung 40 beeinflußt.

Die Wahl der Frequenzen kann jedoch nicht vollständig willkürlich erfolgen, weil die Bandpässe 46 und 50 eine Signaltrennung bewirken müssen. Wenn der Bandpaß 40 in bezug auf den Bandpaß 46 schmal gemacht wird, erscheint der Hauptteil der Hubreduzierung im Aiisgangssignal V₁[I). Da es leichter ist. schmale Bandpässe bei niederen Frequenzen zu machen, ist der Bandpaß 50 so gewählt, daß seine Mittenfrequenz niedriger ist als diejenige des Bandpasses 46. F.s ist nützlich, die optimalen Frequenzen festzustellen, die zu der maximal möglichen Band-

5Q breite führen. Wenn /_u die Mittenfrequenz des Bandpasses 50, f_h die Mittenfrequenz des Bandpasses 46 π der Reduktionsfaktor des Frequenzhubes und B die maximale Bandbreite des Eingangssignals ist, dann ergibt sich für den in F i g. 4 dargestellten Frequenzplan für eine maximale Bandbreite und zur Verhinderung einer Überlappung

In diesen Gleichungen ist»das Verhältnis der Hubverminderung, während / die für eine Gesamtverzögerung der Schleife von einer Sekunde normalisierte Eingangs-Modulationsfrequenz ist. Demnach ist

^l351

~ ■>* ~ T I ' ~ Jf

70-—.

Wird ein Eingangssignal von 70 MHz angenommer so gilt definitionsgemäß

fa+h = 70.

Die gleichzeitige Lösung dieser drei Gleichungen ergibt

140 ;V

5/V -2

(42)

L =

Λ=

70

(43)

(44)

(45)

Die folgende Tabelle zeigt optimale Frequenzen für verschiedene Werte von n.

4 6 8

10

20

100

35

31

30

29.5

29.2

28.6

28.0

l„

26.2

27.2 27.5 27.6 27.7 27.9 28.0

43.8 42.8 42.5 42.4 42.3 42.1 42.0

Da die Frcquenzwcrte so nahe liegen, wurden für Untersuchungen an einer Schaltungsanordnung nach F i g. 2 für /„ und f_h die Frequenzen von 28 bzw. MHz gewählt. Hierbei ergibt sich eine maximale

10

Bandbreite von ?8 MHz. wenn η groß wird. Für du Untersuchungen wurden T₅ und τ,, so gewühlt, dal η = 3.

F i. g. 5Λ und 5 B zeigen das Amplituden- unc Phasenverhalten der beiden Bandpässe 5(1 und 4(i Der Anstieg der l'hasenkurvc ergibt für das Filter 5( eine Verzögerung von 280 ns und für das Filter 4< eine Verzögerung von 130 ns. Die vorausgesagt! Hubreduzicrung beträgt demnach

N =

28()J-_T3O
Ί30

= 3,15.

Die llubreaktion der Schaltungsanordnung 4( wurde unter Verwendung eines ZF-Eingangssign:;'« von 70 MIIz gemessen, indem ihr Ausgang an einer Spektralanalysator angeschlossen wurde. Dann wurde dem ZF-Eingangssignal eine Sinus-Frequenzmodulation von 100 kHz aufgeprägt und der Modulationsgrad so eingestellt, daß sich im Spektrum der ersti Nullwert für die Trägerfrequenz ergab. Danach wtirdi das ZF-Signal von 70 MHz unmittelbar dem Spck Iraianalysator zugeführt, und es wurde die Modiilationsfrcquenz erneut so eingestellt, daß sich für der Träger der erste Nullwcrt ergab. Das Verhältnis dei neuen Modulationsfrequenz zu H)OkHz ergibt dii Reduktion des Frequenzhubes. Der gemessene Wcrl ergab 3.3 und ergab damit eine Genauigkeit dei Vorhersage, die die Erwartungen erfüllte. Die Untersuchungen ergaben, daß die Schaltungsanordnung 4t eine lineare Reduktion cririht, ohne daß die Notwendigkeit für eine Demodulation besteht. Daher gibi es keinen Demodulations-Schwellcnwert. der dem Betrieb der etlindungsaemäßen Schaltungsanordnung

35, entgegenstehen könnte.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (4)

Patentansprüche:

1. Schaltungsanordnung zur Änderung des Frequenzhubes von frequenz- und phasenmodulierten Signalen, dadurch gekennzeichnet, daß zur Verarbeitung der frequenz- oder phasenmodulierten Signale zwei Kanäle (14 und 16) vorgesehen sind und jeder Kanal ein Verzögerungsglied (22 bzw. 28) und einen Mischer (20 bzw. 26) enthält, in dem das Eingangssignal mit dem verzögerten Signal des anderen Kanals gemischt wird, und daß von mindestens einem der Kanäle (z. B. 14) ein Ausgangssignal abgeleitet wird, dessen Frequenz gegenüber der Frequenz des Eingangssignals gemäß den Verzögerungszeiten der Verzögerungsglieder (22 bzw. 28) verschoben ist.

2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet, daß von dem Ausgangssignal ein zur Stabilisierung der Amplitude des Eingangssignals dienendes Rückkopplungssignal abgeleitet ist.

3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1 oder 2. dadurch gekennzeichnet, daß die Verzögerungsglieder von Bandpässen gebildet werden, die jeweils das untere Seitenband des zugeführten Sie lals passieren lassen

4. Schaltungsanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in jedem Kam' (14 und If) zwei Verzögerungsglieder (18 und 22 bzw. 24 und 28) und die Mischer (20 und 26) jeweils zwischen den Verzögerungsgliedern des entsprechenden Kana's angeordnet sind und daß das jeweils aus dem ersten Verzögerungsglied (18 bzw. 24) eines Kanals austretende Signal mit dem Ausgangssignal des zweiten Verzögerungsgliedes (28 bzw. 22) des anderen Kanals gemischt wird.