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DE19651458A1 - Pressure swing adsorption plant for recovery of atmospheric oxygen@ - Google Patents

Pressure swing adsorption plant for recovery of atmospheric oxygen@

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Publication number
DE19651458A1
DE19651458A1 DE19651458A DE19651458A DE19651458A1 DE 19651458 A1 DE19651458 A1 DE 19651458A1 DE 19651458 A DE19651458 A DE 19651458A DE 19651458 A DE19651458 A DE 19651458A DE 19651458 A1 DE19651458 A1 DE 19651458A1
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DE
Germany
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pressure
air
vacuum
adsorption
vacuum pump
Prior art date
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Withdrawn
Application number
DE19651458A
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German (de)
Inventor
Heinrich Dipl Ing Amlinger
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SGI PROZESS TECHNIK GmbH
Original Assignee
SGI PROZESS TECHNIK GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Priority to AT97119614T priority patent/ATE289855T1/en
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Abstract

The pressure swing adsorption plant recovers atmospheric oxygen. The adsorbers (1, 2) contain synthetic zeolite, and are alternately connected to an air blower (3), and vacuum pumps, which carry out desorption. Two vacuum pumps (13, 14) are connected in series, forming a unit (12). The second vacuum pump (14) is a rotary blower with pre-cooling air inlet openings (33, 34) introducing a defined flow of atmospheric air. The main inlet of this pump is connected to the outlet of the first vacuum pump (13), with no intermediate cooler or water injection. Control of the vacuum pumping unit (12) produces a desorption pressure of 300-500 mbar.

Description

Die Erfindung betrifft eine Druckwechselanlage zur Gewin­ nung von Sauerstoff aus der Luft, welche zumindest einen Adsorber mit synthetischem Zeolithe hat, an welchem zum wechselnden Betrieb ein Luftgebläse für die Adsorptions­ luft und ein Vakuumpumpstand zur Desorption des Adsorbers angeschlossen sind, wobei der Vakuumpumpstand zwei hintereinander geschaltete Vakuumpumpen hat. Weiterhin betrifft die Erfindung ein Verfahren zum Betrieb einer solchen Druckwechselanlage.The invention relates to a pressure change system for profit oxygen from the air, which is at least one Has adsorber with synthetic zeolites, on which to alternating operation an air blower for the adsorption air and a vacuum pumping station for desorption of the adsorber are connected, the vacuum pumping station two has vacuum pumps connected in series. Farther The invention relates to a method for operating a such pressure change system.

Eine Druckwechselanlage der vorstehenden Art, welche je­ doch der Gewinnung von Stickstoff aus der Luft dient, ist beispielsweise in der DE-A-31 46 189 beschrieben. Bei dem Vakuumpumpstand der bekannten Druckwechselanlage ist zwi­ schen den beiden Vakuumpumpen ein als Wärmetauscher aus­ gebildeter und deshalb im Gegensatz zu einer allgemein angewandten Kühlung durch Wassereinspritzen trocken ar­ beitender Zwischenkühler angeordnet, welcher die von der ersten Vakuumpumpe komprimierte Luft so weit abkühlt, daß es bei der zweiten Vakuumpumpe nicht zu einer Über­ hitzung kommt. Die zweite Vakuumpumpe ist mit einer Vor­ einlaßkühlung versehen. Die Druckwechselanlage nach die­ ser Schrift arbeitet mit Adsorptionsdrücken zwischen 1 bar und 2,5 bar und Desorptionsdrücken von 85 mbar.A pressure change system of the above type, which each but is used to extract nitrogen from the air described for example in DE-A-31 46 189. In which Vacuum pumping station of the known pressure change system is between between the two vacuum pumps as a heat exchanger more educated and therefore contrary to a general applied cooling by water injection dry ar processing intercooler arranged, which of the first vacuum pump cools compressed air so far, that there is no excess in the second vacuum pump heating comes. The second vacuum pump is with a pre provided inlet cooling. The pressure change system after the This font works with adsorption pressures between 1 bar and 2.5 bar and desorption pressures of 85 mbar.

Bei Druckwechselanlagen zur Sauerstoffgewinnung hat sich jedoch die Kühlung der Luft durch Wassereinspritzen durchgesetzt, weil man davon ausging, daß der Vakuum­ pumpstand mit den beiden Vakuumpumpen dann nahezu iso­ therm und deshalb energetisch besonders günstig arbeiten kann. In pressure change systems for the production of oxygen however, cooling the air by injecting water enforced because it was assumed that the vacuum Pumping station with the two vacuum pumps then almost iso work thermally and therefore energetically particularly cheap can.  

Das Einspritzen von Wasser in die vom Vakuumpumpstand ab­ gesaugte, O2-abgereicherte Luft setzt voraus, daß aufbe­ reitetes Wasser höchster Sauberkeit und Freiheit von Mi­ neralien benutzt wird, damit es nicht zu einer Funktions­ störung der Vakuumpumpen kommt. Oftmals steht jedoch für die Einspritzung kein oder kein geeignetes Wasser zur Verfügung, so daß Anlagen mit Wassereinspritzung dann nicht in Frage kommen und man energetisch etwas ungünsti­ geren Anlagen, wie sie in der eingangs genannten DE-A-31 46 189 beschrieben sind, den Vorzug gibt. Da solche Anla­ gen jedoch Kühlwasser für die Luftkühlung benötigen, be­ reitet bei manchen Orten auch ihr Einsatz Schwierigkei­ ten. Ein Verzicht auf Kühlwasser oder Einspritzwasser war bislang jedoch nicht möglich, weil die üblicherweise als Drehkolbenpumpen ausgebildeten Vakuumpumpen eine maximale Temperatur von etwa 125°C bis 130°C vertragen und bei den bekannten Anlagen die abgesaugte Luft sich ohne Kühlung durch den Kompressionsvorgang im Vakuumpumpstand nach der zweiten Stufe auf etwa 200°C erwärmen würde.The injection of water into the suctioned from the vacuum pumping station, O 2 -depleted air presupposes that purified water of the highest cleanliness and freedom from minerals is used, so that there is no malfunction of the vacuum pumps. Often, however, no or no suitable water is available for the injection, so that systems with water injection are then out of the question and one energetically somewhat less favorable systems, as described in the aforementioned DE-A-31 46 189, the preference gives. However, since such systems require cooling water for air cooling, their use also creates difficulties in some places. Up to now, it has not been possible to dispense with cooling water or injection water because the vacuum pumps usually designed as rotary lobe pumps have a maximum temperature of around 125 ° C to Tolerated 130 ° C and in the known systems, the extracted air would heat up to about 200 ° C without cooling by the compression process in the vacuum pumping station after the second stage.

Der Erfindung liegt das Problem zugrunde, eine Druckwechsel­ anlage der eingangs genannten Art so auszubilden, daß sie ohne Einspritzwasser oder Kühlwasser energetisch günstig und mit Drehkolbenpumpen nicht thermisch gefähr­ denden Temperaturen zu arbeiten vermag. Weiterhin soll ein Verfahren zum Betreiben einer solchen Druckwechselan­ lage entwickelt werden.The invention is based on the problem of a pressure change plant of the type mentioned in such a way that it energetically without injection water or cooling water inexpensive and not thermally dangerous with rotary lobe pumps temperatures can work. Furthermore should a method of operating such a pressure swing location to be developed.

Das erstgenannte Problem wird erfindungsgemäß dadurch ge­ löst, daß in Strömungsrichtung gesehen die zweite Vaku­ umpumpe eine voreinlaßgekühlte Drehkolbenpumpe mit Kühl­ lufteintrittsöffnungen zum definierten Einströmen von Außen­ luft atmosphärischen Drucks ist, daß der Einlaßstut­ zen der zweiten Vakuumpumpe ohne Verwendung einer Gasküh­ lung durch Wassereinspritzung oder durch einen Wärmetau­ scher mit dem Auslaß der ersten Vakuumpumpe Verbindung hat und daß der Vakuumpumpstand mit Steuereinrichtungen zum Erzeugen eines Desorptionsdruckes zwischen 300 mbar und 500 mbar versehen ist.The first-mentioned problem is thereby ge according to the invention triggers that seen in the direction of flow the second vacuum pump around a pre-inlet cooled rotary lobe pump with cooling air inlet openings for defined inflow from the outside At atmospheric pressure is that the inlet inlet zen of the second vacuum pump without using a gas cooler by water injection or by a heat thaw  shear with the outlet of the first vacuum pump connection and that the vacuum pumping station with control devices to generate a desorption pressure between 300 mbar and 500 mbar.

Dadurch, daß gemäß der Erfindung mit höheren Desorpti­ onsdrücken als beim Stand der Technik gearbeitet wird, kommt es in der zweiten, gegen die Atmosphäre arbeitenden Vakuumpumpe zu einer verhältnismäßig geringen Verdich­ tungsarbeit. Die dabei entstehende Wärme verursacht durch das Beimischen von Luft aus der Atmosphäre keinen oder keinen wesentlichen Temperaturanstieg, so daß der Vaku­ umpumpstand gänzlich ohne Wassereinspritzung oder Wasser­ kühlung zu arbeiten vermag. Überraschenderweise zeigten Messungen an einer gebauten, erfindungsgemäßen Druckwech­ selanlage, daß bei ihr bei gleicher Sauer­ stofflieferleistung wie bei bekannten Druckwechselanlagen der Energiebedarf sogar geringer ist.The fact that according to the invention with higher desorpti ons than when working in the state of the art, it comes in the second, working against the atmosphere Vacuum pump to a relatively low compression work. The resulting heat is caused by adding air from the atmosphere none or no significant temperature rise, so that the vacuum Pumping station entirely without water injection or water cooling can work. Surprisingly showed Measurements on a built pressure switch according to the invention selanlage that with her with the same Sauer material delivery performance as with known pressure change systems the energy requirement is even lower.

Einen besonders geringen Energiebedarf erreicht man, wenn gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung die Kühllufteintrittsöffnungen der zweiten Vakuumpumpe so be­ messen und positioniert sind, daß das Verhältnis des Ge­ samtmassenstromes des angesaugten Massenstroms von der ersten Vakuumpumpe und des Kühlluftmassenstroms zum Kühl­ luftmassenstrom am Anfang des Desorptionszyklus von einem hohen Wert rasch auf 33 abfällt und innerhalb des Desorp­ tionszyklus bis zum Ende langsam auf 1,5 absinkt.One achieves a particularly low energy requirement if according to an advantageous development of the invention Cooling air inlet openings of the second vacuum pump so be measure and are positioned so that the ratio of Ge total mass flow of the sucked mass flow from the first vacuum pump and the cooling air mass flow for cooling air mass flow at the beginning of the desorption cycle of one high value quickly drops to 33 and within the desorp tion cycle slowly drops to 1.5 by the end.

Wichtig für das erfindungsgemäße Kühlprinzip ist, daß bei der als Vakuumpumpe arbeitenden Drehkolbenpumpe die Drehkolben die Verbindung zum Einlaßstutzen sperren, be­ vor die fördernde Pumpenkammer Verbindung mit der Atmo­ sphäre erhält und dadurch die Luft einströmen und Ver­ dichtungsarbeit leisten kann. Das läßt sich wirtschaft­ lich dadurch verwirklichen, daß gemäß einer anderen Weiterbildung der Erfindung die Kühllufteintrittsöffnun­ gen im zweiten Quadranten frühestens bei 36° beginnen und vor 90° enden.It is important for the cooling principle according to the invention that in the rotary lobe pump working as a vacuum pump Rotate the piston to block the connection to the inlet port in front of the pumping chamber connecting to the atmosphere sphere and thereby the air flows in and ver can do sealing work. That can be done economically Lich realize that according to another  Further development of the invention, the cooling air inlet opening in the second quadrant at the earliest at 36 ° and end before 90 °.

Die Grundfrequenz der Pulsationen kann verdoppelt werden, so daß einfache Pulsationsdämpfer eingesetzt werden kön­ nen, wenn die Kühllufteintrittsöffnungen über eine ge­ meinsame Leitung mit der Atmosphäre verbunden sind.The basic frequency of the pulsations can be doubled, so that simple pulsation dampers can be used nen, if the cooling air inlet openings over a ge shared management are connected to the atmosphere.

Da das Luftgebläse für die Adsorptionsluft und der Vaku­ umpumpstand beim Arbeiten stark störende Geräusche erzeu­ gen, werden diese Anlagenteile meist in einem schalliso­ lierten Boxcontainer angeordnet. Deshalb muß erheblicher Aufwand zur Kühlung durch einen zwangsweise geführten Luftstrom getrieben werden. Dieser Aufwand läßt sich verhältnismäßig gering halten, wenn gemäß einer anderen Weiterbildung der Erfindung zur Kühlung der Anlageteile ein Gebläse eines für die Adsorptionsluft notwendigen Luftkühlers vorgesehen ist und wenn ein Kühlluftstrom entlang des Vakuumpumpstandes und des Luftgebläses für die Adsorptionsluft zu dem Gebläse führt.Since the air blower for the adsorption air and the vacuum Pumping station generate strong disturbing noises when working gen, these parts of the system are usually in a schalliso arranged box container. Therefore, it must be considerable Effort for cooling by a forcibly guided Airflow are driven. This effort can be keep relatively low if according to another Development of the invention for cooling the system parts a blower one necessary for the adsorption air Air cooler is provided and if a flow of cooling air along the vacuum pumping station and the air blower for the adsorption air leads to the blower.

Ganz besonders kostengünstig ist die Druckwechselanlage ausgebildet, wenn als erste Vakuumpumpe ein Radialgebläse mit einer regelbaren Drossel in seiner Ansaugleitung vor­ gesehen ist.The pressure change system is particularly inexpensive formed when a radial fan as the first vacuum pump with an adjustable throttle in its intake line is seen.

Günstig ist es auch, wenn in jeden Adsorber nur eine für den Überdruck und Unterdruck gemeinsame Leitung von einer Verteilerleitung führt, wenn zu beiden Seiten des An­ schlusses der Leitungen an die Verteilerleitung in die Verteilerleitung ein Luftventil und ein Vakuumventil ge­ schaltet ist, wenn an beiden äußeren Enden der Verteiler­ leitung das Luftgebläse oder der Vakuumpumpstand und in die Mitte der Verteilerleitung zwischen den Luftventilen eine Leitung von dem Vakuumpumpstand führt. Hierdurch besteht mit sehr geringem Rohrleitungs- und Ventilaufwand die Möglichkeit, im Teillastbetrieb das Luftgebläse mit dem Einlaß des Vakuumpumpstandes zu verbinden. Dadurch vermindert sich die Druckdifferenz des Vakuumpumpstandes auf etwa 200 mbar, so daß ohne den Aufwand eines aufwendigen Bypasses für den Vakuumpumpstand bei Teil­ lastbetrieb mit entsprechend vermindertem Energiebedarf gefahren werden kann.It is also favorable if there is only one for each adsorber the overpressure and underpressure common line from one Distribution line leads, if on both sides of the An connection of the lines to the distribution line in the Distribution line an air valve and a vacuum valve ge is switched when at both outer ends of the distributor line the air blower or the vacuum pumping station and in the middle of the manifold between the air valves a line leads from the vacuum pumping station. Hereby  exists with very little piping and valve effort the possibility of using the air blower in partial load operation to connect the inlet of the vacuum pumping station. Thereby the pressure difference of the vacuum pumping station decreases to about 200 mbar, so that without the effort of a elaborate bypass for the vacuum pumping station at part load operation with a correspondingly reduced energy requirement can be driven.

Das zweitgenannte Problem, nämlich die Schaffung eines Verfahrens zum Betrieb einer Druckwechselanlage mit den vorgenannten Merkmalen, wird erfindungsgemäß dadurch ge­ löst, daß in Strömungsrichtung gesehen als zweite Vaku­ umpumpe eine voreinlaßgekühlte Drehkolbenpumpe verwendet wird, in deren Kühllufteintrittsöffnungen man definiert Außenluft atmosphärischen Drucks einströmen läßt, daß das die erste Vakuumpumpe verlassende Gas ohne Zwischen­ schaltung einer Gaskühlung durch Wassereinspritzung oder einen Wärmetauscher dem Einlaß der zweiten Vakuumpumpe zugeführt wird und daß mit dem Vakuumpumpstand ein Desorptionsdruck zwischen 300 mbar und 500 mbar gefahren wird.The second problem, namely the creation of a Process for operating a pressure swing system with the aforementioned features, according to the invention ge solves that seen in the direction of flow as a second vacuum pump used a pre-inlet-cooled rotary lobe pump is defined in the cooling air inlet openings Outside air at atmospheric pressure allows that the gas leaving the first vacuum pump without intermediate switching a gas cooling by water injection or a heat exchanger the inlet of the second vacuum pump is supplied and that with the vacuum pumping station Desorption pressure between 300 mbar and 500 mbar becomes.

Bei einer solchen Verfahrensweise läßt sich ohne Kühl­ wasser oder Einspritzwasser mit einem gegenüber den be­ kannten Anlagen deutlich verminderten Energiebedarf Sau­ erstoff herstellen.Such a procedure can be used without cooling water or injection water with a compared to the be knew plants significantly reduced energy consumption Sau manufacture material.

Energetisch besonders günstig ist es, wenn bei der zwei­ ten Vakuumpumpe das Verhältnis des Gesamtmassenstromes des angesaugten Massenstroms von der ersten Vakuumpumpe und des Kühlluftmassenstroms zum Kühlluftmassenstrom am Anfang des Desorptionszyklus von einem hohen Wert rasch auf 33 abfällt und innerhalb des Desorptionszyklus bis zum Ende langsam auf 1,5 absinkt. It is particularly economical from an energy point of view if the two ten vacuum pump the ratio of the total mass flow of the mass flow drawn in from the first vacuum pump and the cooling air mass flow to the cooling air mass flow on Beginning of the desorption cycle from a high value quickly drops to 33 and within the desorption cycle to in the end slowly drops to 1.5.  

Für den Teillastbetrieb ist der Energiebedarf entspre­ chend der gewünschten, geringeren O2-Menge niedriger, wenn man bei durch geringe O2-Abnahme gekennzeichnetem Teillastbetrieb den Adsorptionsdruck über den Adsorpti­ onsdruck bei Vollastbetrieb ansteigen läßt und bei Er­ reichen eines festgelegten oberen Adsorptionsdruckes das Luftgebläse für die Adsorptionsluft vor den zweistufigen Vakuumpumpstand schaltet.For part-load operation, the energy requirement is accordingly lower, the desired, lower amount of O 2 , if you let the adsorption pressure rise above the adsorption pressure at full load operation with a small O 2 decrease, and if he reach a specified upper adsorption pressure, the air blower for the adsorption air switches in front of the two-stage vacuum pumping station.

Die Teillast-Betriebsweise kann mit besonders geringem Aufwand beendet werden, wenn der Druck am Speicherbehäl­ ter oder Pufferbehälter überwacht und bei Unterschreiten eines festgelegten Wertes die Luftventile und Vakuumven­ tile wieder auf zyklischen Adsorptions- und Desorptions­ betrieb geschaltet werden. Der gemessene Druckabfall gibt darüber Aufschluß, daß wieder vermehrt Sauerstoff ent­ nommen wird.The partial load mode of operation can be particularly low Effort should be stopped when the pressure on the storage container ter or buffer tank is monitored and if it falls below the air valves and vacuum valves tile again on cyclic adsorption and desorption operation. The measured pressure drop gives about the fact that oxygen is increasing again is taken.

Durch Versuche konnte ermittelt werden, daß der Energie­ bedarf besonders günstig ist, wenn gemäß einer anderen Weiterbildung des Verfahrens ein Adsorptionsdruck zwi­ schen 0,7 bar und 1,8 bar, vorzugsweise zwischen 0,9 bar am Anfang und 1,5 bar am Ende der Adsorption, und ein Desorptionsdruck zwischen 350 mbar und 400 mbar gewählt wird und wenn der Startdruck für die Adsorption und Desorption nach der Spülphase und der Druckaufbauphase minimal 700 mbar und maximal 950 mbar beträgt.Experiments have shown that the energy needs is particularly cheap if according to another Further development of the process an adsorption pressure between rule 0.7 bar and 1.8 bar, preferably between 0.9 bar at the beginning and 1.5 bar at the end of adsorption, and a Desorption pressure between 350 mbar and 400 mbar selected and when the starting pressure for adsorption and Desorption after the rinsing phase and the pressure build-up phase is a minimum of 700 mbar and a maximum of 950 mbar.

Um nach dem Umschalten auf Druckaufbau in dem jeweiligen Adsorber den Druckaufbau auf Adsorptionsdruck in der ge­ wünschten Zeit erreichen zu können, wird gemäß einer Wei­ terbildung des Verfahrens mittels einer Drossel in der Produktentnahmeleitung der Druck gedrosselt.To after switching to pressure build-up in the respective Adsorber the pressure build-up to adsorption pressure in the ge To be able to reach the desired time, according to Wei Training of the method by means of a throttle in the Product tapping line throttled.

Günstig für den Betrieb der Druckwechselanlage ist es auch, wenn der Drossel ein Pufferbehälter nachgeschaltet und sein Volumen so bemessen wird, daß der Druck im Puf­ ferbehälter zwischen 1,2 bar und 1,5 bar innerhalb eines Adsorptionszyklusses schwankt.It is favorable for the operation of the pressure change system also when the throttle is connected downstream of a buffer tank  and its volume is dimensioned so that the pressure in the puff container between 1.2 bar and 1.5 bar within a Adsorption cycle fluctuates.

Zur weiteren Verdeutlichung der Erfindung wird nachfol­ gend auf die Zeichnung Bezug genommen. Diese zeigt inTo further clarify the invention, the following referring to the drawing. This shows in

Fig. 1 einen Schaltplan einer Druckwechselanlage nach der Erfindung, Fig. 1 is a circuit diagram of a pressure swing adsorption plant according to the invention,

Fig. 2 eine als Drehkolbenpumpe ausgebildete Vakuum­ pumpe für einen Vakuumpumpstand der erfin­ dungsgemäßen Druckwechselanlage. Fig. 2 is designed as a rotary lobe pump vacuum pump for a vacuum pumping station of the inventive pressure change system.

Die Fig. 1 zeigt eine erfindungsgemäße PVSA-Anlage (Pressure-Vakuum-Swing-Adsorptions-Anlage), welche mit synthetischem Zeolithe in zwei parallelgeschalteten Ad­ sorbern 1, 2 arbeitet. Diesen wird mittels eines als Drehkolbenpumpe ausgebildeten Luftgebläses 3 eines Pump­ standes 17 wechselweise Luft zugeführt. Außerdem dient das Luftgebläse 3 dazu, den erforderlichen Adsorptions­ druck zu erzeugen und aufrecht zu erhalten. Hierzu ver­ bindet eine Leitung 4 das Luftgebläse 3 mit einer Ver­ teilerleitung 5, in welche außen zwei Vakuumventile 6, 7 und innen zwei Luftventile 8, 9 geschaltet sind. Die Lei­ tung 4 mündet zwischen den Luftventilen 8, 9 in die Ver­ teilerleitung 5, während jeweils zwischen einem Vakuum­ ventil 6, 7 und einem Luftventil 8, 9 eine Leitung 10, 11 zu dem Adsorber 1 bzw. 2 führt. Fig. 1 shows a PVSA system according to the invention (pressure-vacuum swing adsorption system), which works with synthetic zeolites in two parallel adsorbers 1 , 2 . This is fed to a pump set 17 alternately air by means of a piston pump designed as a rotary air blower. 3 In addition, the air blower 3 is used to generate and maintain the required adsorption pressure. For this purpose, a line 4 binds the air blower 3 to a distribution line 5 in which two vacuum valves 6 , 7 and two air valves 8 , 9 are connected inside. The Lei device 4 opens between the air valves 8 , 9 in the United manifold 5 , while in each case between a vacuum valve 6 , 7 and an air valve 8 , 9, a line 10 , 11 leads to the adsorber 1 or 2 .

Zur wechselseitigen Evakuierung der Adsorber 1, 2 und da­ mit zum Ansaugen der stickstoffangereicherten Fraktion aus den Adsorbern 1, 2 dient ein Vakuumpumpstand 12, der hintereinander zwei Vakuumpumpen 13, 14 aufweist. Bei der Vakuumpumpe 14, die die zweite Pumpstufe bildet und auf der Seite der Atmosphäre angeordnet ist, handelt es sich um eine voreinlaßgekühle Drehkolbenpumpe, welche später genauer anhand der Fig. 2 beschrieben wird. In diese zweite Vakuumpumpe 14 strömt Luft aus der Atmosphäre als Kühlluft über eine Leitung 15 hinein.A vacuum pumping station 12 , which has two vacuum pumps 13 , 14 in succession, is used for the mutual evacuation of the adsorbers 1 , 2 and since for sucking in the nitrogen-enriched fraction from the adsorbers 1 , 2 . The vacuum pump 14 , which forms the second pump stage and is arranged on the atmosphere side, is a pre-inlet-cooled rotary lobe pump, which will be described in more detail later with reference to FIG. 2. Air from the atmosphere flows as cooling air into this second vacuum pump 14 via a line 15 .

Der Vakuumpumpstand 12 ist mittels einer Ansaugleitung 16 mit den beiden äußeren Enden der Verteilerleitung 5 ver­ bunden. Die Vakuumventile 6, 7 und Luftventile 8, 9 er­ möglichen es, im Teillastbetrieb die Ansaugseite der ers­ ten Vakuumpumpe 13 des Vakuumpumpstandes 12 mit Druckluft vom Luftgebläse 3 zu beaufschlagen.The vacuum pumping station 12 is connected by means of a suction line 16 to the two outer ends of the distributor line 5 . The vacuum valves 6 , 7 and air valves 8 , 9 make it possible to apply compressed air from the air blower 3 to the suction side of the first vacuum pump 13 of the vacuum pumping station 12 in partial load operation.

Die Sauerstoffentnahme erfolgt hinter einem Speicherbe­ hälter 18, dem ein Gebläse 19 oder Kompressor vorgeschal­ tet ist, so daß der Sauerstoff mit Überdruck anfällt. Dem Gebläse 19 oder Kompressor vorgeschaltet ist ein Pufferbehälter 20, in den der Sauerstoff, welcher eine Reinheit von bis zu 95% hat, über eine Drossel 21 ge­ langt.The oxygen removal takes place behind a Speicherbe container 18 , which is a fan 19 or compressor upstream, so that the oxygen is produced with excess pressure. The blower 19 or compressor is upstream of a buffer tank 20 , in which the oxygen, which has a purity of up to 95%, reaches ge via a throttle 21 .

Die Auslässe der beiden Adsorber 1, 2 sind durch eine Verbindungsleitung 22 miteinander verbunden, in welche ein Sperrventil 23 und eine Drossel 24 geschaltet ist. Mit Hilfe dieser Verbindungsleitung 22, dem Sperrventil 23 und der Drossel 24 werden die beiden Adsorber 1 und 2 zum Spülen und zum ersten Druckaufbau nach jeder Desorp­ tionsphase bzw. Adsorptionsphase für den Spülvorgang mit­ einander verbunden und der auf einen Enddruck von 350 mbar regenerierte Adsorber 1 oder 2 von dem noch in Ad­ sorption befindlichen Adsorber 2 oder 1 bei zugeschalte­ tem Luftgebläse 3 und Vakuumpumpstand 12 gespült und da­ bei ein erster Druckaufbau des regenerierten Adsorbers auf ca. 500 mbar erzielt. Nach diesem Spülvorgang werden Produktentnahmeventile 25, 26 in Leitungen 27, 28, welche zu einer Produktentnahmeleitung 29 mit der Drossel 21 führen, aufgeschaltet. Durch gleichzeitiges Öffnen des dem jeweiligen Adsorber 1 oder 2 zugeordneten Luftventils 8 oder 9 wird dieser dann mit dem Pumpstand 17 verbunden, so daß in dem regenerierten Adsorber 1 oder 2 ein erneu­ ter Druckaufbau bzw. ein Druckausgleich in beiden Adsor­ bern 1 und 2 oben und unten erfolgen kann.The outlets of the two adsorbers 1 , 2 are connected to one another by a connecting line 22 , into which a check valve 23 and a throttle 24 are connected. With the help of this connecting line 22 , the shut-off valve 23 and the throttle 24 , the two adsorbers 1 and 2 for rinsing and for the first pressure build-up after each desorption phase or adsorption phase for the rinsing process are connected to one another and the adsorber 1 regenerated to a final pressure of 350 mbar or 2 rinsed from the adsorber 2 or 1 still in adsorption with the air blower 3 and the vacuum pumping station 12 switched on and since achieved a first pressure build-up of the regenerated adsorber to approximately 500 mbar. After this rinsing process, product extraction valves 25 , 26 are connected in lines 27 , 28 , which lead to a product extraction line 29 with the throttle 21 . By simultaneous opening of the respective adsorber 1 or 2 associated air valve 8 or 9 , this is then connected to the pumping station 17 , so that in the regenerated adsorber 1 or 2 a renewed pressure build-up or pressure compensation in both adsor bern 1 and 2 above and can be done below.

Nach Ablauf des Druckaufbaus von 500 mbar auf 900 mbar wird das entsprechende Vakuumventil 7 bzw. 6 des regene­ rierten Adsorbers 1 oder 2 geschlossen und für den zu re­ generierenden Adsorber 1 oder 2 gleichzeitig das ent­ sprechende Produktentnahmeventil 25 bzw. 26 geschlossen, so daß die Adsorptionsphase im regenerierten Adsorber 1 oder 2 bzw. die Desorptionsphase im zuvor in Adsorption befindlichen Adsorber 1 oder 2 erfolgt.After the pressure build-up from 500 mbar to 900 mbar, the corresponding vacuum valve 7 or 6 of the regenerated adsorber 1 or 2 is closed and for the adsorber 1 or 2 to be generated at the same time, the corresponding product removal valve 25 or 26 is closed, so that the Adsorption phase in regenerated adsorber 1 or 2 or the desorption phase in adsorber 1 or 2 previously in adsorption.

Beim Pumpstand 17 mit dem Luftgebläse 3 wurde lediglich ein mit Luft als Kühlmittel arbeitender Luftkühler 32 po­ sitioniert, dem ein Gebläse 30 zugeordnet ist, durch wel­ ches ein Kühlluftstrom 31 zunächst an einer Seite des Va­ kuumpumpstandes 12, dann an seiner anderen Seite zurück und anschließend entlang des Pumpstandes 17 für die Ad­ sorptionsluft durch den Luftkühler 32 gesaugt wird. Nicht positioniert wurden die üblichen Bauteile, wie Filter, Schalldämpfer, ein Sicherheitsventil und Ventile. Der Luftkühler 32 dient dazu, die von dem als Drehkolben­ gebläse ausgebildeten Luftgebläse 3 auf maximal 1,5 bar verdichtete Luft zurückzukühlen. Die Einstellung dieses Druckes erfolgt durch die Produktentnahmemenge und die Drossel 21 in der Produktentnahmeleitung 29, so daß in dem jeweils auf Adsorption geschalteten Adsorber 1 oder 2 der gewünschte maximale Druck nach jeder Adsorptionsphase erreicht wird.At the pumping station 17 with the air blower 3 , only an air cooler 32 working with air as a coolant was po sitioned, to which a blower 30 is assigned, by means of which a cooling air flow 31 is first at one side of the vacuum pumping unit 12 , then back at its other side and then is sucked through the air cooler 32 along the pumping station 17 for the adsorption air. The usual components such as filters, silencers, a safety valve and valves were not positioned. The air cooler 32 serves to cool the air blower 3 , which is designed as a rotary piston, back to a maximum of 1.5 bar compressed air. This pressure is set by the product withdrawal quantity and the throttle 21 in the product withdrawal line 29 , so that the desired maximum pressure is reached after each adsorption phase in the adsorber 1 or 2 switched to adsorption.

Auch beim Vakuumpumpstand 12 wurden übliche Bauteile nicht positioniert. Wichtig für die Erfindung ist, daß die von der ersten Vakuumpumpe 13 kommende, komprimierte, heiße und sauerstoffabgereicherte Luft von 50°C bis maxi­ mal 110°C pro Zyklus direkt der zweiten Vakuumpumpe 14 zugeführt und von der zweiten Vakuumpumpe 14 mit dieser Temperatur angesaugt wird.Conventional components were also not positioned in the vacuum pumping station 12 . It is important for the invention that the compressed, hot and oxygen-depleted air coming from the first vacuum pump 13 from 50 ° C to maxi times 110 ° C per cycle is fed directly to the second vacuum pump 14 and is sucked in by the second vacuum pump 14 at this temperature .

Die Gestaltung der Vakuumpumpe 14 ist genauer anhand der Fig. 2 zu erkennen. Diese hat einen Einlaßstutzen 37, einen Auslaßstutzen 36 und zwei Drehkolben 35. Speziell ausgebildete Kühllufteintrittsöffnungen 33, 34 sorgen da­ für, daß das angesaugte, heiße Gas mit kalter Luft in der Vakuumpumpe 14 vermischt wird, wobei ein jeweiliger Förderraum 39 mit dem heißen Gas vor Öffnung seines je­ weiligen Drehkolbens 35 zu seinem Auslaßstutzen 36 mit kalter Luft vermischt und auf Atmosphärendruck geflutet und somit die Verdichtung auf Atmosphärendruck mit ein­ strömender, kalter Luft vorgenommen wird, bevor der Drehkolben 35 die Verbindung zum Auslaßstutzen 36 frei­ gibt. Hierdurch strömt das Gas mit einer Temperatur pro Zyklus von ca 70°C bis maximal 120°C aus der zweiten Va­ kuumpumpe 14. Die Kühllufteintrittsöffnungen 33, 34 lie­ gen im zweiten Quadranten, beginnen frühestens bei 36° und enden spätestens bei 90°.The design of the vacuum pump 14 can be seen more clearly from FIG. 2. This has an inlet connection 37 , an outlet connection 36 and two rotary pistons 35 . Specially designed cooling air inlet openings 33 , 34 ensure that the sucked-in hot gas is mixed with cold air in the vacuum pump 14 , a respective delivery chamber 39 being mixed with the hot gas before opening its respective rotary piston 35 to its outlet port 36 with cold air and flooded to atmospheric pressure and thus the compression to atmospheric pressure is carried out with flowing cold air before the rotary piston 35 releases the connection to the outlet port 36 . As a result, the gas flows from the second vacuum pump 14 at a temperature per cycle of approximately 70 ° C. to a maximum of 120 ° C. The cooling air inlet openings 33 , 34 lie in the second quadrant, start at 36 ° at the earliest and end at 90 ° at the latest.

Wie die Fig. 1 erkennen läßt, verzweigt sich die Lei­ tung 15 zu einem Hosenrohr 38, um beide Kühlluftein­ trittsöffnungen 33, 34 mit der Atmosphäre zu verbinden. Dadurch kommt es in der Leitung 15 zu Pulsationen doppel­ ter Grundfrequenz, so daß einfache Pulsationsdämpfer ge­ nügen.As can Figs. 1 recognize the Lei branched tung 15 to a down pipe 38 to both Cooling air inlet openings 33, 34 with the atmosphere to connect. This causes pulsations in line 15 to double the fundamental frequency, so that simple pulsation dampers are sufficient.

Die beschriebene Druckwechselanlage arbeitet vorzugsweise mit einer Gesamtzykluszeit von 2 × 33 bis 2 × 45 sec. Da­ bei entfallen auf die Spül- und Druckausgleichsphase 7 bis maximal 15 sec. Diese Spül- und Druckausgleichsphase wird vorgenommen, wenn die wechselweise erfolgende Um­ schaltung von Absorption auf Desorption in dem einen Ad­ sorber 1 oder 2 bzw. von Desorption auf Adsorption in dem anderen Adsorber 1 oder 2 erfolgt.The pressure change system described preferably works with a total cycle time of 2 × 33 to 2 × 45 sec. Since the flushing and pressure compensation phase is 7 to a maximum of 15 seconds. This flushing and pressure compensation phase is carried out when the alternating switchover from absorption to Desorption in one Ad sorber 1 or 2 or from desorption to adsorption in the other adsorber 1 or 2 .

Abschließend sei angemerkt, daß es sich bei allen Druck­ angaben um absolute Drücke handelt.In conclusion, it should be noted that all pressure are absolute pressures.

BezugszeichenlisteReference list

11

Adsorber
Adsorber

22nd

Adsorber
Adsorber

33rd

Luftgebläse
Air blower

44th

Leitung
management

55

Verteilerleitung
Distribution line

66

Vakuumventil
Vacuum valve

77

Vakuumventil
Vacuum valve

88th

Luftventil
Air valve

99

Luftventil
Air valve

1010th

Leitung
management

1111

Leitung
management

1212th

Vakuumpumpstand
Vacuum pumping station

1313

Vakuumpumpe
Vacuum pump

1414

Vakuumpumpe
Vacuum pump

1515

Leitung
management

1616

Ansaugleitung
Suction pipe

1717th

Pumpstand
Pumping station

1818th

Speicherbehälter
Storage tank

1919th

Gebläse
fan

2020th

Pufferbehälter
Buffer tank

2121

Drossel
throttle

2222

Verbindungsleitung
Connecting line

2323

Sperrventil
Check valve

2424th

Drossel
throttle

2525th

Produktentnahmeventil
Product withdrawal valve

2626

Produktentnahmeventil
Product withdrawal valve

2727

Leitung
management

2828

Leitung
management

2929

Produktentnahmeleitung
Product withdrawal manager

3030th

Gebläse
fan

3131

Kühlluftstrom
Cooling air flow

3232

Luftkühler
Air cooler

3333

Kühllufteintrittsöffnung
Cooling air inlet opening

3434

Kühllufteintrittsöffnung
Cooling air inlet opening

3535

Drehkolben
Rotary lobe

3636

Auslaßstutzen
Exhaust port

3737

Einlaßstutzen
Inlet connector

3838

Hosenrohr
Downpipe

3939

Förderraum.
Funding area.

Claims (14)

1. Druckwechselanlage zur Gewinnung von Sauerstoff aus der Luft, welche zumindest einen Adsorber mit syntheti­ schem Zeolithe hat, an welchem zum wechselnden Betrieb ein Luftgebläse für die Adsorptionsluft und ein Vakuum­ pumpstand zur Desorption des Adsorbers angeschlossen sind, wobei der Vakuumpumpstand zwei hintereinander ge­ schaltete Vakuumpumpen hat, dadurch gekennzeichnet, daß in Strömungsrichtung gesehen die zweite Vakuumpumpe (14) eine voreinlaßgekühlte Drehkolbenpumpe mit Kühlluftein­ trittsöffnungen (33, 34) zum definierten Einströmen von Außenluft atmosphärischen Drucks ist, daß der Einlaß­ stutzen (37) der zweiten Vakuumpumpe (14) ohne Verwendung einer Gaskühlung durch Wassereinspritzung oder durch ei­ nen Wärmetauscher mit dem Auslaß der ersten Vakuumpumpe (13) Verbindung hat und daß der Vakuumpumpstand (12) mit Steuereinrichtungen zum Erzeugen eines Desorptionsdruckes zwischen 300 mbar und 500 mbar versehen ist.1. Pressure swing system for the production of oxygen from the air, which has at least one adsorber with synthetic zeolites, to which an air blower for the adsorption air and a vacuum pumping station for desorption of the adsorber are connected for alternating operation, the vacuum pumping station being two vacuum pumps connected in series has, characterized in that seen in the direction of flow, the second vacuum pump ( 14 ) a pre-inlet-cooled rotary lobe pump with cooling air inlet openings ( 33 , 34 ) for the defined inflow of outside air is atmospheric pressure that the inlet port ( 37 ) of the second vacuum pump ( 14 ) without use a gas cooling by water injection or by egg nen heat exchanger with the outlet of the first vacuum pump ( 13 ) and that the vacuum pumping station ( 12 ) is provided with control devices for generating a desorption pressure between 300 mbar and 500 mbar. 2. Druckwechselanlage nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Kühllufteintrittsöffnungen (33, 34) der zweiten Vakuumpumpe (14) so bemessen und positioniert sind, daß das Verhältnis des Gesamtmassenstromes des an­ gesaugten Massenstroms von der ersten Vakuumpumpe (13) und des Kühlluftmassenstroms zum Kühlluftmassenstrom am Anfang des Desorptionszyklus von einem hohen Wert rasch auf 33 abfällt und innerhalb des Desorptionszyklus bis zum Ende langsam auf 1,5 absinkt.2. Pressure swing system according to claim 1, characterized in that the cooling air inlet openings ( 33 , 34 ) of the second vacuum pump ( 14 ) are dimensioned and positioned so that the ratio of the total mass flow of the mass flow sucked in by the first vacuum pump ( 13 ) and the cooling air mass flow to the cooling air mass flow at the beginning of the desorption cycle drops rapidly from a high value to 33 and slowly drops to 1.5 within the desorption cycle until the end. 3. Druckwechselanlage nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Kühllufteintrittsöffnungen (33, 34) im zweiten Quadranten frühestens bei 36° beginnen und vor 90° enden. 3. Pressure change system according to claim 2, characterized in that the cooling air inlet openings ( 33 , 34 ) begin in the second quadrant at the earliest at 36 ° and end before 90 °. 4. Druckwechselanlage nach zumindest einem der vorange­ henden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühl­ lufteintrittsöffnungen (33, 34) über eine gemeinsame Lei­ tung (15) mit der Atmosphäre verbunden sind.4. Pressure change system according to at least one of the preceding claims, characterized in that the cooling air inlet openings ( 33 , 34 ) via a common line device ( 15 ) are connected to the atmosphere. 5. Druckwechselanlage nach zumindest einem der vorange­ henden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zur Küh­ lung der Anlageteile ein Gebläse (30) eines für die Ad­ sorptionsluft notwendigen Luftkühlers (32) vorgesehen ist und daß ein Kühlluftstrom (31) entlang des Vakuumpump­ standes (12) und des Pumpstandes (17) für die Adsorpti­ onsluft zu dem Gebläse (30) führt.5. Pressure swing system according to at least one of the preceding claims, characterized in that for cooling the system parts, a blower ( 30 ) of an air cooler necessary for the adsorption air ( 32 ) is provided and that a cooling air flow ( 31 ) along the vacuum pump level ( 12 ) and the pumping station ( 17 ) for the adsorpti onsluft leads to the blower ( 30 ). 6. Druckwechselanlage nach zumindest einem der vorange­ henden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß als erste Vakuumpumpe (13) ein Radialgebläse mit einer regelbaren Drossel in seiner Ansaugleitung (16) vorgesehen ist.6. Pressure change system according to at least one of the preceding claims, characterized in that a radial fan with a controllable throttle in its intake line ( 16 ) is provided as the first vacuum pump ( 13 ). 7. Druckwechselanlage nach zumindest einem der vorange­ henden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in jeden Adsorber (1, 2) nur eine für den Überdruck und Unterdruck gemeinsame Leitung (10, 11) von einer Verteilerleitung (5) führt, daß zu beiden Seiten des Anschlusses der Lei­ tungen (10, 11) an die Verteilerleitung (5) in die Ver­ teilerleitung (5) ein Luftventil (8, 9) und ein Vakuum­ ventil (6, 7) geschaltet ist, daß an beiden äußeren En­ den der Verteilerleitung (5) der Vakuumpumpstand (12) und in die Mitte der Verteilerleitung (5) zwischen den Luft­ ventilen (8, 9) eine Leitung (4) von dem Luftgebläse (3) führt.7. Pressure change system according to at least one of the preceding claims, characterized in that in each adsorber ( 1 , 2 ) only one for the positive and negative pressure line ( 10 , 11 ) from a distributor line ( 5 ) that leads to both sides of Connection of the lines ( 10 , 11 ) to the distribution line ( 5 ) in the United distribution line ( 5 ), an air valve ( 8 , 9 ) and a vacuum valve ( 6 , 7 ) is connected so that the two ends of the distribution line ( 5 ) the vacuum pumping station ( 12 ) and in the middle of the distributor line ( 5 ) between the air valves ( 8 , 9 ) a line ( 4 ) from the air blower ( 3 ) leads. 8. Verfahren zum Betrieb einer Druckwechselanlage zur Ge­ winnung von Sauerstoff aus der Luft, welche zumindest ei­ nen Adsorber hat, welcher wechselnd zur Adsorption von Stickstoff mit Überdruck und zur Desorption mit Unter­ druck beaufschlagt wird, wobei zur Unterdruckbeaufschla­ gung ein Vakuumpumpstand mit zwei hintereinander ge­ schalteten Vakuumpumpen verwendet wird, dadurch gekenn­ zeichnet, daß in Strömungsrichtung gesehen als zweite Vakuumpumpe eine voreinlaßgekühlte Drehkolbenpumpe ver­ wendet wird, in deren Kühllufteintrittsöffnungen man de­ finiert Außenluft atmosphärischen Drucks einströmen läßt, daß das die erste Vakuumpumpe verlassende Gas ohne Zwischenschaltung einer Gaskühlung durch Wasserein­ spritzung oder einen Wärmetauscher dem Einlaß der zwei­ ten Vakuumpumpe zugeführt wird und daß mit dem Vakuum­ pumpstand ein Desorptionsdruck zwischen 300 mbar und 500 mbar gefahren wird.8. Procedure for operating a pressure swing system for Ge extraction of oxygen from the air, which is at least egg has an adsorber, which alternates with the adsorption of Nitrogen with overpressure and for desorption with under pressure is applied, whereby to the vacuum pressure  a vacuum pumping station with two in a row switched vacuum pumps is used, characterized records that seen in the flow direction as the second Vacuum pump a pre-cooled rotary lobe pump ver is used in the cooling air inlet openings de finishes outside air flowing in at atmospheric pressure leaves the gas leaving the first vacuum pump without the interposition of gas cooling by water spraying or a heat exchanger the inlet of the two ten vacuum pump is supplied and that with the vacuum pumping station a desorption pressure between 300 mbar and 500 mbar is driven. 9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß bei der zweiten Vakuumpumpe das Verhältnis des Ge­ samtmassenstromes des angesaugten Massenstroms von der ersten Vakuumpumpe und des Kühlluftmassenstroms zum Kühl­ luftmassenstrom am Anfang des Desorptionszyklus von einem hohen Wert rasch auf 33 abfällt und innerhalb des Desorp­ tionszyklus bis zum Ende langsam auf 1,5 absinkt.9. The method according to claim 8, characterized in that in the second vacuum pump the ratio of Ge total mass flow of the sucked mass flow from the first vacuum pump and the cooling air mass flow for cooling air mass flow at the beginning of the desorption cycle of one high value quickly drops to 33 and within the desorp tion cycle slowly drops to 1.5 by the end. 10. Verfahren nach den Ansprüchen 8 oder 9, dadurch ge­ kennzeichnet, daß man bei durch geringe O2-Abnahme ge­ kennzeichnetem Teillastbetrieb den Adsorptionsdruck über den Adsorptionsdruck bei Vollastbetrieb ansteigen läßt und bei Erreichen eines festgelegten oberen Adsorptions­ druckes das Luftgebläse für die Adsorptionsluft vor den zweistufigen Vakuumpumpstand schaltet.10. The method according to claims 8 or 9, characterized in that with low O 2 decrease marked partial load operation, the adsorption pressure can rise above the adsorption pressure at full load operation and upon reaching a predetermined upper adsorption pressure, the air blower for the adsorption air before two-stage vacuum pumping unit switches. 11. Verfahren nach den Ansprüchen 8 bis 10, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Druck am Speicherbehälter oder Pufferbehälter überwacht und bei Unterschreiten eines festgelegten Wertes die Luftventile und Vakuumventile wieder auf zyklischen Adsorptions- und Desorptionsbetrieb geschaltet werden. 11. The method according to claims 8 to 10, characterized ge indicates that the pressure at the storage tank or Buffer tank monitored and if the level falls below one set value the air valves and vacuum valves again on cyclical adsorption and desorption operation be switched.   12. Verfahren nach zumindest einem der vorangehenden An­ sprüche 8-11, dadurch gekennzeichnet, daß ein Adsorp­ tionsdruck zwischen 0,7 bar und 1,8 bar, vorzugsweise zwischen 0,9 bar am Anfang und 1,5 bar am Ende der Ad­ sorption, und ein Desorptionsdruck zwischen 350 mbar und 400 mbar gewählt wird und daß der Startdruck für die Ad­ sorption und Desorption nach der Spülphase und der Druckaufbauphase minimal 700 mbar und maximal 950 mbar beträgt.12. The method according to at least one of the preceding An Proverbs 8-11, characterized in that an adsorb tion pressure between 0.7 bar and 1.8 bar, preferably between 0.9 bar at the beginning and 1.5 bar at the end of the ad sorption, and a desorption pressure between 350 mbar and 400 mbar is selected and that the starting pressure for the ad sorption and desorption after the rinsing phase and Pressure build-up phase minimum 700 mbar and maximum 950 mbar is. 13. Verfahren nach zumindest einem der vorangehenden An­ sprüche 8-12, dadurch gekennzeichnet, daß mittels ei­ ner Drossel in der Produktentnahmeleitung der Druckaufbau auf Adsorptionsenddruck in einer gewünschten Zeit nach dem Umschalten eines Adsorbers auf Druckaufbau ermöglicht wird.13. The method according to at least one of the preceding An Proverbs 8-12, characterized in that by means of egg ner throttle in the product extraction line the pressure build-up to the final adsorption pressure in a desired time enables the switchover of an adsorber to pressure build-up becomes. 14. Verfahren nach zumindest einem der vorangehenden An­ sprüche 8-12, dadurch gekennzeichnet, daß der Drossel ein Pufferbehälter nachgeschaltet und sein Volumen so be­ messen wird, daß der Adsorptionsdruck im Pufferbehälter zwischen 1,2 bar und 1,5 bar innerhalb eines Adsorptions­ zyklusses schwankt.14. The method according to at least one of the preceding An Proverbs 8-12, characterized in that the throttle followed by a buffer tank and its volume will measure that the adsorption pressure in the buffer tank between 1.2 bar and 1.5 bar within an adsorption cycle fluctuates.
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CN119909489A (en) * 2025-03-18 2025-05-02 国家能源集团江苏电力有限公司 Four-bed vacuum temperature swing adsorption process and device for CO2 separation from power plant flue gas

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