DE1297170B

DE1297170B - Induktive Abstimmvorrichtung

Info

Publication number: DE1297170B
Application number: DEK58144A
Authority: DE
Inventors: Katayama Aisuke
Original assignee: TDK Corp
Current assignee: TDK Corp
Priority date: 1965-01-14
Filing date: 1966-01-14
Publication date: 1969-06-12
Also published as: GB1127111A; US3541455A; FR1477495A

Description

ständen auf der Niederstromseite eines Steuertransistors oder mittels kontinuierlicher Stromstärkenänderung gewählt werden können.

Einige Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachstehend an Hand der Zeichnung erläutert. Hierin sind

F i g. 1 eine Darstellung der Abhängigkeit der differentiellen Permeabilität von der Feldstärke für

bei denen die elektrostatische Kapazität sich mittels _I0 Abstimmvorrichtungen nicht auf, da die einzelnen einer äußeren Spannung verändern läßt. Infolge der Resonanzfrequenzen durch Umschaltung von WiderVerluste der Kapazitätsdioden und der Spulen ist
es aber schwierig, die Güte der damit aufgebauten
Resonanzkreise zu verbessern.

Ferner sind Abstimmvorrichtungen bekannt, bei i₅
denen nicht die Kapazität, sondern die Induktivität
auf elektrischem Wege verändert wird. Bei einer
dieser Vorrichtungen befindet sich ein Hochfrequenzferrit, z. B. ein Ringkern, in einem U-förmigen Joch,
dem ein Steuergleichstrom zugeführt wird. Es wird 20 einen Ferritkern,

dabei stets dafür gesorgt, daß die Hochfrequenz F i g. 2 die Darstellung zweier Kernformen,

nicht auf die vom Gleichstrom durchflossene Steuer- F i g. 3 das grundsätzliche Schaltbild der erfin-

wicklung rückwirken kann. Diese Vorrichtungen dungsgemäßen Abstimmvorrichtung, haben aber den Nachteil, daß die Krümmung der F i g. 4 die erfindungsgemäß erhaltene ideale BeKurve der Abstimmfrequenz in Abhängigkeit vom 25 Ziehung zwischen Abstimmfrequenz und Steuerstrom-Steuerstrom so stark ist, daß der Gleichlauffehler stärke (ausgezogen) und dieselbe Beziehung bei einer zwischen der Oszillatorfrequenz und der Empfangs- bekannten Abstimmvorrichtung (gestrichelt), frequenz bei Überlagerungsempfängern nur schwer F i g. 5 die Änderung der Induktivitäten von Abklein gehalten werden kann. Es müssen deshalb stimmspule und Drosselspule mit der Steuerstrombesondere Spannungsregeleinrichtungen vorgesehen ₃₀ stärke derart, daß die Abstimmfrequenz linear verwerden, um die Vormagnetisierung der Abstimmkerne ändert werden kann,

F i g. 6 ein Ausführungsbeispiel der Erfindung, F i g. 7 ein Ersatzschaltbild zur Berechnung der Kreisgüte,

F i g. 8 eine Ersatzschaltung für das Ergebnis dieser Berechnung,

F i g. 10 ein Anwendungsbeispiel der Erfindung auf die Hochfrequenzstufe eines Empfängers,

F i g. 11 die Gleichlaufkennlinie eines solchen größe, also im vorliegenden Falle vom Steuergleich- ₄₀ Empfängers und

strom, sehr wesentlich. F i g. 12 ein weiteres Anwendungsbeispiel der Er-

Die Erfindung geht also aus von einer induktiven findung auf den Hochfrequenzteil eines Empfängers. Abstimmvorrichtung mit einem Abstimmkern, der Bei der Erfindung wird von der Tatsache Gebrauch

eine Hochfrequenzwicklung und eine mit Gleich- gemacht, daß die differentielle Permeabilität μ_λ eines strom gespeiste, zur Vormagnetisierung dienende ₄₅ Ferrits in Abhängigkeit von der magnetischen Feld-Steuerwicklung aufweist, und ist dadurch gekenn- stärke (gemessen in Amperewindungen) stets einen zeichnet, daß die Steuerwicklung auch für hoch- stabilen fallenden Teil hat. Die differentielle Permeabifrequente Schwingung mit der Hochfrequenzwicklung Htät ist diejenige, die gemessen wird, wenn ein Magnetgekoppelt und in Reihe mit einer im Induktivitätswert kern bereits in einer Richtung magnetisiert war und durch den Steuergleichstrom beeinflußten Drossel- ₅o dann in gleicher Richtung eine zusätzliche Magnetispule geschaltet ist und daß die Eisenkerne und sierung erfährt. Eine entsprechende Kurve ist in k

konstant zu halten.

Bei Verwendung derartiger Abstimmvorrichtungen im Hochfrequenzteil eines Rundfunkempfängers od. dgl. müssen bekanntlich mehrere Abstimmkreise gleichzeitig auf verschiedene Frequenzen abgestimmt werden. Um dies mit ausreichender Genauigkeit durchführen zu können, ist die Linearität des Verlaufs der Abstimmfrequenz in Abhängigkeit von der Steuer-

p g

Wicklungen so bemessen sind, daß bei Betrieb des Abstimmkerns und des Drosselkerns im fallenden Teil der Kurven ihrer differentiellen Permeabilität in Abhängigkeit von der Feldstärke die effektive Induktivität der Hochfrequenzwicklung umgekehrt proportional zum Quadrat des Steuerstroms verläuft. Wenn diese Bedingungen eingehalten werden, so hängt bei Parallelschaltung eines festen KondenAbil di i i

F i g. 1 gezeigt. Dort sind in Abszissenrichtung die Amperewindungen AT und in Ordinatenrichtung die differentielle Permeabilität μ_λ aufgetragen.

Zur Ausführung der Erfindung finden ein ringförmiger Kern gemäß F i g. 2A und ein hanteiförmiger Kern gemäß F i g. 2 B Verwendung.

F i g. 3 zeigt die Grundsatzschaltung gemäß der Erfindung. C₀₁ ist ein Abstimmkern und C₀₂ ein

sators zur Abstimmspule die Frequenz in einem 60 Drosselkern. Beide Eisenkerne arbeiten im fallenden

weiten Bereich linear vom Steuerstrom ab. Es kann Teil der Permeabilitätskurve gemäß Fig. 1. Bei-

also eine Abstimmvorrichtung mit minimalem Gleich- spielsweise wird ein Ringkern als Abstimmkern C₀₁

lauffehler gebaut werden. und ein Hantelkern als Drosselkern C₀₂ verwendet.

Die erwähnten Bedingungen lassen sich am ein- Auf dem Abstimmkern sitzen eine Hochfrequenz-

fachsten erfüllen, wenn der Abstimmkern als Ring- 65 wicklung 1 und eine mit Gleichstrom beaufschlagte

kern und der Drosselkern als offener Kern ausgebildet Steuerwicklung 2. Der Drosselkern C₀₂ trägt eine

sind sowie wenn die Hochfrequenzwicklung und die Drosselwicklung 3. Die Steuerwicklung 2 und die

Steuerwicklung bifilar gewickelt sind. Drosselwicklung 3 liegen in Reihe an einer Gleich-

stromquelle V_x . L_eff stellt die veränderbare effektive Induktivität der Hochfrequenzwicklung 1 dar. Zur Ableitung der Hochfrequenzströme ist ein Kondensator C parallel zur Gleichstromquelle V_DC vorgesehen.

Die Induktivitäten der Hochfrequenzwicklung 1, der Steuerwicklung 2 und der Drosselwicklung 3 sollen mit L₁, L₂ und L_ch bezeichnet werden, und zwar ohne Berücksichtigung der gegenseitigen Induktivität durch andere auf dem gleichen Kern sitzende Wick- _m lungen. Wenn die Gegeninduktivität zwischen den Wicklungen 1 und 2 M und der Kopplungskoeffizient K ist, so gilt folgende Beziehung:

Soll sich nun die Abstimmfrequenz linear mit der Steuerstromstärke / ändern, so kann dies folgendermaßen ausgedrückt werden:

Setzt man f/f_min = y, so ist die erwähnte Bedingung gleichwertig mit

y - 1 = kl.

= K

(D

Der Wechselstromwiderstand Z₁ der Hochfrequenzwicklung 1 ergibt sich aus der nachstehenden Gleichung

Z₁ = JmL_x(I)

¹M(I)²

J₁₀[L₂(I)+ L_ch(I)}·

(2)

Hierin ist ω die Kreisfrequenz. Setzt man Formel (1) in (2) ein, so ergibt sich

Z₁ = Ja₁L₁(D-J^K 1-^ In F i g. 4 ist y auf der Ordinate und der Steuerstrom / auf der Abszisse aufgetragen. Die ausgezogene Linie stellt den geforderten Idealverlauf dar, während die gestrichelte Linie für eine bekannte induktive Abstimmvorrichtung der eingangs erwähnten Art gilt.

Erfindungsgemäß wird durch gleichzeitige Vormagnetisierung des Abstimmkerns C₀₁ und des Drosselkerns C₀₂ der Verlauf von L_efJ (Z) so beeinflußt, daß sich die Abstimmfrequenz hinsichtlich der Steuerstromstärke linear ändert, wobei die Steuerwicklungen auf dem Abstimmkern und die Drosselwicklung in Reihe geschaltet sind.

Wenn die größte und die kleinste Frequenz eines vorgeschriebenen Frequenzbandes, das von der Abstimmvorrichtung bestrichen werden soll, mit f_max und f_mi„ bezeichnet werden, so folgt aus Formel (6)

Sind nun die Wicklungen 1 und 2 eng gekoppelt, so ist K nahezu gleich 1, so daß sich ergibt:

L_e//(min)
L_eff(max)

/ f_mx\²

₌ ( ^Jm<** \ \ Jmin /

Z₁ = JOjL₁ (/) — j

L₁(I)-L₂(I) L₁(D + L^₁(I)

L₂(I)

L₂(I) + Lj₁(I) f '

35

Die effektive Induktivität L_eff der Hochfrequenzwicklung 1 ergibt sich hieraus zu

^Leff =

L₂(I)

L₂(I) + L_ch (DC

Sind die Wicklungen 1 und 2 bifilar gewickelt, so ist L_x(I) = L₂(I). Somit

ι m ₌ MJ)^(J) (5)

¹^" ^UJ L₁(Z) + L_ch(I) ■

Die hochfrequente effektive Induktivität L_eff ist also äquivalent mit der Parallelschaltung von L₁ und L_cl;. "

Ist ein fester Kondensator C parallel zur Hochfrequenzwicklung 1 geschaltet und bildet mit ihr einen Resonanzkreis, so ergibt sich die Abstimmfrequenz / in Abhängigkeit vom Steuerstrom Z aus der folgenden Gleichung

2 π yCL_eU(I)

Im fallenden Teil der Magnetisierungskennlinie nimmt nach anfänglicher Magnetisierung der Kerne die differentielle Permeabilität ihr Maximum für nahezu verschwindende Stromstärke Z an. Ist also I ~ 0, so wird L_eff ein Maximum, und der Minimalwert /_m,„ der Abstimmfrequenz wird bestimmt durch die Formel

Jmin

2 ar/Cl^(O) ■

Wenn also L_eff(I) umgekehrt proportional zum Quadrat der Stromstärke in diesem Bereich ist, so wird die Abstimmkurve eine gerade Linie, so daß Gleichlauffehler leicht vermieden werden können.

Wenn in Formel (5) L_ch » L₁ ist, so gilt

L_eff(I)~ L_x(I).

Dieser Fall trifft für die Reihenschaltung einer Vormagnetisierungswicklung mit einer normalen gesättigten Drossel von konstanter Induktivität zu. Die Änderung von L_er_f(I) mit dem Steuerstrom rührt

(4) 40 in diesem Falle ausschließlich von der Änderung der differentiellen Permeabilität auf der Magnetisierungskurve des Abstimmkerns C₀₁ her. Wenn also die Steuerstromstärke ansteigt und der Abstimmkern sich der Sättigung nähert, verringert sich die Permeabilitätsänderung, und die Änderung der effektiven Induktivität nimmt ebenfalls ab, so daß die Änderung der Abstimmfrequenz mit dem Steuerstrom kleiner wird und die vom linearen Verlauf abweichende gestrichelte Linie der F i g. 4 gilt.

Erfindungsgemäß werden dagegen die magnetischen Eigenschaften des Drosselkerns und des Abstimmkerns gleichzeitig beeinflußt. Wie Fig. 1 und 6 zeigen, besteht der Abstimmkern aus einem geschlossenen magnetischen Kreis, vorzugsweise einem Ringkern, bei dem die Permeabilität sich im Bereich niedriger Steuerstromstärken stark ändert, jedoch bei Annäherung an die Sättigung nur noch eine geringe Änderung erfährt. Dagegen besteht der Drosselkern C₀₂ aus einem offenen magnetischen Kern mit schmalem Luftspalt, vorzugsweise einem hantelförmigen Kern geniaß F i g, 2B. Für einen solchen Kern ist bei kleider Stieüersjrpmstärke die Änderung der Permeabilität mit dem Steuerstrom gering; wenn dagegen die Sfeüerstromstärke einen größeren Wert annimmt, bei dem bereits Sättigung des Ringkerns C₀₁ eintritt, so ist die Änderung der Permeabilität des

(7) offenen Drosselkerns mit derrt Steuerstrom immer noch verhältnismäßig groß.

Diese Verhältnisse sind in F i g. 5 dargestellt. Die Induktivität L₁ der Hochfrequenzwicklung nimmt von kleinen Steuerstromwerten zunächst stark ab, nähert sich aber dann einem Sättigungswert und bleibt bei höheren Stromstärken nahezu konstant. Die Induktivität L_ch der Drosselwicklung ist dagegen bei kleinen Stromstärken fast konstant und nimmt bei höheren Stromstärken bis zum Maximalwert des Steuerstroms ständig stark ab. Durch diese gleichzeitige Änderung der magnetischen Eigenschaften des Drosselkerns und des Abstimmkerns läßt sich erreichen, daß die für Hochfrequenz geltende effektive Induktivität L_eff gemäß Formel (5) in dem gewünschten Frequenzband umgekehrt proportional zum Quadrat der Steuerstromstärke verläuft, daß also gilt:

L_eff(I) ~ R/P,

wobei R ein Proportionalitätsfaktor ist. Wird also gemäß F i g. 6 ein fester Kondensator C mit der Hochfrequenzquelle verbunden, so erhält man die gewünschte lineare Beziehung zwischen der Abstimmfrequenz und der Steuerstromstärke in dem vorgeschriebenen Frequenzband.

Die gegenseitige Abstimmung der magnetischen Eigenschaften der beiden Eisenkerne und der Windungszahlen der auf ihnen angebrachten Wicklungen derart, daß die gewünschte Stromabhängigkeit der effektiven Induktivität erreicht wird, ist unter Beachtung der obigen Regeln nach bekannten Grundsätzen des Elektromagnetismus stets möglich. Oberhalb einer bestimmten Vormagnetisierung ist ferner der Verlauf der differentiellen Permeabilität μ_Α mit der magnetischen Feldstärke weitgehend stabil, so daß keine starke Hysteresis beobachtet wird und die sonst eintretenden Schwankungen der Spulengüte Q im benutzten Frequenzbereich kleingehalten werden können.

Bei den bekannten induktiven Abstimmvorrichtungen mit Vormagnetisierung durch einen Steuergleichstrom ist es nämlich recht lästig, daß bei Annäherung der Steuerstromstärke an den Sättigungswert die effektive Spulengüte Q_eff an der Hochfrequenzklemme rasch abnimmt und deshalb die Selektivität des Abstimmkreises sich stark verringert.

Dagegen läßt sich zeigen, daß bei der erfindungsgemäßen Anordnung die Schwankungen von Q so klein gemacht werden können, daß das effektive Q größer als die Güte einer einzelnen Steuerwicklung gemacht werden kann.

Dies läßt sich folgendermaßen an Hand des Ersatzschaltbildes der F i g. 7 zeigen, das hochfrequente Verluste der Wicklungen und Eisenkerne berücksichtigt. Hier bedeuten R₁ und R_c die Kupfer- und Eisenverluste des Abstimmkerns bzw. des Drosselkerns. Die Eingangsimpedanz Zi₁ der Ersatzschaltung ergibt sich aus der Formel

ZU =

₀+ jwL_ch)

\ ₊ R₀₊Jm(L₁₊L_ch) ■ R₁ und a>L_ch » R_c,

Re(Z_n) ~

+ R_c) (-

so ergeben sich Real- und Imaginärteil des Scheinwiderstandes aus den folgenden Formeln:

ω²(L₁₊ L_ch) (RcL₁₊R₁Lc,)

(R₁ + ZU²+(L₁ +L_chf

, _ί7, ν „ α. J(RcL₁ + Zt₁ LJ (R₁ + Rc) + ω² (L₁ + L_ch) (R_CL, + K₁ L_ch)]

Im(A₁₁) ~ .

(Zi₁ + Kc) + (L₁ + L_ch)

Die effektive Spulengüte Q_eff an den Hochfrequenzklemmen ergibt sich aus dem Ausdruck

Zm(Zi₁)

Qeff -

Re(Zi₁) '

ω L₁ Lc(L₁₊L_ch)

Der Reziprokwert dieses Ausdrucks läßt sich folgendermaßen schreiben:

1 TD Γ Ρ

Qe

ff

Q_eff

₊ L_ch) O)L₁(L₁₊ L_ch)' 1 , L₁(I) ₊ Lc(I)J Q₁ "

Hier sind Q₁ und Q_c die Spulengüten der Abstimm- 60 und wicklung und der Drosselwicklung.

Wird der Wert Q analog zum Widerstand eines elektrischen Stromkreises aufgefaßt, so läßt sich gemäß Fig. 8 der Wertß_e// als Parallelschaltung der Werte

65 auffassen.

Die vorstehenden Ableitungen gelten unabhängig vom Stromverlauf der beteiligten Induktivitäten. Wird nun eine normale Sättigungsdrossel mit hoher

Spulengüte Q_c verwendet, so gilt

und
also

&(/)» Q_x(D, Q_eff ~ Öi (1 + L₁ (DfN) ~ Q₁ (!).

Entsprechend dem Verlauf von längs Q₁ der Magnetisierungskennlinie der Abstimmspule sinkt also der Wert Q_eff rasch ab, wenn der Steuerstrom sich der Sättigung des Abstimmkerns C₀₁ nähert.

Bei der erfindungsgemäßen Anordnung sind dagegen die Verhältnisse anders. Solange der Steuerstrom / klein ist, bleibt L_ch (Z) auf einem nahezu konstanten Wert, der größer als derjenige von L₁ (/) ist, und es ist Q_c » Q₁, weshalb

20

Ist andererseits der Steuerstrom / groß, d. h. die Abstimmfrequenz hoch, so ist der Drosselkern zwar stärker magnetisiert, aber noch unterhalb der Sättigung, während der Abstimmkern bereits gesättigt ist. Deshalb hat nun die Größe Q_C(D einen erheblichen höheren Wert als Q₁ (Z), und der Wert von L_ch (Z) ist abgesunken, so daß gilt:

Obwohl also Z groß ist und öi (Z) bereits abgesunken ist, hat der Quotient einen größeren Wert

Lch V¹1

als bei kleinem I, weshalb die Verringerung von Q, durch den Koeffizienten dieser Größe kompensiert wird. F i g. 9 zeigt gemessene Werte des Verlaufs der Spulengüte einerseits bei Verwendung einer Drossel konstanter Induktivität und andererseits bei Anwendung der erfindungsgemäßen Kovarianz der Magnetisierungen des Drosselkerns und des Abstimmkerns. Beispielsweise ist bei einer Stromstärke Z₁ die Güte öi bereits auf die Hälfte derjenigen für die Stromstärke Z_mi„ abgesunken, aber bei Anwendung der Erfindung wird dieses Absinken nahezu vollständig kompensiert; ist an dieser Stelle z. B. L₁ (Z₁) ~ Lc(I₁), so gilt

Qeff = Öi (Z₁) ■ 2 = Öi (Z_min) ·

Ein Ausführungsbeispiel für eine erfindungsgemäß aufgebaute Abstimmvorrichtung ist in F i g. 10 gezeigt. Zur Steuerung des Magnetisierungsstromes und damit zur Abstimmung ist ein stromverstärkender Transistor Tr vorgesehen. Der Wert des Steuerstromes an der Ausgangsseite 4-4' wird durch einen kleinen Stromwert an der Eingangsseite eingestellt. Auf der Ausgangsseite sind die Gleichstromwicklungen I₁,1₁ und 2₃ und die Drosselwicklungen 3^ 3₂ und3₃ in Reihe geschaltet. Die Gleichstromwicklungen befinden sich auf einem Ferritkern ANC für den Antennenkreis, einem Kern HFC für den Hochfrequenzkreis und einem Kern LOC für den Oszillatorkreis. Die Drosselwicklungen befinden sich auf Drosselkernen CH₁, CH₁ und CH₃. Die Gleichstromquelle E_cc ist mit ihrem Minuspol über einen Begrenzungswiderstand R_D und einen Dämpfungskondensator C mit der Basis des Transistors T_r verbunden. Die Widerstände R_bi und R_b2 sind einerseits geerdet und andererseits über einen Schalter S mit dem Begrenzungswiderstand R_D verbunden. Die Schleifkontakte der Widerstände R_bl und R_b2 sind mit der Basis des Transistors 7^ verbunden. R_c und R_e sind Widerstände, und ZD ist eine Zenerdiode.

Da die effektiven Induktivitäten L_eff auf der Hochfrequenzseite der Antennenwicklung I₁, der Hochfrequenzwicklung I₂ und der Oszillatorwicklung I₃ mit der Änderung des Steuergleichstromes gleich-' zeitig in gleicher Richtung schwanken, wenn feste Kondensatoren C₁, C₂ und C₃ parallel zu den Spulen I₁, I₂ und I₃ gelegt werden, ändern sich die Abstimmfrequenzen des Antennenkreises und des Hochfrequenzkreises gleichzeitig in gleicher Richtung in Abhängigkeit vom Steuerstrom Z, und die Oszillatorfrequenz kann gleichzeitig mit einer Zwischenfrequenzdifferenz mit festem Unterschiedsbetrag in gleicher Richtung verschoben werden.

Deshalb kann ein Verstärker mit Hochfrequenzverstärkerstufe mit induktiven Abstimmvorrichtungen der hier beschriebenen Art ausgerüstet werden. Zur Umschaltung der einzelnen Frequenzbereiche dient im dargestellten Ausführungsbeispiel eine Widerstandsumschaltung auf der Basisseite des Transistors T_r. Wenn ein Sägezahnstrom auf die Basis des Transistors gegeben wird und der Basiskreis mittels selbsttätiger Scharfabstimmung auf einen mit ausreichender Feldstärke einfallenden Sender geregelt wird, läßt sich leicht ein Rundfunkempfänger mit selbsttätiger Stationswahl bauen.

F i g. 11 zeigt die Abstimmkennlinien einer solchen Schaltung. Die Frequenz / ist auf der Ordinate und der Steuerstrom Z auf der Abszisse aufgetragen. Die Kurven A und B stellen den Verlauf der Abstimmfrequenz bzw. der Uberlagerungsfrequenz mit dem Steuerstrom Z dar. Wie die Abbildung zeigt, läßt sich der Gleichlauffehler durch Einstellung des Luftspalts der Drosselspule und passende Wahl des Dämpfungskondensators C auf weniger als 5 kHz herabdrücken.

Als weiteres Beispiel ist in F i g. 12 das Schaltbild eines ausgeführten Autoempfängers gezeigt, bei dem die Erfindung Anwendung findet. Der Transistor Tr₁ dient zur Verstärkung der Hochfrequenz, der Transistor Tr₂ zur Mischung der Oszillatorfrequenz mit der ankommenden Hochfrequenz und der Transistor Tr₃ zur Verstärkung des Steuerstroms wie in F i g. 10. C_n ist ein Neutralisierungskondensator, der zur Entkopplung zwischen dem Transistor Tr₁ und der Drosselspule CH₁ dient. Die Senderwahl geschieht durch Umschalten der Widerstände Rb₁ und Rb₂ auf der Basisseite des Transistors Tr₃ mittels des Schalters S.

Wie vorstehend gezeigt wurde, kann also eine lineare Stromsteuerung in einem großen Frequenzbereich durchgeführt werden, die Schwankungen der Spulengüte und damit der Kreisgüte können auf ein Minimum herabgedrückt werden, die mechanische Festigkeit ist höher, der Platzbedarf kleiner und die selbsttätige Senderwahl leichter durchführbar als in allen bekannten induktiven Abstimmvorrichtungen.

Bei Verwendung der erfindungsgemäßen induktiven Abstimmvorrichtungen im Hochfrequenzteil eines Empfängers läßt sich dank des linearen Frequenzverlaufes eine hervorragende Frequenzumsetzung erzielen, ohne daß unerwünschte Schwingungen od. dgl. auftreten.

909 524/79^c

Claims

Patentansprüche :

1. Induktive Abstimmvorrichtung mit einem Abstimmkern, der eine Hochfrequenzwicklung und eine mit Gleichstrom gespeiste, zur Vormagnetisierung dienende Steuerwicklung aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerwicklung (2) auch für die hochfrequente Schwingung mit der Hochfrequenzwicklung (1) gekoppelt und in Reihe mit einer im Induktivitätswert durch den Steuergleichstrom beeinflußten Drosselspule (3) geschaltet ist und daß die Eisenkerne und Wicklungen so bemessen sind, daß bei Betrieb des Abstimmkerns (C₀₁) und des Drossel-

10

kerns (C₀₂) im fallenden Teil der Kurven ihrer differentiellen Permeabilität in Abhängigkeit von der Feldstärke die effektive Induktivität (L_eff) der Hochfrequenzwicklung (1) umgekehrt proportional zum Quadrat des Steuerstroms (/) verläuft.

2. Abstimmvorrichtung nach Anspruch 1 mit als Ringkern ausgebildetem Abstimmkern, dadurch gekennzeichnet, daß der Drosselkern offen ist.

3. Abstimmvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Hochfrequenzwicklung (1) und die Steuerwicklung (2) bifilar gewickelt sind.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen