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DE1268404B - Photographic lens - Google Patents

Photographic lens

Info

Publication number
DE1268404B
DE1268404B DEP1268A DE1268404A DE1268404B DE 1268404 B DE1268404 B DE 1268404B DE P1268 A DEP1268 A DE P1268A DE 1268404 A DE1268404 A DE 1268404A DE 1268404 B DE1268404 B DE 1268404B
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
collecting
faces
asymmetrical
none
distances
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DEP1268A
Other languages
German (de)
Inventor
Erwin Konschack
Dr Guenther Lange
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Carl Zeiss SMT GmbH
Original Assignee
Carl Zeiss SMT GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Carl Zeiss SMT GmbH filed Critical Carl Zeiss SMT GmbH
Priority to DEP1268A priority Critical patent/DE1268404B/en
Publication of DE1268404B publication Critical patent/DE1268404B/en
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Description

Photographisches Objektiv Die Erfindung betrifft photographische Objektive an sich bekannter Bauart, nämlich solche, die aus vier Gliedern bestehen, und zwar einem unsymmetrischen sammelnden ersten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem Aufnahmegegenstand zukehrt, einem meniskenförmigen sammelnden zweiten Glied, welches seine hohle Seite dem dritten Glied zukehrt, einem unsymmetrischen zerstreuenden dritten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem vierten Glied zukehrt, und einem sammelnden, vorzugsweise bikonvexen vierten Glied.Photographic Lens This invention relates to photographic lenses known design, namely those that consist of four members, namely an asymmetrical collecting first link, which is the surface with the stronger Curvature facing the subject, a meniscus-shaped collecting second Link with its hollow side facing the third link, an asymmetrical one dispersing third member, which the surface with the stronger curvature to the fourth Member facing, and a collecting, preferably biconvex fourth member.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein viergliedriges Objektiv zu entwickeln, welches mit der Öffnung von etwa f : 2,8 und der Brennweite von etwa f = 180 mm für eine Kleinbildkammer des Formates 24.36 mm2 verwendet werden kann.The invention is based on the object of a four-element lens to develop which one with the aperture of about f: 2.8 and the focal length of about f = 180 mm can be used for a small picture chamber of the format 24.36 mm2.

Auch bei Objektiven, die mit noch längerer Brennweite, aber mit kleinerer Öffnung und kleinerem Bildwinkel ausgeführt werden sollen, empfiehlt sich diese Bauform.Even with lenses that have a longer focal length but a smaller one Opening and a smaller angle of view, this is recommended Design.

Bei einem Objektiv derart großer Brennweite spielt bekanntlich der Gaußfehler (das ist die Änderung der Längsabweichung des Mittenbüschels in Abhängigkeit von der Wellenlänge) bereits eine entscheidende Rolle. Es ist daher erforderlich, bei der Entwicklung derartiger Objektive dem Gaußfehler besondere Beachtung zu widmen.With such a large focal length lens, it is well known that the Gaussian error (this is the change in the longitudinal deviation of the central tuft as a function of on the wavelength) already plays a decisive role. It is therefore necessary to pay special attention to the Gaussian error in the development of such lenses.

Die der Erfindung zugrunde liegenden Untersuchungen haben zu der Erkenntnis geführt, daß man bei Objektiven der obengenannten Bauform mit verhältnismäßig geringem Aufwand einen guten Kompromiß zwischen den für die Abbildung maßgebenden Aberrationen erzielen und insbesondere den Gaußfehler klein halten kann, wenn man die Objektive so aufbaut, daß sie sich folgenden Bedingungen unterordnen lassen: Die Mittendicke des ersten Gliedes liegt innerhalb der Grenzen 0,04 . f und 0,12 -f; der Scheitelabstand zwischen der vorderen Fläche des zweiten Gliedes und der hinteren Fläche des dritten Gliedes liegt innerhalb der Grenzen 0,15 . f und 0,23 ..f; der auf der Achse gemessene Luftraum zwischen dem zweiten und dem dritten Glied liegt innerhalb der Grenzen 0,02 - f und 0,10 -f; der auf der Achse gemessene Luftraum zwischen dem dritten und dem vierten Glied liegt innerhalb der Grenzen 0,12 . f und 0,28 -f; die Mittendicke des vierten Gliedes liegt innerhalb der Grenzen 0,015 # f und 0,048 -f; der Quotient aus dem Radius der vorderen Fläche des zweiten Gliedes und dem Radius der vorderen Fläche des ersten Gliedes liegt innerhalb der Grenzen 0,72 und 0,95; der Quotient aus dem Radius der vorderen Fläche des zweiten Gliedes und dem Radius der hinteren Fläche dieses Gliedes liegt innerhalb der Grenzen 0,34 und 0,57; der Quotient aus dem Radius der hinteren Fläche des dritten Gliedes und dem Radius der vorderen Fläche des ersten Gliedes liegt innerhalb der Grenzen 0,35 und 0,60.The investigations on which the invention is based have led to the realization that, with lenses of the above-mentioned design, a good compromise can be achieved with relatively little effort between the aberrations that are decisive for the image and, in particular, the Gaussian error can be kept small if the lenses are constructed in such a way that they can be subordinated to the following conditions: The center thickness of the first link is within the limits 0.04. f and 0.12 -f; the vertex distance between the front surface of the second link and the rear surface of the third link is within the limits 0.15 . f and 0.23 ..f; the air space measured on the axis between the second and the third link is within the limits 0.02-f and 0.10-f; the air space measured on the axis between the third and fourth link is within the limits 0.12 . f and 0.28 -f; the center thickness of the fourth link is within the limits 0.015 # f and 0.048 -f; the quotient of the radius of the front surface of the second link and the radius of the front surface of the first link lies within the limits 0.72 and 0.95; the quotient of the radius of the front surface of the second member and the radius of the rear surface of this member is within the limits 0.34 and 0.57; the quotient of the radius of the rear surface of the third link and the radius of the front surface of the first link lies within the limits 0.35 and 0.60.

Aus den nachstehenden Tabellen sind die erfindungsgemäßen Konstruktionsdaten für vier Objektive zu entnehmen. Diese Daten der Tabelle sind auf die Brennweite als Einheit bezogen.The design data according to the invention are given in the tables below for four lenses. These table data are based on the focal length related as a unit.

Die Linsenschnitte sind in den F i g. 1, 2, 3 und F i g. 4 dargestellt.The lens cuts are shown in FIGS. 1, 2, 3 and Fig. 4 shown.

Die Objektive gemäß F i g. 1 und 2 haben die Öffnung f : 2,8 und sind korrigiert für einen Bildwinkel von ±7°. Die Objektive gemäß F i g. 3 und 4 haben die Öffnung f : 4 und sind korrigiert für einen Bildwinkel von @5°. Tabelle (F i g. 1) Linsen Radien Scheitel- n va d yz/r abstände ri = -I-0,44418 -I-1,3968 LI dl = 0,0714 1,62041 60,29 r2 = -10,7707 -I-0,0576 d2 = 0,0006 Fortsetzung der Tabelle I (Fig. 1) Linsen Radien Scheitel- na va j "l, abstände r3 = -I-0,35536 -f-1,7459 La d3 0,0583 1,62041 60,29 r4 = -[-0,71932 -0,8625 d4 = 0,0417 -f-0,1227 r5 = -I-5,8803 LM d5 = 0,1063 1,72151 29,28 -3,1720 r. = -f-0,22746 d, = 0,3200 r7 = -f-0,74029 -f-0,9007 L=V d7 = 0,0274 1,66680 33,09 r8 = -8,8040 -I-0,0757 Schnittweite s' = 0,3548 Tabelle II (F i g. 2) Linsen Radien Scheitel- na ya d n/r abstände r1 = -I-0,42230 -I-1,4691 LI d, = 0,0874 1,62041 60,29 -0,0420 r2 = -I-14,7687 d2 = 0,0003 r3 = +0,33545 -f-1,8495 LIr d3 = 0,0604 1,62041 60,29 -0,8751 r4 = +0,70895 - d4 = 0,0828 r5 = 00 0,0000 Lni d" = 0,0323 1,78470 26,10 r6 = +0,22744 -3,4501 d6 = 0,2685 r7 = +1,91360 +0,3946 LIV d7 = 0,0274 1,75520 27,53 r8 = -0,94546 +0,7988 Schnittweite s'= 0,4126 Tabelle III (F i g. 3) Linsen Radien Scheitel- na va d n/r abstände r1 = +0,41907 +1,4027 L= . d,. = 0,08750 1,58784 68,19 r2 = +7,13682 -0,0824 d2 = 0,00020 r3 = +0,33774 +1,8346 Liz d3 = 0,06061 1,61962 63,55 r4 = +0,70362 -0,8806 d4 = 0,08309 r5 = 00 0,0000 LIn d5 = 0,03251 1,76180 26,98 Yg = +0,23398 -3,2558 d6 = 0,18464 +0,3681 r7 = +2,13181 LIv d7 = 0,02408 1,78470 26,10 r8 = -0,99386 +0,7896 Schnittweite s' = 0,48681 Tabelle IV (F i g. 4) Linsen Radien Scheitel- nd va d nlr abstände r1 = LI +0,41154 d, = 0,08617 1,58784 68,10 -1-1,4284 r2 = -I-8,21104 -0,0716 d2 = 0,00020 ra = -f-0,33164 --I-1,8014 Lii d3 = 0,05998 1,59740 66,97 r4 = -I-0,73190 -0,8162 d4 = 0,06798 r5 = Co 0,0000 LM d5 = 0,03231 1,74077 27,70 r, = -0,14707 -f-0,0052 LIV de = 0,01040 1,74000 28,16 r. = -I-0,22976 -3,2208 d 7 = 0,18793 r$ = -I-2,00400 -f-0,3693 LV d8 = 0,02399 1,74000 28,16 r, = -1,04870 -I-0,7056 Schnittweite s' = 0,49342 Eine im Hinblick auf die chromatischen Aberrationen besonders gut ausgeglichene Korrektion läßt sich erzielen bei denjenigen innerhalb des Rahmens der Erfindung liegenden Objektiven, deren Konstruktionsdaten so dicht bei den in den Tabellen angegebenen Werten liegen, daß keine der Flächenbrechkräfte (dnlr) um mehr als Q0,40 - 1/f und keiner der Scheitelabstände (d) um mehr als +0,05 - f von dem betreffenden in der Tabelle jeweils angegebenen Wert abweicht.The objectives according to FIG. 1 and 2 have the aperture f: 2.8 and are corrected for an angle of view of ± 7 °. The objectives according to FIG. 3 and 4 have the aperture f: 4 and are corrected for an angle of view of @ 5 °. Table (Fig. 1) Lens radii vertices n va d yz / r distances ri = -I-0.44418 -I-1.3968 LI dl = 0.0714 1.62041 60.29 r2 = -10.7707 -I-0.0576 d2 = 0.0006 Table I continued (Fig. 1) Lentils radii apex- na va j "l, distances r3 = -I-0.35536 -f-1.7459 La d3 0.0583 1.62041 60.29 r4 = - [- 0.71932 -0.8625 d4 = 0.0417 -f-0.1227 r5 = -I-5.8803 LM d5 = 0.1063 1.72151 29.28 -3.1720 r. = -f-0.22746 d, = 0.3200 r7 = -f-0.74029 -f-0.9007 L = V d7 = 0.0274 1.66680 33.09 r 8 = -8.8040 -I-0.0757 Back focus s' = 0.3548 Table II (Fig. 2) Lentils radii apex- na ya dn / r distances r1 = -I-0.42230 -I-1.4691 LI d, = 0.0874 1.62041 60.29 -0.0420 r2 = -I-14.7687 d2 = 0.0003 r3 = +0.33545 -f-1.8495 LIr d3 = 0.0604 1.62041 60.29 -0.8751 r4 = +0.70895 - d4 = 0.0828 r5 = 00 0.0000 Lni d " = 0.0323 1.78470 26.10 r6 = +0.22744 -3.4501 d6 = 0.2685 r7 = +1.91360 +0.3946 LIV d7 = 0.0274 1.75520 27.53 r8 = -0.94546 +0.7988 Back focus s' = 0.4126 Table III (Fig. 3) Lens radii apex n / A va dn / r distances r1 = +0.41907 +1.4027 L = . d ,. = 0.08750 1.58784 68.19 r2 = +7.13682 -0.0824 d2 = 0.00020 r3 = +0.33774 +1.8346 Liz d3 = 0.06061 1.61962 63.55 r4 = +0.70362 -0.8806 d4 = 0.08309 r5 = 00 0.0000 LIn d5 = 0.03251 1.76180 26.98 Yg = +0.23398 -3.2558 d6 = 0.18464 +0.3681 r7 = +2.13181 LIv d7 = 0.02408 1.78470 26.10 r8 = -0.99386 +0.7896 Back focus s' = 0.48681 Table IV (Fig. 4) Lens radii apex and va d nlr distances r1 = LI +0.41154 d, = 0.08617 1.58784 68.10 -1-1.4284 r2 = -I-8.21104 -0.0716 d2 = 0.00020 ra = -f-0.33164 --I-1.8014 Lii d3 = 0.05998 1.59740 66.97 r4 = -I-0.73190 -0.8162 d4 = 0.06798 r5 = Co 0.0000 LM d5 = 0.03231 1.74077 27.70 r, = -0.14707 -f-0.0052 LIV de = 0.01040 1.74000 28.16 r. = -I-0.22976 -3.2208 d 7 = 0.18793 r $ = -I-2.00400 -f-0.3693 LV d8 = 0.02399 1.74000 28.16 r, = -1.04870 -I-0.7056 Back focus s' = 0.49342 A correction that is particularly well balanced with regard to the chromatic aberrations can be achieved with those objectives within the scope of the invention whose construction data are so close to the values given in the tables that none of the surface powers (dnlr) by more than Q0.40 - 1 / f and none of the vertex distances (d) deviate by more than +0.05 - f from the respective value given in the table.

Claims (1)

Patentansprüche: 1. Photographisches Objektiv, bestehend aus vier Gliedern, und zwar einem unsymmetrischen sammelnden ersten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem Aufnahmegegenstand zukehrt, einem meniskenförmigen sammelnden zweiten Glied, welches die hohle Seite dem dritten Glied zukehrt, einem unsymmetrischen zerstreuenden dritten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem vierten Glied zukehrt, und einem sammelnden, bikonvexen vierten Glied, dadurch gekennzeichnet, daß seine Fertigungsdaten so dicht bei den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Flächenbrechkräfte (4n/r) um mehr als ±0,40 - 1/f und keiner der Scheitelabstände (d) um mehr als Q0,05 - f von dem betreffenden in der Tabelle jeweils angegebenen Wert abweicht: Linsen Radien Scheitel- nd d nlr abstände ri = .f LI +0,44418 d, = 0,0714f 1,62041 60,29 +1,3968/f r2 = -10,7707 f d 2 = 0,0006 f -+-0,0576/f r3 = -+-0,35536 f Lii 43 = 0,0583 # f 1,62041 60,29 -1-1,7459/f 0,8625/f r4 = -I-0,71932 f d4 = 0,0417 # f - r5 = -I-5,8803 f Liii d5 = 0,1063 - f 1.,72151 29,28 -1-0,1227/f r. = -I-0,22746 # f -3,1720/f dB = 0,3200 # f r. _ -I-0,74029 f -1-0,9007/f d7 = 0,0274 f 1,66680 33,09 LIV r8 = -8,8040 f -1-0,0757/f Schnittweite s' = 0,3548 - f
2. Photographisches Objektiv, bestehend aus vier Gliedern, und zwar einem unsymmetrischen sammelnden ersten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem Aufnahmegegenstand zukehrt, einem meniskenförmigen sammelnden zweiten Glied, welches die hohle Seite dem dritten Glied zukehrt, einem unsymmetrischen zerstreuenden dritten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem vierten Glied zukehrt, und einem sammelnden, bikonvexen vierten Glied, dadurch gekennzeichnet, daß seine Fertigungsdaten so dicht bei den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Flächenbrechkräfte (4 n/r) um mehr als ±0,40 - 1/ f und keiner der Scheitelabstände (d) um mehr als ±0,05 - f von dem betreffenden in der Tabelle jeweils angegebenen Wert abweicht: Linsen Radien Scheitel- nd d nlr abstände r1 = +0,42230 - f LI dI = 0,0874 - f 1,62041 60,29 -1-1,4691/f f-2 = -1-14,7687 - f - -0,0420/f d2 = 0,0003 - f r3 = -}-0,33545 - f Lzr d3 = 0,0604 - f 1,62041 60,29 +1,8495/f r4 = -1-0,70895 # f 0,8751/f d4 = 0,0828 - f -0,8751/f r. = oo 0,0000/f LM d, = 0,0323 - f 1,78470 26,10 r. = +0,22744 - f -3,4501/f dg = 0,2685 # f r7 = T1,91360 - f --1-0,3946/f Ljv d7 = 0,0274 - f 1,75520 27,53 r8 = -=0,94546 - f -1#-0,7988/f Schnittweite s' = 0,4126 - f
3. Photographisches Objektiv, bestehend aus vier Gliedern, und zwar einem unsymmetrischen sammelnden ersten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem Aufnahmegegenstand zukehrt, einem meniskenförmigen sammelnden zweiten Glied, welches die hohle Seite dem dritten Glied zukehrt, einem unsymmetrischen zerstreuenden dritten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem vierten Glied zukehrt, und einem sammelnden, bikonvexen vierten Glied, dadurch gekennzeichnet, daß seine Fertigungsdaten so dicht bei den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Flächenbrechkräfte (d n/r) um. mehr als 0,40 - 1/ f und keiner der Scheitelabstände (d) um mehr als J-0,05 - f von dem betreffenden in der Tabelle jeweils angegebenen Wert abweicht: Linsen Radien Scheitel- na d n/r abstände r'1 = +0,41907 - f +1,4027/f LI dl = 0,08750 - f 1,58784 68,19 r2 = -1-7,13682 - f -0,0824/f d2 = 0,00020 - f r3 = +0,33774 - f Lzz ds = 0,06061 - f 1,61962 63,55 -1-1,8346/f r4 = -1-0,70362 # f -0,8806/f d4 = 0,08309 - f r5 = Co 0,0000 LM d, = 0,03251 # f 1,76180 26,98 r6 = +0,23398 - f 3,2558/f dB = 0,18464 - f - r7 = +2,13181 - f Ljv d7 = 0,02408 - f 1,78470 26,10 +0,3681/f r8 = -0,99386 - f +0,7896/f Schnittweite s' = 0,48681 - f
4. Photographisches Objektiv, bestehend aus vier Gliedern, und zwar einem unsymmetrischen sammelnden ersten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem Aufnahmegegenstand zukehrt, einem meniskenförmigen sammelnden zweiten Glied, welches die hohle Seite dem dritten Glied zukehrt, einem unsymmetrischen zerstreuenden dritten Glied, welches die Fläche mit der stärkeren Krümmung dem vierten Glied zukehrt, und einem sammelnden, bikonvexen vierten Glied, dadurch gekennzeichnet, daß seine Fertigungsdaten so dicht bei den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Flächenbrechkräfte (d nlr) um mehr als 1L0,40 # 1/ f und keiner der Scheitelabstände (d) um mehr als 0,05 # f von dem betreffenden in der Tabelle jeweils angegebenen Wert abweicht: Linsen Radien Scheitel- na d n/r abstände r1 = -f-0,41154 # f +1,4284/f LI dl = 0,08617 # f 1,58784 68,19 r2 = -f-8,21104 # f 0,0716/f d2 = 0,00020 # f - r2 = -f-0,33164 # f +1,8014/f Ln d3 = 0,05998 # f 1,59740 66,97 r4 = -f-0,73190 # f -0,8162/f d4 = 0,06798 # f r5 = 00 0,0000/f Lni 4 5 = 0,03231 # f 1,74077 27,70 re = -0,14707 +0,0052/f Liv d 6 = 0,01040 # f 1,74000 28,16 r7 = +0,22976 # f 3,2208/f d7 = 0,18793 # f - re = +2,00400 # f +0,3693/f LV d8 = 0,02399 # f 1,74000 28,16 r9 = -1,04870 # f +0,7056/f Schnittweite s' = 0,49342
In Betracht gezogene Druckschriften: Schweizerische Patentschrift Nr. 113 393; britische Patentschrift Nr. 523 218.Claims: 1. A photographic lens consisting of four elements, namely an asymmetrical, converging first element, which faces the surface with the greater curvature towards the subject, a meniscus-shaped, convergent second element, which has the hollow side towards the third element, and an asymmetrical, dispersing third Member, which faces the surface with the stronger curvature towards the fourth member, and a collecting, biconvex fourth member, characterized in that its manufacturing data are so close to the values given in the table below that none of the surface powers (4n / r) around more than ± 0.40 - 1 / f and none of the vertex distances (d) deviate by more than Q0.05 - f from the respective value given in the table: Lens radii apex and d nlr distances ri = .f LI +0.44418 d, = 0.0714f 1.62041 60.29 + 1.3968 / f r2 = -10.7707 fd 2 = 0.0006 f - + - 0.0576 / f r3 = - + - 0.35536 f Lii 43 = 0.0583 # f 1.62041 60.29 -1-1.7459 / f 0.8625 / f r4 = -I-0.71932 f d4 = 0.0417 # f - r5 = -I-5.8803 f Liii d5 = 0.1063 - f 1., 72151 29.28 -1-0.1227 / f r. = -I-0.22746 # f -3.1720 / f dB = 0.3200 # f r . _ -I-0.74029 f -1-0.9007 / f d 7 = 0.0274 f 1.66680 33.09 LIV r8 = -8.8040 f -1-0.0757 / f Back focus s' = 0.3548 - f
2. A photographic lens consisting of four members, namely an asymmetrical collecting first member, which faces the surface with the stronger curvature towards the subject, a meniscus-shaped collecting second member, which the hollow side faces the third member, an asymmetrical dispersing third member, which the surface with the stronger curvature faces the fourth member, and a collecting, biconvex fourth member, characterized in that its manufacturing data are so close to the values given in the table below that none of the surface powers (4 n / r) are more than ± 0.40 - 1 / f and none of the vertex distances (d) deviate by more than ± 0.05 - f from the respective value given in the table: Lens radii apex and d nlr distances r1 = +0.42230 - f LI dI = 0.0874 - f 1.62041 60.29 -1-1.4691 / f f-2 = -1-14.7687 - f - -0.0420 / f d2 = 0.0003 - f r3 = -} - 0.33545 - f Lzr d3 = 0.0604 - f 1.62041 60.29 + 1.8495 / f r4 = -1-0.70895 # f 0.8751 / f d4 = 0.0828 - f -0.8751 / f r. = oo 0.0000 / f LM d, = 0.0323 - f 1.78470 26.10 r. = +0.22744 - f -3.4501 / f dg = 0.2685 # f r7 = T1.91360 - f --1-0.3946 / f Ljv d7 = 0.0274 - f 1.75520 27.53 r8 = - = 0.94546 - f -1 # -0.7988 / f Back focus s' = 0.4126 - f
3. A photographic lens, consisting of four members, namely an asymmetrical collecting first member, which faces the surface with the stronger curvature towards the subject, a meniscus-shaped collecting second member, which the hollow side faces the third member, an asymmetrical dispersing third member, which the surface with the stronger curvature faces the fourth member, and a collecting, biconvex fourth member, characterized in that its manufacturing data are so close to the values given in the table below that none of the surface powers (d n / r) around. more than 0.40 - 1 / f and none of the vertex distances (d) deviates by more than J-0.05 - f from the respective value given in the table: Lens radii vertices thin / r distances r'1 = +0.41907 - f + 1.4027 / f LI dl = 0.08750 - f 1.58784 68.19 r2 = -1-7.13682 - f -0.0824 / f d2 = 0.00020 - f r3 = +0.33774 - f Lzz ds = 0.06061 - f 1.61962 63.55 -1-1.8346 / f r4 = -1-0.70362 # f -0.8806 / f d4 = 0.08309 - f r5 = Co 0.0000 LM d, = 0.03251 # f 1.76180 26.98 r6 = +0.23398 - f 3.2558 / f dB = 0.18464 - f - r7 = +2.13181 - f Ljv d7 = 0.02408 - f 1.78470 26.10 + 0.3681 / f r8 = -0.99386 - f + 0.7896 / f Back focus s' = 0.48681 - f
4. A photographic lens, consisting of four elements, namely an asymmetrical collecting first element, which faces the surface with the stronger curvature towards the subject, a meniscus-shaped collecting second element, which the hollow side faces towards the third element, an asymmetrical dispersing third element, which the surface with the stronger curvature faces the fourth member, and a collecting, biconvex fourth member, characterized in that its manufacturing data are so close to the values given in the table below that none of the surface powers (d nlr) by more than 1L0 , 40 # 1 / f and none of the vertex distances (d) deviate by more than 0.05 # f from the respective value given in the table: Lens radii vertices thin / r distances r1 = -f-0.41154 # f + 1.4284 / f LI dl = 0.08617 # f 1.58784 68.19 r2 = -f-8.21104 # f 0.0716 / f d2 = 0.00020 # f - r2 = -f-0.33164 # f + 1.8014 / f Ln d3 = 0.05998 # f 1.59740 66.97 r4 = -f-0.73190 # f -0.8162 / f d4 = 0.06798 # f r 5 = 0 0 0.0000 / f Lni 4 5 = 0.03231 # f 1.74077 27.70 re = -0.14707 + 0.0052 / f Liv d 6 = 0.01040 # f 1.74000 28.16 r 7 = +0.22976 # f 3.2208 / f d7 = 0.18793 # f - re = +2.00400 # f + 0.3693 / f LV d 8 = 0.02399 # f 1.74000 28.16 r9 = -1.04870 # f + 0.7056 / f Back focus s' = 0.49342
Documents considered: Swiss Patent No. 113 393; British Patent No. 523 218.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2217192A1 (en) * 1971-04-10 1972-10-19 Olympus Optical Co., Ltd., Tokio Lens system with large aperture and long focal length
JPS5114322A (en) * 1974-07-27 1976-02-04 Fuji Photo Optical Co Ltd AKARUINANSHOTENRENZU
US4303314A (en) * 1979-03-20 1981-12-01 Nippon Kogaku K.K. Compact telephoto lens

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH113393A (en) * 1924-07-21 1926-01-02 Ernemann Werke Ag Photographic lens.
GB523218A (en) * 1938-12-29 1940-07-09 Taylor Taylor & Hobson Ltd Improvements in or relating to optical objectives

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH113393A (en) * 1924-07-21 1926-01-02 Ernemann Werke Ag Photographic lens.
GB523218A (en) * 1938-12-29 1940-07-09 Taylor Taylor & Hobson Ltd Improvements in or relating to optical objectives

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2217192A1 (en) * 1971-04-10 1972-10-19 Olympus Optical Co., Ltd., Tokio Lens system with large aperture and long focal length
JPS5114322A (en) * 1974-07-27 1976-02-04 Fuji Photo Optical Co Ltd AKARUINANSHOTENRENZU
US4303314A (en) * 1979-03-20 1981-12-01 Nippon Kogaku K.K. Compact telephoto lens

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