DE112016002876B4 - R-T-B basierter Sintermagnet und Verfahren zu seiner Herstellung - Google Patents

Abstract

R-T-B-basierter Sintermagnet mit:R: 27,5 bis 34,0 Masse%, wobei R wenigstens eines der Seltenerdelemente ist, und unbedingt Nd und ein schweres Seltenerdelement RH beinhaltet, wobei RH wenigstens eines von Dy, Tb, Gd und Ho ist,RH: 2 bis 10 Masse%,B: 0,89 bis 0,95 Masse%,Ti: 0,1 bis 0,2 Masse%,Ga: 0,3 bis 0,7 Masse%,Cu: 0,07 bis 0,50 Masse%,Al: 0,05 bis 0,50 Masse%,M: 0 bis 0,3 Masse%, wobei M Nb und/oder Zr ist,Rest T und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei T ein Übergangsmetallelement ist und unbedingt Fe beinhaltet , wobei die folgenden Ungleichungen (1), (2) und (3) erfüllt sind:[T]−72,3([B]−0,45[Ti])>0([T]−72,3([B]−0,45[Ti]))/55,85<13[Ga]/69,72[Ga]≥[Cu]wobei [T] der Gehalt an T ist, ausgedrückt in Masse%, [B] der Gehalt an B ist, ausgedrückt in Masse%, [Ti] der Gehalt an Ti ist, ausgedrückt in Masse%, [Ga] der Gehalt an Ga ist, ausgedrückt in Masse%, und [Cu] der Gehalt an Cu ist, ausgedrückt in Masse%.

Description

• Technisches Gebiet
• Die vorliegende Offenbarung betrifft einen R-T-B-basierten Sintermagneten und ein Verfahren zu seiner Herstellung.
• Stand der Technik
• Ein R-T-B-basierter Sintermagnet (R ist zusammengesetzt aus einem leichten Seltenerdelement RL und einem schweren Seltenerdelement RH, RL ist wenigstens eines von Nd und Pr und beinhaltet unbedingt Nd, RH ist wenigstens eines von Dy, Tb, Gd und Ho, und T ist ein Übergangsmetallelement und beinhaltet unbedingt Fe) ist als der Magnet mit der höchsten Leistungsfähigkeit unter den Permanentmagneten bekannt, und wird in diversen Motoren wie Voice-coil-Motoren (VCM) von Festplattenantrieben, Motoren für elektrische Fahrzeuge (EV, HV, PHV usw.), und Motoren für Industrieausrüstungen, Haushaltsgeräte und dergleichen.
• Der R-T-B-basierte Sintermagnet ist hauptsächlich zusammengesetzt aus einer Hauptphase aus einer R₂T₁₄ B-Verbindung, und einer im Korngrenzenbereich dieser Hauptphase angeordneten Korngrenzenphase. Die R₂T₁₄ B-Verbindung als Hauptphase ist ein ferromagnetisches Material mit hoher Sättigungsmagnetisierung und Magnetfeld-Anisotropie, und stellt den Grundstock der Eigenschaften von R-T-B-basierten Sintermagneten dar.
• Der R-T-B-basierte Sintermagnet hat eine Koerzitivkraft H_cJ (nachfolgend zuweilen einfach als „H_cJ“ bezeichnet), die bei hohen Temperaturen verringert ist, was zu irreversibler thermischer Entmagnetisierung führt. Aus diesem Grund muss der R-T-B-basierte Sintermagnet ein hohes H_cJ besonders dann ausweisen, wenn er für Motoren von elektrischen Fahrzeugen verwendet werden soll.
• Es ist bekannt, dass H_cJ verbessert wird, wenn RL, welches in R einer R₂T₁₄ B-Verbindung als Hauptphase enthalten ist, in dem R-T-B-basierten Sintermagneten teilweise durch RH ersetzt wird. Mit steigendem Gehalt an substituierendem RH wird H_cJ verbessert.
• Wenn jedoch RL in der R₂T₁₄ B-Verbindung mit RH substituiert wird, wird H_cJ des R-T-B-basierten Sintermagnet verbessert, während eine Remanenz (residuelle magnetische Flussdichte B_r; nachfolgend zuweilen einfach als „B_r“ bezeichnet) abnimmt. Besonders Dy weist diverse Probleme auf, einschließlich unzuverlässigem Nachschub und großen Preisschwankungen aufgrund von geringen Vorkommen und einem begrenzten Gebiet, in dem die Vorkommen lokalisiert sind, und dergleichen. Aus diesem Grund besteht ein Bedarf, H_cJ zu verbessern ohne, soweit wie möglich, RH einzusetzen (durch Verringern des Gehalts daran, soweit wie möglich).
• Patentdokument 1 erwähnt, dass der Gehalt an B auf einen relativ kleinen spezifischen Bereich begrenzt ist, verglichen mit einer herkömmlich verwendeten R-T-B-basierten Legierung, während wenigstens ein Element ausgewählt aus Al, Ga und Cu als Metallelement M enthalten ist, um eine R₂T₁₇-Phase zu bilden, womit sichergestellt ist, dass ein ausreichender Volumenanteil einer Übergangsmetall-reichen Phase (R₆T₁₃M) gebildet wird, und zwar unter Verwendung der R₂T₁₇-Phase als Rohmaterial, wodurch ein R-T-B-basierter Seltenerd-Sintermagnet mit hoher Koerzitivkraft hergestellt werden kann, während der Gehalt an Dy verringert werden kann. Patentdokument 2 offenbart eine Seltenerdlegierung, die 28,0-35,0 Masse% Seltenerdelemente, 0,8 bis 1,5 Massen% B, bis zu 8,0 Massen% eines oder mehrerer aus Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Zr, Nb, Mo, Ta, W, Al, Ga, C, Ge, Sn, Pb, Mg und Ca ausgewählter Elemente und den Rest Fe enthält
• Dokumente des Standes der Technik
• Patentdokumente
• Patentdokument 1: WO 2013/008756 A1
• Patentdokument 2: JP 2008-264 875 A
• Offenbarung der Erfindung
• Aufgabe der Erfindung
• Wie oben erwähnt, wird der R-T-B-basierte Sintermagnet zumeist in Motoren eingesetzt. Wenn daher die magnetischen Eigenschaften des R-T-B-basierten Sintermagneten verbessert werden, können entweder die Motoren eine erhöhte Leistung haben, oder verringerte Größe. Daher ist es sehr effektiv, B_r und H_cJ zu verbessern. Allerdings besteht ein Bedarf, ein Quadratverhältnis H_k/H_cJ (nachfolgend zuweilen einfach als „H_k/H_cJ“ bezeichnet) zusammen mit diesen Eigenschaften zu erhöhen. Ein niedriges H_k/H_cJ führt zu einer Verringerung der kritischen Entmagnetisierungs-Feldstärke, somit dem Problem, dass leicht Entmagnetisierung auftritt. Daher wird ein R-T-B-basierter Sintermagnet benötigt, der ein hohes B_r und hohes H_cJ sowie hohes H_k/H_cJ aufweist. Auf dem Gebiet der R-T-B-basierten Sintermagneten ist H_k, ein Parameter, der gemessen wird, um das Quadratverhältnis zu erhalten, gewöhnlich ein Wert auf der H-Achse in einem Graphen einer I (Magnetisierungsstärke)-H (Magnetfeldstärke)-Kurve, an einer Stelle im zweiten Quadranten, an der I gleich 0.9 B_r ist. Das Quadratverhältnis ist definiert als Wert (H_k/H_cJ), der durch Dividieren von H_k durch H_cJ in der oben erwähnten Entmagnetisierungskurve erhalten wird.
• Ein Sintermagnet mit der in Patentdokument 1 erwähnten Zusammensetzung, bei der der Gehalt an B niedriger eingestellt ist als in dem Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten (niedriger eingestellt ist, als der Gehalt an B im stöchiometrischen Verhältnis einer R₂T₁₄ B-Typ-Verbindung) und Ga zugefügt ist, kann ein höheres B_r und höheres H_cJ erreichen. Es ergab sich jedoch das Problem, dass H_k/H_cJ im Vergleich zu einem Standard-R-T-B-basierten Sintermagnet verringert war (der Gehalt an B ist höher als das stöchiometrische Verhältnis einer R₂T₁₄B -Typ-Verbindung). Zum Beispiel ist, wie in Tabelle 4 bis Tabelle 6 von Patentdokument 1 gezeigt, das Quadratverhältnis (Sq („squareness“) in Patentdokument 1) etwa 90% und, wenn ein schweres Seltenerdelement RH (Dy) enthalten ist, ist das Quadratverhältnis oftmals auf dem 80%-Level, so dass es schwierig würde, dieses Niveau als hoch anzusehen. Obgleich Patentdokument 1 selbst keine Definition des Quadratverhältnisses erwähnt, erwähnt JP 2007-119882 A desselben Anmelders, welches in Patentdokument 1 als Dokument des Standes der Technik angeführt ist, das Quadratverhältnis als „value expressed by percent, which is obtained by dividing a value of an external magnetic field in which magnetization accounts for 90% of saturation magnetization by iHc“, so dass die Definition des Quadratverhältnisses von Patentdokument 1 als dieselbe angesehen wird. Mit anderen Worten, die Definition des Quadratverhältnisses von Patentdokument 1 wird als dieselbe Definition angesehen, die üblicherweise verwendet wird.
• Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen R-T-B-basierten Sintermagneten mit hohem B_r und hohem H_cJ und mit hohem H_k/H_cJ vorzuschlagen, wobei soweit wie möglich kein RH verwendet wird (durch Verringern des Gehalts, soweit wie möglich), und ein Verfahren zu seiner Herstellung vorzuschlagen.
• Mittel zur Lösung der Aufgabe
• Ein R-T-B-basierter Sintermagnet gemäß einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung beinhaltet:
• R (R ist wenigstens ein Seltenerdelement, und beinhaltet unbedingt Nd und ein schweres Seltenerdelement RH (wenigstens eines von Dy, Tb, Gd und Ho)): 27,5 bis 34,0 Masse%,
  • RH: 2 bis 10 Masse%,
  • B: 0,89 bis 0,95 Masse%,
  • Ti: 0,1 bis 0,2 Masse%,
  • Ga: 0,3 bis 0,7 Masse%,
  • Cu: 0,07 bis 0,50 Masse%,
  • Al: 0,05 bis 0,50 Masse%,
  • M (M ist Nb und/oder Zr): 0 bis 0,3 Masse%,
  • Rest T (T ist ein Übergangsmetallelement und beinhaltet unbedingt Fe),
und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei die folgenden Ungleichungen (1), (2) und (3) erfüllt sind: $$\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)>0$$ $$\left(\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)\right)/\mathrm{55,85}<13\left[\text{Ga}\right]/\mathrm{69,72}$$ $$\left[\text{Ga}\right]\ge \left[\text{Cu}\right]$$ wobei [T] der Gehalt an T ist, ausgedrückt in Masse %, [B] der Gehalt an B ist, ausgedrückt in Masse %, [Ti] der Gehalt an Ti ist, ausgedrückt in Masse%, [Ga] der Gehalt an Ga ist, ausgedrückt in Masse%, und [Cu] der Gehalt an Cu ist, ausgedrückt in Masse%.
• Ein R-T-B-basierter Sintermagnet gemäß dem zweiten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist der R-T-B-basierte Sintermagnet gemäß dem ersten Aspekt, der ferner beinhaltet:
• Ti: 0,1 Masse% oder mehr und weniger als 0,15 Masse%.
• Ein Verfahren zu Herstellen eines R-T-B-basierten Sintermagneten gemäß dem dritten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zum Herstellen des R-T-B-basierten Sintermagneten gemäß dem ersten oder zweiten Aspekt, wobei das Verfahren beinhaltet:
• Einen Schritt des Herstellens einer oder mehrerer Sorten Haupt-Legierungspulver und
• einer oder mehrerer Sorten zusätzlichen Legierungspulvers;
• einen Schritt des Mischens von einer oder mehreren Sorten von zusätzlichem Legierungspulver in 0,5 Masse% oder mehr und 20 Masse% oder weniger unter 100 Masse% eines gemischten Legierungspulvers nach dem Mischen, um das gemischte Legierungspulver aus der einen oder mehreren Sorten des Haupt-Legierungspulvers und der einen oder mehreren Sorten des zusätzlichen Legierungspulvers zu erhalten;
• einen Formschritt des Formens des gemischten Legierungspulvers, um einen Formkörper zu erhalten;
• einen Sinterschritt des Sinterns des Formkörpers, um einen Sinterkörper zu erhalten; und
• einen Wärmebehandlungsschritt des Unterziehens des Sinterkörpers einer Wärmebehandlung;
• wobei die eine oder mehreren Sorten des Haupt-Legierungspulvers eine Zusammensetzung aufweisen, die beinhaltet:
  • R: 27,5 bis 34,0 Masse%,
  • RH: 2 bis 10 Masse%,
  • B: 0,89 bis 0,97 Masse%,
  • Ti: 0 bis 0,2 Masse% (ausgenommen 0 Masse% wenn Ti 0 Masse% in der einen oder mehreren Sorten des zusätzlichen Legierungspulvers ausmacht),
  • Ga: 0 bis 0,4 Masse%,
  • Cu: 0,07 bis 0,50 Masse%,
  • Al: 0,05 bis 0,50 Masse%,
  • Rest T und unvermeidliche Verunreinigungen, und
  wobei die eine oder mehreren Sorten des zusätzlichen Legierungspulvers eine Zusammensetzung aufweisen, die beinhaltet:
  • R1 (R1 ist wenigstens ein anderes der Seltenerdelemente als das schwere Seltenerdelement RH, und beinhaltet unbedingt Nd): 32 bis 66 Masse%,
  • B: 0,3 bis 0,9 Masse%,
  • Ti: 0 bis 4 Masse% (ausgenommen 0 Masse% wenn Ti 0 Masse% in der einen oder mehreren Sorten des Haupt-Legierungspulvers ausmacht),
  • Ga: 0,7 bis 12 Masse%,
  • Cu: 0 bis 4 Masse%,
  • Al: 0 bis 10 Masse%,
  • Rest T und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei die Zusammensetzung die folgende Ungleichung erfüllt (4):
  • $$\left[\text{T}\right]\le \mathrm{72,4}\left[\text{B}\right]$$
• Ein Verfahren zum Herstellen eines R-T-B-basierten Sintermagneten gemäß einem vierten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist das Verfahren zum Herstellen eines R-T-B-basierten Sintermagneten gemäß dem dritten Aspekt, wobei die eine oder die mehreren Sorten Haupt-Legierungspulver durch ein Bandgießverfahren erhalten werden.
• Wirkung der Erfindung
• Gemäß der vorliegenden Erfindung ist es ermöglicht, einen R-T-B-basierten Sintermagneten mit hohem B_r und hohem H_cJ und mit hohem H_k/H_cJ herzustellen, und zwar soweit wie möglich ohne RH zu verwenden, und ein Verfahren zu seiner Herstellung anzugeben.
• Beschreibung der Ausführungsformen
• Die Erfinder der vorliegenden Erfindung haben untersucht und gefunden, dass, wenn die Zusammensetzung eines Sintermagneten auf eine Zusammensetzung eingestellt wird, bei der ein Borid des Ti beim Herstellungsverfahren gebildet wird, indem Ti in einem spezifischen Bereich verwendet wird, wodurch der Gehalt an B, der durch Subtrahieren des durch die Bildung des Borids des Ti verbrauchten B vom Gesamtgehalt an B des R-T-B-basierten Sintermagneten erhalten wird, mit anderen Worten, der Gehalt an B, der verbleibt, ohne ein Borid mit Ti zu bilden (nachfolgend zuweilen als „effektiver B-Gehalt“ oder „Gehalt an B_eff“ bezeichnet) niedriger eingestellt wird, als der Gesamtgehalt an B des Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten (niederiger eingestellt wird, als der Gehalt an B im stöchiometrischen Verhältnis einer R₂T₁₄ B-Typ-Verbindung) und Ga zugefügt wird, es ermöglicht ist, einen R-T-B-basierten Sintermagneten mit hohem B_r und hohem H_cJ und mit hohem H_k/H_cJ zu erhalten.
• Es gibt noch unklare Punkte bezüglich des Grundes, warum der R-T-B-basierte Sintermagnet gemäß der Ausführungsform der Erfindung ein hohes B_r und hohes H_cJ und ein hohes H_k/H_cJ aufweist. Es wird eine Beschreibung eines Mechanismus gegeben, die auf den bisherigen Erkenntnissen der Erfinder der vorliegenden Erfindung beruht. Es sei angemerkt, dass die folgende Beschreibung des Mechanismus nicht dazu bestimmt ist, den Umfang der vorliegenden Erfindung zu beschränken.
• Wie in Patentdokument 1 erwähnt, wird, wenn der Gehalt an B niedriger eingestellt wird als in dem Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten (niedrige eingestellt wird als der Gehalt an B im stöchiometrischen Verhältnis einer R₂T₁₄ B-Typ-Verhältnis) und Ga zugefügt wird, eine Übergangsmetall-reiche Phase (R-T-Ga-Phase) gebildet, wodurch es ermöglicht ist, ein höheres H_cJ zu erhalten. Als Ergebnis der Untersuchungen der Erfinder der vorliegenden Erfindung wurde jedoch gefunden, dass die R-T-Ga-Phase zuweilen ebenfalls einen schwachen Magnetismus aufweist und, wenn die R-T-Ga-Phase an den Korngrenzen des R-T-B-basierten Sintermagneten übermäßig vorhanden ist, insbesondere den zwischen zwei Hauptphasen bestehenden Korngrenzen (nachfolgend zuweilen als „Korngrenzen zwischen zwei Körnern“ bezeichnet), welche als Haupteinfluss auf H_k/H_cJ angesehen wird, H_k/H_cJ verringert ist. Es besteht ein Bedarf, die R-T-Ga-Phase zu bilden, um hohes H_k/H_cJ zu erreichen, aber die gebildete Menge davon muss reguliert werden.
• Als Ergebnis der Untersuchungen der Erfinder der vorliegenden Erfindung wurde auch gefunden, dass, wenn der Gehalt an B des Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten (der Gehalt an B ist größer als beim stöchiometrischen Verhältnis einer R₂T₁₄ B-Typ-Verbindung), die R-T-Ga-Phase nicht leicht gebildet wird, und dass das Borid des Ti im Stadium des Rohmaterials nicht leicht gebildet wird, sondern beim nachfolgenden Sintern und/oder der Wärmebehandlung leicht gebildet wird. Als Schlussfolgerung wird daher angenommen, dass der Gehalt an B auf den Gehalt an B des Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten eingestellt wird und Ti in einer spezifischen Menge zugefügt wird, wodurch es ermöglicht ist, die R-T-Ga-Phase hauptsächlich während des Sinterns und/oder der Wärmebehandlung zu bilden (das Borid des Ti wird während des Sinterns und/oder der Wärmebehandlung gebildet, wodurch der Gehalt an B_eff niedriger eingestellt wird als der Gesamtgehalt an B im Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten) und die Bildung der R-T-Ga-Phase im Stadium des Rohmaterials zu unterdrücken. Daher wird es ermöglicht, die Bildung der R-T-Ga-Phase verglichen mit dem Fall zu unterdrücken, in dem der Gehalt an B von vornherein niedriger eingestellt wird als der Gehalt an B des Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten, wodurch es ermöglicht wird, einen R-T-B-basierten Sintermagneten mit hohem B_r und hohem H_cJ und mit hohem H_k/H_cJ zu erhalten.
• [R-T-B-Basierter Sintermagnet]
• Eine Ausführungsform gemäß der vorliegenden Erfindung richtet sich auf einen R-T-B-basierten Sintermagneten mit:
• R (R ist wenigstens eines der Seltenerdelemente, und beinhaltet unbedingt Nd und ein schweres Seltenerdelement RH (wenigstens eines von Dy, Tb, Gd und Ho)): 27,5 bis 34,0 Masse%,
  • RH: 2 bis 10 Masse%,
  • B: 0,89 bis 0,95 Masse%,
  • Ti: 0,1 bis 0,2 Masse%,
  • Ga: 0,3 bis 0,7 Masse%,
  • Cu: 0,07 bis 0,50 Masse%,
  • Al: 0,05 bis 0,50 Masse%,
  • M (M ist Nb und/oder Zr): 0 bis 0,3 Masse%,
  • Rest T (T ist ein Übergangsmetallelement und beinhaltet unbedingt Fe), und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei die folgenden Ungleichungen (1), (2) und (3) erfüllt sind:
$$\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)>0$$ $$\left(\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)\right)/\mathrm{55,85}<13\left[\text{Ga}\right]/\mathrm{69,72}$$ $$\left[\text{Ga}\right]\ge \left[\text{Cu}\right]$$ wobei [T] der Gehalt an T ist, ausgedrückt in Masse%, [B] der Gehalt an B ist, ausgedrückt in Masse%, [Ti] der Gehalt an Ti ist, ausgedrückt in Masse%, [Ga] der Gehalt an Ga ist, ausgedrückt in Masse%, und [Cu] der Gehalt an Cu ist, ausgedrückt in Masse%.
• R ist wenigstens eines der Seltenerdelemente, und beinhaltet unbedingt Nd und ein schweres Seltenerdelement RH (wenigstens eines von Dy, Tb, Gd und Ho). Der Gehalt an R liegt im Bereich von 27,5 bis 34,0 Masse%. Wenn der Gehalt an R niedriger ist als 27,5 Masse%, kann beim Sintern nicht ausreichend flüssige Phase gebildet werden, so dass der Sintermagnet nicht dicht genug gemacht werden kann. Wenn andererseits der Gehalt an R 34,0 Masse% übersteigt, kann der Anteil der Hauptphase sinken, und es wird kein hohes B_r erhalten. Der Gehalt an RH macht 2 bis 10 Masse% des gesamten R-T-B-basierten Sintermagneten aus. Wenn der Gehalt an RH niedrige ist als 2 Masse%, kann kein hohes H_cJ erhalten werden, und wenn der Gehalt 10 Masse% übersteigt, kann B_r verringert sein. Der „Gehalt an RH“ bedeutet den in R oben enthaltenen Gehalt an RH. Der „Gehalt an RH“ ist nämlich in dem „Gehalt an R“ enthalten.
• Der Gehalt an B liegt im Bereich von 0,89 bis 0,95 Masse%. Wenn der Gehalt an B niedriger ist als 0,89 Masse%, kann B_r verringert sein, und wenn der Gehalt 0,95 Masse% übersteigt, kann kein hohes H_cJ erhalten werden, weil eine zu geringe Menge an R-T-Ga-Phase gebildet wird. B kann teilweise durch C ersetzt sein.
• Der Gehalt an Ti liegt im Bereich von 0,1 bis 0,2 Masse%. Das Borid von Ti wird unter Einschluss von Ti gebildet, und der Gehalt an B_eff wird niedriger eingestellt als der Gesamtgehalt des Standard-R-T-B-basierten Sintermagnet, indem die unten erwähnte Ungleichung (1) erfüllt wird, so dass es ermöglicht ist, einen R-T-B-basierten Sintermagneten mit hohem H_k/H_cJ zu erhalten. Wenn der Gehalt an Ti niedriger ist als 0,1 Masse%, kann kein hohes H_k/H_cJ erhalten warden, und wenn der Gehalt an Ti 0,2 Masse% übersteigt, kann unnötiges Ti vorhanden sein, was zu einer Verringerung von B_r führt. Der Gehalt an Ti liegt vorzugsweise bei 0,1 Masse% oder mehr und weniger als 0,15 Masse%. Es ist möglich, ein höheres B_r zu erhalten.
• Der Gehalt an Ga liegt im Bereich von 0,3 bis 0,7 Masse%. Jeder der Gehalte von B und Ti wird auf den oben genannten Bereich eingestellt, und die unten erwähnten Ungleichungen (1), (2) und (3) werden erfüllt, und Ga ist in einer Menge von von 0,3 bis 0,7 Masse% enthalten, um die am Korngenzenbereich der Hauptphase angeordnete R-T-Ga-Phase zu bilden, wodurch es ermöglicht ist, ein hohes B_r und hohes H_cJ zu erhalten. Wenn der Gehalt an Ga niedriger ist als 0,3 Masse%, kann kein hohes H_cJ erhalten werden, weil eine zu geringe Menge der R-T-Ga-Phase gebildet wird. Wenn der Gehalt 0,7 Masse% übersteigt, kann die gebildete Menge der R-T-Ga-Phase zu groß werden und unnötiges Ga vorhanden sein, was zu einer Verringerung in B_r führt. Hierbei ist die R-T-Ga-Phase typischerweise eine Nd₆ Fe₁₃ Ga-Verbindung. Die R₆T₁₃ Ga-Verbindung weist eine La₆Co₁₁Ga₃ -Typ-Kristallstruktur auf. Die R₆T₁₃ Ga-Verbindung ist zuweilen, je nach ihrem Zustand, eine R₆T_13-δGa_1+δ -Verbindung. Wenn Cu, Al and Si in dem R-T-B-basierten Sintermagneten enthalten sind, ist die Verbindung zuweilen R₆T_13-δ(Ga_1-x-y-zCu_xAl_ySi_z)_1+δ.
• Der Gehalt an Cu liegt im Bereich von 0,07 bis 0,50 Masse%. Wenn der Gehalt an Cu niedriger ist als 0,07 Masse%, kann kein hohes H_cJ erhalten werden, und wenn der Gehalt 0,50 Masse% übersteigt, kann B_r verringert sein.
• Al kann ebenfalls im üblichen Maß enthalten sein (0,05 Masse% oder mehr und 0,5 Masse% oder weniger). H_cJ kann durch Beinhalten von Al verbessert sein. Vom Herstellungsprozess sind üblicherweise 0,05 Masse% oder mehr an Al als unvermeidliche Verunreinigungen enhalten, und kann in einer Gesamtmenge (der Menge an Al, die als unvermeidliche Verunreinigung enthalten ist, und der absichtlich zugesetzten Menge an Al) von 0,50 Masse% oder weniger enthalten sein.
• Es ist allgemein bekannt, dass abnormes Kornwachstum von Kristallkörnern beim Sintern durch beinhalten von Nb und/oder Zr in dem R-T-B-basierten Sintermagneten unterdrückt sird. Auch in der vorliegenden Erfindung können Nb und/oder Zr in einer Gesamtmenge von 0,3 Masse% oder weniger enthalten sein (das heißt, es kann wenigstens eines von Nb und Zr enthalten sein, und die Gesamtmenge von Nb und Zr ist 0,3 Masse% oder weniger). Wenn die Gesamtmenge von Nb und/oder Zr 0,3 Masse% übersteigt, kann der Volumenanteil der Hauptphase durch das Vorhandensein von unnötigem Nb und/oder Zr verringert sein, was zu einer Verringerung von B_r führt.
• Der Rest ist T (T ist ein Übergangsmetallelement und beinhaltet unbedingt Fe), und die unten erwähnten Ungleichungen (1) und (2) sind erfüllt. Fe macht vorzugsweise 90 Masse% oder mehr von T aus. Andere Übergangsmetallelement außer Fe beinhalten zum Beispiel Co. Der Grad der Substitution (als Gehalt) von Co macht vorzugsweise 2,5 Masse% oder weniger des gesamten T als Massenanteil aus. Es ist nicht bevorzugt, dass der Grad der Substitution von Co mehr als 10% des gesamten T ausmacht, wegen einer Verringerung in B_r. Der R-T-B-basierte Sintermagnet der vorliegenden Ausführungsform kann, als in einer Didym-Legierung (Nd-Pr), Elektrolyt-Eisen, Ferrobor und dergleichen unvermeidlich enthaltene Verunreinigungen, Cr, Mn, Si, La, Ce, Sm, Ca, Mg und dergleichen enthalten. Beispiele unvermeidlicher Verunreinigungen aus dem Herstellungsprozess beinhalten O (Sauerstoff), N (Stickstoff), C (Kohlenstoff) und dergleichen. Der Sintermagnet kann auch geringe Mengen an V, Ni, Mo, Hf, Ta, W und dergleichen enthalten.
• Die vorliegende Ausführungsform erfüllt die Ungleichung (1), die Ungleichung (2) und die Ungleichung (3). Durch das Erfüllen der Ungleichung (1) wird der Gehalt an B_eff niedriger eingestellt als der Gehalt an B des Standard-R-T-B-basierten Sintermagneten (niedriger eingestellt als der Gehalt an B beim stöchiometrischen Verhältnis einer R₂T₁₄ B-Typ-Verbindung). In der vorliegenden Ausführungsform wird durch Zugabe von Ti ein Borid gebildet (typischerweise TiB₂). Daher ist der Gehalt an B (Gehalt an B_eff), der durch Subtrahieren des durch TiB₂ verbrauchten Gehalts an B ([Ti]/47,867 (Atomgewicht von Ti) × 2) vom Gesamtgehalt an B ([B]/10,811 (Atomgewicht von B)) des R-T-B-basierten Sintermagneten erhalten wird, [B] - 0.45[Ti] in der Ungleichung (1). In der vorliegenden Ausführungsform wird der Gehalt an B_eff niedriger eingestellt als der Gehalt an B beim stöchiometrischen Verhältnis einer R₂T₁₄ B-Typ-Verbindung. Das heißt, die Festlegung wird durch die Ungleichung (1) so bestimmt, dass [Fe]/55,85 (Atomgewicht von Fe) höher eingestellt wird als [B_eff]/10,811) × 14, also (([B]-0,45[Ti])/10,811)× 14 ([ ] bedeutet den Gehalt des in Klammern gesetzten Elements, ausgedrückt als Masse%, und als Beispiel bedeutet [Fe] den Gehalt an Fe, ausgedrückt in Masse%). Die Festlegung wird ferner bestimmt durch die Ungleichung (2), nämlich derart, dass die Zusammensetzung des verbleibenden Fe ([T] - 72,3([B] - 0,45[Ti])) kleiner ist als 13[Ga]/69,72 (Atomgewicht von Ga), um die R-T-Ga-Phase (typischerweise die Verbindung Nd₆Fe₁₃Ga)zu bilden, ohne die R₂Fe₁₇-Phase zu bilden, die aufgrund des verbleibenden Fe eine signifikante Verringerung in H_cJ bewirkt. Wenn die Zusammensetzung den Ungleichungen (1) und (2) nicht genügt, kann eine Verringerung H_cJ auftreten, so dass kein hohes H_k/H_cJ erhalten wird. $$\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)>0$$ $$\left(\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)\right)/\mathrm{55,85}<13\left[\text{Ga}\right]/\mathrm{69,72}$$
• Ferner erfüllt die vorliegende Ausführungsform die Ungleichung (3). $$\left[\text{Ga}\right]\ge \left[\text{Cu}\right]$$
• In der Erfindung der vorliegenden Ausführungsform wird der Gehalt an Ga höher als, oder gleich eingestellt wie der Gehalt an Cu. Wenn der Gehalt an Ga niedriger ist als der Gehalt an Cu, nimmt die gebildete Menge an R-T-Ga-Phase ab, weil zuwenig Ga in der Korngrenzenphase am Korngrenzenbereich vorliegt, was zu einer signifikanten Verringerung in H_cJ führt, so dass kein hohes H_k/H_cJ erhalten wird. Vorzugsweise ist [Ga] ≥ 1,5[Cu]. Innerhalb des obigen Bereichs kann ein höheres H_cJ erhalten werden.
• [Verfahren zum Herstellen des R-T-B-basierten Sintermagneten]
• Der R-T-B-basierte Sintermagnet der vorliegenden Ausführungsform kann durch ein bekanntes Herstellungsverfahren hergestellt werden, und wird unter Verwendung eines Haupt-Legierungspulvers und eines zusätzlichen Legierungspulvers gemäß der vorliegenden Ausführungsform erzeugt, die unten als bevorzugter Aspekt beschrieben wird. Dies deshalb, weil so ein höheres H_cJ und H_k/H_cJ erhalten werden kann. Ein Beispiel eines Verfahrens zum Herstellen eines R-T-B-basierten Sintermagneten der vorliegenden Ausführungsform wird nun beschrieben. Das Verfahren zum Herstellen eines R-T-B-basierten Sintermagneten beinhaltet einen Schritt des Erhaltens eines Legierungspulvers, einen Formungsschritt, einen Sinterschritt und einen Wärmebehandlungsschritt. Jeder der Schritte wird nachfolgend beschrieben.
• (1) Schritt des Erhaltens von Legierungspulver
• Eine Sorte eines Legierungspulvers (Einzel-Legierungspulver) kann als Legierungspulver verwendet werden. Ein sogenanntes Zwei-Legierungs-Verfahren zum Erhalten eines Legierungspulvers (Misch-Legierungspulver) durch Mischen zweier oder mehrerer Legierungspulver kann angewendet werden, um ein Legierungspulver mit der Zusammensetzung der vorliegenden Erfindung nach dem bekannten Verfahren zu erhalten. Nach einem bekannten Verfahren kann ein Legierungspulver mit der Zusammensetzung der vorliegenden Ausführungsform erhalten werden. Es ist besonders bevorzugt, unter den bekannten Verfahren ein Bandgießverfahren anzuwenden. Wenn das Zwei-Legierungs-Verfahren angewendet wird, wird das Haupt-Legierungspulver vorzugsweise durch Anwenden wenigstens des Bandgießverfahrens erhalten. Dies deshalb, weil dabei die Bildung eines Borids des Ti im Rohzustand weiter unterdrückt werden kann.
• Im Falle des Einzel-Legierungspulvers werden Metalle oder Legierungen der jeweiligen Elemente hergestellt, um die obengenannte Zusammensetzung zu ergeben, und eine blättrige Legierung wird daraus durch ein Bandgießverfahren hergestellt. Die so erhaltene blättrige Legierung wird Wasserstoff-Mahlen unterzogen, um ein grobkörniges Pulver mit einer Größe von 1,0 mm oder weniger zu erhalten. Als nächstes wird das grobkörnige Pulver mit einer Strahlmühle feinpulverisiert , um ein feinkörniges Pulver (Legierungspulver) mit einer Korngröße D50 (durch Laser-Beugungs-Verfahren mittels eines Luftstrom-Dispersionsverfahren gemessener Wert (Mediangröße auf Volumenbasis)) von 3 bis 7 µm zu erhalten. Ein bekanntes Gleitmittel kann dem grobkörnigen Pulver als Pulverisierungs-Hilfsmittel vor der Strahlmühlen-Pulverisierung, oder einem Legierungspulver während und nach der Strahlmühlenpulverisierung zugesetzt werden.
• Wenn ein Misch-Legierungspulver verwendet wird, werden unter einem bevorzugten Aspekt, wie unten beschrieben, eine oder mehrere Sorten Haupt-Legierungspulver und eine oder mehrere Sorten zusätzliche Legierungspulver zuerst hergestellt, und dann werden eine oder mehrere Sorten zusätzliche Legierungspulver der einen oder den mehreren Sorten Haupt-Legierungspulver zugemischt, und zwar in einem spezifischen Mischverhältnis, um ein Misch-Legierungspulver zu erhalten. Metalle oder Legierungen der jeweiligen Elemente werden so hergestellt, dass sie aus der einen oder den mehreren Sorten Haupt-Legierungspulver und der einen oder den mehreren Sorten zusätzlichen Legierungspulvers die unten genauer angegebenen Zusammensetzungen ergeben. Auf dieselbe Weise wie bei dem oben erwähnten Einzel-Legierungspulver werden blättrige Legierungen durch ein Bandgießverfahren hergestellt, und dann werden die blättrigen Legierungen einem Wasserstoff-Mahlen unterzogen, um grobkörnige Pulver zu erhalten. Die so erhaltenen Haupt-Legierungspulver (grobkörniges Pulver des Haupt-Legierungspulvers) und zusätzlichen Legierungspulver (grobkörniges Pulver der zusätzlichen Legierungspulver) werden in einen V-Typ-Mischer gefüllt, gefolgt von Mischen, um ein Misch-Legierungspulver zu erhalten. Wenn in diesem Stadium die grobkörnigen Pulver in dieser Weise gemischt wurden, wird das so erhaltene Misch-Legierungspulver mit einer Strahlmühle feinpulverisiert, um ein feinkörniges Pulver zu erhalten, wodurch ein Misch-Legierungspulver erhalten wird. Natürlich können das Haupt-Legierungspulver und das zusätzliche Legierungspulver jeweils in einer Strahlmühle feinpulverisiert werden , um feinkörnige Pulver zu erhalten, welche dann gemischt werden, um das Misch-Legierungspulver zu erhalten. Wenn eine große Menge an R des zusätzlichen Legierungspulvers gemischt wird, werden, weil beim Feinpulverisieren leicht eine Entzündung auftritt, das Haupt-Legierungspulver und das zusätzliche Legierungspulver vorzugsweise nach dem Mischen feinpulverisiert. Das Haupt-Legierungspulver und das zusätzliche Legierungspulver haben eine Zusammensetzung innerhalb des unten genauer angegebenen Bereichs. Mehrere Sorten Haupt-Legierungspulver und zusätzliches Legierungspulver können eingesetzt werden. In diesem Fall weisen das Haupt-Legierungspulver und das zusätzliche Legierungspulver eine Zusammensetzung innerhalb des unten genauer angegebenen Bereichs auf.
• [Haupt-Legierungspulver]
• Ein Haupt-Legierungspulver weist, unter einem bevorzugten Aspekt, eine Zusammensetzung auf, die beinhaltet:
• R: 27,5 bis 34,0 Masse%,
• RH: 2 bis 10 Masse%,
• B: 0,89 bis 0,97 Masse%,
• Ti: 0 bis 0,2 Masse% (ausgenommen 0 Masse%, wenn Ti 0 Masse% in der einen oder den mehreren Sorten des zusätzlichen Legierungspulvers ausmacht),
• Ga: 0 bis 0,4 Masse%,
• Cu: 0,07 bis 0,50 Masse%,
• Al: 0,05 bis 0,50 Masse%,
• Rest T, und unvermeidliche Verunreinigungen.
• Der Gehalt an R liegt in einem Bereich von 27,5 bis 34,0 Masse%. Wenn der Gehalt an R weniger ist als 27,5 Masse%, kann beim Sinterprozess nicht genügend flüssige Phase gebildet werden, so dass der Sintermagnet nicht dicht genug gemacht werden kann. Wenn aber der Gehalt an R 34,0 Masse% übersteigt, kann der Anteil der Hauptphase im so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten verringert sein, so dass kein hohes B_r erhalten wird. Der Gehalt an RH macht 2 bis 10 Masse% des gesamten Haupt-Legierungspulvers aus. Wenn der Gehalt an RH weniger ist als 2 Masse%, kann kein hohes H_cJ im so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten erhalten werden. Wenn aber der Gehalt 10 Masse% übersteigt, kann B_r verringert sein.
• Der Gehalt an B liegt in einem Bereich von 0,89 bis 0,97 Masse%. Wenn der Gehalt an B weniger ist als 0,89 Masse%, kann B_r in dem so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten verringert sein. Wenn aber der Gehalt 0,97 Masse% übersteigt, kann kein hohes H_cJ erhalten werden, weil eine zu geringe Menge an R-T-Ga-Phase gebildet wird. B kann teilweise durch C ersetzt sein.
• Der Gehalt an Ti liegt in einem Bereich von 0 bis 0,2 Masse%. Wenn der Gehalt an Ti 0,2 Masse% übersteigt, kann unnötiges Ti vorliegen, was zu einer Verringerung in B_r des so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten führt. Wenn Ti nicht in dem Haupt-Legierungspulver enthalten ist, ist Ti in einem zusätzlichen Legierungspulver enthalten, so dass der Gehalt an Ti in dem so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten in einem Bereich von 0,1 bis 0,2 Masse% fällt.
• Der Gehalt an Ga liegt in einem Bereich von 0 bis 0,4Masse%. Wenn der Gehalt an Ga 0,4 Masse% übersteigt, kann unnötiges Ga vorliegen, was zu einer Verringerung in B_r in dem so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten führt. Wenn Ga nicht in dem Haupt-Legierungspulver enthalten ist, ist Ga in einem zusätzlichen Legierungspulver in einem Bereich von 0,7 bis 12 Masse% enthalten, so dass der Gehalt an Ga in dem so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten in einen Bereich von 0,3 bis 0,7 Masse% fällt.
• Der Gehalt an Cu liegt in einem Bereich von 0,07 bis 0,50 Masse%. Wenn der Gehalt an Cu weniger ist als 0,07 Masse%, kann kein hohes H_cJ in dem so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten erhalten werden. Wenn aber der Gehalt 0,50 Masse% übersteigt, kann B_r verringert sein.
• Al (0,05 Masse% oder mehr und 0,5 Masse% oder weniger) kann ebenfalls in dem Ausmaß enthalten sein, in dem es üblicherweise enthalten ist. H_cJ kann durch enthaltenes Al verbessert sein. Aus dem Herstellungsprozess sind normalerweise 0,05 Masse% oder mehr an Al als unvermeidliche Verunreinigungen enthalten, und es können insgesamt (die Menge an Al, die als unvermeidliche Verunreinigungen enthalten ist, und die Menge absichtlich zugesetzten Al's) 0,5 Masse% oder weniger enthalten sein.
• Der Gehalt an Ga in dem Haupt-Legierungspulver ist niedriger als der in dem zusätzlichen Legierungspulver. Die Bildung der R-T-Ga-Phase in dem Haupt-Legierungspulver kann unterdrückt werden, in dem der Gehalt an Ga in dem Haupt-Legierungspulver verringert wird.
• [Zusätzliches Legierungspulver]
• Ein zusätzliches Legierungspulver weist, unter einem bevorzugten Aspekt, eine Zusammensetzung auf, die beinhaltet:
• R1 (R1 ist wenigstens ein anderes der Seltenerdelements als ein schweres Seltenerdelement RH, und beinhaltet unbedingt Nd): 32 bis 66 Masse%,
  • B: 0,3 bis 0,9 Masse%,
  • Ti: 0 bis 4 Masse% (ausgenommen 0 Masse% wenn Ti 0 Masse% in dem einen oder den mehreren Haupt-Legierungspulvern ausmacht),
  • Ga: 0,7 bis 12 Masse%,
  • Cu: 0 bis 4 Masse%,
  • Al: 0 bis 10 Masse%,
  • Rest T, und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei die Zusammensetzung die folgende Ungleichung erfüllt (4).
$$\left[\text{T}\right]\le \mathrm{72,4}\left[\text{B}\right]$$
• Mit der obigen Zusammensetzung weist das zusätzliche Legierungspulver eine Zusammensetzung auf, bei der die Gehalte an R und B relativ zu jenen der stöchiometrischen R₂T₁₄ B-Zusammensetzung höher sind. Daher kann die Bildung der R-T-Ga-Phase unterdrückt werden.
• R1 ist wenigstens eines der Seltenerdelements ausgenommen die schweren Seltenerdelemente RH, und beinhaltet unbedingt Nd. Das schwere Seltenerdelement RH ist in dem zusätzlichen Legierungspulver nicht enthalten. Wenn das schwere Seltenerdelement RH in dem zusätzlichen Legierungspulver enthalten ist, kann das schwere Seltenerdelement RH nicht in der Hauptphase enthalten sein, so dass H_cJ und B_r nicht verbessert werden, weil unnötiges schweres Seltenerdelement RH an einer Korngrenze vorhanden ist. Der Gehalt an R1 liegt in einem Bereich von 32 bis 66 Masse%. Wenn der Gehalt an R1 weniger ist als 32 Masse%, kann in dem so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten kein hohes H_cJ erhalten werden. Wenn der Gehalt 66 Masse% übersteigt, erhebt sich das Problem der Oxidation wegen der zu großen Menge an R, was eine Verschlechterung der magnetischen Eigenschaften bewirkt, und die Gefahr der Entzündung, was zu Produktionsproblemen führt.
• Der Gehalt an B liegt in einem Bereich von 0,3 bis 0,9 Masse%. Wenn der Gehalt an B weniger ist als 0,3 Masse%, kann die R-T-Ga-Phase leicht gebildet werden, weil der Gehalt an B im Vergleich zu klein ist für die stöchiometrische R₂T₁₄ B-Zusammensetzung. Wenn aber der Gehalt 0,9 Masse% übersteigt, ist der Gehalt an B im Vergleich zu der stöchiometrischen R₂T₁₄ B-Zusammensetzung groß, und daher kann die R₁T₄ B₄-Phase leicht gebildet werden.
• Der Gehalt an Ti liegt in einem Bereich von 0 bis 4 Masse%. Wenn der Gehalt an Ti 4 Masse% übersteigt, wird es schwierig, die Grobpulverisierung und die Feinpulverisierung durchzuführen, was zu Produktionsproblemen führt. Wenn Ti in dem zusätzlichen Legierungspulver nicht enthalten ist, ist Ti im Haupt-Legierungspulver in einer Menge enthalten, dass der Gehalt an Ti in dem so letztlich erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten in einen Bereich von 0,1 bis 0,2 Masse% fällt.
• Der Gehalt an Ga liegt in einem Bereich von 0,7 bis 12 Masse%. Wenn der Gehalt an Ga weniger ist als 0,7 Masse%, kann kein hohes H_cJ erhalten werden, weil ein ezu geringe Menge der R-T-Ga-Phase in dem letztlich so erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten gebildet wird. Wenn aber der Gehalt 12 Masse% übersteigt, kann Ga abgeschieden werden, weswegen kein R-T-B-basierter Sintermagnet mit hohem H_cJ erhalten wird.
• Der Gehalt an Cu liegt in einem Bereich von 0 bis 4 Masse%, und der Gehalt an Al liegt in einem Bereich von 0 bis 10 Masse%. Wenn der Gehalt an Cu 4Masse% übersteigt oder der Gehalt an Al 10 Masse% übersteigt, kann B_r verringert sein.
• Das zusätzliche Legierungspulver erfüllt die Ungleichung (4). Die Zusammensetzung, bei der der Gehalt an B übermäßig ist, anstelle jenes an T(Fe), bezogen auf die stöchiometrische R₂T₁₄ B-Zusammensetzung, wird erhalten durch Erfüllen der Ungleichung (4). Daher ist der Gehalt an B größer als der stöchiometrische Anteil in der R₂T₁₄ B-Typ-Verbindung, wodurch es ermöglicht ist, die Bildung der R-T-Ga-Phase zu unterdrücken. $$\left[\text{T}\right]\le \mathrm{72,4}\left[\text{B}\right]$$
• Es ist ermöglicht, mittels des Haupt-Legierungspulvers und des zusätzlichen Legierungspulvers der vorliegenden Ausführungsform, die Bildung der R-T-Ga-Phase im Vergleich zu dem Fall der Herstellung aus einem einzigen Legierungspulver weiter zu unterdrücken, wodurch es ermöglicht ist, höheres H_cJ und H_k/H_cJ zu erreichen.
• Das oben erwähnte Haupt-Legierungspulver und zusätzliche Legierungspulver werden in einem Beimischungsverhältnis des zusätzlichen Legierungspulvers im Bereich von 0,5 Masse% oder mehr und 20 Masse% oder weniger bezogen auf 100 Masse% des Misch-Legierungspulvers gemischt. Der durch Einstellen des Beimischungsverhältnisses des zusätzlichen Legierungspulvers in dem oben angegebenen Bereich hergestellte R-T-B-basierte Sintermagnet kann ein höheres H_cJ erreichen. Das heißt, das Haupt-Legierungspulver ist ein solches aus dem oben erwähnten Zusammensetzungsbereich des Haupt-Legierungspulvers, welches 80 Masse% oder mehr und 99,5 Masse% oder weniger des Misch-Legierungspulvers nach dem Mischen ausmacht. Wenn zwei oder mehr Sorten eines Haupt-Legierungspulvers verwendet werden, weist jedes Legierungspulver den oben erwähnten Zusammensetzungsbereich des Haupt-Legierungspulvers auf, und die Gesamtmenge der zwei oder mehr Sorten Haupt-Legierungspulver macht 80 Masse% oder mehr und 99,5 Masse% oder weniger des Misch-Legierungspulvers nach dem Mischen aus.
• (2) Formungsschritt
• Unter Verwendung des so erhaltenen Legierungspulvers (Einzel-Legierungspulver oder Misch-Legierungspulver) wird Formen in einem Magnetfeld durchgeführt, um einen Formkörper zu erhalten. Das Formen in einem Magnetfeld kann nach irgendeinem bekannten Verfahren des Formens in einem Magnetfeld durchgeführt werden, einschließlich eines Trocken-Formverfahrens, bei welchem ein trockenes Legierungspulver in einen Hohlraum einer Form gefüllt und dann geformt wird, während e smit einem Magnetfeld beaufschlagt wird, und eines Nass-Formverfahrens, bei dem eine Aufschlämmung (enthaltend das darin dispergierte Legierungspulver) in einen Hohlraum einer Form eingespritzt und dann geformt wird, während das Dispersionsmedium der Aufschlämmung abgelassen wird.
• (3) Sinterschritt
• Der Formkörper wird gesintert, um einen Sinterkörper zu erhalten. Ein bekanntes Verfahren kann eingesetzt werden, um den Formkörper zu sintern. Um Oxidation an der Atmosphäre beim Sintern zu vermeiden, wird das Sintern vorzugsweise in einer Vakuum-Atmosphäre oder unter einer Gas-Atmosphäre durchgeführt. Es ist bevorzugt, als das Gas der Atmosphäre ein Inertgas wie Helium oder Argon zu verwenden.
• (4) Wärmebehandlungsschritt
• Der so erhaltene Sinterkörper wird vorzugsweise einer Wärmebehandlung unterzogen, zum Zweck der Verbesserung seiner magnetischen Eigenschaften. Bekannte Bedingungen für die Wärmebehandlungs-Temperatur und die WärmebehandlungsDauer können angewendet werden. Um die Größe des Sintermagneten anzupassen, kann der Magnet einer Bearbeitung wie Schleifen unterzogen werden. In diesem Fall kann die Wärmebehandlung vor oder nach der Bearbeitung durchgeführt werden. Der Sintermagnet kann auch einer Oberflächenbehandlung unterzogen werden. Die Oberflächenbehandlung kann eine bekannte Oberflächenbehandlung sein, und es ist möglich, Oberflächenbehandlungen wie zum Beispiel Al-Dampf-Abscheidung, Ni-Elektroplattieren, Harzbeschichten und dergleichen durchzuführen.
• Aspekte der vorliegenden Erfidnung werden anhand von Beispielen beschrieben, aber die vorliegende Erfindung ist nicht auf diese beschränkt.
• Beispiel 1
• Nach dem Einwiegen der jeweiligen Elemente, um eine gegebene Zusammensetzung eines R-T-B-basierten Sintermagneten wie in Tabelle 1 gezeigt zu erhalten, wurden Legierungen nach einem Bandgießverfahren hergestellt. Jede der so erhaltenen Legierungen wurde nach einem Wasserstoff-Mahlverfahren grobpulverisiert, um ein grobkörniges Pulver zu erhalten. Das grobkörnige Pulver wurde mit einer Strahlmühle feinpulverisiert, um ein feinkörniges Pulver mit einer Korngröße D50 (nach einem Laser-Beugungsverfahren mittels Luftstrom-Dispersionsverfahren (Mediangröße auf Volumenbasis) gemessener Wert) von 4 µm zu erhalten. Zu dem feinkörnigen Pulver wurde als Gleitmittel Zinkstearat in einem Anteil von 0,05 Massenteile bezogen auf 100 Massenteile des feinkörnigen Pulvers zugefügt, gefolgt von Mischen und ferner Formen in einem Magnetfeld, um einen Formkörper zu erhalten. Die verwendet Formvorrichtung war eine sogenannte Senkrecht-Magnetfeld-Formvorrichtung (Transversal-Magnetfeld-Formvorrichtung), in welcher die Richtung des beaufschlagten Magnetfelds und die Pressrichtung senkrecht zueinander stehen. Der so erhaltene Formkörper wurde durch Halten im Vakuum für 4 Stunden bei 1050°C bis 1090°C gemäß der Zusammensetzung gesintert, um einen R-T-B-basierten Sintermagneten zu erhalten. Der R-T-B-basierte Sintermagnet wies eine Dichte von 7,5 Mg/m³ oder mehr auf. Die Analyseergebnisse der Komponenten des so erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten sind in Tabelle 1 gezeigt. Die jeweiligen Komponenten in Tabelle 1 wurden mittels Hochfrequenz-Induktions-gekoppelter Plasma-Emissionsspektrometrie (ICP-OES) gemessen. O (Gehalt an Sauerstoff) wurde nach einem Gasfusions-Infrarotabsorptionsverfahren gemessen, N (Gehalt an Stickstoff) wurde nach einem Gasfusions-Wärmeleitfähigkeitsverfahren gemessen und C (Gehalt an Kohlenstoff) wurde nach einem Verbrennungs-Infrarotabsorptionsverfahren mittels eines Gas-Analysators gemessen. In Tabelle 1 ist der Wert des Gesamtgehalts an Nd, Pr und Dy als TRE angegeben (das heißt, der Gehalt an R), und in den Fällen, in denen die Ungleichungen (1) und (2) der vorliegenden Erfindung erfüllt waren, wurde „Pass“ notiert, während in den Fällen, in denen die Ungleichungen (1) und (2) der vorliegenden Erfindung nicht erfüllt waren, wurde „Fail“ notiert. Dasselbe gilt für Tabelle 3. Hinsichtlich des Gehalts jeder Komponente in Tabelle 1 wurde der Wert der Dezimalstellen weggelassen, die der minimalen Stellenzahl folgten. Daher sind die Berechnungsergebnisse der Ungleichungen (1) und (2) zuweilen etwas verschieden von den Werten, die sich aus den in Tabelle 1 eingetragenen numerischen Werten ergeben. Beispielsweise wurden in Bezug auf den Gehalt an Ga von Beispiel Nr. 1 die Ziffern nach der dritten Dezimalstelle weggelassen. Dasselbe gilt für die Analyseergebnisse der unten aufgeführten Komponenten in den Tabellen 3, 5, 6 und 8. Alle Proben außer dem Vergleichsbeispiel Nr. 13 in Tabelle 3 und Vergleichsbeispiel Nr. 40 in Tabelle 8 erfüllten die Ungleichung (3) der vorliegenden Erfindung.
• Der nach dem Sintern erhaltene R-T-B-basierte Sintermagnet wurde einer Wärmebehandlung des Haltens für 2 Stunden bei 800°C und des Abkühlens auf Raumtemperatur unterzogen, gefolgt von Auslagern für 2 Stunden bei 500°C und Abkühlen auf Raumtemperatur. Der nach der Wärmebehandlung so erhaltene Sintermagnet wurde zu Proben von 7 mm Länge × 7 mm Breite × 7 mm Dicke verarbeitet, und dann wurden die magnetischen Eigenschaften jeder Probe mit einem B-H-Tracer gemessen. Die Messergebnisse sind in Tabelle 2 gezeigt. In H_k/H_cJ ist H_k ein Wert von H (dasselbe gilt nachfolgend) an einer Stelle, an der J den Wert von 0,9 × J_r (J_r ist die Remanenz, J_r = B_r ) im zweiten Quadranten einer J (Betrag der Magnetisierung) - H (Stärke des Magnetfelds)-Kurve annimmt. Es ist bekannt, dass H_k/H_cJ mit dem Gehalt an RH verringert wird. Daher wird ein Vergleich von H_k/H_cJ zwischen Beispielen vorgenommen, in welchen der Gehalt an RH fast derselbe ist.
  [Tabelle 2]

  Nr.	Br (T)	HcJ (kA/m)	Hk (kA/m)	Hk/HcJ
  1	1,192	2384	2142	0,898	Vergleichsbeispiel
  2	1,179	2412	2246	0,931	vorliegende Erfindung
  3	1,213	2161	1902	0,880	Vergleichsbeispiel
  4	1,264	2249	2065	0,918	vorliegende Erfindung

• Wie in Tabelle 2 gezeigt, wo ein Vergleich angestellt wurde zwischen den Proben Nrn. 1 und 2 (6,43 Masse%) und Proben Nrn. 3 und 4 (etwa 5 Masse%), bei denen der Gehalt an RH (Dy) fast derselbe ist, wurde ein hohes H_k/H_cJ bei der vorliegenden Erfindung erhalten (Proben Nrn. 2 und 4).
• Beispiel 2
• In derselben Weise wie in Beispiel 1 wurde ein R-T-B-basierter Sintermagnet hergestellt, außer dass das Mischen derart durchgeführt wurde, dass die Zusammensetzung des R-T-B-basierten Sintermagneten die Zusammenstezung der Proben Nrn. 5 bis 26, wie in Tabelle 3 gezeigt, annahm.
• Der so erhaltene R-T-B-basierte Sintermagnet wurde in derselben Weise verarbeitet, wie in Beispiel 1, und dann wurden die magnetischen Eigenschaften in derselben Weise gemessen wie in Beispiel 1. Die Ergebnisse sind in Tabelle 4 angegeben.
  [Tabelle 4]

  No.	Br (T)	HcJ (kA/m)	Hk (kA/m)	Hk/HcJ
  5	1,055	3152	2422	0,768	Vergleichsbeispiel
  6	1,304	1645	1572	0,956	Vergleichsbeispiel
  7	1,311	1931	1785	0,925	vorliegende Erfindung
  8	1,292	1822	1684	0,924	vorliegende Erfindung
  9	1,293	1753	1663	0,949	vorliegende Erfindung
  10	1,226	2082	1973	0,948	Vergleichsbeispiel
  11	1,212	2028	1912	0,943	Vergleichsbeispiel
  12	1,174	2188	2016	0,921	Vergleichsbeispiel
  13	1,234	2038	1767	0,867	Vergleichsbeispiel
  14	1,187	2065	1884	0,912	Vergleichsbeispiel
  15	1,202	2174	1924	0,885	Vergleichsbeispiel
  16	1,204	2019	1785	0,884	Vergleichsbeispiel
  17	1,190	2213	2020	0,913	vorliegende Erfindung
  18	1,217	2206	2016	0,914	vorliegende Erfindung
  19	1,200	2191	2012	0,918	vorliegende Erfindung
  20	1,206	2154	1978	0,918	vorliegende Erfindung
  21	1,206	2100	1978	0,942	vorliegende Erfindung
  22	1,208	1997	1780	0,891	Vergleichsbeispiel
  23	1,184	2227	2087	0,937	Vergleichsbeispiel
  24	1,162	2378	2204	0,927	Vergleichsbeispiel
  25	1,172	2191	1927	0,880	Vergleichsbeispiel
  26	1,178	2404	2203	0,917	vorliegende Erfindung

• Wie in Tabelle 4 gezeigt, wo ein Vergleich angestellt wurde zwischen den Proben Nrn. 10 bis 22 in welchen der Gehalt an RH fast derselbe war (Dy: etwa 5,1 bis 5,25%), erreichten die Proben Nrn. 17 bis 21 der vorliegenden Erfindung hohe magnetische Eigenschaften von B_r von 1,190 T oder mehr, H_cJ von 2100 kA/m oder mehr, und H_k/H_cJ von 0,913 oder mehr. Hingegen konnten die Proben Nrn. 10 bis 16 und 22, in welchen B (Proben Nrn. 10 und 16), Ga (Proben Nrn. 12, 13, 15 und 22), Cu (Probe Nr. 14), die Ungleichung (1) (Proben Nrn. 10 und 11), oder die Ungleichung (2) (Proben Nrn. 13, 15 und 16), die vom Umfang der vorliegenden Erfindung abwichen, keine hohen magnetischen Eigenschaften von B_r von 1,190 T oder mehr, H_cJ von 2100 kA/m oder mehr und H_k/H_cJ von 0,913 oder mehr erreichen. Wie man an den Proben Nrn. 21 und 22 erkennt, bei denen die Zusammensetzung fast dieselbe ist, außer dass der Gehalt an Ga sich um 0,11 Masse% unterscheidet, kann kein hohes H_cJ erreicht werden, wenn der Gehalt an Ga geringer ist als 03 Masse%_. Ähnlich die Proben Nrn_. 23 bis 26, bei welchen der Gehalt an RH fast derselbe ist (Dy: etwa 6,5%), wovon Probe Nr. 26 der vorliegenden Erfindung höhere magnetische Eigenschaften eines B_r von 1,178 T oder mehr, H_cJ von 2404 kA/m oder mehr, und H_k/H_cJ von 0,917 oder mehr erreicht, verglichen mit den Proben Nrn. 23 bis 25 als Vergleichsbeispiele.
• Beispiel 3
• Nach dem Einwiegen der jeweiligen Elemente zu den gegebenen Zusammensetzungen eines Haupt-Legierungspulvers oder eines zusätzlichen Legierungspulvers wie in Tabelle 5 angegeben wurden Legierungen nach einem Bandgießverfahren hergestellt. Die erhaltene blättrige Rohmaterial-Legierung wurde einer Wasserstoff-Versprödung unter einer Wasserstoff-Druckatmosphäre unterzogen, und ein Dehydrogenisierungsprozess durch Heizen der Legierung auf 550°C im Vakuum und dann Abkühlen wurde durchgeführt, wodurch ein grobkörniges Pulver hergestellt wurde. Das grobkörnige Pulver der so erhaltenen zusätzlichen Legierung und das grobkörnige Pulver der Haupt-Legierung wurden in einen V-Typ-Mischer unter den in Tabelle 6 angegebenen Bedingungen gefüllt, gefolgt von Mischen, um ein Misch-Legierungspulver zu erhalten. Beispielsweise wurde Probe Nr. 30 in Tabelle 6 hergestellt durch Verwenden eines Misch-Legierungspulvers, das durch Mischen eines A1-Legierungspulvers (Haupt-Legierungspulver) in Tabelle 5 mit einem B1-Legierungspulver (zusätzliches Legierungspulver), um einen R-T-B-basierten Sintermagneten herzustellen, und der Mischungsanteil des zusätzlichen Legierungspulvers an dem Misch-Legierungspulver machte 5 Masse% von 100 Masse% des Misch-Legierungspulvers aus. Ähnlich wurden die Proben Nrn. 31 bis 33 durch Verwenden von Misch-Legierungspulvern in Kombination in den Mischungsanteilen der zusätzlichen Legierungspulver wie in Tabelle 6 angegeben hergestellt. Dann wurden 0,04 Masse% Zinkstearat als Gleitmittel zugefügt und in 100 Masse% des erhaltenen grobkörnigen Pulvers eingemischt, gefolgt von Trockenpulverisieren unter einem Strom von Stickstoffgas mittels des Gasstrom-Pulverisierers (Strahlmühlengerät), wodurch ein feinpulverisiertes Pulver (als Misch-Legierungspulver) mit einer Korngröße D50 von 4 µm erhalten wurde. Das so erhaltene Misch-Legierungspulver wurde unter denselben Bedingungen wie in Beispiel 1 der Formung und dem Sintern unterworfen. Die Analyseergebnisse der komponenten der so erhaltenen R-T-B-basierten Sintermagneten sind in Tabelle 6 angegeben. Die jeweiligen Komponenten in Tabelle 6 wurden in derselben Weise gemessen wie in Beispiel 1. In den Fällen, in denen die Ungleichung (4) der vorliegenden Erfindung erfüllt war, wurde in Tabelle 5 „Pass“ registriert.
  [Tabelle 5]

  Legierungspulver	Typ derLegierung	Zusammensetzung des Legierungspulvers (Masse%)											Ungleichung(4)
  		TRE	Nd	Pr	Dy	B	Co	Al	Cu	Ga	Ti	Fe
  A1	Haupt-Legierungspulver	31.80	19.76	6.57	5.48	0.93	0.89	0.23	0.22	0.13	0.00	65.80	-
  A2	Haupt-Legierungspulver	31.70	19.70	6.54	5.47	0.90	0.90	0.23	0.22	0.13	0.00	65.93	-
  A3	Haupt-Legierungspulver	32.02	19.90	6.65	5.47	0.96	0.91	0.10	0.21	0.12	0.14	65.55	-
  A4	Haupt-Legierungspulver	32.05	19.90	6.67	5.48	0.89	0.92	0.10	0.21	0.13	0.14	65.57	-
  B1	zusätzlichesLegierungspulver	61.63	46.34	15.28	0.01	0.38	0.90	0.12	0.24	7.34	3.15	26.25	Pass
  B2	zusätzlichesLegierungspulver	56.74	42.80	13.91	0.03	0.48	0.88	0.19	0.21	6.82	2.40	32.29	Pass
  B3	zusätzlichesLegierungspulver	56.31	42.55	13.75	0.01	0.50	0.87	0.20	0.17	6.91	0.00	35.06	Pass

  
  
• Der so erhaltene R-T-B-basierte Sintermagnet wurde in derselben Weise wie in Beispiel 1 verabreitet, und dann wurden die magnetischen Eigenschaften in derselben Weise wie in Beispiel 1 gemessen. Die Ergebnisse sind in Tabelle 7 angegeben.
  [Tabelle 7]

  No.	Br (T)	HcJ (kA/m)	Hk (kA/m)	Hk/HcJ
  30	1.204	2249	2095	0.932	vorliegende Erfindung
  31	1.215	2191	2018	0.921	vorliegende Erfindung
  32	1.218	2226	2059	0.925	vorliegende Erfindung
  33	1.211	2208	2063	0.935	vorliegende Erfindung

• Wie in Tabelle 7 angegeben, erreichen die Proben Nrn. 30 bis 33, in denen ein R-T-B-basierter Sintermagnet unter Verwendung eines Haupt-Legierungspulvers und eines zusätzlichen Legierungspulvers der vorliegenden Erfindung hergestellt wird, hohes H_cJ und H_k/H_cJ verglichen mit der Probe Nr. 18 (mit einer Zusammensetzung, die fast dieselbe ist wie die der Proben Nrn. 30, 32 und 33) und Nr. 20 (mit einer Zusammensetzug, die fast dieselbe ist wie die von Probe Nr. 31) von Beispiel 2, die aus einer Einzellegierung mit fast derselben Zusammensetzung hergestellt wurden. Die Proben Nrn. 31 bis 33 (Ti: 0,11 Masse% bis 0,14 Masse%) erreichen höheres B_r als das der Probe Nr. 30 (Ti: 0,16 Masse%). Daher ist der Gehalt an Ti vorzugsweise geringer als 0,15 Masse%.
• Beispiel 4
• In derselben Weise wie in Beispiel 1, außer dass das Mischen derart durchgeführt wurde, dass die Zusammensetzung des R-T-B-basierten Sintermagnet die derin Tabelle 8 angegebenen Proben Nrn. 34 bis 40 war, wurde ein R-T-B-basierter Sintermagnet hergestellt.
  
• Der so erhaltene R-T-B-basierte Sintermagnet wurde in derselben Weise wie in Beispiel 1 verarbeitet, und dann wurden die magnetischen Eigenschaften in derselben Weise wie in Beispiel 1 gemessen. Die Ergebnisse sind in Tabelle 9 angegeben.
  [Tabelle 9]

  Nr.	Br(T)	HcJ (kA/m)	Hk (kA/m)	Hk/HcJ
  34	1,205	2134	2001	0,938	vorliegende Erfindung
  35	1,202	2179	2045	0,939	vorliegende Erfindung
  36	1,212	2181	2004	0,919	vorliegende Erfindung
  37	1,209	2183	2005	0,918	vorliegende Erfindung
  38	1,206	2154	1979	0,919	vorliegende Erfindung
  39	1,198	2145	1972	0,919	vorliegende Erfindung
  40	1,188	1945	1760	0,905	Vergleichsbeispiel

• Wie in Tabelle 9 gezeigt werden, selbst wenn Nb und Zr enthalten sind (Proben Nrn. 34 und 35), hohe magnetische Eigenschaften von B_r von 1,190T oder mehr, H_cJ von 2100 kA/m oder mehr, und H_k/H_cJ von 0,913 oder mehr erreicht. Wie an den Proben Nrn. 36 bis 39 erkennbar ist, deren Zusammensetzung fast dieselbe ist, außer dass der Gehalt an Ti verschieden ist, wird ein hohes Br erhalten, wenn der Gehalt an Ti in einem Bereich von 0,1 bis 0,15 liegt (Proben Nrn. 36 bis 38). Daher ist der Gehalt an Ti vorzugsweise 0,1 Masse% oder mehr und weniger als 0,15 Masse%. Wie an Probe Nr. 40 erkennbar ist, bei der die Ungleichung (3) ([Ga] ≥ [Cu]) der vorliegenden Erfindung vom Umfang der vorliegenden Erfindung abweicht, ist, wenn der Gehalt an Ga niedriger ist als der Gehalt an Cu, H_cJ signifikant verringert, so dass kein hohes H_k/H_cJ erhalten wird.

Claims (4)

1. R-T-B-basierter Sintermagnet mit: R: 27,5 bis 34,0 Masse%, wobei R wenigstens eines der Seltenerdelemente ist, und unbedingt Nd und ein schweres Seltenerdelement RH beinhaltet, wobei RH wenigstens eines von Dy, Tb, Gd und Ho ist, RH: 2 bis 10 Masse%, B: 0,89 bis 0,95 Masse%, Ti: 0,1 bis 0,2 Masse%, Ga: 0,3 bis 0,7 Masse%, Cu: 0,07 bis 0,50 Masse%, Al: 0,05 bis 0,50 Masse%, M: 0 bis 0,3 Masse%, wobei M Nb und/oder Zr ist, Rest T und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei T ein Übergangsmetallelement ist und unbedingt Fe beinhaltet , wobei die folgenden Ungleichungen (1), (2) und (3) erfüllt sind: $$\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)>0$$ $$\left(\left[\text{T}\right]-\mathrm{72,3}\left(\left[\text{B}\right]-\mathrm{0,45}\left[\text{Ti}\right]\right)\right)/\mathrm{55,85}<13\left[\text{Ga}\right]/\mathrm{69,72}$$ $$\left[\text{Ga}\right]\ge \left[\text{Cu}\right]$$ wobei [T] der Gehalt an T ist, ausgedrückt in Masse%, [B] der Gehalt an B ist, ausgedrückt in Masse%, [Ti] der Gehalt an Ti ist, ausgedrückt in Masse%, [Ga] der Gehalt an Ga ist, ausgedrückt in Masse%, und [Cu] der Gehalt an Cu ist, ausgedrückt in Masse%.
2. R-T-B-basierter Sintermagnet gemäß Anspruch 1, ferner enthaltend: Ti: 0,1 Masse% oder mehr und weniger als 0,15 Masse%.
3. Verfahren zum Herstellen eines R-T-B-basierten Sintermagneten gemäß Anspruch 1 oder 2, das Verfahren beinhaltend: einen Schritt des Bereitstellens einer oder mehrerer Sorten von Haupt-Legierungspulver und einer oder mehrerer Sorten von zusätzlichem Legierungspulver; einen Schritt des Mischens der einen oder den mehreren Sorten von Haupt-Legierungspulver mit der einen oder den mehreren Sorten von zusätzlichem Legierungspulver derart, dass die zusätzlichen Legierungspulver 0,5 Masse% oder mehr und 20 Masse% oder weniger von 100 Masse% eines Misch-Legierungspulvers nach dem Mischen ausmachen, um das Misch-Legierungspulver aus einer oder mehreren Sorten Haupt-Legierungspulver und einer oder mehreren Sorten zusätzlichen Legierungspulvers zu erhalten; einen Formungsschritt des Formens des Misch-Legierungspulvers, um einen Formkörper zu erhalten; einen Sinterschritt des Sinterns des Formkörpers, um einen Sinterkörper zu erhalten; und einen Wärmebehandlungsschritt des Unterziehens des Sinterkörpers einer Wärmebehandlung; wobei die eine oder mehreren Sorten Haupt-Legierungspulver eine Zusammensetzung aufweisen, die beinhaltet: R: 27,5 bis 34,0 Masse%, RH: 2 bis 10 Masse%, B: 0,89 bis 0,97 Masse%, Ti: 0 bis 0,2 Masse%, ausgenommen 0 Masse% wenn Ti 0 Masse% in der einen oder mehreren Sorten von zusätzlichem Legierungspulver ausmacht, Ga: 0 bis 0,4 Masse%, Cu: 0,07 bis 0,50 Masse%, Al: 0,05 bis 0,50 Masse%, Rest T und unvermeidliche Verunreinigungen, und die eine oder mehreren Sorten von zusätzlichem Legierungspulver eine Zusammensetzung aufweisen, die beinhaltet: R1: 32 bis 66 Masse%, wobei R1 wenigstens ein anderes der Seltenerdelemente als die schweren Seltenerdelemente RH ist, und unbedingt Nd beinhaltet, B: 0,3 bis 0,9 Masse%, Ti: 0 bis 4 Masse%, ausgenommen 0 Masse% wenn Ti 0 Masse% in der einen oder mehreren Sorten des Haupt-Legierungspulvers ausmacht, Ga: 0,7 bis 12 Masse%, Cu: 0 bis 4 Masse%, Al: 0 bis 10 Masse%, Rest T und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei die Zusammensetzung die folgende Ungleichung erfüllt (4): $$\left[\text{T}\right]\le \mathrm{72,4}\left[\text{B}\right]$$
4. Verfahren zum Herstellen eines R-T-B-basierten Sintermagneten gemäß Anspruch 3, wobei die eine oder mehreren Sorten Haupt-Legierungspulver mittels eines Bandgießverfahrens erhalten werden.