DE1101544B

DE1101544B - Transmission arrangement for very short electromagnetic waves, consisting of a wave guide with gyromagnetic material arranged therein

Info

Publication number: DE1101544B
Application number: DES58323A
Authority: DE
Inventors: Dr Rer Nat Wolfgang Haken; Dipl-Ing Georg-Ch Haza-Radlitz
Original assignee: Siemens Corp
Current assignee: Siemens Corp
Priority date: 1958-05-22
Filing date: 1958-05-22
Publication date: 1961-03-09

Description

Übertragungsanordnung für sehr kurze elektromagnetische Wellen, bestehend aus einer Wellenführung mit darin angeordnetem gyromagnetischem Material Auf dem Gebiet der sehr kurzen elektromagnetischen Wellen sind Übertragungsanordnungen bekanntgeworden, dienichtreziproke Übertragungseigenschaften haben. Diese Anordnungen bestehen meist aus einem Hohlleiter, in dem gyromagnetisches Material, beispielsweise ein entsprechend vormagnetisiertes Ferrit, im Bereich einer zirkularpolarisierten Komponente des magnetischen Wechselfeldes angeordnet ist. Diese bekannten Anordnungen arbeiten meist nach dem Prinzip der Richtungsleitung, d. h., in der einen eine starke Dämpfung aufweisende Übertragungsrichtung gerät das gyromagnetische Material in Resonanz mit den zu übertragenden Wellen. Die dabei auftretende Resonanz verursacht die Dämpfung bzw. Absorption der Wellen in dem gyrosmagnetischen :Material. Andere Übertragungsanordnungen arbeiten nach dem Prinzip der von der Übertragungsrichtung abhängigen Phasenschiebung oder der von der Übertragungsrichtung abhängigen Feldverzerrung. Eine ins einzelne gehende Schilderung dieser bekannten Anordnungen erübrigt sich mit Rücksicht auf die inzwischen auf diesem Gebiet erschienene umfangreiche Literatur.Transmission arrangement for very short electromagnetic waves, consisting of from a wave guide with gyromagnetic material arranged therein In the field of very short electromagnetic waves, transmission arrangements have become known, which have non-reciprocal transmission properties. These arrangements usually exist from a waveguide, in the gyromagnetic material, for example a corresponding premagnetized ferrite, in the area of a circularly polarized component of the magnetic alternating field is arranged. These known arrangements work mostly according to the principle of directional guidance, d. i.e., strong damping in one having the transmission direction, the gyromagnetic material comes into resonance with the waves to be transmitted. The resulting resonance causes the damping or absorption of the waves in the gyrosagnetic: material. Other transmission arrangements work on the principle of the phase shift depending on the direction of transmission or the field distortion depending on the direction of transmission. One into the individual detailed description of these known arrangements is superfluous with regard to the extensive literature that has since appeared in this field.

Allen diesen Anordnungen ist indes ein grundsätzlicher Nachteil zu eigen, nämlich die ausgeprägte Temperaturabhängigkeit der jeweils erzielten Wirkungen. Das wirkt sich vor allem dann störend aus, wenn die jeweilige Anordnung in nicht klimatisierter Umgebung arbeiten muß oder wenn sie größere Hochfrequenzenergiemengen aufzunehmen hat. Zur Verminderung des störenden Einflusses von äußeren Temperaturschwankungen ist es bekannt, in benachbarten Temperaturbereichen unterschiedlich wirksame Anordnungen hintereinanderzuschalten. :Man erreicht hierdurch zwar eine gewisse Kompensation des Einflusses äußerer Temperaturschwankungen, jedoch wird die gesamte Anordnung außerordentlich aufwendig, und die Abhängigkeit von der inneren Aufheizung des gyromagnetischen Materials bleibt unvermindert.However, there is a fundamental disadvantage to all of these arrangements intrinsic, namely the pronounced temperature dependence of the effects achieved in each case. This is particularly disruptive when the respective arrangement is not must work in an air-conditioned environment or if they have larger amounts of high frequency energy has to include. To reduce the disruptive influence of external temperature fluctuations it is known to have arrangements of different effectiveness in adjacent temperature ranges to be connected in series. : A certain compensation is achieved through this the influence of external temperature fluctuations, however, the entire arrangement extremely expensive, and the dependence on the internal heating of the gyromagnetic Material remains undiminished.

Zur Behebung dieser Schwierigkeiten wurde bereits vorgeschlagen, bei einer Richtungsleitung, die nach dem Prinzip der Resonanzabsorption arbeitet, die Querschnittsabmessungen des in der Richtungsleitung vorgesehenen gyromagnetischen Materials derart zu wählen, daß die gyromagnetische Resonanzfrequenz unabhängig von der Temperatur wird. Dieser Vorschlag führt aber bei übertragungsanordnungen, die nach dem Prinzip der nichtreziproken Phasenschiebung oder der nichtreziproken Feldverzerrung arbeiten, nicht zu dem gewünschten Erfolg.To overcome these difficulties, it has already been suggested at a directional line that works on the principle of resonance absorption, the Cross-sectional dimensions of the gyromagnetic provided in the directional line Material to choose such that the gyromagnetic resonance frequency is independent on the temperature. However, this proposal leads to transfer orders, those according to the principle of the non-reciprocal phase shift or the non-reciprocal Field distortion work, not to the desired effect.

Bei einer Übertragungsanordnung für sehr kurze elektromagnetische Wellen, bestehend aus einer Wellenführung mit darin angeordnetem gyromagnetischem Material, dessen Ouerschnittsabmessungen bei wesentlicher Materialerstreckung in Übertragungsrichtung derart in Abhängigkeit von der Anordnung innerhalb der Wellenführung gewählt sind, daß die Übertragungseigenschaften wenigstens nahezu temperaturunabhängig sind, wird erfindungsgemäß die Aufgabe dadurch gelöst, daß die Anordnung als Phasenschieber oder als mit Feldverzerrung arbeitende Einrichtung ausgebildet ist und die Ouerschnittsabmessungen des gyromagnetischen Materials derart gewählt sind, daß die gyromagnetische Resonanzfrequenz sich mit der Temperatur ändert, und zwar derart, daß die Übertragungseigenschaften der Anordnung in erster Näherung temperaturunabhängig sind.With a transmission arrangement for very short electromagnetic Waves, consisting of a wave guide with a gyromagnetic arranged therein Material whose cross-section dimensions are in Direction of transmission in such a way as a function of the arrangement within the wave guide are chosen so that the transmission properties are at least almost independent of temperature are, the object is achieved according to the invention in that the arrangement as a phase shifter or is designed as a device operating with field distortion and the cross-sectional dimensions of the gyromagnetic material are chosen such that the gyromagnetic resonance frequency changes with temperature, in such a way that the transmission properties the arrangement are temperature-independent in a first approximation.

Nachstehend wird die Erfindung näher erläutert. Die Fig. 1 zeigt einen Rechteckhohlleiter 1 mit einem darin in an sich bekannter Weise angeordneten, durch ein äußeres Magnetfeld H vormagnetisierten Streifen 2 aus gyromagnetischem Material, beispielsweise Ferrit. Der Streifen 2 habe die Breite b und die Dicke d. Für eine bestimmte Größe des äußeren Magnetfeldes H hat dann die Resonanzabsorption a des gyromagnetischen Materials eine Frequeuzabhängigkeit, wie sie z. B. in der Fig. 2 angedeutet isst, in der als Parameter zwei unterschiedliche Teinperaturen T 1 und T 2 des gyromagnetischen Materials berücksichtigt sind. Im allgemeinen ist der Temperatureinfluß derart, daß für b > d die Temperatur T 2 höher als die Temperatur T 1 ist. Diese Temperaturabhängigkeit ist darin begründet, daß die Magnetisierung M des gyromagnetischen Materials mit zunehmender Temperatur im allgemeinen abnimmt. Es gibt allerdings auch Fälle, in denen die gegensätzliche Abhängigkeit gegeben ist, doch gelten ,die nachfolgenden Betrachtungen und Regeln sinngemäß. Die gegensätzliche Abhängigkeit ist in der Fig. 3 dargestellt und im allgemeinen bei b < d gegeben.The invention is explained in more detail below. 1 shows a rectangular waveguide 1 with a strip 2 of gyromagnetic material, for example ferrite, arranged therein in a manner known per se and pre-magnetized by an external magnetic field H. The strip 2 has the width b and the thickness d. For a certain size of the external magnetic field H the resonance absorption a of the gyromagnetic material then has a frequency dependence, as it is e.g. B. indicated in Fig. 2, in which two different temperatures T 1 and T 2 of the gyromagnetic material are taken into account as parameters. In general, the temperature influence is such that for b > d the temperature T 2 is higher than the temperature T 1 . This temperature dependence is due to the fact that the magnetization M of the gyromagnetic material generally decreases with increasing temperature. However, there are also cases in which the opposite dependency is given, but the following considerations and rules apply accordingly. The opposite dependency is shown in FIG. 3 and is generally given when b < d .

Für die weitere Diskussion wird aus Gründen der Vereinfachung zugrunde gelegt, daß die Magnetisierung M mit zunehmender Temperatur T abnimmt. Wird für die in der Fig. 1 dargestellte Anordnung das Verhältnis bld > 1 gewählt, so läßt sich theoretisch und empirisch zeigen, daß die gyromagnetische Resonanzfrequenz wo mit der Temperatur zunimmt. Für bld G< 1 läßt sich zeigen, daß co, bei zunehmender Temperatur T abnimmt. Somit hat im ersten Fall der Differentialquotient seinen größten positiven Wert und im zweiten Fall seinen größten negativen. Wie sich weiterhin durch umfangreiche Untersuchungen theoretischer und experimenteller Art feststellen ließ, lassen sich durch Zwischenwerte von bld zwischen der größten negativen und der größten positiven Temperaturabhängigkeit liegende Temperaturabhän-5igkeiten der gyromagnetischen Resonanzfrequenz wo erzielen, so z. B. entsprechend dem älteren Vorschlag die für Richtungsleitungen wichtige Temperaturunabhängigkeit Dieser Sachverhalt läßt sich bei übertragungsanordnungen mit gyromagnetischem Material, das in Form quermagnetisierter Streifen vorgesehen ist, dazu ausnutzen, die Temperaturabhängigkeit ihrer Ubertragungseigenschaften wesentlich herabzusetzen, so auch bei Bauelementen, die die nichtreziproke Phasenschiebung oder Feldverzerrung der Ferrite ausnutzen, insbesondere Richtungsgabeln. Hier kommt es darauf an, die nichtreziproke Phasenschiebung bzw. Feldverzerrung (im folgenden mit 99 bezeichnet) möglichst temperaturunabhängig zu machen. Diese Forderung ist nicht gleichbedeutend mit wie man folgendermaßen erkennen kann: Ist bld so gewählt, daß ist, so wird 99 mit zunehmendem T abnehmen, da im allgemeinen M abnimmt und außerdem die Halbwertsbreite der gyromagnetischen Resonanz (vgl. die Fig. 2 und 3) abnimmt. Man muß also einen solchen Wert geben, daß wo bei zunehmendem T näher an die Arbeits- Bei Normaltemperatur (in der Mitte des Temperaturbereiches, der als Arbeitsbereich vorgesehen ist) sei für die verwendete Ferritsorte M = Mo. Die Arbeitsfrequenz, d. h. die Mitte des Frequenzbandes, in dem die Richtungsleitung arbeiten soll, sei cOA. Man muß also H einen solchen Wert Ho geben, daß bei M = Mo die Größe a)o = uJA wird. IV, N, und IV, frequenz co herankommt, so daß die 99-Abnahme dadurch wieder ausgeglichen wird. Ist also c) > wo (wie es in den meisten bisher bekannten Anordnungen der Fall ist), so muß einen bestimmten positiven Wert erhalten. Das Verhältnis bld muß also größer sein, als es für erforderlich wäre. Bei c) < wo muß bld entsprechend kleiner sein als für Für die Bauelemente mit nichtreziproker Phasenschiebung bzw. Feldverzerrung ist die hinsichtlich der Wirkung ausschlaggebende Größe nicht die Absorption a, sondern bekanntlich die Differenz der Permeabilitäten,u- und, u+. In der Fig. 4 ist der Verlauf dieser Permeabilitäten in Abhängigkeit von der Frequenz für zwei Temperaturen aufgetragen unter der Annahme, daß ist (zur Fig. 2 vergleichbarer Fall). Eine Temperaturunabhängigkeit ist bei der Arbeitsfrequenz coA wenigstens nahezu gegeben, für die die Differenz von ,u- und ,u+ bei der Temperatur T1 gleich der Differenz von ,u- und ,u+ bei der Temperatur T2 ist. Diese Frequenz bzw. der darum gelegene Frequenzbereich ist in der Fig. 4 angedeutet.For the sake of simplicity, the further discussion is based on the fact that the magnetization M decreases as the temperature T increases. If the ratio bld> 1 is selected for the arrangement shown in FIG. 1, it can be shown theoretically and empirically that the gyromagnetic resonance frequency wo increases with temperature. For bld G <1 it can be shown that co, decreases with increasing temperature T. Thus in the first case has the differential quotient its greatest positive value and, in the second case, its greatest negative. As has also been determined by extensive theoretical and experimental investigations, temperature dependencies of the gyromagnetic resonance frequency between the greatest negative and the greatest positive temperature dependency can be achieved using intermediate values of bld, e.g. B. according to the older proposal, the important temperature independence for directional lines This fact can be used in transmission arrangements with gyromagnetic material, which is provided in the form of transversely magnetized strips, to significantly reduce the temperature dependence of their transmission properties, also with components that use the non-reciprocal phase shift or field distortion of the ferrites, especially directional forks. It is important here to make the non-reciprocal phase shift or field distortion (referred to below as 99 ) as independent of temperature as possible. This requirement is not synonymous with as can be seen as follows: Is bld chosen so that is, then 99 will decrease with increasing T, since in general M decreases and also the half-width of the gyromagnetic resonance (cf. FIGS. 2 and 3) decreases. So you have to give such a value that where with increasing T closer to the working At normal temperature (in the middle of the temperature range that is intended as the working range), let M = Mo for the type of ferrite used. The working frequency, ie the middle of the frequency band in which the directional line is to work, is cOA. So one has to give H such a value Ho that with M = Mo the quantity a) o = uJA becomes. IV, N, and IV, frequency co approaches, so that the 99 decrease is thereby compensated for again. So if c)> where (as is the case in most of the previously known arrangements), then must get a certain positive value. The ratio bld must therefore be greater than it is for would be required. For c) <where, bld must be correspondingly smaller than for For the components with non-reciprocal phase shift or field distortion, the decisive variable with regard to the effect is not the absorption a, but, as is well known, the difference between the permeabilities, u- and , u +. In FIG. 4, the course of these permeabilities is plotted as a function of the frequency for two temperatures, assuming that is (case comparable to FIG. 2). Temperature independence is at least almost given at the operating frequency coA, for which the difference between, u- and, u + at temperature T1 is equal to the difference between, u- and, u + at temperature T2. This frequency or the frequency range around it is indicated in FIG. 4.

Nachstehend werden zum besseren Verständnis der Erfindung noch Bemessungsregeln dargelegt, die zwar für den Fall der Resonanzrichtungsleitung (Resonanzabsorption in der einen Übertragungsrichtung) gelten, die nicht Erfindungsgegenstand ist, für den Erfindungsgegenstand aber insofern von Bedeutung sind, als nur der Ausdruck »0« auf der linken Seite der zweiten der Gleichungen (3) durch den erforderlichen positiven oder negativen Wert von - zu ersetzen ist.For a better understanding of the invention, design rules are set out below that apply to the case of the direction of resonance conduction (resonance absorption in one direction of transmission), which is not the subject of the invention, but is important for the subject of the invention insofar as only the expression "0" appears on the left side of the second of equations (3) by the required positive or negative value of - to be replaced.

Man legt in den Hohlleiter ein Koordinatensystem, wie in Fig. 5 dargestellt, so daß die Fortpflanzungsrichtung mit der z-Richtung und die Richtung von H mit der y-Richtung zusammenfällt. Die Ferritstreifen liegen dann ebenfalls in z-Richtung. Für die Resonanzfrequenz wo der Ferrite gilt bekanntlich Dabei bedeuten Nx, Ny und IV, die Entmagnetisierungsfaktoren der Ferritplatten 2 in den drei Koordinatenrichtungen und y das gyromagnetische Verhältnis. Für die Änderung von wo mit M ergibt sich daraus müssen solche Werte haben, daß bei M = Nlo und H = Ho verschwindet. Dies ergibt die Gleichungen Wie man aus den Gleichungen (3) unmittelbar sieht, hängt die temperaturunabhängige Plattenform nicht von dem absoluten Betrage der Sättigungsmagnetisierung Mo ab, sondern nur von dem Verhältnis cuA zu und dem Verhältnis PO Ho zu Mo. Es ist daher zweckmäßig, für coA und Ho normierte Größen einzuführen. Aus (3) läßt sich Ho eliminieren. Dabei ist zu beachten, daß Ho positiv sein muß. Damit ergeben sich als Bedingung für IV, IV" und X, Es wird angenommen, eine in --Richtung sehr lange Ferritplatte der Breite b (in x-Richtung) und der Höhe d (in y-Richtung) mit b und d << (A, = Wellenlänge) liege im freien Raum oder im Innern eines Hohlleiters, so daß die Abstände der Platte von den Hohlleiterwänden groß gegenüber b und d sind. Für die Entmagnetisierungsfaktoren 1",, N, und N, dieser Platte kann man dann in (4) die magnetostatisch berechneten Entmagnetisierungsfaktoren einsetzen. Für einen in --Richtung liegenden Zylinder von elliptischem Querschnitt mit dem Achsenverhältnis b : d ist bekanntlich Dasselbe gilt angenähert auch für die Ferritplatte mit rechteckigem Querschnitt. Damit ergibt sich aus (4) für das Seitenverhältnis a = b/d der Ferritplatte In Fig. 6 ist diese Beziehung graphisch dargestellt. Die W-Werte liegen bei den meisten Anwendungen zwischen 0,5 und 2, die Breite b der Ferritplatte muß dann also das 0,2- bis 0,4-fache der Höhe d betragen.A coordinate system is placed in the waveguide, as shown in FIG. 5, so that the direction of propagation coincides with the z-direction and the direction of H coincides with the y-direction. The ferrite strips then also lie in the z-direction. For the resonance frequency where the ferrites is known to apply Nx, Ny and IV are the demagnetization factors of the ferrite plates 2 in the three coordinate directions and y is the gyromagnetic ratio. For the change from where with M results from it must have such values that at M = Nlo and H = Ho vanishes. This gives the equations As can be seen directly from equations (3), the temperature-independent plate shape does not depend on the absolute amount of the saturation magnetization Mo, but only on the ratio cuA to and the ratio PO Ho to Mo. It is therefore practical, standardized sizes for coA and Ho to introduce. Ho can be eliminated from (3). It should be noted that Ho must be positive. This results in conditions for IV, IV "and X , It is assumed that a ferrite plate, very long in the - direction, with width b (in x-direction) and height d (in y-direction) with b and d << (A, = wavelength) lies in free space or inside a waveguide, so that the distances between the plate and the waveguide walls are large compared to b and d. For the demagnetization factors 1 ",, N, and N, of this plate one can then insert the magnetostatically calculated demagnetization factors in (4). For a cylinder in the - direction of elliptical cross-section with the axis ratio b: d is known The same applies approximately to the ferrite plate with a rectangular cross section. This results from (4) for the aspect ratio a = b / d of the ferrite plate This relationship is shown graphically in FIG. In most applications, the W values are between 0.5 and 2, so the width b of the ferrite plate must then be 0.2 to 0.4 times the height d.

Die Fig.7 zeigt verschiedene Möglichkeiten, die Ferritplatten einer Resonanzrichtungsleitung im Rechteckhohlleiter anzuordnen. Untersuchungen bei 4 und bei 7 GHz haben ergeben, daß die Anordnungen nach Fig. 7 b und 7 c mit b > d wesentlich bessere Dämpfungsverhältnisse ergeben als die Anordnung nach Fig. 7 a mit b <<d. Nach dem vorher ermittelten Ergebnis könnte man erwarten, daß für eine temperaturunabhängige Anordnung b < 1/z d sein müßte, wobei also wesentlich mehr Ähnlichkeit zur Anordnung nach Fig. 7 a als zu den Anordnungen nach Fig. 7 b oder 7 c bestehen würde. Hiernach dürfte es nicht möglich sein, mit einer temperaturunabhängigen Plattenanordnung auch nur annähernd so gute Dämpfungsverhältnisse zu erzielen, wie mit den Anordnungen nach Fig. 7 b und 7 c. Messsungen, z. B. bei 4 und bei 7 GHz, zeigten jedoch, daß infolge des Einflusses der Hohlleiterwand auf das gyromagnetischeMaterial und infolge der endlichen Hohlleiterhöhe h bei 4 GHz b.; d und bei 7 GHz b.@2d sein muß, was zu den Anordnungen nach Fig. 7 e und 7 f mit b >, d führt, die noch ebensogute Dämpfungsverhältnisse ergeben wie die Anordnungen nach Fig. 7 b und 7 c.7 shows different ways of arranging the ferrite plates of a directional resonance line in the rectangular waveguide. Investigations at 4 and 7 GHz have shown that the arrangements according to FIGS. 7 b and 7 c with b > d give significantly better attenuation ratios than the arrangement according to FIG. 7 a with b << d. According to the previously determined result one could expect that for a temperature-independent arrangement b <1 / z d would have to be, so there would be considerably more similarity to the arrangement according to FIG. 7 a than to the arrangements according to FIG. 7 b or 7 c. According to this, it should not be possible with a temperature-independent plate arrangement to achieve damping ratios even approximately as good as with the arrangements according to FIGS. 7 b and 7 c. Measurements, e.g. At 4 and 7 GHz, however, showed that as a result of the influence of the waveguide wall on the gyromagnetic material and as a result of the finite waveguide height h at 4 GHz b .; d and at 7 GHz b. @ 2d must be, which leads to the arrangements according to FIGS. 7 e and 7 f with b >, d , which still give just as good attenuation ratios as the arrangements according to FIGS. 7 b and 7 c.

Es kommt also wesentlich darauf an, die Entmagnetisierungsfaktoren N, X, und VZ der Ferritplatten so zu beeinflussen, daß die Gleichung (4) mit Plattenabmessungen b _> d erfüllt werden kann. Es muß also erreicht werden, daß Na; und A'., größer werden als bei einer Platte im freien Raum nach Gleichung (5) und daß N, kleiner wird. Für eine derartige Beeinflussung der Entmagnetisierungsfaktoren gibt es folgende Möglichkeiten: a) Liegt eine Ferritplatte unmittelbar an einer elektrisch leitenden Fläche an, so vergrößern sich da durch die für hochfrequente Magnetfelder wirksamen Entmagnetisierungsfaktoren für die Richtungen parallel zu der Fläche. Diese HF-Entmagnetisierungsfaktoren sind so zu berechnen, als ob eine Platte im freien Raum vorläge, die die Form der wirklich vorhandenen Platte, vereinigt mit ihrem Spiegelbild an der leitenden Fläche, hat. Die Platte wirkt also doppelt so dick, wie sie tatsächlich ist. Dadurch, daß die Ferritplatten direkt an den Hohlleiterwänden angebracht werden (wie etwa in Fig.5 dargestellt), läßt sich also eine wesentliche Vergrößerung von N, erzielen.It is therefore essential to influence the demagnetization factors N, X, and VZ of the ferrite plates in such a way that equation (4) can be fulfilled with plate dimensions b_> d. So it must be achieved that Na; and A '., become larger than in the case of a plate in free space according to equation (5) and that N, becomes smaller. There are the following possibilities for influencing the demagnetization factors in this way: a) If a ferrite plate is in direct contact with an electrically conductive surface, the demagnetization factors for the directions parallel to the surface increase as a result of the demagnetization factors that are effective for high-frequency magnetic fields. These HF demagnetization factors are to be calculated as if there were a plate in free space which has the shape of the plate actually present, combined with its mirror image on the conductive surface. So the plate looks twice as thick as it actually is. Because the ferrite plates are attached directly to the waveguide walls (as shown for example in FIG. 5), a substantial increase in N can be achieved.

b) Liegt eine Ferritplatte unmittelbar an einer magnetisch leitenden (etwa eisernen) Fläche an, so verkleinert sich dadurch der für statische Magnetfelder wirksame Entmagnetisie:rungsfaktor für die Richtung senkrecht zu der Fläche. Dieser Entmagnetisierungsfaktor ist bekanntlich ebenfalls so zu berechnen, als ob eine mit ihrem Spiegelbild vereinigte Platte im freien Raum vorläge. Da bei einer Richtungsleitung nach Fig. 5 der Entmagnetisierungsfaktor Ns, nur auf das statische Feld H wirkt, läßt sich N, also dadurch wesentlich verkleinern, daß die eisernen Magnetpolschuhe, wie in Fig.8 dargestellt, bis unmittelbar an die Ferritplatten herangeführt werden.b) Is there a ferrite plate directly on a magnetically conductive one (e.g. iron) surface, the size for static magnetic fields is thereby reduced effective demagnetization factor for the direction perpendicular to the surface. This As is well known, the demagnetization factor must also be calculated as if a plate united with its mirror image in the free space. As with a direction line according to Fig. 5 the demagnetization factor Ns, only acts on the static field H, N can be reduced significantly by the fact that the iron magnetic pole pieces, as shown in Fig.8, are brought up directly to the ferrite plates.

c) Liegen zwei Ferritplatten einander in y-Richtung gegenüber (etwa wie bei Anordung nach Fig. 7 f, im Gegensatz zur Anordnung nach Fig.7e), so ist N,, verkleinert und Nx vergrößert.c) Are two ferrite plates facing each other in the y-direction (approx as is the case with the arrangement according to FIG. 7 f, in contrast to the arrangement according to FIG. 7e) N ,, decreased and Nx increased.

Die vorstehend angeführten Möglichkeiten der Beeinflussung der Entmagnetisierungsfaktoren gelten nz,zht nur für den hier behandelten Fall der Resonanz-:4nsorption, sondern sinngemäß auch für eine Anordnung, die als Phasenschieber oder als mit Feldverzerrung arbeitende Einrichtung ausgebildet ist. Im allgemeinen dürfte es zweckmäßig sein, alle drei Möglichkeiten der Beeinflussung der Entmagnetisierungsfaktoren auszunutzen, um die gewünschte Unabhängigkeit zu erzielen.The above-mentioned possibilities of influencing the demagnetization factors are valid nz, zht only for the case of resonance: 4nsorption treated here, but analogously also for an arrangement as a phase shifter or as with field distortion working facility is trained. In general it should be useful to use all three possibilities of influencing the demagnetization factors, to achieve the independence you want.

Claims

PATENT CLAIM: Transmission arrangement for very short electromagnetic waves, consisting of a wave guide with gyromagnetic material arranged therein, the cross-sectional dimensions of which, with substantial material extension in the transmission direction, are selected depending on the arrangement within the wave guide that the transmission properties are at least almost independent of temperature, characterized in that the arrangement is designed as a phase shifter or as a device operating with field distortion and the cross-sectional dimensions of the gyromagnetic material are chosen such that the gyromagnetic resonance frequency changes with temperature, in such a way that the transmission properties of the arrangement are temperature-independent in a first approximation. Documents considered: German Auslegeschrift No. 1029 434. Older patents considered: German Patent No. 1038 623.