DE10203943A1 - Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors - Google Patents
Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines MotorsInfo
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Abstract
Es wird eine Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors bereitgestellt, die in der Lage ist, die Drehzahl und das Drehmoment des Motors durch Erfassen der Anspeisungsspannung und des Anspeisungsstroms des Motors ohne Verwendung eines Fühlers zum Erfassen der Stellung des Rotors des Motors zu regeln. Die Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors umfasst einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer zum Vergleichen der Solldrehzahl eines Motors mit der berechneten Drehzahl des Motors und zum Ausgeben der Sollmagnetflussstromkomponente und der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs als die Sollspannung einer alpha-Achse und die Sollspannung einer beta-Achse in einem stationären Koordinatensystem, einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Empfangen eines dreiphasigen Stroms, der erfasst wird, wenn sich der Motor dreht, und zum Ausgeben der Magnetflussstromkomponente und der Drehmomentstromkomponente, einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Berechnen der Stellung und der Drehzahl eines Rotors im Motor auf der Grundlage der Sollspannung der alpha-Achse, der Sollspannung der beta-Achse, des Stroms der alpha-Achse, des Stroms der beta-Achse und der Solldrehzahl und zum Regeln der Drehzahl und des Drehmoments des Motors.
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors, und insbesondere eine Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors, die in der Lage ist, die Spannung und den Strom zu erfassen, die an den Motor angelegt sind, und die Drehzahl und das Drehmoment zu regeln.
- Im Allgemeinen ist Information über die Drehzahl des Motors oder Information über den magnetischen Fluss wesentlich für das Regeln des augenblicklichen Drehmoments, im Besonderen für einen synchronen Reluktanzmotor (SYNRM). Das heißt, es sind ein Sensor für Information über die Drehgeschwindigkeit und ein Magnetflussfühler wie ein Hallsensor, ein Resolver und ein Impuls-Codierer notwendig. Jedoch ist es schwierig die Fühler einzubauen, außerdem reagieren die Fühler empfindlich auf die Einbauverhältnisse. So sind die Fühler empfindlich für Lärm. Die Fühler sind auch teuer. Gemäß einem Verfahren zum Regeln eines Vektors ohne einen Drehzahlfühler werden Drehzahl und Drehmoment ohne das Korrigieren von Drehzahlfehlern mit Bezug auf Veränderung im Rotorwiderstand des Motors geregelt.
- Fig. 1 zeigt die jeweiligen Achsen eines gewöhnlichen SYNRM.
- Wie in Fig. 1 gezeigt, beträgt die Phasenverschiebung in der statorseitigen dreisträngigen Wicklung (U, V und W Stränge) zwischen dem U-Strang und dem V-Strang 120°. Die Phasenverschiebung zwischen dem V-Strang und dem W-Strang beträgt 120°. Die Phasenverschiebung zwischen dem W- Strang und dem U-Strang beträgt 120°. Die α-Achse und die β-Achse liegen in einem ortsfesten Koordinatensystem. Die d-Achse und die q-Achse sind synchrone Achsen. Die Magnetflussachse Θe eines Rotors ist ebenfalls ein Winkel, der die Phasenverschiebung zwischen der U-Achse und der d-Achse zeigt. Die Technologie des Stands der Technik wird nun mit Bezug auf Fig. 2 beschrieben.
- Fig. 2 ist ein Blockschaltbild, das den Aufbau der Vorrichtung zum Regeln der Drehgeschwindigkeit des SYNRM gemäß der Technologie des Stands der Technik zeigt.
- Wie in Fig. 2 gezeigt, umfasst die Vorrichtung zum Regeln der Rotationsgeschwindigkeit des SYNRM gemäß der herkömmlichen Technologie einen ersten proportionalintegral wirkenden Regler (PI-Regler) 12 zum Aufnehmen eines Fehlerwerts, der durch Vergleichen der Solldrehzahl w*m mit der berechneten Drehzahl ωm erzielt wird, und zum Ausgeben der Solldrehmomentstromkomponente i*q zum Kompensieren des Fehlerwerts, einen zweiten PI-Regler 15 zum Aufnehmen eines Fehlerwerts, der durch Vergleichen der Sollmagnetflussstromkomponente i*d mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente id erzielt wird, und zum Ausgeben der Sollmagnetflussstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts als eine Sollmagnetflussspannungskomponente v*d, einen dritten PI- Regler 16 zum Aufnehmen eines Fehlerwerts, der durch Vergleichen der Solldrehmomentstromkomponente i*q mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente iq erzielt wird, und zum Ausgeben der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts als eine Solldrehmomentspannungskomponente v*q, einen Rotorfest(Synchron)/Statorfest(Stationär)-Koordinaten- Umsetzer 17 zum Umsetzen der Sollmagnetflussspannungskomponente v*d und der Solldrehmomentspannungskomponente v*q von einem synchronen Koordinatensystem in ein stationäres Koordinatensystem gemäß den Sinus- und Cosinus-Werten sinΘ und cosΘ des wirklichen Magnetflusswinkels Θ und zum Ausgeben der Sollspannungen v*α und v*β im stationären Koordinatensystem, einen Dreiphasen-Spannungsgenerator 18 zum Umwandeln der Sollspannungen v*α und v*β im stationären Koordinatensystem in drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs und zum Ausgeben der drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs, einen Wechselrichter 19 zum Anlegen der drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs, die durch den Dreiphasen- Spannungsgenerator 18 erzeugt werden, an den SYNRM, einen Rotorlagegeber 22 zum Erfassen der Position des Rotors des SYNRM, einen Drehzahlgeber 24 zum Ausgeben der aus der Position des erfassten Rotors berechneten Drehzahl ωm, einen Signalgenerator 23 zum Erzeugen der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ des wirklichen Magnetflusswinkels Θ der Position des erfassten Rotors und zum Ausgeben der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ, einen Zweiphasen-Stromgenerator 20 zum Umwandeln des dreiphasigen Stroms, der erfasst wird, wenn sich der SYNRM dreht, in einen zweiphasigen Strom iα und iβ und zum Ausgeben des zweiphasigen Stroms iα und iβ und einen Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer 21 zum Umsetzen des zweiphasigen Stroms iα und iβ in das stationäre Koordinatensystem und zum Ausgeben der wirklichen Drehmomentstromkomponente iq und der wirklichen Magnetflussstromkomponente id. Der Betrieb der Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl des SYNRM gemäß der Technologie des Stands der Technik wird nun beschrieben.
- Der erste Subtrahierer 11 ergibt einen Fehlerwert durch Vergleichen der Solldrehzahl ω*e mit der berechneten Drehzahl ωe, die durch den Rotorlagegeber 22 während der Drehung des SYNRM erfasst wird, und gibt den Fehlerwert an den ersten PI-Regler 12 aus.
- Ein zweiter Subtrahierer 14 vergleicht die Sollmagnetflussstromkomponente i*d mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente id, die vom Stationär/Synchron- Koordinaten-Umsetzer 21 ausgegeben wird, und gibt den so ermittelten Fehlerwert an den zweiten PI-Regler 15 aus.
- Der zweite PI-Regler 15 gibt die Sollmagnetflussspannungskomponente v*d der Sollmagnetflussstromkomponente i*d zum Kompensieren des Fehlerwerts, der durch den zweiten Subtrahierer 14 ermittelt wird, an den Synchron/Stationär-Koordinaten- Umsetzer 17 weiter. Zu diesem Zeitpunkt vergleicht ein dritter Subtrahierer 13 die Solldrehmomentstromkomponente i*q, die vom ersten PI-Regler 12 ausgegeben wird, mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente iq, die vom Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer 21 ausgegeben wird.
- Der dritte PI-Regler 16 gibt die Solldrehmomentspannungskomponente v*q der Solldrehmomentstromkomponente i*q zum Kompensieren des Fehlerwerts, der durch den dritten Subtrahierer 13 ermittelt wird, an den Synchron/Stationär-Koordinaten- Umsetzer 17 aus. Zu diesem Zeitpunkt wird die Sollmagnetflussspannungskomponente v*d, die vom zweiten PI-Regler 15 ausgegeben wird, an den Synchron/Stationär- Koordinaten-Umsetzer 17 ausgegeben.
- Der Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer 17 empfängt die Sollmagnetflussspannungskomponente v*d, die Solldrehmomentspannungskomponente v*q und die Sinus- und Cosinuswerte sinΘ und cosΘ des wirklichen Magnetflusswinkels Θ, die vom Signalgenerator 23 ausgegeben werden, erzeugt die Sollspannungen v*α und v*β im stationären Koordinatensystem und gibt die Sollspannungen v*α und v*β im stationären Koordinatensystem an den Dreiphasen-Spannungsgenerator 18 ab.
- Der Dreiphasen-Spannungsgenerator 18 wandelt die Sollspannungen v*α und v*β im stationären Koordinatensystem in die drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs im stationären Spannungssystem um und gibt die drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs im stationären Spannungssystem an den Wechselrichter 19 weiter.
- Der Wechselrichter 19 legt die drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs, die vom Dreiphasen-Spannungsgenerator 18 ausgegeben werden, an den SYNRM an. Zu diesem Zeitpunkt gibt der Rotorlagegeber 22 zum Erfassen der Position des Rotors des SYNRM die berechnete Drehzahl ωm an den ersten Subtrahierer 11 durch den Drehzahlgeber 24 weiter.
- Der Zweiphasen-Stromgenerator 20 empfängt den dreiphasigen Strom, der während der Rotation des SYNRM erfasst wird, erzeugt die Ströme iα und iβ im stationären Koordinatensystem und gibt die Ströme iα und iβ im stationären Koordinatensystem an den Stationär/Synchron- Koordinaten-Umsetzer 21 weiter.
- Fig. 3 ist ein Vektordiagramm, das die Spannung der d- Achse des SYNRM und die Spannung der q-Achse des SYNRM in einem stabilen Betrieb zeigt.
- Wie in Fig. 3 gezeigt, werden die Spannungsgleichungen des SYNRM durch die d-Achse und die q-Achse, die synchrone Achsen sind, ausgedrückt. Gleichung 1
wobei vd und vq sich entsprechend auf die Spannungskomponente der d-Achse und die Spannungskomponente der q-Achse beziehen. id und iq beziehen sich entsprechend auf die Stromkomponente der d- Achse und die Stromkomponente der q-Achse. Rs bezeichnet den statorseitigen Widerstand des SYNRM. Ld und Lq bezeichnen entsprechend die Induktivität der d-Achse und die Induktivität der q-Achse. - Wenn sich der SYNRM im stabilen Betrieb befindet, wird der Stromdifferenzausdruck der Gleichung 1 "0" und wird durch die Gleichung 2 ausgedrückt. Gleichung 3 kann eine Drehmomentgleichung darstellen. Gleichung 2 vd = Rsid - weLqiq
vq = Rsiq - weLdid
wobei weLd = Xd und weLq = Xq. Xd und Xq bezeichnen entsprechend die Reaktanz der d-Achse und die Reaktanz der q-Achse. Daher kann die Gleichung 3, die das Vektordiagramm darstellt, die Gleichung 2 ausdrücken. Die Drehmomentgleichung ist auch die Gleichung 3. Gleichung 3
wobei Ld und Lq entsprechend die Induktivität der d-Achse und die Induktivität der q-Achse bezeichnen. δ bezeichnet den Phasenunterschied zwischen einer Phasenspannung Vs und dem Strom auf der q-Achse. P bezeichnet die Anzahl der Pole des Rotors in der SYNRM. - Hier ist das Drehmoment umgekehrt proportional zu vs/we und sin2δ. Das Drehmoment ist auch maximal, wenn δ bei einem Winkel von 45 Grad steht, wenn vs/we fixiert ist. Jedoch umfasst der Strom in einem Übergangszustand eine Oberwellenkomponente und eine Gleichstrom(DC)- Versatzspannung. Dementsprechend wird der Differenzterm des Stroms nicht "0" werden. Daher werden die Drehzahl und die Stellung des Rotors des SYNRM in einem Zustand erfasst, wo die höhere Oberwellenkomponente und die DC- Versatzspannung mit umfasst sind.
- Jedoch umfasst in der Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl des SYNRM nach der Technologie des Stands der Technik der Strom, der durch eine Drehmomentwelligkeits- und Schalttotzeit erfasst wird, eine Grundwelle und höhere Oberwellen. Dementsprechend wird die Oberwellenkomponente in einer induzierten Spannung mit enthalten. Als ein Ergebnis tritt in der berechneten und ausgegebenen Drehzahl Welligkeit auf. Es ist daher nicht möglich die Drehzahl exakt zu regeln. Der Codierer und der Hallsenor werden im Rotorlagegeber eingesetzt. Es ist schwierig den Codierer und den Hallsensor einzubauen.
- ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
- Es ist daher eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors bereitzustellen, die in der Lage ist, die Drehzahl des Motors bei Entfernen eines Hallsensors und eines Codierers durch Berechnen der Drehzahl und der Stellung eines synchronen Reluktanzmotors (SYNRM) exakt zu regeln, um folglich die Drehzahl und die Stellung des SYNRM an einem Ort, wo die Stellung des Rotors nicht leicht erfasst werden kann, wie bei den Verdichtern eines Kühlschranks und einer Klimaanlage, zu erfassen und die reine induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente herauszulösen, um so die Drehzahl des SYNRM zu berechnen und zu regeln.
- Um diese und andere Vorteile zu erzielen und in Übereinstimmung mit dem Zweck der vorliegenden Erfindung, wie sie hierin ausgeführt und genau beschrieben ist, wird eine Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors bereitgestellt, die einen Synchron/Stationär- Kooordinaten-Umsetzer zum Vergleichen der Solldrehzahl eines Motors mit einer berechneten Drehzahl des Motors und zum Ausgeben der Sollmagnetflussstromkomponente und der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren eines Fehlerwerts in Übereinstimmung mit dem Vergleichsergebnis als eine Sollspannung auf einer α-Achse und der Sollspannung einer β-Achse in einem stationären Koordinatensystem, einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Aufnehmen eines dreiphasigen Stroms, der erfasst wird, wenn sich der Motor dreht, und zum Ausgeben des Stroms der α-Achse und des Stroms der β-Achse, und einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Berechnen der Stellung und der Drehzahl eines Rotors im Motor auf der Grundlage der Sollspannung der α-Achse, der Sollspannung der β-Achse, des Stroms der α-Achse, des Stroms der β- Achse und der Solldrehzahl und zum Regeln der Drehzahl und des Drehmoments des Motors umfasst.
- Die vorangestellten und andere Aufgaben, Merkmale, Aspekte und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden klarer aus der folgenden genauen Beschreibung der vorliegenden Erfindung hervorgehen, wenn sie in Verbindung mit den begleitenden Zeichnungen aufgenommen wird.
- Die begleitenden Zeichnungen, die aufgenommen sind, um ein tieferes Verständnis der Erfindung zu ermöglichen, und hierin eingefügt sind und einen Teil dieser Beschreibung darstellen, veranschaulichen Ausführungsformen der Erfindung und dienen gemeinsam mit der Beschreibung dazu, um die Grundsätze der Erfindung zu erklären.
- Zu den Zeichnungen:
- Fig. 1 zeigt die entsprechenden Achsen eines gewöhnlichen synchronen Reluktanzmotors (SYNRM);
- Fig. 2 ist ein Blockdiagramm, das den Aufbau einer Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines SYNRM nach dem Stand der Technik zeigt;
- Fig. 3 ist ein Vektordiagramm, das die Spannung der d- Achse des SYNRM und die Spannung der q-Achse des SYNRM in einem stabilen Zustand zeigt; und
- Fig. 4 ist ein Blockdiagramm, das den Aufbau einer Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines SYNRM nach der vorliegenden Erfindung zeigt.
- Bevorzugte Ausführungsformen einer Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors, die in der Lage ist, die Drehzahl des Motors bei Entfernen eines Hallsensors und eines Codierers durch Berechnen der Drehzahl und der Stellung eines Motors, insbesondere eines synchronen Reluktanzmotors (SYNRM), exakt zu regeln, um folglich die Drehzahl und die Stellung des SYNRM an einem Ort, wo die Stellung des Rotors nicht leicht erfasst werden kann, wie bei den Verdichtern eines Kühlschranks und einer Klimaanlage, zu erfassen und die reine induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente herauszulösen, um so die Drehzahl des SYNRM zu berechnen und zu regeln, wird nun genau mit Bezug auf Fig. 4 beschrieben.
- Fig. 4 ist ein Blockdiagramm, das den Aufbau einer Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines SYNRM nach der vorliegenden Erfindung zeigt.
- Wie in Fig. 4 gezeigt, umfasst die Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl des SYNRM nach der vorliegenden Erfindung einen ersten Subtrahierer 31 zum Vergleichen der Solldrehzahl ω*m des SYNRM mit der berechneten Drehzahl ωm des SYNRM und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs, einen ersten proportional-integral wirkenden Regler (PI-Regler) 32 zum Empfangen des Fehlerwerts, der durch Vergleichen der berechneten Drehzahl ωm mit der Solldrehzahl ω*m erzielt wird, und zum Ausgeben der Solldrehmomentstromkomponente i*q zum Kompensieren des Fehlerwerts, einen dritten Subtrahierer 33 zum Vergleichen der Solldrehmomentstromkomponente i*q mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente iq und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs, einen dritten PI-Regler 36 zum Ausgeben der Solldrehmomentspannungskomponente v*q der Solldrehmomentstromkomponente i*q zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom dritten Subtrahierer 33 ausgegeben wird, einen zweiten Subtrahierer 34 zum Vergleichen der Sollmagnetflussstromkomponente i*d mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente id und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs, einen zweiten PI-Regler 35 zum Ausgeben der Sollmagnetflussspannungskomponente v*d der Sollmagnetflussstromkomponente i*d zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom zweiten Subtrahierer 34 ausgegeben wird, einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer 37 zum Empfangen der Sollmagnetflussspannungskomponente v*d, die vom zweiten PI-Regler 35 ausgegeben wird, und der Solldrehmomentspannungskomponente v*q, die vom dritten PI- Regler 36 ausgegeben wird, und zum Ausgeben der α-Achsen- Sollspannung v*α in einem stationären Koordinatensystem und einer β-Achsen-Sollspannung v*β in dem stationären Koordinatensystem, einen Dreiphasen-Spannungsgenerator 38 zum Umwandeln der α-Achsen-Sollspannung v*α und der β- Achsen-Sollspannung v*β in dem stationären Koordinatensystem, die vom Synchron/Stationär- Koordinaten-Umsetzer 37 ausgegeben werden, in drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs, die durch den Dreiphasen- Spannungsgenerator 38 erzeugt werden, an den SYNRM, einen Zweiphasen-Stromgenerator 40 zum Umwandeln des dreiphasigen Stroms, der an den SYNRM angelegt wird, in einen zweiphasigen Strom und zum Ausgeben des zweiphasigen Stroms, einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber 42 zum Empfangen der α-Achsen-Sollspannung v*α, der β-Achsen-Sollspannung v*β, des zweiphasigen Stroms und der Solldrehzahl ω*m, zum Berechnen der Position und der Drehzahl eines Rotors und zum Ausgeben der berechneten Drehzahl ωm des SYNRM und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ des Magnetflusswinkels Θ des Rotors des SYNRM und einen Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer 41 zum Empfangen des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ, zum Umwandeln des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ in ein synchrones Koordinatensystem und zum Ausgeben der wirklichen Drehmomentstromkomponente iq und der wirklichen Magnetflussstromkomponente id. Die Arbeitsweise der Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl des SYNRM nach der vorliegenden Erfindung wird nun genau beschrieben.
- Der erste Subtrahierer 31 vergleicht die berechnete Drehzahl ωm des Rotors des SYNRM, die durch den Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber 42 ausgegeben wird, mit der Solldrehzahl ω*m und gibt den Fehlerwert laut dem Ergebnis des Vergleichs an den ersten PI-Regler 32 aus. Zu diesem Zeitpunkt wird die berechnete Drehzahl ωm des Rotors an der Negationsklemme (-) des ersten Subtrahierers 31 eingegeben. Die Solldrehzahl ω*m wird an der Nicht-Negationsklemme (+) des ersten Subtrahierers 31 eingegeben.
- Der erste PI-Regler 32 empfängt den Fehlerwert, der vom ersten Subtrahierer 31 ausgegeben wird, kompensiert den Fehlerwert und gibt die Solldrehmomentstromkomponente i*q an den dritten Subtrahierer 33 aus.
- Der dritte Subtrahierer 33 vergleicht die Solldrehmomentstromkomponente i*q mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente iq, die vom Stationär/Synchron- Koordinaten-Umsetzer 41 ausgegeben wird, und gibt den Fehlerwert laut dem Ergebnis des Vergleichs an den dritten PI-Regler 36 aus.
- Der dritte PI-Regler 36 gibt die Solldrehmomentspannungskomponente v*q mit Bezug auf die Solldrehmomentstromkomponente i*q zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom dritten Subtrahierer 33 ausgegeben wird, an den Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer 37 aus.
- Der zweite Subtrahierer 34 vergleicht die Sollmagnetflussstromkomponente i*d mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente i*d, die vom Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer 41 ausgegeben wird, und gibt den Fehlerwert laut dem Ergebnis des Vergleichs an den zweiten PI-Regler 35 aus.
- Der zweite PI-Regler 35 gibt die Sollmagnetflussspannungskomponente v*d der Sollmagnetflussstromkomponente i*d zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom zweiten Subtrahierer 34 ausgegeben wird, an den Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer 37 aus.
- Der Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer 37 empfängt die Sollmagnetflussspannungskomponente v*d, die vom zweiten PI-Regler 35 ausgegeben wird, die Solldrehmomentspannungskomponente v*q, die vom dritten PI- Regler 36 ausgegeben wird, die Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ, die vom Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber 42 ausgegeben werden, und gibt die α-Achsen-Sollspannung v*α im stationären Koordinatensystem und die β-Achsen- Sollspannung v*β im stationären Koordinatensystem an den Dreiphasen-Spannungsgenerator 38 aus.
- Der Dreiphasen-Spannungsgenerator 38 empfängt die α- Achsen-Sollspannung V*α im stationären Koordinatensystem und die β-Achsen-Sollspannung v*β im stationären Koordinatensystem, die vom Synchron/Stationär- Koordinaten-Umsetzer 37 ausgegeben werden, wandelt die α- Achsen-Sollspannung v*α im stationären Koordinatensystem und die β-Achsen-Sollspannung v*β im stationären Koordinatensystem in die drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs um und gibt die drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs an den Wechselrichter 39 aus.
- Der Wechselrichter 39 empfängt die drei Phasenspannungen vas, Vbs und vcs, die durch den Dreiphasen- Spannungsgenerator 38 erzeugt worden sind, und legt die drei Phasenspannungen vas, vbs und vcs an den SYNRM an. Zu diesem Zeitpunkt wandelt der Zweiphasen-Stromgenerator 40 den dreiphasigen Strom, der am SYNRM anliegt, in den zweiphasigen Strom um, erzeugt den α-Achsen-Strom iα im stationären Koordinatensystem und den β-Achsen-Strom iβ im stationären Koordinatensystem und gibt den α-Achsen-Strom iα im stationären Koordinatensystem und den β-Achsen-Strom iβ im stationären Koordinatensystem an den Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer 41 und Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber 42 aus.
- Der Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber 42 empfängt die α- Achsen-Sollspannung v*α, die β-Achsen-Sollspannung v*β, den α-Achsen-Strom iα, den β-Achsen-Strom iβ, und die Solldrehzahl ω*m und gibt die Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ des Magnetflusswinkels Θ des Rotors des SYNRM und die berechnete Drehzahl ωm des Rotors des SYNRM aus.
- Eine Gleichung der Magnetflussverkettungen ψα und ψβ und der induzierten Spannungen eα und eβ in der α-Achse und der β-Achse, die im stationären Koordinatensystem liegen, und Stromzustandsgleichung im SYNRM werden nun genau mit Bezug auf die Gleichungen 4 und 5 beschrieben.
- Die Gleichung 4 ist die Gleichung der Magnetflussverkettungen ψα und ψβ und der induzierten Spannungen eα und eβ in der α-Achse und der β-Achse, die im stationären Koordinatensystem liegen. Gleichung 4
wobei ψ, das heißt (Ld - Lq) id, die Magnetflussverkettung betrifft. ψα und ψβ betreffen die Magnetflussverkettungen der α-Achse und der β-Achse. Θe betrifft den elektrischen Winkel des Magnetflusses. - Die Gleichung 5 ist die Stromzustandsgleichung im SYNRM. Gleichung 5
wobei vα und vβ die Spannung der α-Achse und die Spannung der β-Achse bezeichnen. iα und iβ bezeichnen den Strom der α-Achse und den Strom der β-Achse. Lq bezeichnet die Induktivität der q-Achse. - Die induzierten Spannungen eα und eβ der Gleichung 4 werden aus der Grundschwingungskomponente gebildet, umfassen jedoch eine Oberwellenkomponente und eine Gleichstrom(DC)-Versatzspannung, wie in Gleichung 6 gezeigt. Gleichung 6
wobei eα dc die DC-Versatzspannung der induzierten Spannung bezeichnet. Das heißt, der Strom (der zweiphasige Strom), der erfasst wird, wenn sich der SYNRM dreht, umfasst die Oberwelle und die DC-Versatzspannung. Dementsprechend sind die Oberwelle und die DC-Versatzspannung in den Magnetflussverkettungen ψα und ψβ der α-Achse und der β- Achse mit eingeschlossen. Daraus ergibt sich, dass die höhere Oberwelle und die DC-Versatzspannung in den induzierten Spannungen eα und eβ der α-Achse und der β- Achse mit eingeschlossen sind. - Daher verringert der Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber 42 die Welligkeit auf Grund der Oberwelle und der DC- Versatzspannung der Magnetflussverkettungen ψα und ψβ der α-Achse und der β-Achse und regelt die Stellung und die Drehzahl des SYNRM nur durch Verwendung der induzierten Spannung der Grundschwingungskomponente. Das heißt, nur die induzierte Spannung der Grundschwingungskomponente wird durch Hinzufügen der Stromkomponente zu einer Gleichung zum Errechnen der induzierten Spannung herausgerechnet, wie in Gleichung 7 gezeigt. Gleichung 7
ist und die Gleichstromkomponente der induzierten Spannung bezeichnet. ψ, ea1, ω1 und Θe betreffen die Magnetflussverkettung, die induzierte Spannung der Grundschwingungskomponente, die Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise den elektrischen Winkel des Magnetflusses. - Die benutzerdefinierten Magnetflussverkettungen ψ'α und ψ'β zum Entfernen der Oberwelle und der DC-Versatzspannung und die Grundschwingungskomponente der induzierten Spannung können durch Einsatz der Gleichung 8 erhalten werden. Gleichung 8
wobei ψ'α und ψ'β die benutzerdefinierten Magnetflussverkettungen bezeichnen. Id, Lq und ωebezeichnen den Strom des d-Achse, die Induktivität der q- Achse und die elektrische Winkelgeschwindigkeit. eα 1 und eβ 1 bezeichnen die Grundschwingungskomponenten der induzierten Spannung. Daher werden die Gleichungen der Spannungen der α-Achse und der β-Achse aus den Gleichungen 5 und 8 bestimmt. Gleichung 9
- Der Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber 42 gibt die berechnete Drehzahl ωm und die Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ des Magnetflusswinkels Θ des Rotors des SYNRM aus, wie in Gleichung 10 gezeigt, um so die Drehzahl und Stellung des Rotors des SYNRM zu regeln. Gleichung 10
wobei vα, vβ, iα und iβ die Spannungen und die Ströme der α-Achse und der β-Achse bezeichnen. ψ'α und ψ'β bezeichnen die benutzerdefinierten Magnetflussverkettungen. eα 1 und eβ 1 bezeichnen die Grundschwingungskomponenten der induzierten Spannung. eα d und eβ d bezeichnen die Gleichstromkomponenten der induzierten Spannung. ωe und ωm bezeichnen die elektrische Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise die mechanische Winkelgeschwindigkeit. R bezeichnet den statorseitigen Widerstand. Lq bezeichnet die Induktivität der q-Achse. P bezeichnet die Anzahl der Pole. - Wie oben erwähnt ist es nach der vorliegenden Erfindung möglich, Schwierigkeiten mit dem Einbau von Codierer und Hallsensor des Rotorlagegebers zu lösen, da der SYNRM durch Berechnen der Drehzahl und der Stellung des Rotors wie in Verdichtern von Kühlschränken und Klimaanlagen ohne den Einsatz von Hallsensor und Codierer zum Berechnen der Drehzahl und der Stellung des SYNRM geregelt wird.
- Nach der vorliegenden Erfindung ist es auch möglich, die Drehzahl und das Drehmoment des Motors exakt zu regeln, indem die Drehzahl des Motors durch Herauslösen der induzierten Spannung der Grundschwingungskomponente berechnet und die Welligkeit, die durch die Oberwellenkomponente des Stroms erzeugt wird, durch Vorgeben der berechneten Drehzahl verringert wird.
Claims (17)
1. Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors,
umfassend:
einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer zum Vergleichen einer Solldrehzahl des Motors mit einer berechneten Drehzahl des Motors und zum Ausgeben einer Sollmagnetflussstromkomponente und einer Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren eines Fehlerwerts gemäß des Ergebnisses des Vergleichs als eine Sollspannung auf einer α-Achse und eine Sollspannung auf einer β-Achse in einem stationären Koordinatensystem;
einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Empfangen des dreiphasigen Stroms, der erfasst wird, wenn sich der Motor dreht, und zum Ausgeben des Stroms der α-Achse und des Stroms der β-Achse; und
einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Berechnen der Stellung und der Drehzahl eines Rotors in dem Motor auf der Grundlage der Sollspannung auf der α-Achse, der Sollspannung auf der β-Achse, des Stroms der α-Achse, des Stroms der β-Achse und der Solldrehzahl und zum Regeln der Drehzahl und eines Drehmoments des Motors.
einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer zum Vergleichen einer Solldrehzahl des Motors mit einer berechneten Drehzahl des Motors und zum Ausgeben einer Sollmagnetflussstromkomponente und einer Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren eines Fehlerwerts gemäß des Ergebnisses des Vergleichs als eine Sollspannung auf einer α-Achse und eine Sollspannung auf einer β-Achse in einem stationären Koordinatensystem;
einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Empfangen des dreiphasigen Stroms, der erfasst wird, wenn sich der Motor dreht, und zum Ausgeben des Stroms der α-Achse und des Stroms der β-Achse; und
einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Berechnen der Stellung und der Drehzahl eines Rotors in dem Motor auf der Grundlage der Sollspannung auf der α-Achse, der Sollspannung auf der β-Achse, des Stroms der α-Achse, des Stroms der β-Achse und der Solldrehzahl und zum Regeln der Drehzahl und eines Drehmoments des Motors.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der Zweiphasen-
Stromgenerator den dreiphasigen Strom, der am Motor
anliegt, in einen zweiphasigen Strom umwandelt und
den Strom der α-Achse und den Strom der β-Achse im
stationären Koordinatensystem ausgibt.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der Motor ein
synchroner Reluktanzmotor (SYNRM) ist.
4. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber die Sinus- und
Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ des Magnetflusswinkels Θ
des Rotors des Motors und die berechnete Drehzahl
des Rotors des Motors ausgibt.
5. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber nur eine
induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente
aus dem Strom der α-Achse und dem Strom der β-Achse
herauslöst.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber nur die
induzierte Spannung der Grundschwingungskomponente
herauslöst, wobei die Gleichung eα = a1cosω1t + b1sinω1t + eα d = eα 1 + eα d = -ωαψsinΘe + eαd verwendet wird und wobei eα d,
was heißt,
ψ, eα 1, ω1 und Θe die Gleichstrom (DC)-Komponente der induzierten Spannung, eine Magnetflussverkettung, die induzierte Spannung der Grundschwingungskomponente, die Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise den elektrischen Winkel des Magnetflusses bezeichnen.
ψ, eα 1, ω1 und Θe die Gleichstrom (DC)-Komponente der induzierten Spannung, eine Magnetflussverkettung, die induzierte Spannung der Grundschwingungskomponente, die Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise den elektrischen Winkel des Magnetflusses bezeichnen.
7. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber eine
Magnetflusskomponente entfernt, um eine Welligkeit
der Drehzahl des Motors zu verringern.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber die
Magnetflusskomponente entfernt, um die Welligkeit
der Drehzahl des Motors zu verringern, um so die
induzierte Spannung der Grundschwingungskomponente
herauszulösen, wobei die Formel
verwendet wird und wobei ψ1 α und ψ1 β, iq, id, Lq, ωe, eα 1 und eβ 1 die benutzerdefinierten Magentflussverkettungen, die Ströme der d-Achse und der q-Achse, die Induktivität der q-Achse und die elektrische Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise die Grundschwingungskomponenten bezeichnen.
verwendet wird und wobei ψ1 α und ψ1 β, iq, id, Lq, ωe, eα 1 und eβ 1 die benutzerdefinierten Magentflussverkettungen, die Ströme der d-Achse und der q-Achse, die Induktivität der q-Achse und die elektrische Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise die Grundschwingungskomponenten bezeichnen.
9. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber die Spannungen
der α-Achse und der β-Achse im stationären
Koordinatensystem unter Verwendung der Gleichung
berechnet und die Stellung und die Drehzahl des Rotors durch Ausgeben der Gleichung
berechnet und wobei vα und vβ, iα und iβ, ψ'α und ψ'β, eα 1 und eβ 1, eα d und eβ d, ωe und ωm, Rs, Lq und P die Spannungen der α-Achse und der β-Achse, die Ströme der α-Achse und der β-Achse, die benutzerdefinierten Magnetflussverkettungen, die Grundschwingungskomponenten der induzierten Spannung, die Gleichstromkomponenten der induzierten Spannung, die elektrische Winkelgeschwindigkeit und die mechanische Winkelgeschwindigkeit, den statorseitigen Widerstand, die Induktivität der q- Achse und die Anzahl der Pole bezeichnen.
berechnet und die Stellung und die Drehzahl des Rotors durch Ausgeben der Gleichung
berechnet und wobei vα und vβ, iα und iβ, ψ'α und ψ'β, eα 1 und eβ 1, eα d und eβ d, ωe und ωm, Rs, Lq und P die Spannungen der α-Achse und der β-Achse, die Ströme der α-Achse und der β-Achse, die benutzerdefinierten Magnetflussverkettungen, die Grundschwingungskomponenten der induzierten Spannung, die Gleichstromkomponenten der induzierten Spannung, die elektrische Winkelgeschwindigkeit und die mechanische Winkelgeschwindigkeit, den statorseitigen Widerstand, die Induktivität der q- Achse und die Anzahl der Pole bezeichnen.
10. Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors,
umfassend:
einen ersten proportional-integral wirkenden Regler (PI-Regler) zum Ausgeben der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren eines Fehlerwerts, der durch Vergleichen einer Solldrehzahl des Motors mit einer berechneten Drehzahl des Motors erzielt wird;
einen dritten PI-Regler zum Ausgeben einer Solldrehmomentspannungskomponente der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der durch Vergleichen der Solldrehmomentstromkomponente mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente erzielt wird;
einen zweiten PI-Regler zum Ausgeben der Sollmagnetflussspannungskomponente der Sollmagnetflussstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der durch Vergleichen der Sollmagnetflussstromkomponente mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente erzielt wird;
einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen der Sollmagnetflussspannungskomponente, die vom zweiten PI-Regler ausgegeben wird, und der Solldrehmomentspannungskomponente, die vom dritten PI-Regler ausgegeben wird, und zum Ausgeben der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und einer Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem;
einen Dreiphasen-Spannungsgenerator zum Umwandeln der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und der Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem, die vom Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer ausgegeben werden, in drei Phasenspannungen;
einen Wechselrichter zum Anlegen der dreiphasigen Spannung an den Motor;
einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Umwandeln des dreiphasigen Stroms, der an den Motor angelegt wird, in einen zweiphasigen Strom;
einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Ausgeben der berechneten Drehzahl des Motors und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ des Magnetflusswinkels Θ des Rotors des Motors auf der Grundlage der Sollspannung der α-Achse, der Sollspannung der β-Achse, des zweiphasigen Stroms und der Solldrehzahl; und
einen Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ, zum Umwandeln des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ in ein synchrones Koordinatensystem und zum Ausgeben der wirklichen Drehmomentstromkomponente und der wirklichen Magnetflussstromkomponente.
einen ersten proportional-integral wirkenden Regler (PI-Regler) zum Ausgeben der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren eines Fehlerwerts, der durch Vergleichen einer Solldrehzahl des Motors mit einer berechneten Drehzahl des Motors erzielt wird;
einen dritten PI-Regler zum Ausgeben einer Solldrehmomentspannungskomponente der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der durch Vergleichen der Solldrehmomentstromkomponente mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente erzielt wird;
einen zweiten PI-Regler zum Ausgeben der Sollmagnetflussspannungskomponente der Sollmagnetflussstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der durch Vergleichen der Sollmagnetflussstromkomponente mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente erzielt wird;
einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen der Sollmagnetflussspannungskomponente, die vom zweiten PI-Regler ausgegeben wird, und der Solldrehmomentspannungskomponente, die vom dritten PI-Regler ausgegeben wird, und zum Ausgeben der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und einer Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem;
einen Dreiphasen-Spannungsgenerator zum Umwandeln der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und der Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem, die vom Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer ausgegeben werden, in drei Phasenspannungen;
einen Wechselrichter zum Anlegen der dreiphasigen Spannung an den Motor;
einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Umwandeln des dreiphasigen Stroms, der an den Motor angelegt wird, in einen zweiphasigen Strom;
einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Ausgeben der berechneten Drehzahl des Motors und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ des Magnetflusswinkels Θ des Rotors des Motors auf der Grundlage der Sollspannung der α-Achse, der Sollspannung der β-Achse, des zweiphasigen Stroms und der Solldrehzahl; und
einen Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ, zum Umwandeln des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte sinΘ und cosΘ in ein synchrones Koordinatensystem und zum Ausgeben der wirklichen Drehmomentstromkomponente und der wirklichen Magnetflussstromkomponente.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, wobei der Motor ein
synchroner Reluktanzmotor (SYNRM) ist.
12. Vorrichtung nach Anspruch 10, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber nur eine
induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente
herauslöst, wobei die Gleichung eα = a1cosω1t + b1sinω1t + eα d = eα 1 + eα d = -ωαψsinΘe + eαd verwendet wird und wobei eα d,
was
heißt, ψ, eα 1, ω1 und Θe eine DC-Komponente einer induzierten Spannung, eine Magnetflussverkettung, die induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente, eine Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise einen elektrischen Winkel des Magnetflusses bezeichnen.
heißt, ψ, eα 1, ω1 und Θe eine DC-Komponente einer induzierten Spannung, eine Magnetflussverkettung, die induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente, eine Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise einen elektrischen Winkel des Magnetflusses bezeichnen.
13. Vorrichtung nach Anspruch 10, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber die
Magnetflusskomponente entfernt, um eine Welligkeit
der Drehzahl des Motors zu verringern, um so eine
induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente
herauszulösen, wobei die Formel
verwendet wird und wobei ψ1 α und ψ1 β, iq, id, Lq, ωe, eα 1 und eβ 1 die benutzerdefinierten Magentflussverkettungen, die Ströme der d-Achse und der q-Achse, die Induktivität der q-Achse und die elektrische Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise die Grundschwingungskomponenten bezeichnen.
verwendet wird und wobei ψ1 α und ψ1 β, iq, id, Lq, ωe, eα 1 und eβ 1 die benutzerdefinierten Magentflussverkettungen, die Ströme der d-Achse und der q-Achse, die Induktivität der q-Achse und die elektrische Winkelgeschwindigkeit beziehungsweise die Grundschwingungskomponenten bezeichnen.
14. Vorrichtung nach Anspruch 10, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber die Spannungen
der α-Achse und der β-Achse im stationären
Koordinatensystem unter Verwendung der Gleichung
berechnet und die Stellung und die Drehzahl des Rotors durch Ausgeben der Gleichung
berechnet und wobei vα und vβ, iα und iβ, ψ'α und ψ'β, eα 1 und eβ 1, eα d und eβ d, ωe und ωm, Rs, Lq und P die Spannungen der α-Achse und der β-Achse, die Ströme der α-Achse und der β-Achse, die benutzerdefinierten Magnetflussverkettungen, die Grundschwingungskomponenten der induzierten Spannung, die Gleichstromkomponenten der induzierten Spannung, eine elektrische Winkelgeschwindigkeit und eine mechanische Winkelgeschwindigkeit, einen statorseitigen Widerstand, eine Induktivität der q- Achse und eine Anzahl der Pole bezeichnen.
berechnet und die Stellung und die Drehzahl des Rotors durch Ausgeben der Gleichung
berechnet und wobei vα und vβ, iα und iβ, ψ'α und ψ'β, eα 1 und eβ 1, eα d und eβ d, ωe und ωm, Rs, Lq und P die Spannungen der α-Achse und der β-Achse, die Ströme der α-Achse und der β-Achse, die benutzerdefinierten Magnetflussverkettungen, die Grundschwingungskomponenten der induzierten Spannung, die Gleichstromkomponenten der induzierten Spannung, eine elektrische Winkelgeschwindigkeit und eine mechanische Winkelgeschwindigkeit, einen statorseitigen Widerstand, eine Induktivität der q- Achse und eine Anzahl der Pole bezeichnen.
15. Vorrichtung zum Regeln der Drehzahl eines Motors,
umfassend:
einen ersten Subtrahierer zum Vergleichen einer Solldrehzahl des Motors mit einer berechneten Drehzahl des Motors und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs;
einen ersten PI-Regler zum Ausgeben der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts;
einen dritten Subtrahierer zum Vergleichen der Solldrehmomentstromkomponente mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs;
einen dritten PI-Regler zum Ausgeben einer Solldrehmomentspannungskomponente der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom dritten Subtrahierer ausgegeben wird;
einen zweiten Subtrahierer zum Vergleichen der Sollmagnetflussstromkomponente mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs;
einen zweiten PI-Regler zum Ausgeben der Sollmagnetflussspannungskomponente der Sollmagnetflussstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom zweiten Subtrahierer ausgeben wird;
einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen der Sollmagnetflussspannungskomponente, die vom zweiten PI-Regler ausgegeben wird, und der Solldrehmomentspannungskomponente, die vom dritten PI-Regler ausgegeben wird, und zum Ausgeben der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und einer Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem;
einen Dreiphasen-Spannungsgenerator zum Umwandeln der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und der Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem, die vom Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer ausgegeben werden, in drei Phasenspannungen und zum Ausgeben der drei Phasenspannungen;
einen Wechselrichter zum Anlegen der drei Phasenspannung, die durch den Dreiphasen- Spannungsgenerator erzeugt wird, an den Motor;
einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Umwandeln des dreiphasigen Stroms, der an den Motor angelegt wird, in einen zweiphasigen Strom und zum Ausgeben des zweiphasigen Stroms;
einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Empfangen der Sollspannung der α-Achse, der Sollspannung der β-Achse, des zweiphasigen Stroms und der Solldrehzahl, zum Berechnen einer Stellung und der Drehzahl des Motors und zum Ausgeben der berechneten Drehzahl des Motors und der Sinus- und Cosinus-Werte eines Magnetflusswinkels eines Rotors des Motors; und
einen Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte, zum Umwandeln des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte in ein synchrones Koordinatensystem und zum Ausgeben der wirklichen Drehmomentstromkomponente und der wirklichen Magnetflussstromkomponente.
einen ersten Subtrahierer zum Vergleichen einer Solldrehzahl des Motors mit einer berechneten Drehzahl des Motors und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs;
einen ersten PI-Regler zum Ausgeben der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts;
einen dritten Subtrahierer zum Vergleichen der Solldrehmomentstromkomponente mit der wirklichen Drehmomentstromkomponente und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs;
einen dritten PI-Regler zum Ausgeben einer Solldrehmomentspannungskomponente der Solldrehmomentstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom dritten Subtrahierer ausgegeben wird;
einen zweiten Subtrahierer zum Vergleichen der Sollmagnetflussstromkomponente mit der wirklichen Magnetflussstromkomponente und zum Ausgeben eines Fehlerwerts gemäß dem Ergebnis des Vergleichs;
einen zweiten PI-Regler zum Ausgeben der Sollmagnetflussspannungskomponente der Sollmagnetflussstromkomponente zum Kompensieren des Fehlerwerts, der vom zweiten Subtrahierer ausgeben wird;
einen Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen der Sollmagnetflussspannungskomponente, die vom zweiten PI-Regler ausgegeben wird, und der Solldrehmomentspannungskomponente, die vom dritten PI-Regler ausgegeben wird, und zum Ausgeben der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und einer Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem;
einen Dreiphasen-Spannungsgenerator zum Umwandeln der Sollspannung der α-Achse in dem stationären Koordinatensystem und der Sollspannung der β-Achse in dem stationären Koordinatensystem, die vom Synchron/Stationär-Koordinaten-Umsetzer ausgegeben werden, in drei Phasenspannungen und zum Ausgeben der drei Phasenspannungen;
einen Wechselrichter zum Anlegen der drei Phasenspannung, die durch den Dreiphasen- Spannungsgenerator erzeugt wird, an den Motor;
einen Zweiphasen-Stromgenerator zum Umwandeln des dreiphasigen Stroms, der an den Motor angelegt wird, in einen zweiphasigen Strom und zum Ausgeben des zweiphasigen Stroms;
einen Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber zum Empfangen der Sollspannung der α-Achse, der Sollspannung der β-Achse, des zweiphasigen Stroms und der Solldrehzahl, zum Berechnen einer Stellung und der Drehzahl des Motors und zum Ausgeben der berechneten Drehzahl des Motors und der Sinus- und Cosinus-Werte eines Magnetflusswinkels eines Rotors des Motors; und
einen Stationär/Synchron-Koordinaten-Umsetzer zum Empfangen des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte, zum Umwandeln des zweiphasigen Stroms und der Sinus- und Cosinus-Werte in ein synchrones Koordinatensystem und zum Ausgeben der wirklichen Drehmomentstromkomponente und der wirklichen Magnetflussstromkomponente.
16. Vorrichtung nach Anspruch 15, wobei der Motor der
SYNRM ist.
17. Vorrichtung nach Anspruch 15, wobei der
Drehzahl/Stellungsberechnungsgeber nur eine
induzierte Spannung einer Grundschwingungskomponente
vom Strom der α-Achse und vom Strom der β-Achse
herausrechnet.
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020119939A1 (de) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Sew-Eurodrive Gmbh & Co. Kg | Verfahren zum betreiben eines von einem wechselrichter gespeisten elektromotors |
Families Citing this family (54)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6825637B2 (en) * | 2001-04-24 | 2004-11-30 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | System for controlling synchronous motor |
| KR100425729B1 (ko) * | 2001-09-11 | 2004-04-03 | 엘지전자 주식회사 | 동기 릴럭턴스 모터의 자속 관측기의 오프셋 제거방법 |
| EP1383231B1 (de) * | 2002-07-18 | 2017-03-01 | Grundfos A/S | Verfahren zum Erfassen des magnetischen Flusses der Rotorposition und/oder der Drehzahl |
| US7230403B2 (en) * | 2003-04-29 | 2007-06-12 | International Rectifier Corporation | System and method for elimination of DC offset feedback in AC drives |
| KR100608656B1 (ko) * | 2003-09-20 | 2006-08-04 | 엘지전자 주식회사 | 모터의 속도제어장치 |
| DE10355423A1 (de) * | 2003-11-27 | 2005-07-14 | Siemens Ag | Verfahren zur Erkennung eines fehlerhaften Rotorlagewinkelsignals sowie Einrichtungen zur Durchführung des Verfahrens |
| JP4682545B2 (ja) * | 2004-06-25 | 2011-05-11 | ダイキン工業株式会社 | モータの回転位置角推定方法及びモータの回転位置角推定装置並びにインバータ制御方法及びインバータ制御装置 |
| KR100645808B1 (ko) * | 2004-12-08 | 2006-11-23 | 엘지전자 주식회사 | 모터 제어방법 |
| GB0520178D0 (en) * | 2005-10-04 | 2005-11-09 | Switched Reluctance Drives Ltd | Rotor position detection in an electrical machine |
| US7557530B2 (en) * | 2005-10-12 | 2009-07-07 | Continental Automotive Systems Us, Inc. | Method, apparatus and article for detecting rotor position |
| US7193387B1 (en) * | 2006-03-14 | 2007-03-20 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | System and method for motor speed estimation using hybrid model reference adaptive system |
| KR101258087B1 (ko) * | 2006-05-03 | 2013-04-25 | 엘지전자 주식회사 | 모터의 고속운전 제어 장치 및 그 방법 |
| CN101087119B (zh) * | 2006-06-07 | 2011-04-06 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 空调器及其控制方法 |
| US7583046B2 (en) * | 2007-06-20 | 2009-09-01 | Hamilton Sundstrand Corporation | Rotor position detection at standstill and low speeds using a low power permanent magnet machine |
| WO2009001686A1 (ja) * | 2007-06-27 | 2008-12-31 | Meidensha Corporation | 擬似電流形１２０度通流インバータ |
| US7847526B2 (en) * | 2007-09-28 | 2010-12-07 | General Electric Company | System and method for controlling torque ripples in synchronous machines |
| KR100933393B1 (ko) * | 2007-10-31 | 2009-12-22 | 울산대학교 산학협력단 | 유도 전동기의 직접 토크 제어 장치 및 방법 |
| US8203294B2 (en) * | 2008-11-25 | 2012-06-19 | GE Aviations Systems LLC | Electric energy storage integrated within or proximate to electrically driven flight control actuators |
| JP2010246197A (ja) * | 2009-04-02 | 2010-10-28 | Mabuchi Motor Co Ltd | 磁極コア及び磁極コアを用いた直流電動機 |
| US8310189B2 (en) * | 2009-09-11 | 2012-11-13 | GM Global Technology Operations LLC | Position sensorless control of permanent magnet motors |
| RU2414806C1 (ru) * | 2010-04-23 | 2011-03-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кузбасский государственный технический университет" (ГУ КузГТУ) | Способ частотного управления электромагнитным моментом асинхронного двигателя |
| KR101694167B1 (ko) * | 2010-05-18 | 2017-01-09 | 엘지전자 주식회사 | 동기 전동기의 위치 추정 방법 및 이를 이용한 전동기 구동장치 |
| US8362728B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-01-29 | Hamilton Sundstrand Corporation | Rotor position detection at standstill and low speeds using a PMG to operate a wound field synchronous machine |
| US8547045B2 (en) * | 2011-02-23 | 2013-10-01 | Deere & Company | Method and system controlling an electrical motor with temperature compensation |
| CN103248305B (zh) * | 2012-02-10 | 2016-01-20 | 武汉大禹电气有限公司 | 用于电机控制的双同步坐标系矢量控制的方法 |
| GB2503039B (en) | 2012-06-15 | 2020-05-27 | Danfoss Drives As | Method for controlling a synchronous reluctance electric motor |
| GB2503040B (en) | 2012-06-15 | 2020-05-06 | Danfoss Drives As | Variable torque angle for electric motor |
| US8901869B2 (en) * | 2012-07-31 | 2014-12-02 | Caterpillar Inc. | Hybrid closed loop speed control using open look position for electrical machines controls |
| CN103840725B (zh) * | 2012-11-26 | 2016-05-18 | 台达电子工业股份有限公司 | 永磁同步电机转子位置偏差测量装置及方法 |
| CN103441715B (zh) * | 2013-08-05 | 2016-09-07 | 四川长虹电器股份有限公司 | 永磁同步电机电流补偿的控制方法 |
| CN103475301B (zh) * | 2013-08-13 | 2017-02-08 | 常熟开关制造有限公司(原常熟开关厂） | 一种交流电动机转速测量方法、转速控制方法及控制系统 |
| US20150100139A1 (en) * | 2013-10-03 | 2015-04-09 | Hamilton Sundstrand Corporation | Frequency shifted pi controller |
| KR101557579B1 (ko) | 2014-03-31 | 2015-10-06 | 경성대학교 산학협력단 | Pwm 방식을 이용한 pmsm의 dtc 제어방법 |
| JP6401495B2 (ja) * | 2014-05-02 | 2018-10-10 | キヤノン株式会社 | モータ制御装置 |
| US9385647B2 (en) * | 2014-08-20 | 2016-07-05 | Hamilton Sundstrand Corporation | Reduction technique for permanent magnet motor high frequency loss |
| CN107078674B (zh) * | 2015-01-28 | 2019-09-17 | 株式会社东芝 | 逆变器控制装置以及电机驱动系统 |
| CN104852656A (zh) * | 2015-04-28 | 2015-08-19 | 卧龙电气集团股份有限公司 | 基于mcu矢量控制的空调用无刷直流电机控制方法 |
| JP6621356B2 (ja) * | 2016-03-29 | 2019-12-18 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 電力変換装置、モータ駆動装置及びそれを用いた冷凍機器 |
| JP6623987B2 (ja) * | 2016-09-09 | 2019-12-25 | 株式会社デンソー | シフトレンジ制御装置 |
| US10156462B2 (en) * | 2016-11-07 | 2018-12-18 | GM Global Technology Operations LLC | Error correction in a vector-based position sensing system |
| CN106533299B (zh) * | 2016-12-27 | 2018-10-02 | 山东大学 | 同时消除反电势、负载转矩扰动的伺服控制方法及其系统 |
| CN107302329A (zh) * | 2017-07-10 | 2017-10-27 | 绵阳美菱软件技术有限公司 | 一种控制电机运行的方法及装置 |
| CN107193294B (zh) * | 2017-07-14 | 2019-08-23 | 灵动科技（北京）有限公司 | 轮式机器人驱动电机的控制方法、装置及轮式机器人 |
| WO2019138691A1 (ja) | 2018-01-12 | 2019-07-18 | 三菱電機株式会社 | 回転機の制御装置 |
| DE112018006842B4 (de) | 2018-01-12 | 2024-05-16 | Mitsubishi Electric Corporation | Steuereinrichtung für eine Rotationsmaschine |
| KR102019827B1 (ko) * | 2018-02-01 | 2019-09-09 | 엘에스산전 주식회사 | 인버터 |
| CN109831124B (zh) * | 2019-03-11 | 2020-06-30 | 南京航空航天大学 | 一种适用于五自由度磁悬浮系统的轴向力单机控制方法 |
| RU2723671C1 (ru) * | 2019-09-05 | 2020-06-17 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский автомобильный и автомоторный институт "НАМИ" (ФГУП "НАМИ") | Устройство управления асинхронным двигателем |
| RU2724128C1 (ru) * | 2019-09-05 | 2020-06-22 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский автомобильный и автомоторный институт "НАМИ" (ФГУП "НАМИ") | Способ управления асинхронным двигателем |
| EP4033654B1 (de) * | 2019-11-13 | 2025-01-08 | Guangdong Midea White Home Appliance Technology Innovation Center Co., Ltd. | Verfahren und vorrichtung zur kompensation von kommutierungsfehlern eines elektromotors und speichermedium |
| CN112865641B (zh) * | 2021-04-13 | 2023-06-02 | 中国第一汽车股份有限公司 | 一种降低电机转矩波动的方法、装置、车辆及存储介质 |
| CN114006562B (zh) * | 2021-10-29 | 2024-09-24 | 青岛海信日立空调系统有限公司 | 一种空调器 |
| CN114564053B (zh) * | 2022-03-16 | 2022-12-20 | 北京航空航天大学 | 基于感应同步器误差补偿的控制力矩陀螺框架系统控制方法 |
| CN120474427B (zh) * | 2025-07-15 | 2025-11-18 | 福州凯美翼智能设备制造有限公司 | 一种有刷电机的转速控制方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07123799A (ja) * | 1993-10-25 | 1995-05-12 | Meidensha Corp | 誘導電動機の速度センサレスベクトル制御方式 |
| US5541488A (en) * | 1994-04-11 | 1996-07-30 | Sundstrand Corporation | Method and apparatus for controlling induction motors |
| JPH09182499A (ja) * | 1995-12-27 | 1997-07-11 | Hitachi Ltd | 同期電動機の制御装置 |
| JPH09285199A (ja) * | 1996-04-16 | 1997-10-31 | Okuma Mach Works Ltd | 誘導電動機の制御装置 |
| JPH11275900A (ja) * | 1998-03-24 | 1999-10-08 | Fuji Electric Co Ltd | 同期電動機の制御装置 |
| US6262555B1 (en) * | 1998-10-02 | 2001-07-17 | Robicon Corporation | Apparatus and method to generate braking torque in an AC drive |
| GB2347283B (en) * | 1998-10-30 | 2003-03-12 | Toshiba Kk | Synchronous motor controller |
| KR100303011B1 (ko) * | 1998-12-12 | 2002-05-09 | 장병우 | 엘리베이터의운전제어장치 |
| KR100289430B1 (ko) * | 1998-12-31 | 2001-07-12 | 구자홍 | 동기식 리럭턴스 모터의 속도제어 방법 및 장치 |
| KR100354775B1 (ko) * | 2000-03-25 | 2002-11-04 | 엘지전자 주식회사 | 동기 릴럭턴스 모터의 속도 제어장치 |
-
2001
- 2001-06-20 KR KR10-2001-0035034A patent/KR100421373B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-28 GB GB0131043A patent/GB2376759B/en not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-01-08 US US10/038,659 patent/US6646409B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-01-14 CN CNB021016542A patent/CN1214512C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-01-25 JP JP2002016607A patent/JP3571698B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-01 DE DE10203943A patent/DE10203943B4/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020119939A1 (de) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Sew-Eurodrive Gmbh & Co. Kg | Verfahren zum betreiben eines von einem wechselrichter gespeisten elektromotors |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE10203943B4 (de) | 2010-04-01 |
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| CN1214512C (zh) | 2005-08-10 |
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| KR20020096489A (ko) | 2002-12-31 |
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| GB2376759B (en) | 2005-07-06 |
| US6646409B2 (en) | 2003-11-11 |
| US20030025475A1 (en) | 2003-02-06 |
| KR100421373B1 (ko) | 2004-03-06 |
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