DE102009038666A1

DE102009038666A1 - Verfahren zur kontinuierlichen magnetischen Erztrennung und/oder -aufbereitung sowie zugehörige Anlage

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Publication number: DE102009038666A1
Application number: DE102009038666A
Authority: DE
Inventors: Vladimir Dr. Danov; Bernd Dr. Gromoll; Werner Dr. Hartmann; Wolfgang Krieglstein; Norbert Dr. Mronga; Imme Dr. Domke; Alexej Dr. Michailovski; Reinhold Rieger
Original assignee: Siemens AG; Siemens Corp
Current assignee: BASF SE; Siemens AG
Priority date: 2009-08-24
Filing date: 2009-08-24
Publication date: 2011-03-10
Also published as: EP2470306B1; ZA201200507B; PE20121367A1; WO2011023426A1; RU2539474C2; AR077893A1; CA2771797C; CN102596415A; AU2010288822B2; ES2433645T3; AU2010288822A1; RU2012111223A; US20120189512A1; CN102596415B; EP2470306A1; CL2012000242A1; PL2470306T3; CA2771797A1; US8584862B2

Abstract

Vom Stand der Technik sind kontinuierliche Verfahren zur magnetischen Erzabscheidung bekannt, die mechanisch mit Trommel-, Band- oder Rollenabscheidern arbeiten. Gemäß vorliegender Erfindung wird ein magnetisch arbeitendes Verfahren derart weitergebildet, dass es in kontinuierlicher Arbeitsweise betriebsfähig ist. Dabei erfolgt gleichermaßen eine Wiederaufbereitung der eingesetzten Stoffe, insbesondere des Magnetits als hydrophobes magnetisierbares Material, und des Dieselöls als De-Agglomerationshilfsstoff. Bei der zugehörigen Anlage können die Einrichtungen und Vorrichtungen des Standes der Technik verwendet werden und wird die Anlage durch Einbau eines magnetischen Separators (40) im Sinne des erfindungsgemäßen Verfahrens komplettiert.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur kontinuierlichen magnetischen Erztrennung und/oder -aufbereitung gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1. Dabei soll insbesondere auch eine Aufbereitung der eingesetzten Stoffe und ein Wiedereinbringen in den Verfahrensprozess möglich sein. Weiterhin bezieht sich die Erfindung auch auf die zugehörige Anlage zur Durchführung des Verfahrens gemäß dem Anspruch 11, bei dem insbesondere die erfindungsgemäßen Verfahrensschritte großtechnisch mit entsprechenden Vorrichtungen/Einrichtungen realisiert sind.
In der einschlägigen Bergbau-/Aufbereitungstechnologie wird unter Erz ein metallhaltiges Gestein verstanden, von dem die metallhaltigen Bestandteile als Wertstoffe getrennt werden sollen. Speziell bei Kupfererzen sind die Wertstoffe insbesondere sulfidische Kupfermaterialien, die angereichert werden sollen, beispielsweise – aber nicht ausschließlich – Cu₂S. Das die Werkstoffkörner umgebende Cu-freie Gestein wird als Matrixgestein oder Gangart, in der Fachwelt nach Vermahlung des Gesteins auch als Tailing oder im nachfolgenden kurz als Sand bezeichnet.
Vom Stand der Technik sind bereits Verfahren zur Erztrennung bekannt, welche ggf. kontinuierlich durchgeführt werden können. Diese Verfahren arbeiten aber überwiegend nach dem Prinzip der mechanischen Flotation, wobei das gemahlene Gestein mit Wasser vermischt wird, um es weiter verarbeiten zu können. Dieses Gemisch aus Wasser und Gesteinsmehl wird auch als Pulpe bezeichnet. Die in dem vorgemahlenen Gestein erhaltenen Wert-Erzpartikel in der Pulpe werden zunächst mit Hilfe chemischer Zusätze selektiv mit einer hydrophoben Schicht versehen und dann über die Bindung an Luftblasen in einer Schaumkrone aufkonzentriert. Das so gebildete Gemisch aus Werterzpartikeln, Schaumblasen und Wasser kann dann in einfacher Weise im Überlauf sogenannter Flotationszellen ausgetragen werden.
Um beim Stand der Technik einen hohen Extraktionsgrad des Werterzanteils aus dem Gestein, d. h. eine hohe Ausbeute, zu erreichen, sind mehrere aufeinanderfolgende Trennstufen notwendig, die jeweils eigene Flotationszellen beinhalten. Damit ist aber insgesamt ein großer Aufwand und weiterhin insbesondere hoher Energieverbrauch verbunden.
Es sind auch bereits magnetisch unterstützte Erzabscheidungsverfahren vorgeschlagen worden, die aber beim diesbezüglichen Stand der Technik diskontinuierlich erfolgen. Durch die Ausführung als diskontinuierlich arbeitendes Batchverfahren ist die Ausbeute und der damit verbundene Wirkungsgrad begrenzt, was sich auf die Kosten auswirkt.
Weitere Verfahren arbeiten kontinuierlich, wie z. B. Trommelabscheider, haben jedoch wegen des hohen mechanischen Aufwandes und Wartungsbedarfs nur geringe Massendurchsätze und sind daher für viele der im Bergbau eingesetzten Erzgewinnungsverfahren nicht geeignet.
Die nachfolgend beschriebene neue Methode hingegen kann neben der magnetischen Erzabscheidung gegebenenfalls auch für die Wasseraufbereitung mittels der magnetischen Separation eingesetzt werden.
Mit älteren deutschen Patentanmeldungen der Anmelderin werden bereits Verfahren zur kontinuierlichen Abscheidung von nichtmagnetischen Erzen unter Zuhilfenahme von magnetischen bzw. magnetisierbaren Partikeln vorgeschlagen. Hierzu wird auf folgende nicht vorveröffentlichte deutsche Patentanmeldungen der Siemens AG DE 10 2008 047 841 und DE 10 2008 047 842 sowie auf die veröffentlichte WO 2009030669 A2 der BASF AG verwiesen.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es demgegenüber, einen Gesamtprozess zur kontinuierlichen magnetischen Erzabscheidung und insbesondere zur anschließenden Wiederaufbereitung der eingesetzten Stoffe anzugeben. Dazu soll eine geeignete Anlage geschaffen werden, die großtechnisch in der Praxis realisierbar ist.
Die Aufgabe ist erfindungsgemäß durch die Maßnahmen des Patentanspruches 1 gelöst. Eine zugehörige Anlage mit geeigneter Prozessanordnung ist im Patentanspruch 11 angegeben. Weiterbildungen des Verfahrens und der zugehörigen Vorrichtung sind Gegenstand der Unteransprüche.
Gegenstand der Erfindung ist also ein kontinuierlich arbeitendes Verfahren zur magnetischen Erztrennung bzw. -aufbereitung unter Einschluss einer Wiederaufbereitung der wichtigsten eingesetzten Stoffe. Damit ergibt sich ein besonders umweltfreundliches und wirtschaftliches Gesamtverfahren zur kontinuierlichen Erztrennung insbesondere nichtmagnetischer Erze mit Hilfe magnetischer Partikel, das die konventionellen, aufwendigen Flotationsverfahren insgesamt ersetzen kann.
Das neue Verfahren hat einen geringeren Energiebedarf und eine größere Extraktionsausbeute als die bekannten Verfahren und kann insbesondere Erzpartikel in einem weiteren Partikelgrößenbereich trennen als dies nach dem Stand der Technik möglich ist. Vorteilhaft ist dabei, dass eine erfindungsgemäße Gesamtanlage weitestgehend aus bereits verfügbaren technischen Vorrichtungen bzw. Einrichtungen zusammengestellt werden kann. In Verbindung mit der technischen Vorrichtung zur Magnetisierung/Entmagnetisierung, in denen die magnetisierten Feststoffpartikelströme aus dem jeweiligen Flüssigkeitsstrom bzw. der Suspension abgetrennt werden, ergeben sich ganz erhebliche Verbesserungen.
Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Figurenbeschreibung eines Ausführungsbeispiels in Verbindung mit den Patentansprüchen.
Es zeigen
1 ein Schaubild mit Funktionskästen für die einzelnen Verfahrensschritte mit den einzelnen Stoffflüssen und
2 eine konkrete Realisierung des Verfahrens gemäß 1 in einer Gesamtanlage mit den notwendigen Einzelvorrichtungen/Einrichtungen zur Realisierung der Teilprozesse.
Die beiden Figuren werden nachfolgend weitestgehend gemeinsam beschrieben.
In der 1 sind die einzelnen Verfahrensabschnitte jeweils in Kästen mit der zugehörigen chemischen Zusammensetzung eingetragen, wobei die fett ausgefüllten Pfeile die jeweilige Abfolge der Verfahrensabschnitte kennzeichnet und die gestrichelten Linien mit den jeweiligen Pfeilen die Materialströme aus dem rezyklierten Material kennzeichnen.
Wesentlich ist beim vorliegenden beschriebenen Verfahren und der zugehörigen Anlage die Verwendung von Magnetit (Fe₃O₄) als magnetisch aktivierbares Sorptionsmittel: Magnetit ist in feingemahlener Form bereits hydrophob, d. h. er bindet bevorzugt an hydrophobe Partikel in wässrigen Lösungen.
Der einzusetzende Magnetit wird in feingemahlener Form weiterhin mit einem oberflächenmodifizierenden Mittel behandelt, welches die Oberflächen der Partikel noch erheblich stärker hydrophob, d. h. wasserabweisend, macht. Hydrophobe Partikel lagern sich in wässriger Suspension zu Agglomeraten zusammen, um die Grenzfläche mit Wasser zu minimieren. Dies wird dahingehend ausgenutzt, dass die Werterzpartikel ebenfalls selektiv hydrophobisiert werden, die Gangart jedoch hydrophil bleibt; dadurch bilden sich größere Agglomerate aus Werterzpartikeln und Magnetit, welche als Ganzes wegen des Magnetitanteils magnetisierbar sind.
Beim nachfolgend beschriebenen Verfahren werden die magnetischen Eigenschaften des Magnetits dahingehend genutzt, indem durch definiert platzierte bzw. aktivierbare Magnetfelder der Magnetit mit den daran gebundenen Wert-Erzpartikeln von den nichtmagnetischen Materialien (Gangart) getrennt werden kann. Im Folgenden werden beispielhaft sulfidische Kupfermineralien genannt, wobei das Verfahren auch für andere sulfidische Mineralien wie z. B. Molybdänsulfid, Zinksulfid eingesetzt werden kann. Durch Anpassung der funktionalen Gruppe des Hydrophobierungsmittels für andere Mineralien lässt sich die hier beschriebene Methode auch für Mineralien anderer chemischer Zusammensetzung einsetzen.
Als wesentlicher Zusatzstoff am Anfang der Prozesskette des Verfahrens dient ein langkettiges Kalium- oder Natrium-Alkylxanthat (im Folgenden der Einfachheit halber mit „Xanthat” benannt), ein Mittel, das bekanntermaßen selektiv an die Oberflächen sulfidischer Kupfermineralien adsorbiert und diese hydrophob macht. Das Xanthat besteht meist aus einer Kohlenstoffkette mit typisch 5 bis 12 Kohlenstoffatomen und einer funktionalen Kopfgruppe, welche selektiv an das Kupfermineral bindet.
Im vorliegenden Fall erfolgt dadurch eine Hydrophobierung der Wert-Erzpartikel. Dazu werden das Erz in fein gemahlener Form sowie Wasser und Dieselöl als Eingangsstoffe für den nachfolgend beschrieben Prozess verwendet.
Gemäß Kasten 1 erfolgt in einem ersten Prozessschritt eine Mischung der Eingangsstoffe. Dabei wird der Erzstrom (Pulpe), der aus dem gemahlenen Gestein (Erz), Wasser und – je nach Anwendung – unterschiedlichen Chemikalien besteht, mit dem benötigten bereits hydrophobierten Magnetit und dem weiteren Hydrophobierungsmittel, insbesondere dem Xanthat, vermischt. Bevorzugt hat der Erzstrom einen Feststoffgehalt von etwa 40- bis 70 Massenprozent, womit der Strom pumpfähig gemacht ist und entsprechend 2 mittels einer Pumpe 25 in einen Mischbehälter oder Rührkessel 26 geleitet werden kann.
Ziel ist, dass in einer wässrigen Suspension (Pulpe), welche neben den Werterzpartikeln noch die Gangart enthält, die durch Xanthat hydrophobierten Kupfermineralien, wie z. B. Chalcocit (Cu₂S), Bornit (Cu₅FeS₄) oder Chalcopyrit (CuFeS₂) mit dem hydrophoben Magnetit (Fe₃O₄ ^h) aufgrund ihrer wasserabweisenden Eigenschaften Agglomerate bilden. Dieser Prozessschritt wird nachfolgend als „Load”-Prozess 2 bezeichnet. Wie bereits gezeigt, wird das Hydrophobierungsmittel für die Hydrophobierung des im Erzstrom enthaltenen Wertstoffes benutzt. Der Erzstrom, das Hydrophobierungsmittel und der Magnetit werden zusammen gemischt („Load-Prozess”). Dazu ist ein Mischgerät oder ein Rührkessel 26 notwendig, der so ausgeführt werden muss, dass genug Scherkräfte und Verweilzeit zur Verfügung stehen, damit die Hydrophobierungsreaktion und das Zusammenbringen von Magnetit- und Erzpartikeln stattfinden kann.
Eine mögliche Ausführung ist ein Rührkessel 26, bei dem ein solcher Rührer eingesetzt wird, der hohe Scherkräfte hat. Die Chemikalien und der Magnetit werden dabei in der Nähe des Rührers eindosiert. Ein solcher Rührer muss auch in der Lage sein, nicht nur eine lokale, sondern auch eine globale Durchmischung zu gewährleisten. Es kann ersatzweise auch ein zusätzlicher Mischer eingesetzt werden, der zusätzlich das Fluid umwälzt. Dabei entstehen große Partikel (Agglomerate), die aus hydrophobiertem Harz und hydrophobiertem Magnetit bestehen.
Gemäß Kasten 3 erfolgt anschließend eine Separierung des Erzes in zwei Stoffströme, insbesondere der sulfidischen Werterzanteile von der Gangart. In diesem Verfahrensschritt wird neben dem Stoffstrom „Tailing” (d. h. die von den Werterzanteilen weitgehend befreite Gangart) der Wertstoffstrom „Rohkonzentrat” erzeugt. Während das Tailing wie in den heute eingesetzten Flotationsverfahren direkt endgelagert werden kann, muss das Rohkonzentrat weiter aufbereitet werden, um insbesondere das eingesetzte Magnetit zurückzugewinnen und den Kupfermineralanteil für die nachfolgenden Weiterverarbeitungschritte entsprechend aufzubereiten.
Dazu wird gemäß Kasten 4 zunächst das Wasser entzogen; bei Bedarf erfolgt ein zusätzlicher Trockenprozess. Gemäß Kasten 5 ist das Gemisch aus dem hydrophobem Kupfersulfid und Magnetit transportfähig, wobei als Verunreinigung noch ein Anteil an Gangart im Rohkonzentrat vorhanden ist.
In weiteren Verfahrensschritten werden der Magnetitanteil und der Werterzanteil voneinander getrennt (sog. „Unload”-Prozess). Dadurch werden wiederum zwei Stoffströme erzeugt:

– der Magnetitstrom, der der Pulpe im Eingangsbereich der Anordnung (Kasten 1) zugeführt wird;
– das sog. Konzentrat, welches vorwiegend aus sulfidischen Kupfermineralien und einem gewissen Anteil an Gangart besteht.

Dem so erhaltenen Magnetitstrom aus wiederaufbereitetem Magnetit wird zusätzlich frischer, hydrophobisierter Magnetit zugefügt, um die im Gesamtprozess unvermeintlichen Stoffverluste zu ergänzen. Dadurch wird der Bedarf an vergleichsweise teurem Magnetit bei Durchführung des Verfahrens minimiert, wobei der frische Magnetit in Behältern (z. B. „big bags”) geliefert wird und je nach Bedarf zudosiert werden kann. Erst zu diesem Strom werden die weiteren notwendigen Chemikalien in gelöster Form zugegeben. Die Chemikalien werden bevorzugt in gelöster Form zugegeben, weil die Dosierung und Transport von Flüssigkeiten innerhalb der Anlage homogener, schneller und präziser erfolgen kann als die Dosierung von Feststoffen.
Im unteren Teil der 1 wird anhand der Kästen 6 bis 9 die Trennung des Kupfersulfid-Magnetit-Gemisches verdeutlicht. Dazu muss dem Gemisch aus sulfidischen Kupfermineralien, Magnetit und Gangart eine unpolare Flüssigkeit zugeführt werden, wie sie beispielsweise durch Dieselöl realisiert werden kann.
Der Kasten 6 beinhaltet die Zuführung von Dieselöl zu dem Endprodukt gemäß Kasten 5 und eine diesbezügliche Mischung beider Substanzen. Dadurch werden die Agglomerate aus sulfidischen Mineralien und Magnetit aufgebrochen und die Möglichkeit geschaffen, das Magnetit zurückzugewinnen und das eigentliche Produkt „Konzentrat” ohne Magnetitanteil zu erzeugen.
In weiteren Verfahrensschritten werden das Dieselöl einerseits und der Magnetit andererseits zur weiteren Verwendung regeneriert. Entsprechend der strichlinierten Linie mit zugehörigem Pfeil werden der Magnetit, ein Teil der im Rohkonzentrat verbliebenen Gangart, und Dieselöl dem Eingangsschritt zurückgeführt.
Die Funktionsweise der Anlage zur Durchführung des Verfahrens ist in 2 anhand der Abfolge aller Vorrichtungen/Einrichtungen verdeutlicht. Es bedeuten hier Bezugszeichen 20 den Behälter („big bag”) für den Magnetit mit einer Dosiereinrichtung 21. In einer ersten Prozessschiene wird der Magnetit in einer Rühreinrichtung 22 mit Wasser und recyceltem Magnetit vermischt. Das Gemisch gelangt über eine Dosierpumpe 23 in eine Rühreinrichtung 26, wobei über eine zweite Dosierpumpe 24 dem Gemisch Xanthat zugeführt wird. In einer zweiten Prozessleitung werden die Wertstoffe in Form der Pulpe mit Erz über eine weitere Dosierpumpe 25 der Rühreinrichtung 26 zugeführt. Die Pulpe und das Gemisch mit Xanthat werden in der Rühreinrichtung 46 gemischt. Die Rühreinrichtung 26 ist als Reaktor ausgebildet und in diesem wird der „Load”-Prozess durchgeführt.
In der Gesamtanlage gemäß 2 sind zwei magnetische Separatoren 30, 40 vorhanden, d. h. der Prozess verläuft parallel in zwei Prozessebenen. Die magnetischen Separatoren 30, 40 arbeiten nach denselben physikalischen Prinzipien. Ihnen ist jeweils eine Dosierpumpe 27 bzw. 39 zugeordnet, die für den Transport der Pulpe sorgt. Ziel der magnetischen Separatoren 30 und 40 ist es, jeweils ein Konzentrat mit höherem Kupferanteil zu gewinnen.
Entsprechend einem ersten Prozess wird die Mischung von Erz und Magnetit dem Separationsprozess zugeführt, wozu eine Dosierpumpe 27 notwendig ist. Beim eigentlichen Separationsprozess erfolgt die Abtrennung der magnetischen Agglomerate aus dem Erzstrom, wobei separate Stoffströme entstehen und zwar

– ein so genannter Tailing-Strom, der einen wasserreichen Strom darstellt, und der – je nach Anwendung – entweder keinen Wertstoff mehr enthält und somit entsorgt werden kann. Gegebenenfalls enthält dieser Strom aber noch Restwertstoff und wird daher zur erneuten Bearbeitung zurückgeführt.
– Der abgeschiedene Strom („Rohkonzentrat”) enthält den Wertstoff als Zwischenprodukt in vergleichsweise hoher Konzentration. Dieser Strom enthält wenigstens 10 Massenprozent an Wertstoff und stellt einen Zwischenproduktstrom dar.

Letzterer Zwischenproduktstrom wird nachfolgend mit Hilfe mindestens einer Dosierpumpe 31 zu einem Trocknungsschritt geleitet. Die Trocknung kann, falls nötig, in zwei Schritten vollzogen werden. Im ersten, unverzichtbaren Schritt wird mit Hilfe eines mechanischen Prozesses, insbesondere von Zentrifugalkräften, das meiste Wasser entzogen. Dieses Wasser kann je nach Prozessführung wieder dem Prozess zurückgeführt werden, so dass sich ein weitgehend geschlossener Wasserkreislauf mit geringem Einfluss auf die Umwelt ergibt. Das abgetrennte Wasser kann aber auch unmittelbar in die Pulpebereitung zurückgespeist werden.
Eine weitere Einsatzmöglichkeit ist die Zumischung zum Endprodukt, um dieses transportfähig zu machen und gegebenenfalls die Auswirkung einer geringen Dieselrestfeuchte zu beseitigen.
Eine mögliche Ausführung für den ersten Entwässerungsschritt ist die Verwendung der Dekantereinheit 32 gemäß 2. Damit entsteht der bereits erwähnte Zwischenproduktstrom, der noch höchstens 10 bis 30% Massenprozent Restfeuchte hat.
Dieser Strom kann, wenn notwendig, z. B. mit Hilfe einer biegsamen Förderschnecke 33 oder einem Förderband zu einem zweiten Trocknungsschritt gebracht werden. Dabei handelt es sich beispielsweise um einen thermischen Trockner 34, der die restliche Feuchte verdampft. Dieser Trockner kann z. B. durch Prozessdampf oder Gas oder Ölbrenner betrieben werden. Dabei entsteht Dampf, der an anderen Stellen zum Vorheizen verwendet werden kann.
Letzterer Schritt kann je nach Anwendung und Prozessführung überflüssig werden. Aus dem Trockner kommt ein Feststoffstrom mit einer Restfeuchte von unter 1%. Dieser Strom wird in einem Feststoffwärmetauscher 36 abgekühlt und beispielsweise mit Hilfe einer Förderschnecke 37 einem weiteren Rührkessel 38 zugegeben.
In einer besonders vorteilhaften Anordnung werden die drei Prozessschritte: Grobentfeuchtung-Trocknung-Entwärmung in einer einzigen Prozesseinheit integriert, so dass sich die Zahl der einzusetzenden Apparaturen in diesem Schritt von drei auf eine reduziert. In dem Rührkessel 38 gemäß 2, der bevorzugt eine ähnliche Bauweise wie der erste Rührkessel 26 haben kann, werden zum Feststoffstrom die weiteren Chemikalien, insbesondere die unpolare Flüssigkeit wie Diesel zugemischt. Es müssen Chemikalien gewählt werden, die die hydrophobe Bindung zwischen dem Wertstoff und dem Magnetit aufheben, was in idealer Weise durch Diesel erfüllt wird. Der Dieselstrom, der jeweils zugemischt wird, beinhaltet das recycelte Dieselöl sowie einen frischen Anteil an Dieselöl, der notwendig ist, um Stoffverluste im Gesamtprozess auszugleichen. Der Dieselgehalt muss mindestens 40 Massenprozent betragen, um die Mischung fließ- und pumpfähig zu machen. Die dieselhaltige Mischung wird mit Hilfe von mindestens einer Dosierpumpe 39 zum darauffolgenden Trennschritt geleitet, in welchem die Magnetitpartikel vom Werterz getrennt werden.
Der „Unload-Prozess” umfasst eine weitere magnetische Separation. Damit wird der Magnetit aus dem Stoffstrom abgetrennt, um anschließend wieder dem „Load-Prozess” zugeführt zu werden. Dabei entstehen wiederum zwei Stoffströme: Der eine Strom beinhaltet den Wertstoff (Erz) und wird mit Hilfe des Dekanters 44 entfeuchtet. Je nach Anforderungen kann noch ein weiterer thermischer Trockner verwendet werden. Danach wird dieser Massenstrom mit Hilfe von Fördereinrichtungen 44 in einen Rührkessel 46 gegeben, mit Wasser vermischt und als Endprodukt „Konzentrat” über eine Pumpe 47 ausgegeben.
Der Magnetitstrom wird ebenfalls mit Hilfe von einem Dekanter 42 entfeuchtet. Auch hier können – je nach Anwendung – zusätzliche thermische Trocknungsschritte hinzukommen. Rückgewonnenes Dieselöl wird wiederum dem eigentlichen Prozess zugeführt, z. B. über den Behälter für Dieselöl 50. Der trockene Magnetit kann über eine Transportschnecke 43 zur Rühreinrichtung 22 transportiert werden. Dort wird der recycelte Magnetit mit frischem Magnetit und Wasser vermischt und so dem Stoffstrom wieder zugeführt.
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur

DE 102008047841 [0008]
DE 102008047842 [0008]
WO 2009030669 A2 [0008]

Claims

Verfahren zur magnetischen Erzabtrennung und/oder -aufbereitung, bei dem aus gefördertem metallhaltigem Erzgestein metallhaltige Wertstoffe separiert werden, umfassend folgende Verfahrensschritte: – Herstellen einer flüssigen Mischung (Pulpe) umfassend Wasser und gemahlenes Gestein, welches den metallhaltigen Wertstoff enthält, – durchführen einer Hydrophobierungsreaktion mindestens eines Wertstoffes in der Pulpe, – Darstellen eines hydrophobisierten, magnetisierbaren Materials in flüssiger Suspension und Zufügen dieser Suspension zur Pulpe – herbeiführen einer Agglomerationsreaktion zwischen hydrophobisiertem magnetisierbaren Material und hydrophobisiertem Wertstoff zu magnetisierbaren Agglomeraten in der Pulpe, – eine erste magnetische Separationsstufe zur Trennung der magnetisierbaren Agglomerate aus der Pulpe – Vermischen eines die Agglomerate enthaltenden Separationsproduktes der ersten Separationsstufe mit einer wasserunlöslichen unpolaren Flüssigkeit und Auflösung der Agglomerate in der unpolaren Flüssigkeit in die Ausgangsbestandteile magnetisierbares Material und Wertstoff, – eine zweite magnetische Separationsstufe zur Trennung des magnetisierbaren Materials von dem Wertstoff – Entfeuchten des den Wertstoff enthaltenden Separationsanteils der zweiten Separationsstufe zur Darstellung des Wertstoffes.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass als magnetisierbares Material Magnetit (Fe₃O₄) verwendet wird.
Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass ein Hydrophobierungsmittel zur selektiven Hydrophobisierung der metallhaltigen Wertstoffe der Pulpe eingesetzt wird.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als unpolare Flüssigkeit Dieselöl verwendet wird.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die eingesetzten Stoffe magnetisierbares Material, unpolare Flüssigkeit, und/oder Prozesswasser wieder aufbereitet werden.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein Stoffstrom der zweiten magnetischen Separationsstufe, der das magnetisierbare Material umfasst, entfeuchtet wird und das entfeuchtete magnetisierbare Material zur Erzeugung der Suspension herangezogen wird.
Verfahren nach der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als Hydrophobierungsmittel Xanthate eingesetzt werden.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Pulpe einen Wassergehalt von 30 bis 60 Massenprozent hat.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Pulpe gepumpt wird.
Verfahren nach eine der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in der Pulpe weitere Chemikalien verwendet werden.
Anlage zur Durchführung des Verfahrens gemäß Anspruch 1 oder einem der Ansprüche 2 bis 10, mit wenigstens einer Rühreinrichtung (22, 26, 38, 46), zugehörigen Pumpen (23, 24, 25, 27, 31, 39, 41, 47, 51) und wenigstens einer magnetischen Trennvorrichtung (30, 40).
Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Rühreinrichtung (22, 26, 38, 46) und die Dosierpumpe (23, 24, 25, 27, 31, 39, 41, 47, 51) mehrfach vorhanden sind, wobei die Einrichtungen hintereinandergeschaltet sind.
Anlage nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass eine magnetische Trennvorrichtung (30, 40) mehrfach vorhanden ist, wobei die Einrichtungen hintereinandergeschaltet sind.
Anlage nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass eine zusätzliche magnetische Trennvorrichtung 40 vorhanden ist, welche ausgebildet ist den Strom magnetisierbarer Partikel von den Werterzpartikeln magnetisch zu trennen.
Anlage nach einem der Ansprüche 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Trennungsvorrichtung (30, 40) wenigstens eine Trockenstufe (32, 34, 42, 44) zur Entfeuchtung des Wertstoffstroms enthält.