Die
vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung für eine
variable Ventilzeitsteuerung in einem Verbrennungsmotor, die konfiguriert
ist, um die Motorventilzeiten (Einlassventil-Öffnungs-/Schließzeiten
oder Abgasventil-Öffnungs-/Schließzeiten) variabel
mittels einer elektromagnetischen Bremse wie etwa einer Hysteresebremse
zu steuern, und insbesondere ein Kühleinrichtung, die konfiguriert
ist, um das Innere der Vorrichtung für eine Ventilzeitsteuerung über
eine Kühlflüssigkeit wie etwa ein Kühlöl
zu kühlen.The
The present invention relates to a device for a
variable valve timing in an internal combustion engine that is configured
is to the engine valve timing (intake valve opening / closing times
or exhaust valve opening / closing times) variable
by means of an electromagnetic brake such as a hysteresis brake
to control, and in particular a cooling device configured
is about the inside of the device for a valve timing over
a cooling fluid such as a cooling oil
to cool.
In
den letzten Jahren wurden verschiedene Systeme für eine
variable Ventilzeitsteuerung (VTC-Systeme) mit elektromagnetischen
Bremsen vorgeschlagen und entwickelt. Ein derartiges VTC-System
mit einer elektromagnetischen Bremse ist in der vorläufigen japanischen Patentveröffentlichung
Nr. 2004-239231 (nachfolgend als „ JP2004-239231 " bezeichnet) angegeben.
In dem VTC-System mit einer elektromagnetischen Bremse von JP2004-239231 ist ein
Phasenänderungsmechanismus zwischen einem antreibenden
Ring auf der Kurbelwellenseite und einem angetriebenen Wellenglied
auf der Nockenwellenseite angeordnet, um eine relative Winkelphase
zwischen dem antreibenden Ring und dem angetriebenen Wellenglied
zu ändern. Der Phasenänderungsmechanismus wird durch
eine Spiralfeder und eine als elektromagnetische Bremse verwendete
Hysteresebremse angetrieben. Schmieröl wird als Kühlöl
verwendet, um Wärme aus der Hysteresebremse abzuführen.
Das Schmieröl wird zu Innenräumen zugeführt,
die zwischen einem Hysteresering und den Polzähnen eines
inneren Ständers und eines äußeren Ständers der
Hysteresebremse definiert sind. In dem VTC-System von JP2004-239231 wird ein temperaturempfindliches
Ventil, das in einer Ölzuführleitung angeordnet
ist und durch ein Bimetallelement gebildet wird, als Kühlölzuführflussraten-Beschränkungseinrichtung
verwendet. Das temperaturempfindliche Ventil des Bimetalltyps ist
konfiguriert, um eine Zuführflussrate des Schmieröls
(d. h. Kühlöls) zu beschränken, indem
die Öffnungsfläche eines Öffnungsteils
der Ölzuführleitung in Übereinstimmung mit
einem Abfall der Öltemperatur vermindert wird. Insbesondere
wenn die Öltemperatur gleich einem vorbestimmten Temperaturwert
wird oder unter diesen fällt (siehe den Temperaturwert
T1 von 10), wird
das temperaturempfindliche Ventil betrieben, um die Schmierölzufuhr
zu der Seite der Hysteresebremse zu unterbrechen, indem der Öffnungsteil
der Ölzuführleitung geschlossen wird. Wenn umgekehrt
die Öltemperatur über den vorbestimmten Temperaturwert
steigt, öffnet das temperaturempfindliche Ventil den Öffnungsteil
der Ölzuführleitung durch eine biegende, verzerrende
oder ablenkende Bewegung des Bimetallelements, um die Zuführflussrate
des Kühlöls zu steuern. Also auch wenn die Viskosität
des Kühlöls aufgrund eines Temperaturabfalls in
dem Kühlöl hoch wird, kann eine unerwünschte Änderung
(d. h. eine unerwünschte Erhöhung) der Bremskraft
der Hysteresebremse verhindert werden.In recent years, various systems for variable valve timing (VTC) systems having electromagnetic brakes have been proposed and developed. Such a VTC system with an electromagnetic brake is in the provisional Japanese Patent Publication No. 2004-239231 (hereinafter referred to as " JP2004-239231 In the VTC system with an electromagnetic brake of JP2004-239231 For example, a phase change mechanism is disposed between a crankshaft side driving ring and a cam shaft side driven shaft member to change a relative angular phase between the driving ring and the driven shaft member. The phase change mechanism is driven by a coil spring and a hysteresis brake used as the electromagnetic brake. Lubricating oil is used as cooling oil to remove heat from the hysteresis brake. The lubricating oil is supplied to internal spaces defined between a hysteresis ring and the pole teeth of an inner stator and an outer stator of the hysteresis brake. In the VTC system of JP2004-239231 For example, a temperature-sensitive valve disposed in an oil feed pipe and formed by a bimetal member is used as the cooling oil feed flow rate restricting means. The bimetal type temperature-sensitive valve is configured to restrict a supply flow rate of the lubricating oil (ie, cooling oil) by decreasing the opening area of an opening part of the oil supply pipe in accordance with a drop in the oil temperature. In particular, when the oil temperature becomes equal to or below a predetermined temperature value (see the temperature value T 1 of FIG 10 ), the temperature-sensitive valve is operated to cut off the lubricating oil supply to the hysteresis brake side by closing the opening part of the oil supply passage. Conversely, when the oil temperature rises above the predetermined temperature value, the temperature-sensitive valve opens the opening portion of the oil supply pipe by bending, distorting or deflecting movement of the bimetallic element to control the supply flow rate of the cooling oil. Thus, even if the viscosity of the cooling oil becomes high due to a temperature drop in the cooling oil, an undesirable change (ie, an undesirable increase) in the braking force of the hysteresis brake can be prevented.
In
dem Fall des VTC-Systems von JP2004-239231 wird
der Öffnungsteil der Ölzuführleitung
jedoch direkt durch eine ablenkende Bewegung des Bimetallelements
des temperaturempfindlichen Ventils des Bimetalltyps geöffnet
oder geschlossen, die durch eine Temperaturänderung in
dem Kühlöl herbeigeführt wird. Das temperaturempfindliche
Ventil des Bimetalltyps ist ein so genanntes Bimetallventil, dessen
ablenkende Bewegung direkt den Bimetallventil-Öffnungsbereich
vorsieht. Aufgrund von Wiederholungen derartiger ablenkender Bewegungen,
die durch Änderungen der Öltemperatur herbeigeführt
werden, besteht eine Neigung dazu, dass sich die Änderungsrate
in der Öffnungsfläche (d. h. der Fluidflussleitungsfläche
der Ölzuführleitung) in Bezug auf eine ablenkende
Bewegung (eine Verschiebung) des Bimetallelements unvorteilhaft
erhöht. Mit anderen Worten wird aufgrund einer Alterung
des Bimetallelements die Kennlinie der Kühlöltemperatur
in Bezug auf die Ventilöffnungsfläche unvorteilhaft
zu einer Kennlinie geändert, die einem von der Öltemperatur
abhängigen Ein/Aus-Schaltventil ähnlich ist, in
dem, wenn die Öltemperatur einen spezifischen schmalen
Temperaturbereich überschreitet (siehe den Temperaturbereich
von dem Temperaturwert T1 zu dem Temperaturwert
T2 von 10), das Ventil
vollständig offen gehalten wird, wobei umgekehrt, wenn
die Öltemperatur kleiner als der spezifische schmale Temperaturbereich
ist, das Ventil vollständig geschlossen gehalten wird.
Wenn also eine ablenkende Bewegung des Bimetallelements in einer Öffnungsrichtung
des temperaturempfindlichen Ventils aufgrund eines Temperaturanstiegs
in dem Kühlöl aufzutreten beginnt, besteht aus
den oben genannten Gründen die Möglichkeit, dass
sich die durch den Öffnungsteil der Ölzuführleitung
gehende Menge des Kühlöls plötzlich erhöht.
Das bedeutet, dass eine übermäßige Menge
an Kühlöl mit einer vergleichsweise hohen Viskosität unvorteilhaft
zu der Hysteresebremsenseite des Phasenänderungsmechanismus
zugeführt wird. Dabei wird die Bremskraft der Hysteresebremse
stark durch die übermäßige Menge an Kühlöl
beeinflusst. Auch wenn ein Schmieröl mit einer vergleichsweise
geringen Viskosität als Kühlöl verwendet
wird, neigt ein Verzögerungsdrehmoment zu einer kurzfristigen
Erhöhung, weil ein plötzlicher Einfluss einer
großen Ölmenge in die Hysteresebremsenseite gegeben
ist. In diesem Fall reicht eine durch eine Steuereinrichtung in
dem VTC-System ausgeführte Ventilzeitkompensation nicht
aus. Es sind also unerwünschte Motorventilzeitfluktuationen
möglich.In the case of the VTC system of JP2004-239231 However, the opening portion of the oil feed line is opened or closed directly by a deflecting movement of the bimetallic element of the temperature-sensitive valve of the bimetal type, which is brought about by a temperature change in the cooling oil. The bimetallic type temperature-sensitive valve is a so-called bimetallic valve whose deflecting motion directly provides the bimetal valve opening area. Due to repetitions of such deflecting motions caused by changes in the oil temperature, the rate of change in the opening area (ie, the fluid flow line area of the oil supply pipe) tends to disadvantageously increase with respect to deflecting movement (displacement) of the bimetallic element. In other words, due to aging of the bimetallic element, the characteristic of the cooling oil temperature with respect to the valve opening area is unfavorably changed to a characteristic similar to an oil temperature-dependent on / off switching valve in which, when the oil temperature exceeds a specific narrow temperature range ( see the temperature range from the temperature value T 1 to the temperature value T 2 of 10 ), the valve is kept fully open, and conversely, when the oil temperature is less than the specific narrow temperature range, the valve is kept fully closed. Therefore, when a deflecting movement of the bimetallic element in an opening direction of the temperature-sensitive valve due to a temperature rise in the cooling oil begins to occur, there is a possibility that the amount of the cooling oil passing through the opening part of the oil supply line suddenly increases due to the reasons mentioned above. That is, an excessive amount of cooling oil having a comparatively high viscosity is unfavorably supplied to the hysteresis brake side of the phase change mechanism. The braking force of the hysteresis brake is strongly influenced by the excessive amount of cooling oil. Even if a lubricating oil having a comparatively low viscosity is used as the cooling oil, a decelerating torque tends to increase in the short term because of the sudden influence of a large amount of oil on the hysteresis brake side. In this case, a valve timing compensation performed by a controller in the VTC system is insufficient. Thus, undesirable engine valve timing fluctuations are possible.
Vor
dem Hintergrund der oben geschilderten Nachteile aus dem Stand der
Technik ist es eine Aufgabe der Erfindung, eine Vorrichtung für
eine variable Ventilzeitsteuerung (VTC) in einem Verbrennungsmotor
sowie eine Kühleinrichtung für die VTC-Vorrichtung
anzugeben, die konfiguriert ist, um die Flussrate eines Öls
(Kühlfluids), das zu dem Inneren der VTC-Vorrichtung für
eine Kühlung und Schmierung des Inneren der VTC-Vorrichtung
(insbesondere eines Phasensteuermechanismus) zugeführt
wird, in Übereinstimmung mit einer Änderung der Öltemperatur
zu steuern.Against the background of the above Disadvantages of the prior art, it is an object of the invention to provide a device for a variable valve timing (VTC) in an internal combustion engine and a cooling device for the VTC device, which is configured to the flow rate of an oil (cooling fluid), the is supplied to the interior of the VTC apparatus for cooling and lubricating the interior of the VTC apparatus (specifically, a phase control mechanism) in accordance with a change in the oil temperature.
Um
die oben genannte und andere Aufgaben der vorliegenden Erfindung
zu erfüllen, umfasst eine Vorrichtung für eine
variable Ventilzeitsteuerung in einem Verbrennungsmotor ein antreibendes
Drehglied, das ausgebildet ist, um durch eine Kurbelwelle angetrieben
zu werden, ein angetriebenes Drehglied, das fix mit einer Nockenwelle
verbunden ist, einen Phasenänderungsmechanismus, der konfiguriert
ist, um eine Motorventilzeit durch das Ändern einer relativen Winkelphase zwischen
dem antreibenden Drehglied und dem angetriebenen Drehglied zu verändern, eine Ölzuführleitung,
die konfiguriert ist, um Öl von der Nockenwelle in das
Innere des Phasenänderungsmechanismus zuzuführen,
und ein Flusssteuerventil, das eine mit der Ölzuführleitung
verbundene Ventilbohrung und ein Ventilelement umfasst, wobei das
Flusssteuerventil konfiguriert ist, um die Flussrate des von der Ölzuführleitung
in das Innere des Phasenänderungsmechanismus zugeführten Öls
zu steuern, indem es die Öffnungsfläche der Ventilbohrung
durch das Vorschieben oder Zurückziehen des Ventilelements
in der Ventilbohrung in Übereinstimmung mit der Temperatur
des Öls ändert.Around
the above and other objects of the present invention
To meet, includes a device for a
variable valve timing in an internal combustion engine a driving
Rotary member which is designed to be driven by a crankshaft
to become a powered rotary link that fix with a camshaft
is connected, a phase change mechanism that configures
is to set an engine valve time by changing a relative angular phase between
to change the driving rotary member and the driven rotary member, an oil supply pipe,
which is configured to remove oil from the camshaft in the
To supply the interior of the phase change mechanism,
and a flow control valve, one with the oil supply line
connected valve bore and a valve element, wherein the
Flow control valve is configured to control the flow rate of the oil supply line
into the interior of the phase change mechanism supplied oil
by controlling the opening area of the valve bore
by advancing or retracting the valve element
in the valve hole in accordance with the temperature
of the oil changes.
Gemäß einem
anderen Aspekt der Erfindung umfasst eine Vorrichtung für
eine variable Ventilzeitsteuerung in einem Verbrennungsmotor ein
antreibendes Drehglied, das ausgebildet ist um durch eine Kurbelwelle
angetrieben zu werden, und ein angetriebenes Drehglied, das fix
mit einer Nockenwelle verbunden ist, einen Phasenänderungsmechanismus,
der konfiguriert ist, um eine Motorventilzeit durch das Ändern
einer relativen Winkelphase zwischen dem antreibenden Drehglied
und dem angetriebenen Drehglied zu ändern, eine Ölzuführleitung, die
konfiguriert ist, um Öl von der Nockenwelle in das Innere
des Phasenänderungsmechanismus zuzuführen, und
ein Flusssteuerventil, das umfasst: eine Ventilbohrung, die mit
der Ölzuführleitung verbunden ist, ein Ventilelement,
das konfiguriert ist, um eine Flussrate des von der Ölzuführleitung
in das Innere des Phasenänderungsmechanismus zugeführten Öls
durch eine Änderung einer Öffnungsfläche
der Ventilbohrung mittels einer vorschiebenden/zurückziehenden
Bewegung des Ventilelements in der Ventilbohrung zu steuern, und
ein temperaturempfindliches Glied, das konfiguriert ist, um die
vorschiebende/zurückziehende Bewegung des Ventilelements
in Übereinstimmung mit der Temperatur des Öls
zu erzeugen.According to one
Another aspect of the invention comprises an apparatus for
a variable valve timing in an internal combustion engine
driving rotary member which is formed by a crankshaft
to be driven, and a driven rotary member, the fix
connected to a camshaft, a phase change mechanism,
which is configured to change an engine valve time by changing
a relative angular phase between the driving rotary member
and the driven rotary member to change, an oil supply line, the
is configured to transfer oil from the camshaft to the interior
supply the phase change mechanism, and
a flow control valve comprising: a valve bore communicating with
the oil supply line is connected, a valve element,
which is configured to have a flow rate from that of the oil feed line
into the interior of the phase change mechanism supplied oil
by changing an opening area
the valve bore by means of an advancing / retracting
To control movement of the valve element in the valve bore, and
a temperature responsive member configured to
advancing / retracting movement of the valve element
in accordance with the temperature of the oil
to create.
Gemäß einem
anderen Aspekt der Erfindung umfasst eine Vorrichtung für
eine variable Ventilzeitsteuerung in einem Verbrennungsmotor ein
antreibendes Drehglied, das ausgebildet ist, um durch eine Kurbelwelle
angetrieben zu werden, ein angetriebenes Drehglied, das fix mit
einer Nockenwelle verbunden ist, einen Verbindungsmechanismus, über
den das antreibende Drehglied und das angetriebene Drehglied mechanisch
miteinander verbunden sind, eine Ölszuführleitung,
die konfiguriert ist, um Öl aus der Nockenwelle über
das Innere des angetriebenen Drehglieds in den Verbindungsmechanismus
zuzuführen, und ein Flusssteuerventil das umfasst: eine Ventilbohrung,
die mit der Ölzuführleitung verbunden ist, ein
Ventilelement, das konfiguriert ist, um die Flussrate des von der Ölzuführleitung
durch den Innenraum des angetriebenen Drehglieds in den Verbindungsmechanismus
zugeführten Öls durch eine Änderung der Öffnungsfläche
der Ventilbohrung mittels einer vorschiebenden/zurückziehenden
Bewegung des Ventilelements in der Ventilbohrung zu steuern, und
ein temperaturempfindliches Glied, das konfiguriert ist, um die
vorschiebende/zurückziehende Bewegung des Ventilelements
in Übereinstimmung mit der Temperatur des Öls
zu erzeugen.According to one
Another aspect of the invention comprises an apparatus for
a variable valve timing in an internal combustion engine
driving rotary member which is adapted to pass through a crankshaft
to be driven, a driven rotary link, the fix with
a camshaft is connected, a link mechanism, via
the driving rotary member and the driven rotary member mechanically
connected to each other, an oil feed line,
which is configured to transfer oil from the camshaft over
the interior of the driven rotary member in the connection mechanism
supply and a flow control valve comprising: a valve bore,
which is connected to the oil supply, a
Valve element that is configured to control the flow rate of the oil supply line
through the interior of the driven rotary member in the connection mechanism
supplied oil by changing the opening area
the valve bore by means of an advancing / retracting
To control movement of the valve element in the valve bore, and
a temperature responsive member configured to
advancing / retracting movement of the valve element
in accordance with the temperature of the oil
to create.
Gemäß einem
weiteren Aspekt der Erfindung umfasst eine Kühleinrichtung
zum Kühlen einer Vorrichtung für eine variable
Ventilzeitsteuerung in einem Verbrennungsmotor mit einem antreibenden Drehglied,
das durch eine Kurbelwelle angetrieben wird, einem angetriebenen
Drehglied, das fix mit einer Nockenwelle verbunden ist, und einem
Phasenänderungsmechanismus zum Steuern der Motorventilzeit
durch eine Änderung einer relativen Winkelphase zwischen
dem antreibenden Drehglied und dem angetriebenen Drehglied: eine Ölpumpe,
die konfiguriert ist, um durch den Motor oder einen Elektromotor
angetrieben zu werden und Betriebsöl auszugeben, eine Ölzuführleitung,
die konfiguriert ist, um wenigstens Kühlöl aus
der Pumpe durch die Nockenwelle und das angetriebene Drehglied in
den Phasenänderungsmechanismus zuzuführen, und
ein Flusssteuerventil, das umfasst: eine Ventilbohrung, die mit
der Ölzuführleitung verbunden ist, ein Ventilelement,
das konfiguriert ist, um die Flussrate des von der Ölzuführleitung
durch die Nockenwelle und das angetriebene Drehglied in den Phasenänderungsmechanismus
zugeführten Kühlöls durch eine Änderung der Öffnungsfläche
der Ventilbohrung mittels einer vorschiebenden/zurückziehenden
Bewegung des Ventilelements in der Ventilbohrung zu steuern, und ein
temperaturempfindliches Glied, das konfiguriert ist, um die vorschiebende/zurückziehende
Bewegung des Ventilelements in Übereinstimmung mit der Temperatur
des Kühlöls zu erzeugen.According to one
Another aspect of the invention comprises a cooling device
for cooling a device for a variable
Valve timing control in an internal combustion engine having a driving rotary member,
which is driven by a crankshaft, a driven one
Rotary member which is fixedly connected to a camshaft, and a
Phase change mechanism for controlling the engine valve time
by changing a relative angular phase between
the driving rotary member and the driven rotary member: an oil pump,
which is configured to by the engine or an electric motor
to be powered and to output operating oil, an oil supply pipe,
which is configured to make at least cooling oil
the pump through the camshaft and the driven rotary member in
to supply the phase change mechanism, and
a flow control valve comprising: a valve bore communicating with
the oil supply line is connected, a valve element,
which is configured to control the flow rate of the oil supply pipe
through the camshaft and the driven rotary member in the phase change mechanism
supplied cooling oil by a change in the opening area
the valve bore by means of an advancing / retracting
To control movement of the valve element in the valve bore, and a
temperature sensitive member configured to be advanced / retarded
Movement of the valve element in accordance with the temperature
to produce the cooling oil.
Andere
Aufgaben und Merkmale der Erfindung werden durch die folgende Beschreibung
mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen verdeutlicht.Other
Objects and features of the invention will become apparent from the following description
clarified with reference to the accompanying drawings.
1 ist
eine Längsschnittansicht einer Ausführungsform
einer Vorrichtung für eine variable Ventilzeitsteuerung
(VTC). 1 is a longitudinal sectional view of an embodiment of a device for a variable valve timing (VTC).
2 ist
eine perspektivische Explosionsansicht, die die VTC-Vorrichtung
der Ausführungsform aus einer bestimmten Perspektive zeigt. 2 Fig. 13 is an exploded perspective view showing the VTC apparatus of the embodiment from a specific perspective.
3 ist
eine perspektivische Explosionsansicht, die die VTC-Vorrichtung
der Ausführungsform aus einer anderen Perspektive zeigt. 3 Fig. 13 is an exploded perspective view showing the VTC apparatus of the embodiment from another perspective.
4 ist
eine Vorderansicht eines Flussraten-Steuerventils (eines Flussratenventils),
das an einem angetriebenen Wellenglied der VTC-Vorrichtung der Ausführungsform
installiert ist. 4 FIG. 12 is a front view of a flow rate control valve (a flow rate valve) installed on a driven shaft member of the VTC apparatus of the embodiment. FIG.
5 ist
eine vergrößerte perspektivische Ansicht, die
die detaillierte Konfiguration des Flusssteuerventils zeigt, das
an dem angetriebenen Wellenglied installiert ist. 5 FIG. 10 is an enlarged perspective view showing the detailed configuration of the flow control valve installed on the driven shaft member. FIG.
6 ist
eine Seitenansicht, die ein Ventilelement des Flusssteuerventils
in der VTC-Vorrichtung der Ausführungsform zeigt. 6 Fig. 12 is a side view showing a valve element of the flow control valve in the VTC apparatus of the embodiment.
7 ist
eine Querschnittansicht entlang der Linie A-A von 6. 7 is a cross-sectional view along the line AA of 6 ,
8 ist
eine perspektivische Ansicht, die ein temperaturempfindliches Glied
zeigt, das mit einem axialen Ende des Ventilelements des Flusssteuerventils
von 6–7 verbunden
ist. 8th FIG. 15 is a perspective view showing a temperature-sensitive member connected to an axial end of the valve element of the flow control valve of FIG 6 - 7 connected is.
9A–9C sind
erläuternde Ansichten, die den Betrieb des Flusssteuerventils
bei drei verschiedenen Öltemperaturen zeigen, nämlich
(a) in einem Betriebszustand bei einer sehr niedrigen Öltemperatur
kleiner als oder gleich dem vorbestimmten Temperaturwert T1, (b) in einem Betriebszustand bei einer Öltemperatur über
dem vorbestimmten Temperaturwert T1 und
(c) in einem Betriebszustand bei einer Öltemperatur, die
einen vorbestimmten hohen Temperaturwert T3 überschreitet. 9A - 9C 11 are explanatory views showing the operation of the flow control valve at three different oil temperatures, namely (a) in an operating condition at a very low oil temperature less than or equal to the predetermined temperature value T 1 , (b) in an operating condition at an oil temperature above the predetermined temperature value T 1 and (c) in an operating condition at an oil temperature exceeding a predetermined high temperature value T 3 .
10 ist
ein vergleichendes Kennliniendiagramm, das (i) die Temperatur eines
temperaturempfindliches Glieds in Bezug auf die durch die VTC-Vorrichtung
der Ausführungsform erhaltene Kennlinie der Ventilöffnungsfläche
und (ii) eine Kühlöltemperatur in Bezug auf eine
Kennlinie der Ventilöffnungsfläche zeigt, die
durch ein VTC-System eines Vergleichsbeispiels mit einem temperaturempfindlichen Bimetallventil
erhalten wird, das die Ventilöffnungsfläche direkt
bestimmt. 10 FIG. 12 is a comparative characteristic diagram showing (i) the temperature of a temperature sensitive member with respect to the valve opening area characteristic obtained by the VTC apparatus of the embodiment; and (ii) a cooling oil temperature with respect to a valve opening area characteristic by a VTC system a comparative example is obtained with a temperature-sensitive bimetallic valve, which determines the valve opening area directly.
11 ist
eine Längsschnittansicht, die einen wesentlichen Teil eines
ersten modifizierten Flusssteuerventilsystems zeigt. 11 Fig. 12 is a longitudinal sectional view showing an essential part of a first modified flow control valve system.
12 ist
eine Längsschnittansicht, die einen wesentlichen Teil eines
zweiten modifizierten Flusssteuerventilsystems zeigt. 12 Fig. 16 is a longitudinal sectional view showing an essential part of a second modified flow control valve system.
Mit
Bezug auf die Zeichnungen und insbesondere auf 1 bis 3 werden
im Folgenden eine Vorrichtung für eine variable Ventilzeitsteuerung (VTC)
und eine Kühleinrichtung gemäß einer
Ausführungsform beispielhaft in Verbindung mit einem Einlassventil-Betätigungsmechanismus
eines Verbrennungsmotors beschrieben.With reference to the drawings and in particular to 1 to 3 Hereinafter, a variable valve timing apparatus (VTC) and a cooling device according to an embodiment will be described by way of example in connection with an intake valve operating mechanism of an internal combustion engine.
Wie
deutlich in 1–3 gezeigt,
umfasst die VTC-Vorrichtung der Ausführungsform eine Nockenwelle 1,
die drehbar auf einem Zylinderkopf (nicht gezeigt) des Verbrennungsmotors
gehalten wird, ein Kettenrad 2 (als antreibendes Drehglied), das
an dem vorderen Ende der Nockenwelle 1 derart installiert
ist, dass eine relative Drehung des Kettenrads 2 zu der
Nockenwelle 1 gestattet ist, und einen Phasenänderungsmechanismus 3,
der in dem Innenumfang des Kettenrads 2 zwischen der Nockenwelle 1 und
dem Kettenrad 2 angeordnet ist, um eine relative Winkelphase
zwischen der Nockenwelle 1 und dem Kettenrad 2 zu ändern.How clearly in 1 - 3 As shown, the VTC device of the embodiment includes a camshaft 1 , which is rotatably supported on a cylinder head (not shown) of the internal combustion engine, a sprocket 2 (as a driving rotary member), which at the front end of the camshaft 1 installed such that a relative rotation of the sprocket 2 to the camshaft 1 is permitted, and a phase change mechanism 3 in the inner circumference of the sprocket 2 between the camshaft 1 and the sprocket 2 is arranged to a relative angular phase between the camshaft 1 and the sprocket 2 to change.
Wie
am besten in 2–3 zu
erkennen, weist die Nockenwelle 1 zwei Nocken 1a, 1a pro
Zylinder auf. Die Nocken 1a, 1a sind einstückig
auf dem Außenumfang der Nockenwelle 1 ausgebildet,
um die assoziierten Einlassventile (nicht gezeigt) zu betätigen.
Wie am besten in 1 zu erkennen, ist ein angetriebenes
Wellenglied 4 (als angetriebenes Drehglied) fix mit einem
axialen Ende der Nockenwelle 1 verbunden, indem eine Nockenschraube 5 in der
axialen Richtung festgezogen wird. Eine Hülse 6 ist
auf ein axiales Ende (einen weiter unten beschriebenen zylindrischen
Hohlteil 4a) des angetriebenen Wellenglieds 4 pressgepasst.How best in 2 - 3 to recognize, the camshaft has 1 two cams 1a . 1a per cylinder. The cams 1a . 1a are integral on the outer circumference of the camshaft 1 configured to operate the associated intake valves (not shown). How best in 1 to recognize, is a driven shaft member 4 (As a driven rotary member) fixed to an axial end of the camshaft 1 connected by a cam screw 5 is tightened in the axial direction. A sleeve 6 is on an axial end (a cylindrical hollow part described below 4a ) of the driven shaft member 4 press-fit.
Wie
deutlich in 1 und 3 gezeigt, weist
das angetriebene Wellenglied 4 einen sich in der Axialrichtung
erstreckenden Hohlteil 4a und einen Flanschteil 4b mit
großem Durchmesser auf, die einstückig miteinander
ausgebildet sind. Der zylindrische Hohlteil 4a weist ein
als Schraubeneinsteckloch dienendes Durchgangsloch auf, durch das
die Nockenschraube 5 in das angetriebene Wellenglied 4 eingesteckt
und dann in das axiale Ende der Nockenwelle 1 geschraubt
wird. Der Flanschteil mit großem Durchmesser 4b ist
einstückig mit dem gegenüberliegenden axialen
Ende des zylindrischen Hohlteils 4a ausgebildet und dem
einen axialen Ende der Nockenwelle 1 zugewandt. Die Hülle 6 ist
auf den Außenumfang des zylindrischen Hohlteils 4a des
angetriebenen Wellenglieds 4 pressgepasst.How clearly in 1 and 3 shown has the driven shaft member 4 a hollow part extending in the axial direction 4a and a flange part 4b with a large diameter, which are integrally formed with each other. The cylindrical hollow part 4a has a through-hole serving as a screw insertion hole, through which the cam screw 5 in the driven shaft member 4 inserted and then in the axial end of the camshaft 1 is screwed. The flange part with a large diameter 4b is integral with the opposite axial end of the cylindrical hollow part 4a formed and the one axial end of the camshaft 1 facing. The case 6 is on the outer circumference of the cylindrical hollow part 4a the driven shaft member 4 press-fit.
Wie
aus der Querschnittansicht von 1 deutlich
wird, weist das Kettenrad 2 einen ringförmigen,
außen mit Zähnen versehenen Teil 2a,
der auf dem Außenumfang ausgebildet ist, und einen im wesentlichen
scheibenförmigen Plattenteil 2b auf, der sich
von dem Innenumfang des ringförmigen, außen mit
Zähnen versehenen Teils 2a radial nach innen erstreckt.
Der ringförmige, außen mit Zähnen versehene
Teil 2a ist mechanisch mit einer Motorkurbelwelle (nicht
gezeigt) über eine Zahnkette (nicht gezeigt) verbunden,
um mechanische Leistung von der Kurbelwelle auf das Zahnrad zu übertragen.
Der Plattenteil 2b ist einstückig mit einer zylindrischen,
mittigen Nabe ausgebildet, in der ein mittiges Durchgangsloch 2c ausgebildet
ist. Die Innenumfangswandfläche des zentralen Durchgangslochs 2c der
Nabe des Plattenteils 2b wird drehbar auf dem Außenumfang des
sich in der Axialrichtung erstreckenden, zylindrischen Hohlteils 4a des
angetriebenen Wellenglieds 4 gehalten.As seen from the cross-sectional view of 1 becomes clear, points the sprocket 2 an annular, externally toothed part 2a formed on the outer periphery, and a substantially disc-shaped plate member 2 B extending from the inner periphery of the annular externally toothed portion 2a extends radially inward. The annular, externally toothed part 2a is mechanically connected to an engine crankshaft (not shown) via a silent chain (not shown) to transfer mechanical power from the crankshaft to the gear. The plate part 2 B is integrally formed with a cylindrical, central hub, in which a central through hole 2c is trained. The inner peripheral wall surface of the central through hole 2c the hub of the plate part 2 B is rotatable on the outer periphery of the axially extending, cylindrical hollow part 4a the driven shaft member 4 held.
Wie
am besten in 2 zu erkennen, sind in dem Plattenteil 2b ein
Paar von entlang des Umfangs mit gleichen Abständen angeordneten,
sich radial erstreckenden länglichen Schlitzen (oder länglichen Fenstern) 7 ausgebildet.
Jeder der länglichen Schlitze (der sich radial erstreckenden,
elliptischen Durchgangslöcher) 7, 7 weist
ein Paar von gegenüberliegenden, parallelen Seitenwänden
auf, die als radiale Führung (weiter unten beschrieben)
dienen. Außerdem sind in dem Plattenteil 2b ein
Paar von sich entlang des Umfangs erstreckenden, kreisbogenförmigen
Führungsschlitzen 2d, 2d ausgebildet.
Die kreisbogenförmigen Führungsschlitze 2d, 2d sind
zwischen den sich radial erstreckenden, länglichen, gegenüberliegenden
Schlitzen derart angeordnet, dass sie von den entsprechenden länglichen
Schlitzen 7, 7 versetzt und außerdem
entlang des Umfangs mit gleichen Abständen angeordnet sind.
Wie weiter unten mit Bezug auf 3 beschrieben,
ist ein Basisende 8a (ein erstes von zwei Enden) jedes
aus dem Paar von Verbindungsgliedern 8, 8 mit
dem assoziierten Führungsschlitz 2d verbunden
und wird gleitbar in demselben gehalten.How best in 2 to recognize are in the plate part 2 B a pair of circumferentially equally spaced, radially extending elongated slots (or elongated windows) 7 educated. Each of the elongated slots (the radially extending elliptical through holes) 7 . 7 has a pair of opposed, parallel side walls serving as a radial guide (described below). In addition, in the plate part 2 B a pair of circumferentially extending arcuate guide slots 2d . 2d educated. The arcuate guide slots 2d . 2d are arranged between the radially extending, elongated, opposed slots such that they are spaced from the corresponding elongate slots 7 . 7 offset and are also arranged along the circumference at equal intervals. As below with reference to 3 described is a base end 8a (a first of two ends) each of the pair of links 8th . 8th with the associated guide slot 2d connected and is slidably held in the same.
Jeder
der Führungsschlitze 2d, 2d ist kreisbogenförmig
ausgebildet und entlang des Umfangs des zentralen Durchgangslochs 2c des
Plattenteils 2b verlängert. Die Umfangslänge
des Führungsschlitzes 2d ist derart dimensioniert,
dass eine spezifizierte Verschiebung, d. h. eine bestimmte maximale Verschiebung
des Basisendes 8a des Verbindungsglieds 8 (mit
anderen Worten ein bestimmter maximaler Phasenwinkel der Nockenwelle
relativ zu dem Kettenrad) gestattet ist.Each of the guide slots 2d . 2d is formed in a circular arc and along the circumference of the central through hole 2c of the plate part 2 B extended. The circumferential length of the guide slot 2d is dimensioned such that a specified displacement, ie a certain maximum displacement of the base end 8a of the connecting link 8th (In other words, a certain maximum phase angle of the camshaft relative to the sprocket) is allowed.
Jedes
der Verbindungsglieder 8, 8 ist etwas gekrümmt
und als ein im wesentlichen bumerangförmiges oder kreisbogenförmiges
Glied ausgebildet. Das Basisende 8a (das erste Ende) des
Verbindungsglieds 8 ist einstückig mit einem zylindrischen Teil
ausgebildet, der sich parallel zu der Achse der Nockenwelle 1 erstreckt.
Entsprechend ist das obere Ende 8b (das zweite Ende) des
Verbindungsglieds 8 einstückig mit einem zylindrischen
Teil ausgebildet, der sich parallel zu der Achse der Nockenwelle 1 erstreckt.
Insbesondere stehen der zylindrische Teil des Basisendes 8a und
der zylindrische Teil des oberen Endes 8b des Verbindungsglieds 8 beide
zu dem Plattenteil 2b des Kettenrads 2 vor. Wie
aus der demontierten Ansicht von 2 deutlich
wird, ist auch ein Flanschteil 4b mit großem Durchmesser
des angetriebenen Wellenglieds 4 auf seinem Innenumfangsteil
mit einem axial nach hinten vorstehenden Vorsprung 4c versehen,
der sich zu der Nockenwellenseite erstreckt und ein Paar von radial
vorstehenden Stifthalteteilen 4d, 4d aufweist,
die nachfolgend als „Hebelvorsprünge" bezeichnet
werden. Stifthaltedurchgangslöcher 4e, 4e sind
in den entsprechenden Stiftvorsprüngen 4d, 4d des
axial nach hinten vorstehenden Vorsprungs 4c des Flanschteils 4b mit
großem Durchmesser ausgebildet, um die Enden eines Paares
von geraden Stiften 9, 9 in Position halten. Insbesondere
sind die hinteren Enden der Stifte 9, 9 in die
entsprechenden Stifthaltedurchgangslöcher 4e, 4e der
Hebelvorsprünge 4d, 4d pressgepasst. Die
zylindrischen Teile der Basisenden 8a, 8a der Verbindungsglieder 8, 8 sind
drehbar mit den vorderen Enden der Stifte 9, 9 verbunden.Each of the links 8th . 8th is slightly curved and formed as a substantially boomerangförmiges or circular arc-shaped member. The base end 8a (the first end) of the link 8th is integrally formed with a cylindrical part, which is parallel to the axis of the camshaft 1 extends. Accordingly, the upper end 8b (the second end) of the link 8th formed integrally with a cylindrical part, which is parallel to the axis of the camshaft 1 extends. In particular, stand the cylindrical part of the base end 8a and the cylindrical part of the upper end 8b of the connecting link 8th both to the plate part 2 B of the sprocket 2 in front. As seen from the dismantled view of 2 becomes clear, is also a flange 4b with large diameter of the driven shaft member 4 on its inner peripheral part with an axially rearwardly projecting projection 4c which extends to the camshaft side and a pair of radially projecting pin holding parts 4d . 4d hereinafter referred to as "lever protrusions." Pin holding through holes 4e . 4e are in the corresponding pin protrusions 4d . 4d of the axially rearwardly projecting projection 4c of the flange part 4b formed with a large diameter around the ends of a pair of straight pins 9 . 9 hold in position. In particular, the rear ends of the pins 9 . 9 into the corresponding pin retaining holes 4e . 4e the lever protrusions 4d . 4d press-fit. The cylindrical parts of the base ends 8a . 8a the links 8th . 8th are rotatable with the front ends of the pins 9 . 9 connected.
Weiterhin
sind die zylindrischen Teile der oberen Enden 8b, 8b (der
zweiten Enden) der Verbindungsglieder 8, 8 mit
den entsprechenden sich radial erstreckenden, länglichen
Schlitzen 7, 7 verbunden und werden gleitbar in
denselben gehalten. Wie am besten in 1 zu erkennen
ist, ist in jedem der zylindrischen Teile der oberen Enden 8b, 8b der
Verbindungsglieder 8, 8 ein axiales Loch 10 ausgebildet, das
sich axial nach vorne öffnet. Ein federvorgespannter, zapfenförmiger
Verbindungsstift 11 ist operativ in dem axialen Loch 10 gehalten,
sodass ein im wesentlichen halbkugelförmiges axiales Ende
des zapfenförmigen Verbindungsstifts 11 durch
den assoziierten länglichen Schlitz 7 in eine
Spiralrille 15 eingreift, die in einer Spiralführungsrillenscheibe
(einer weiter unten beschriebenen Spiralscheibe 13) ausgebildet
ist.Furthermore, the cylindrical parts of the upper ends 8b . 8b (the second ends) of the links 8th . 8th with the corresponding radially extending elongated slots 7 . 7 connected and are slidably held in the same. How best in 1 It can be seen in each of the cylindrical parts of the upper ends 8b . 8b the links 8th . 8th an axial hole 10 formed, which opens axially forward. A spring-loaded, pin-shaped connecting pin 11 is operative in the axial hole 10 held so that a substantially hemispherical axial end of the pin-shaped connecting pin 11 through the associated elongated slot 7 in a spiral groove 15 engages in a spiral guide pulley (a spiral disk described below 13 ) is trained.
In 1 drückt
eine Rückstellfeder, die einfach durch das Bezugszeichen 12 angegeben
wird, den zapfenförmigen Verbindungsstift 11 permanent axial
nach vorne, sodass das halbkugelförmige Ende des Stifts 11 in
Verbindung mit der Spiralrille 15 der Spiralscheibe 13 gehalten
wird.In 1 pushes a return spring, simply by the reference numeral 12 is specified, the pin-shaped connecting pin 11 permanently axially forward so that the hemispherical end of the pin 11 in conjunction with the spiral groove 15 the spiral disk 13 is held.
Wie
in 1 gezeigt, sind die oberen Enden 8b, 8b in
dem montierten Zustand mit den entsprechenden sich radial erstreckenden,
länglichen Schlitzen 7, 7 des Plattenteils 2b verbunden,
wobei außerdem die Basisenden 8a, 8a der
Verbindungsglieder 8, 8 schwenkbar mit den vorderen
Enden der Stifte 9, 9 verbunden sind, die fix
mit den entsprechenden Hebelvorsprüngen 4d, 4d des
axial nach hinten vorstehenden Vorsprungs 4c des Flanschteils 4b mit
großem Durchmesser der angetriebenen Wellenglieds 4 verbunden
sind. Wenn in dem montierten Zustand die oberen Enden 8b, 8b der
Verbindungsglieder 8, 8 unter Anwendung einer
externen Kraft radial entlang der entsprechenden länglichen
Schlitze (Radialführungen) 7, 7 verschoben
werden, drehen sich das Kettenrad 2 und das angetriebene
Wellenglied 4 relativ um eine Winkelphase, die auf der
Basis einer radialen Verschiebung jedes der oberen Enden 8b, 8b mit
Verschiebungen (Gleitbewegungen entlang des Umfangs) von Basisenden 8a, 8a entlang
der entsprechenden Führungsschlitze 2d, 2d bestimmt
wird.As in 1 shown are the upper ends 8b . 8b in the assembled state with the corresponding radially extending elongate slots 7 . 7 of the plate part 2 B In addition, the base ends 8a . 8a the links 8th . 8th pivotable with the front ends of the pins 9 . 9 connected to the fixed with the corresponding lever protrusions 4d . 4d of the axially rearwardly projecting projection 4c of the flange part 4b large diameter driven shaft member 4 are connected. When in the assembled state, the upper ends 8b . 8b the links 8th . 8th using an external force radially along the corresponding elongated slots (radial guides) 7 . 7 be moved, the sprocket rotate 2 and the driven shaft member 4 relative to an angular phase based on a radial displacement of each of the upper ends 8b . 8b with displacements (sliding along the circumference) of base ends 8a . 8a along the corresponding guide slots 2d . 2d is determined.
Wie
deutlich in 1–2 gezeigt,
ist eine Spiralführungsrillenscheibe (Spiralscheibe) 13 gegenüber
der vorderen Fläche des Plattenteils 2b des Kettenrads 2 angeordnet.
Die Spiralscheibe 13 dient als Zwischendrehglied, das zwischen
der Nockenwelle 1 (dem angetriebenen Wellenglied 4)
und dem Kettenrad 2 angeordnet ist und drehbar auf der
Außenumfangswandfläche des zylindrischen hohlen Teils 4a des
angetriebenen Wellenglieds 4 gehalten wird. Wie am besten
in 1 zu erkennen, umfasst die Spiralscheibe 13 einen
Innenumfangsnabenteil 13a und einen Scheibenteil 13b,
die sich radial von dem Innenumfangsnabenteil 13a erstrecken.
Die Anßenumfangswandfläche des Nabenteils 13a wird
in einem Gleitkontakt mit der Außenumfangswandfläche
des zylindrischen Hohlteils 4a des angetriebenen Wellenglieds 4 gehalten,
um eine relative Drehung der Spiralscheibe 13 zu dem zylindrischen
Hohlteil 4a des angetriebenen Wellenglieds 4 zu
gestatten. Der Scheibenteil 13b der Spiralscheibe 13 weist
zwei Spiralrillen 15, 15 mit jeweils einem im
wesentlichen halbkreisförmigen Querschnitt auf, die als
Spiralführung dienen und in der Rückfläche
des Scheibenteils 13b gegenüber einem axialen
Ende der Nockenwelle 1 ausgebildet sind. Das im wesentlichen
halbkugelförmige axiale Ende des zapfenförmigen
Verbindungsstifts 11 des Verbindungsglieds 8 greift
gleitend in eine assoziierte Spiralrille 15, 15 ein
und wird durch dieselbe geführt.How clearly in 1 - 2 shown is a spiral guide pulley (spiral disk) 13 opposite the front surface of the plate part 2 B of the sprocket 2 arranged. The spiral disk 13 serves as an intermediate rotary member between the camshaft 1 (the driven shaft member 4 ) and the sprocket 2 is arranged and rotatably on the outer peripheral wall surface of the cylindrical hollow part 4a the driven shaft member 4 is held. How best in 1 to recognize, includes the spiral disk 13 an inner peripheral hub part 13a and a disc part 13b extending radially from the inner peripheral hub portion 13a extend. The outer peripheral wall surface of the hub part 13a is in sliding contact with the outer peripheral wall surface of the cylindrical hollow part 4a the driven shaft member 4 held to a relative rotation of the spiral disk 13 to the cylindrical hollow part 4a the driven shaft member 4 to allow. The disc part 13b the spiral disk 13 has two spiral grooves 15 . 15 each having a substantially semicircular cross-section which serve as a spiral guide and in the rear surface of the disc part 13b opposite to an axial end of the camshaft 1 are formed. The substantially hemispherical axial end of the pin-shaped connecting pin 11 of the connecting link 8th slips into an associated spiral groove 15 . 15 and is guided by the same.
Die
oben genannten Spiralrillen 15, 15 sind in der
Rückfläche des Scheibenteils 13b der
Spiralscheibe 13 separat zueinander ausgebildet. Kurz gesagt,
ist jede Spiralrille 15 derart geformt oder konfiguriert,
dass der Spiralradius der Spiralrille 15, der als eine
Distanz zwischen einem bestimmten Punkt auf der Zentrumslinie der
Spirale der Spiralrille 15 und der Achse der Nockenwelle 1 definiert
ist, sich allmählich in der Drehrichtung der Kettenrads 2 reduziert.
Der äußerste Rillenabschnitt 15a der
Spiralrille 15 ist an einem Biegungspunkt zwischen dem äußersten
Rillenabschnitt 15a und einem regulären Spiralrillenabschnitt 15b (mit
Ausnahme des äußersten Rillenabschnitts 15a der
Spiralrille 15) radial nach innen mit einem bestimmten
Winkel gebogen. Der reguläre Spiralrillenabschnitt 15b erstreckt
sich spiralförmig von dem Biegungspunkt nach innen. Außerdem
ist eine Hälfte des äußersten Rillenabschnitts 1a von
einer im wesentlichen mittleren Position des äußersten
Rillenabschnitts 15a in der Längsrichtung entlang
der Mittellinie der Spiralrille 15 zu dem halbkreisförmigen,
geschlossenen Ende des äußersten Rillenabschnitts 15a weiter
mit einem sehr kleinen Winkel (einer sehr kleinen Winkeländerungsrate
in der Spirale oder einer sehr kleinen Krümmung) radial nach
innen gebogen oder gekrümmt.The above spiral grooves 15 . 15 are in the back surface of the disk part 13b the spiral disk 13 formed separately from each other. In short, every spiral groove is 15 shaped or configured such that the spiral radius of the spiral groove 15 acting as a distance between a certain point on the center line of the spiral groove spiral 15 and the axis of the camshaft 1 is defined gradually in the direction of rotation of the sprocket 2 reduced. The outermost groove section 15a the spiral groove 15 is at a bending point between the outermost groove portion 15a and a regular spiral groove section 15b (except the outermost groove section 15a the spiral groove 15 ) bent radially inwardly at a certain angle. The regular spiral groove section 15b extends in a spiral from the bending point inwards. In addition, one half of the outermost groove portion 1a from a substantially middle position of the outermost groove portion 15a in the longitudinal direction along the center line of the spiral groove 15 to the semicircular, closed end of the outermost groove portion 15a further bent or curved radially inward at a very small angle (a very small rate of change in the spiral or a very small curvature).
Das
heißt, die Geometrie des regulären Spiralrillenabschnitts 15b der
Spiralrille 15 mit Ausnahme des äußersten
Rillenabschnitts 15a ist derart geformt oder konfiguriert,
dass die Änderungsrate in der Spirale des regulären
Spiralrillenabschnitts 15b konstant ist. Es ist zu beachten,
dass die Änderungsrate in der Spirale der Spiralrille 15 im
wesentlichen einer Änderungsrate in der relativen Winkelphase
zwischen der Nockenwelle (der angetriebenen Seite) und dem Kettenrad
(der antreibenden Seite) entspricht. Weiterhin ist die Änderungsrate
der Spirale des äußersten Rillenabschnitts 15a von
dem Biegungspunkt zu dem halbkreisförmigen, geschlossenen
Ende des äußersten Rillenabschnitts 15a kleiner als
diejenige des regulären Spiralrillenabschnitts 15b dimensioniert
und konfiguriert, sodass die Spirale des äußersten
Rillenabschnitts 15 die Form einer im wesentlichen geraden
Linie (mit anderen Worten einer sehr moderat gekrümmten
Linie) entlang einer Tangentiallinie der Spiralscheibe 13 aufweist.
Die Länge in der Längsrichtung der Spirale des äußersten
Rillenabschnitts 15a ist derart spezifiziert oder dimensioniert,
dass eine bestimmte Kennlinie für die Steuerung der Phasenänderung
realisiert wird. Tatsächlich ist die Länge in
der Längsrichtung der Spirale des äußersten
Rillenabschnitts 15a mit einer vergleichsweise langen Länge
vorgesehen, die im wesentlichen einem Nockenwinkel von 45 Grad entspricht.
Außerdem ist wie weiter oben genannt eine Hälfte
des äußersten Rillenabschnitts 15a von
der im wesentlichen mittleren Position des äußersten
Rillenabschnitts 15a zu dem halbkreisförmigen,
geschlossenen Ende des äußersten Rillenabschnitts 15a mit einem
sehr kleinen Winkel radial nach innen gebogen bzw. gekrümmt.That is, the geometry of the regular spiral groove portion 15b the spiral groove 15 with the exception of the outermost groove portion 15a is shaped or configured such that the rate of change in the spiral of the regular spiral groove portion 15b is constant. It should be noted that the rate of change in the spiral groove spiral 15 essentially corresponds to a rate of change in the relative angular phase between the camshaft (the driven side) and the sprocket (the driving side). Further, the rate of change of the spiral of the outermost groove portion 15a from the bending point to the semicircular, closed end of the outermost groove portion 15a smaller than that of the regular spiral groove portion 15b dimensioned and configured so that the spiral of the outermost groove section 15 the shape of a substantially straight line (in other words, a very moderately curved line) along a tangential line of the spiral disk 13 having. The length in the longitudinal direction of the spiral of the outermost groove portion 15a is specified or dimensioned such that a certain characteristic for the control of the phase change is realized. In fact, the length in the longitudinal direction is the spiral of the outermost groove portion 15a provided with a comparatively long length, which substantially corresponds to a cam angle of 45 degrees. In addition, as mentioned above, one half of the outermost groove portion 15a from the substantially middle position of the outermost groove portion 15a to the semicircular, closed end of the outermost groove portion 15a bent radially at a very small angle or curved.
Es
soll angenommen werden, dass sich die Spiralscheibe 13 in
einer Phasenverzögerungsrichtung relativ zu dem Kettenrad 2 in
einem Zustand dreht, in dem die zapfenförmigen Verbindungsstifte 11, 11 in
einer Verbindung mit den entsprechenden Spiralrillen 15, 15 gehalten
werden. Dabei bewegen oder verschieben sich die oberen Enden 8b, 8b der Verbindungsglieder 8, 8 radial
nach innen (zu der Phasenbeschleunigungsseite) entlang der entsprechenden
Spiralformen der Spiralrillen 15, 15, während
sie durch die sich radial erstreckenden länglichen Schlitze 7, 7 des
Plattenteils geführt werden. Wenn sich umgekehrt die Spiralscheibe 13 relativ
in einer Phasenbeschleunigungsrichtung aus diesem Zustand dreht,
bewegen sich die oberen Enden 8b, 8b der Verbindungsglieder 8, 8 radial
nach außen (zu der Phasenbeschleunigungsseite) entlang
der entsprechenden Spiralformen der Spiralrillen 15, 15,
wobei dann die zapfenförmigen Verbindungsstifte 11, 11 die entsprechenden
Biegungspunkte der Spiralrillen 15, 15 erreichen.
Wenn die Verbindungsstifte 11, 11 an den entsprechenden
Biegungspunkten gehalten werden, wird die relative Winkelphase zwischen
der Nockenwelle 1 und dem Kettenrad 2 zu der maximalen
Phasenverzögerungsposition gesteuert bzw. eingestellt.It should be assumed that the spiral disk 13 in a phase delay direction relative to the sprocket 2 rotates in a state in which the pin-shaped connecting pins 11 . 11 in conjunction with the corresponding spiral grooves 15 . 15 being held. This move or move the upper ends 8b . 8b the links 8th . 8th radially inward (to the phase acceleration side) along the corresponding spiral shapes of the spiral grooves 15 . 15 , Guide them through the radially extending elongated slots 7 . 7 be guided of the plate part. If, conversely, the spiral disk 13 rotates relatively in a phase acceleration direction from this state, move the upper ends 8b . 8b the links 8th . 8th radially outward (to the phase acceleration side) along the corresponding spiral shapes of the spiral grooves 15 . 15 , in which case the pin-shaped connecting pins 11 . 11 the corresponding bending points of the spiral grooves 15 . 15 to reach. When the connecting pins 11 . 11 held at the respective bending points, the relative angular phase between the camshaft 1 and the sprocket 2 controlled or set to the maximum phase delay position.
Wenn
sich unter diesen Umständen jeder der Verbindungsstifte 11, 11 von
dem Biegungspunkt zu dem halbkreisförmigen, geschlossenen
Ende des äußersten Rillenabschnitts 15a bewegt
und dann eine bestimmte Position in dem äußersten
Rillenabschnitt 15a erreicht, wird die relative Winkelphase
zwischen der Nockenwelle 1 und dem Kettenrad 2 zu
einer Phase des Einlassventils gesteuert bzw. eingestellt, die etwas
gegenüber der maximalen Phasenverzögerungsposition
beschleunigt ist und für eine Motorstartoperation geeignet
ist.If under these circumstances, each of the connecting pins 11 . 11 from the bending point to the semicircular, closed end of the outermost groove portion 15a moves and then a certain position in the outermost groove portion 15a achieved, the relative angular phase between the camshaft 1 and the sprocket 2 is controlled to a phase of the intake valve that is slightly accelerated from the maximum phase retard position and is suitable for engine starting operation.
Wenn
eine Betätigungskraft (oder eine Betätigungsdrehkraft)
auf die Spiralscheibe 13 wirkt, die eine relative Drehung
der Spiralscheibe 13 zu der Nockenwelle 1 erzeugt,
wird die Betätigungskraft (Drehkraft) über jede
der Spiralrillen 15, 15 und jedes der im wesentlichen
halbkugelförmigen axialen Enden der zapfenförmigen
Verbindungsstifte 11, 11 zu jedem der oberen Enden 8b, 8b der
Verbindungsglieder 8, 8 übertragen. Dadurch
werden die obere Enden 8b, 8b radial entlang der
entsprechenden länglichen Schlitze (Radialführungen) 7, 7 verschoben. Dabei
wird aufgrund der Bewegungswandlung der Verbindungsglieder 8, 8 das
Drehmoment übertragen, das eine relative Drehung zwischen
dem Kettenrad 2 und dem angetriebenen Wellenglied 5 (Nockenwelle 1)
erzeugt.When an operating force (or an actuating torque) on the spiral disk 13 affects, which is a relative rotation of the spiral disk 13 to the camshaft 1 generates, the operating force (torque) on each of the spiral grooves 15 . 15 and each of the substantially hemispherical axial ends of the pin-shaped connecting pins 11 . 11 to each of the upper ends 8b . 8b the links 8th . 8th transfer. This will make the upper ends 8b . 8b radially along the corresponding elongated slots (radial guides) 7 . 7 postponed. It is due to the motion conversion of the links 8th . 8th transmit the torque, which is a relative rotation between the sprocket 2 and the driven shaft member 5 (Camshaft 1 ) generated.
Wie
in 1–4 gezeigt,
umfasst ein Betätigungskraft-Anwendungsmechanismus, der
konfiguriert ist, um die oben genannte Betätigungskraft (Betätigungsdrehkraft)
auf die Spiralscheibe 13 anzuwenden, wenigstens eine Rückstellfeder 16 und eine
Hysteresebremse (eine elektromagnetische Bremse oder ein elektromagnetisches
Stellglied) 17. In der gezeigten Ausführungsform
wird die Rückstellfeder 16 durch eine spiralförmige
Drehfeder gebildet, die die Spiralscheibe 13 in der Drehrichtung
(d. h. zu der Phasenbeschleunigungsseite) des Kettenrads 2 über
die Hülse 6 drückt. Die Hysteresebremse 17 ist vorgesehen,
um die Spiralscheibe 13 in der zu der Drehrichtung des
Kettenrads 2 entgegen gesetzten Richtung unter Anwendung
eines Bremsdrehmoments (einer Bremskraft) zu drücken. Die
Größe der durch die Hysteresebremse 17 erzeugten
Bremskraft hängt von der Motorbetriebsbedingung wie etwa
der Motorlast und der Motorgeschwindigkeit ab und kann durch eine
elektronische Steuereinheit (ECU) oder einfach eine Steuereinrichtung 50 (weiter
unten beschrieben) in dem VTC-System gesteuert werden. Indem die
durch die Hysteresebremse 17 erzeugte Bremskraft in Abhängigkeit
von einer Motorbetriebsbedingung entsprechend durch die Steuereinrichtung 50 gesteuert
wird, kann die Spiralscheibe 13 relativ in Bezug auf das
Kettenrad 2 gedreht werden oder können die Winkelpositionen
der Spiralscheibe 13 und des Kettenrads 2 unverändert
gelassen werden.As in 1 - 4 10, an operating force application mechanism configured to apply the above-mentioned operating force (operating rotational force) to the spiral disk 13 apply, at least one return spring 16 and a hysteresis brake (an electromagnetic brake or an electromagnetic actuator) 17 , In the embodiment shown, the return spring 16 formed by a spiral torsion spring, which is the spiral disk 13 in the direction of rotation (ie, the phase acceleration side) of the sprocket 2 over the sleeve 6 suppressed. The hysteresis brake 17 is provided to the spiral disk 13 in the direction of rotation of the sprocket 2 opposite direction using a braking torque (a braking force) to press. The size of the hysteresis brake 17 generated braking force depends on the engine operating condition such as the engine load and the engine speed and can by an electronic control unit (ECU) or simply a control device 50 (described below) in the VTC system. By the hysteresis brake 17 generated braking force in response to an engine operating condition according to the control device 50 can be controlled, the spiral disk 13 relative to the sprocket 2 be rotated or can the angular positions of the spiral disk 13 and the sprocket 2 to be left unchanged.
Die
Drehfeder 16 ist derart an der Hülse 6 installiert,
dass sie um den Außenumfang der Hülse 6 gewunden
ist. Wie inThe torsion spring 16 is so on the sleeve 6 Installed that around the outer circumference of the sleeve 6 is winding. As in
1 gezeigt,
greift ein Drehfeder-Armteil 16a mit einer vergleichsweise
kurzen Länge in ein radiales Federaufhängungsloch
in einem axialen Ende der Hülse 6 ein, während
der andere Drehfeder-Armteil 16b mit einer vergleichsweise
langen Länge in ein axiales Federaufhängungsloch
(axiales Durchgangsloch) in dem Innenumfangsnabenteil 13a der
Spiralfeder 13 eingreift. Die Drehfeder 16 dient
also dazu, die Spiralscheibe 13 entlang des Umfangs zu
einer Winkelphasenposition zu drücken, die für
eine Motorstartoperation geeignet ist, wobei die Hysteresebremse 17 deaktiviert
wird, nachdem der Motor gestoppt wurde. 1 shown, engages a torsion spring arm 16a with a comparatively short length, into a radial spring suspension hole in one axial end of the sleeve 6 one, while the other torsion spring arm part 16b with a comparatively long length in an axial spring suspension hole (axial through hole) in the inner peripheral hub part 13a the spiral spring 13 intervenes. The torsion spring 16 So serves the spiral disk 13 along the perimeter to an angular phase position suitable for engine starting operation, the hysteresis brake 17 is deactivated after the engine has stopped.
Wie
in 1–3 gezeigt,
umfasst die Hysteresebremse 17 eine ringförmige
Platte 14, einen Hysteresering 18, ein im wesentlichen
ringförmiges Spulenjoch 19 und eine elektromagnetische Spule 20.
Die ringförmige Platte 14 ist aus einem nicht-magnetischen
Material hergestellt und fix mit dem Umfang der vorderen Endfläche
des Scheibenteils 13b der Spiralscheibe 13 verbunden.
Der Hysteresering 18 ist fix mit dem Umfang der vorderen
Endfläche der ringförmigen Platte 14 verbunden.
Das Spulenjoch 19 ist derart vor dem Hysteresering 18 angeordnet,
dass es beinahe den gesamten Hysteresering 18 entlang des
Umfangs umgibt. Die elektromagnetische Spule 20 ist entlang
des Umfangs durch das Spulenjoch 19 umgeben, um einen Magnetfluss in
dem Spulenjoch 19 zu induzieren.As in 1 - 3 shown includes the hysteresis brake 17 an annular plate 14 , a hysteresis ring 18 , a substantially annular coil yoke 19 and an electromagnetic coil 20 , The annular plate 14 is made of a non-magnetic material and fixed to the periphery of the front end surface of the disk part 13b the spiral disk 13 connected. The hysteresis ring 18 is fixed to the circumference of the front end surface of the annular plate 14 connected. The coil yoke 19 is so in front of hysteresis 18 arranged that there is almost the entire hysteresis 18 surrounds along the circumference. The electromagnetic coil 20 is along the circumference through the coil yoke 19 surrounded to a magnetic flux in the coil yoke 19 to induce.
Die
nicht-magnetische, ringförmige Platte 14 ist aus
einem austenitischen Edelstahlmaterial zu einer ringförmigen
Form mit einer bestimmten Breite zwischen einem inneren und einem äußeren
Ring der ringförmigen Platte 14 ausgebildet. Die
ringförmige Platte 14 ist fix durch Schweißen
mit dem Umfang an der vorderen Endfläche des Scheibenteils 13b der Spiralscheibe 13 verbunden.
Der Außendurchmesser der ringförmigen Platte 14 ist
größer als derjenige der Spiralscheibe 13 gewählt.The non-magnetic, annular plate 14 is made of an austenitic stainless steel material to an annular shape with a certain width between an inner and an outer ring of the annular plate 14 educated. The annular plate 14 is fixed by welding with the circumference at the front end surface of the disk part 13b the spiral disk 13 connected. The outer diameter of the annular plate 14 is bigger than the one the spiral disk 13 selected.
Wie
deutlich in 1 gezeigt, ist der Hysteresering 18 mit
einer dünnwandigen, zylindrisch-hohlen Form ausgebildet,
sodass eine radiale Breite des Hystereserings 18 (d. h.
eine radiale Dimension zwischen der Innen- und Außenumfangswand
des Hystereserings 189 wesentlich kleiner als die gegebene Breite
der ringförmigen Platte 14 ist. Der Hysteresering 18 ist
fix durch Schweißen mit dem Umfang der vorderen Endfläche
der ringförmigen Platte 14 verbunden. Der Hysteresering 18 ist
aus einem Hysteresematerial (einem halbharten, magnetischen Material)
ausgebildet, das die Eigenschaft aufweist, dass eine Magnetflussänderung
mit einer Phasenverzögerung nach einer Änderung
in dem externen Magnetfeld auftritt.How clearly in 1 shown is the hysteresis ring 18 formed with a thin-walled, cylindrical-hollow shape, so that a radial width of the hysteresis ring 18 (ie, a radial dimension between the inner and outer peripheral walls of the hysteresis ring 189 much smaller than the given width of the annular plate 14 is. The hysteresis ring 18 is fixed by welding with the circumference of the front end surface of the annular plate 14 connected. The hysteresis ring 18 is formed of a hysteresis material (a semi-hard magnetic material) having the characteristic that a magnetic flux change occurs with a phase lag after a change in the external magnetic field.
Das
Spulenjoch 19 umfasst einen inneren Ständer 22,
einen äußeren Ständer 23 und
ein ringförmiges Joch 24, das die vorderen Enden
des innere und des äußeren Ständers 22–23 derart
verbindet, dass ein axiales Ende des ringförmigen Raums
zwischen dem inneren und dem äußeren Ständer 22–23 geschlossen
wird. Der innere und der äußere Ständer 22–23 und
das ringförmige Joch 24 sind einstückig
miteinander ausgebildet. Aus der Perspektive der Querschnittansicht
von 1 ist das Spulenjoch 19 mit einer im
wesentlichen zylindrischen Form ausgebildet, die den Innenumfang,
den Außenumfang und die vordere Endfläche der
elektromagnetischen Spule 20 durch die Außenumfangswandfläche
des inneren Ständers 22, die die Innenumfangswandfläche
des äußere Ständers 23 und die
rechte Seitenwand des ringförmigen Jochs 24 umgibt.The coil yoke 19 includes an inner stand 22 , an outer stand 23 and an annular yoke 24 that the front ends of the inner and the outer stand 22 - 23 such that an axial end of the annular space between the inner and the outer stator 22 - 23 is closed. The inner and the outer stand 22 - 23 and the annular yoke 24 are integrally formed with each other. From the perspective of the cross-sectional view of 1 is the coil yoke 19 formed with a substantially cylindrical shape, the inner circumference, the outer periphery and the front end surface of the electromagnetic coil 20 through the outer peripheral wall surface of the inner stator 22 , which is the inner peripheral wall surface of the outer stator 23 and the right side wall of the annular yoke 24 surrounds.
Ein
ringförmiger Innenständer-Komponententeil 22a ist
fest mit dem Außenumfang des inneren Ständers 22 über
eine Presspassung verbunden, sodass sie die ringförmige
Rückfläche der elektromagnetischen Spule 20 entlang
des Umfangs umgibt. Der innere Ständer 22 ist
einstückig auf der Innenumfangswand mit einem radial nach
innen vorstehenden Lagerhaltevorsprung 22b ausgebildet.
Ein radiales Kugellager 25 wird durch den Lagerhaltevorsprung 22b des
inneren Ständers 22 gehalten. Dadurch wird die
Spiralscheibe 13 drehbar auf dem inneren Ständer 22 über
das Kugellager 25 gehalten.An annular inner stand component part 22a is fixed to the outer circumference of the inner stator 22 connected via an interference fit so that they form the annular back surface of the electromagnetic coil 20 surrounds along the circumference. The inner stand 22 is integrally formed on the inner peripheral wall with a radially inwardly projecting bearing holding projection 22b educated. A radial ball bearing 25 is by the stock keeping projection 22b of the inner stand 22 held. This will make the spiral disk 13 rotatable on the inner stand 22 over the ball bearing 25 held.
Der
innere Ständer 22 (insbesondre der pressgepasste
Innenständer-Komponententeil 22a) weist entlang
des Umfangs mit gleichen Abständen beabstandete Innenständer-Polzähne 26, 26, 26, 26, ... 26 (z.
B. sind 40 Zähne vorgesehen) auf, die auf dem Außenumfang
des pressgepassten Innenständer-Komponententeils 22a ausgebildet
sind und als Magnetsüdpol (negativer Pol) dienen. Weiterhin weist
der äußere Ständer 23 entlang
des Umfangs mit gleichen Abständen beabstandete Außenständer-Polzähne 27, 27, 27, 27,
... 27 (z. B. sind 40 Zähne vorgesehen) auf, die
auf dem Innenumfang des äußeren Ständers 23 ausgebildet
sind und als Magnetnordpol (positiver Pol) dienen. Wie in 1–3 gezeigt,
sind die Innenständer-Polzähne 26 als
externer Zahnteil ausgebildet. Im Gegensatz dazu sind wie in 1 gezeigt
die Außenständer-Polzähne 27 als
interner Zahnteil ausgebildet. Der externe Zahnteil (die Innenständer-Polzähne 26) und
der interne Zahnteil (die Außenständer-Polzähne 27)
sind konzentrisch in Bezug auf die Achse der Nockenwelle 1 und
mit einem bestimmten Abstand (mit Bezug auf eine bestimmte Magnetlücke)
zueinander beabstandet angeordnet. Insbesondere ist die Anzahl (z.
B. 40) der Innenständer-Polzähne 26 gleich der
Anzahl (z. B. 40) der Außenständer-Polzähne 27, wobei
außerdem die Innenständer-Polzähne 26 entlang
des Umfangs zu den entsprechenden Außenständer-Polzähnen 27 versetzt
sind, sodass ein Innenständer-Polzahn 26 neben
zwei benachbarten Außenständer-Polzähnen 27, 27 und
gegenüber der Vertiefung zwischen den zwei benachbarten
Außenständer-Polzähnen 27, 27 angeordnet
ist. Die Innenständer- und die Außenständer-Polzähne 26 und 27 sind
also alternierend entlang der Umfangsrichtung angeordnet. Mit anderen
Worten sind die Innenständer- und die Außenständer-Polzähne 26 und 27 derart
angeordnet, dass sie einander radial schräg gegenüberliegen.The inner stand 22 (In particular, the press-fitted inner stand component part 22a ) has equidistantly spaced inner stator pole teeth along the circumference 26 . 26 . 26 . 26 , ... 26 (eg, 40 teeth are provided) located on the outer perimeter of the press-fitted inner stand component part 22a are formed and serve as Magnetsüdpol (negative pole). Furthermore, the outer stand 23 Outboard pole teeth spaced equidistantly around the circumference 27 . 27 . 27 . 27 , ... 27 (For example, 40 teeth are provided) on the inner circumference of the outer stand 23 are formed and serve as Magnetnordpol (positive pole). As in 1 - 3 shown are the inner pole teeth 26 designed as an external tooth part. In contrast, as in 1 shown the outer pole teeth 27 designed as an internal tooth part. The external tooth part (the inner pole teeth 26 ) and the internal tooth part (the outer pole teeth 27 ) are concentric with respect to the axis of the camshaft 1 and arranged at a certain distance (with respect to a specific magnetic gap) spaced from each other. In particular, the number (e.g. 40 ) of the inner pole teeth 26 equal to the number (eg 40 ) of the outer pole teeth 27 , wherein also the inner pole teeth 26 along the circumference to the corresponding outer pole teeth 27 offset so that an inner pole pole tooth 26 next to two adjacent outer pole teeth 27 . 27 and to the recess between the two adjacent outer pole teeth 27 . 27 is arranged. The inner pole and the outer pole teeth 26 and 27 are thus arranged alternately along the circumferential direction. In other words, the inner pole and the outer pole teeth are 26 and 27 arranged so that they face each other radially obliquely.
Aufgrund
der oben erläuterten radial schräg gegenüberliegenden
und entlang des Umfangs alternierenden Anordnung der Innenständer-
und Außenständer-Polzähne 26 und 27 kann
ein Magnetfeld zwischen einem benachbarten schräg gegenüberliegenden
Paar aus einem Innenständer- und einem Außenständer-Polzahn 26 und 27 erzeugt
werden, wenn die elektromagnetische Spule 20 erregt wird. Deshalb
ist die Richtung des erzeugten Magnetfelds, das durch das Innere
des Hystereserings 18 hindurchgeht, schräg zu
der Umfangsrichtung geneigt.Due to the above-discussed radially obliquely opposite and circumferentially alternating arrangement of the inner stator and outer stator pole teeth 26 and 27 For example, a magnetic field may be applied between an adjacent diagonally opposite pair of inner stator and outer stator pole teeth 26 and 27 be generated when the electromagnetic coil 20 is excited. Therefore, the direction of the generated magnetic field is through the interior of the hysteresis ring 18 passes, inclined at an angle to the circumferential direction.
Die
obere Fläche jedes der Innenständer-Polzähne 26 und
die Innenumfangswandfläche des Hystereserings 18 werden
durch einen kleinen Luftspalt voneinander getrennt, während
sie radial einander gegenüberliegen. Außerdem
werden die obere Fläche jedes Außenständer-Polzahns 27 und die
Außenumfangsfläche des Hystereserings 18 durch
einen kleinen Luftspalt voneinander getrennt, während sie
radial einander gegenüberliegen. Um eine große
Magnetkraft sicherzustellen, sind diese Luftspalte infinitesimal
kleine Luftspalte.The upper surface of each of the inner pole teeth 26 and the inner peripheral wall surface of the hysteresis ring 18 are separated by a small air gap while being radially opposed to each other. Also, the upper surface of each outer pole pole tooth becomes 27 and the outer peripheral surface of the hysteresis ring 18 separated by a small air gap while being radially opposed to each other. To ensure a large magnetic force, these air gaps are infinitesimal small air gaps.
Das
ringförmige Joch 24 weist ein Durchgangsloch 24a auf,
das an einer vorbestimmten Ringposition (in der Umfangsrichtung
des ringförmigen Jochs 24) ausgebildet ist und
durch das ein Kabelbündel 20a der elektromagnetischen
Spule 20 zu der Steuereinrichtung 50 geführt
ist (siehe 1).The ring-shaped yoke 24 has a through hole 24a at a predetermined ring position (in the circumferential direction of the annular yoke 24 ) is formed and through which a cable bundle 20a the electromagnetic coil 20 to the controller 50 is guided (see 1 ).
Wenn
ein Erregungsstrom (ein magnetisierender Strom) von der Ausgabeschnittstelle
der Steuereinrichtung 50 über das Kabelbündel 20a zu
der elektromagnetischen Spule 20 geführt wird,
wird ein Magnetfeld (oder eine magnetische Kraft) über
das Spulenjoch 19 erzeugt. Durch eine derartige elektromagnetische
Kraft wird ein Bremsdrehmoment auf den Hysteresering 18 ausgeübt.
Wenn also ein Erregungsstrom an der elektromagnetischen spule 20 angelegt
wird, um einen Magnetfluss in dem Spulenjoch 19 zu induzieren,
und sich der Hysteresering 18 in einem Magnetfeld verschiebt,
das zwischen den radial schräg einander gegenüberliegenden
Innenständer- und Außenständer-Polzähnen 26 und 27 erzeugt wird,
kann eine Bremskraft aufgrund einer Differenz zwischen der Richtung
des in dem Hysteresering 18 induzierten Magnetflusses und
der Richtung des erzeugten Magnetfeldes erzeugt werden. Dabei ist
die Größe der Bremskraft im wesentlichen proportional zu
der Stärke des erzeugten Magnetfelds (d. h. zu der Größe
des an der elektromagnetischen Spule 20 angelegten Erregungsstroms),
unabhängig von der Drehgeschwindigkeit des Hystereserings 18 und
insbesondere von der relativen Geschwindigkeit des Hystereserings 18 zu
dem äußeren Zahnteil (den Innenständer-Polzähnen 26)
und dem inneren Zahnteil (den Außenständer-Polzähnen 27).
Wenn man annimmt, dass die Größe des an der Erregungsspule 20 angelegten
Erregungsstroms konstant gehalten wird, ist auch die Größe
der auf den Hysteresering 18 ausgeübten Bremskraft
konstant.When an excitation current (a magnetizing current) from the output interface of the control device 50 over the cable bundle 20a to the electromagnetic coil 20 is guided, a magnetic field (or a magnetic force) on the Spulenjoch 19 generated. By such electromagnetic force is a braking torque on the hysteresis 18 exercised. So if an excitation current at the electromagnetic coil 20 is applied to a magnetic flux in the coil yoke 19 to induce and become hysteresis 18 in a magnetic field, that between the radially obliquely opposite inner stator and outer stator pole teeth 26 and 27 is generated, a braking force due to a difference between the direction of in the Hysteresering 18 induced magnetic flux and the direction of the generated magnetic field are generated. In this case, the magnitude of the braking force is substantially proportional to the strength of the generated magnetic field (ie, to the size of the electromagnetic coil 20 applied excitation current), regardless of the rotational speed of the hysteresis ring 18 and in particular the relative speed of the hysteresis ring 18 to the outer tooth part (the inner pole pole teeth 26 ) and the inner tooth part (the outer pole teeth 27 ). If one assumes that the size of the excitation coil 20 applied excitation current is kept constant, is also the size of the hysteresis ring 18 applied braking force constant.
Die
in 1 gezeigte Steuereinrichtung 50 ist allgemein
ein Mikrocomputer. Die Steuereinrichtung 50 umfasst eine
Ein-/Ausgabe-Schnittstelle (I/O), Speicher (RAM, ROM) und einen
Mikroprozessor bzw. eine zentrale Verarbeitungseinheit (CPU). Die
Ein-/Ausgabe-Schnittstelle (I/O) der Steuereinrichtung 50 empfängt
Eingabeinformationen aus verschiedenen Motor-/Fahrzeugsensoren wie
etwa einem Kurbelwinkelsensor (einem Kurbelwinkelpositionssensor),
einem Luftflussmesser, einem Drosselpositionssensor, einem Motortemperatursensor
(z. B. einem Motorkühlmittel-Temperatursensor) usw. Der Kurbelwinkelsensor
ist vorgesehen, um die Drehzahl der Motorkurbelwelle, d. h. die „Motorgeschwindigkeit"
zu erfassen. Der Luftflussmesser ist vorgesehen, um eine Einlassluftflussrate
zu erfassen, die als „Motorlast" betrachtet wird. Der Drosselpositionssensor
ist vorgesehen, um die Drosselöffnung zu erfassen. Der
Motortemperatursensor ist vorgesehen, um die tatsächliche
Betriebstemperatur (z. B. die Kühlmitteltemperatur) des
Motors zu erfassen. In der Steuereinrichtung 50 erhält
die zentrale Verarbeitungseinheit (CPU) über die Ein-/Ausgabe-Schnittstelle
Zugriff auf eingehende Informationsdatensignale aus den oben genannten
Motor-/Fahrzeugsensoren. Die CPU der Steuereinrichtung 50 ist
dafür verantwortlich, das in Speichern gespeicherte Hysteresebremssteuerprogramm
und erforderliche arithmetische und logische Logikoperationen einschließlich
der Verarbeitung des Steuerstroms für die elektromagnetische
Spule des Hysteresebremse auszuführen. Ein Rechenergebnis
(ein Ergebnis einer arithmetischen Berechung) wird in der Form eines
berechneten Ausgabesignals für den Steuerstrom der elektromagnetischen
Spule über die Ausgabeschnittstellenschaltung der Steuereinrichtung
zu einer Ausgabestufe gegeben, nämlich zu der elektromagnetischen
Spule 20 der Hysteresebremse 17.In the 1 shown control device 50 is generally a microcomputer. The control device 50 includes an input / output interface (I / O), memory (RAM, ROM) and a microprocessor or a central processing unit (CPU). The I / O interface (I / O) of the controller 50 receives input information from various engine / vehicle sensors such as a crank angle sensor (a crank angle position sensor), an air flow meter, a throttle position sensor, an engine temperature sensor (eg, an engine coolant temperature sensor), etc. The crank angle sensor is provided to control the engine crankshaft speed, ie The air flow meter is provided to detect an intake air flow rate, which is considered "engine load". The throttle position sensor is provided to detect the throttle opening. The engine temperature sensor is provided to detect the actual operating temperature (eg, the coolant temperature) of the engine. In the control device 50 the central processing unit (CPU) receives access to incoming information data signals from the aforementioned motor / vehicle sensors via the input / output interface. The CPU of the controller 50 It is responsible for executing the hysteresis brake control program stored in memories and required arithmetic and logical logic operations including the processing of the control current for the electromagnetic coil of the hysteresis brake. A calculation result (a result of arithmetic calculation) is given in the form of a calculated output signal for the control current of the electromagnetic coil via the output interface circuit of the controller to an output stage, namely, to the electromagnetic coil 20 the hysteresis brake 17 ,
Aus
den vorstehenden Erläuterungen wird deutlich, dass der
Phasenänderungsmechanismus durch sich radial erstreckende,
längliche Schlitze 7, 7, die in dem Kettenrad-Plattenteil 2b ausgebildet sind,
Verbindungsglieder 8, 8, Verbindungsstifte 11, 11,
Hebelvorsprünge 4d, 4d des Vorsprungs 4c des Flanschteils 4b mit
großem Durchmesser des angetriebenen Wellenglieds 4,
die Spiralscheibe 13, die Spiralrille 15 und die
Hysteresebremse 17 gebildet wird.It will be understood from the foregoing discussion that the phase change mechanism is provided by radially extending elongate slots 7 . 7 in the sprocket plate part 2 B are formed, links 8th . 8th , Connecting pins 11 . 11 , Lever projections 4d . 4d of the projection 4c of the flange part 4b with large diameter of the driven shaft member 4 , the spiral disk 13 , the spiral groove 15 and the hysteresis brake 17 is formed.
Eine
Kühleinrichtung (die als Kühlmittel/Schmieröl-Zuführeinrichtung
dient) ist ebenfalls in der VTC-Vorrichtung der gezeigten Ausführungsform vorgesehen,
um Kühlöl zu dem Phasenänderungsmechanismus 3 zuzuführen.A cooling device (serving as a coolant / lubricating oil supply device) is also provided in the VTC device of the shown embodiment to supply cooling oil to the phase change mechanism 3 supply.
Wie
in 1 gezeigt, wird die Kühleinrichtung durch
eine ringförmige Leitung 28, eine schräge Ölzuführleitung 29 und
ein Flussraten-Steuerventil (Flussteuerventil) 30 gebildet.
Die ringförmige Leitung 28 ist zwischen der Innenumfangswand
der Nockenwelle 1, die eine zylindrische Hohlform aufweist, und
der Außenumfangswand (einschließlich des externen Gewindeteils)
der Nockenschraube 5 gebildet, die in das vordere, axiale
Ende der Nockenwelle 1 geschraubt ist. Die schräge Ölzuführleitung 29 ist
in dem angetriebenen Wellenglied 4 derart ausgebildet, dass
es sich schräg von dem Innenumfang des zylindrischen Hohlteils 4a (in
der Nähe des Innenumfangs des axial nach hinten vorstehenden
Vorsprung 4c) mit einem Neigungswinkel in Bezug auf die
Radialrichtung in den Flanschteil 4b mit großem
Durchmesser erstreckt. Das vorgeordnete Ende der schrägen Ölzuführleitung 29 ist
mit der ringförmigen Leitung 28 verbunden. Das
Flusssteuerventil 30 ist mit dem nachgeordneten Ende 29a der
schrägen Ölzuführleitung 29 verbunden,
um die Flussrate des durch die Ölzuführleitung 29 fließenden
Kühlöls in Abhängigkeit von der Öltemperatur
zu steuern bzw. einzustellen.As in 1 is shown, the cooling device by an annular conduit 28 , a sloping oil supply pipe 29 and a flow rate control valve (flow control valve) 30 educated. The annular pipe 28 is between the inner peripheral wall of the camshaft 1 having a cylindrical hollow shape, and the outer peripheral wall (including the external thread part) of the cam screw 5 formed in the front, axial end of the camshaft 1 screwed. The sloping oil supply line 29 is in the driven shaft member 4 formed such that it is inclined from the inner circumference of the cylindrical hollow part 4a (Near the inner periphery of the axially rearwardly projecting projection 4c ) with an inclination angle with respect to the radial direction in the flange part 4b extends with a large diameter. The upstream end of the inclined oil feed pipe 29 is with the annular pipe 28 connected. The flow control valve 30 is with the downstream end 29a the sloping oil supply pipe 29 connected to the flow rate of the through the oil supply line 29 flowing cooling oil depending on the oil temperature to control or adjust.
Obwohl
nicht deutlich in den Zeichnungen gezeigt, ist die ringförmige
Leitung 28 mit einem Hauptöldurchgang (nicht gezeigt)
verbunden, über den ein Betriebsöl (Kühl-/Schmieröl)
aus einer Ölpumpe (nicht gezeigt) zu den beweglichen Motorteilen
zugeführt wird. Das heißt, ein Teil des aus der Ölpumpe
ausgegebenen Betriebsöls wird als Kühlöl verwendet,
das zu dem Phasenänderungsmechanismus 3 der VTC-Vorrichtung
zugeführt wird. Allgemein wird der Verbrennungsmotor als
Antriebsquelle für die Ölpumpe verwendet. Statt
dessen kann aber auch ein Elektromotor als Antriebsquelle für
die Ölpumpe verwendet werden.Although not clearly shown in the drawings, the annular duct is 28 is connected to a main oil passage (not shown) through which an operating oil (cooling / lubricating oil) from an oil pump (not shown) is supplied to the movable engine parts. That is, part of the operating oil discharged from the oil pump is called cooling oil used that to the phase change mechanism 3 the VTC device is supplied. Generally, the engine is used as a drive source for the oil pump. Instead, however, an electric motor can also be used as the drive source for the oil pump.
Die
oben genannte schräge Ölzuführleitung 29 ist
an ihrem nachgeordneten Ende 29a über eine Ventilbohrung 31 des
Flusssteuerventils 30 (weiter unten im Detail beschrieben)
mit dem Innenraum des Phasenänderungsmechanismus 3 verbunden.The above inclined oil supply pipe 29 is at its downstream end 29a via a valve bore 31 of the flow control valve 30 (described in detail below) with the interior of the phase change mechanism 3 connected.
Wie
am besten in 1, 4 und 5 gezeigt,
wird das Flusssteuerventil 30 hauptsächlich durch
die Ventilbohrung 31, die mit dem nachgeordneten Ende 29a der
schrägen Ölzuführleitung 29 verbunden
ist und als ein axiales Durchgangsloch in dem Ventilgehäuse
ausgebildet ist (d. h. in dem Flanschteil 4b mit großem
Durchmesser des angetriebenen Ventilglieds 4), ein Ventilelement 32,
der gleitbar in der Ventilbohrung 31 vorgesehen ist, um eine
axiale Gleitbewegung (axial vorschiebende/zurückziehende
Bewegung) des Ventilelements 32 zu gestatten, und ein temperaturempfindliches
Glied 33 gebildet, das aufgrund einer Änderung
in der atmosphärischen Temperatur einschließlich
einer Temperaturänderung in dem zugeführten Kühlöl
abgelenkt wird. In der Kühleinrichtung der gezeigten Ausführungsform
ist das temperaturempfindliche Glied 33 mechanisch mit
einem axialen Ende des Ventilelements 32 verbunden, um
die axiale Gleitbewegung des Ventilelements 32 in der Ventilbohrung 31 über eine
derartige ablenkende Bewegung des temperaturempfindlichen Glieds 33 zu
erzeugen.How best in 1 . 4 and 5 shown, becomes the flow control valve 30 mainly through the valve hole 31 that with the downstream end 29a the sloping oil supply pipe 29 is connected and formed as an axial through hole in the valve housing (ie in the flange part 4b with large diameter of the driven valve member 4 ), a valve element 32 Sliding in the valve hole 31 is provided to an axial sliding movement (axially advancing / retracting movement) of the valve element 32 and a temperature-sensitive member 33 formed, which is deflected due to a change in the atmospheric temperature including a temperature change in the supplied cooling oil. In the cooling device of the illustrated embodiment, the temperature sensitive member 33 mechanically with an axial end of the valve element 32 connected to the axial sliding movement of the valve element 32 in the valve bore 31 via such a deflecting movement of the temperature sensitive member 33 to create.
Die
Ventilbohrung 31 ist in dem Innenumfangsteil des Flanschteils 4b mit
großem Durchmesser als ein rechter, kreisförmiger
Zylinder ausgebildet, dessen Innendurchmesser annähernd
gleichmäßig ist. Ein axiales Öffnungsende
(das innere Öffnungsende) 31a der Ventilbohrung 31 ist
einem Zwischenraum C zwischen der vorderen Fläche des Flanschteils 4b mit
großem Durchmesser des angetriebenen Wellenglieds 4 und
der hinteren Fläche des Plattenteils 2b des Kettenrads 2 zugewandt.
Das nachgeordnete Ende 29a der schrägen Ölzuführleitung 29 ist
ausgebildet, um sich in eine im wesentlichen mittlere Position der
Ventilbohrung 31 in der Axialrichtung der Ventilbohrung 31 zu öffnen.The valve bore 31 is in the inner peripheral part of the flange part 4b formed with a large diameter as a right, circular cylinder whose inner diameter is approximately uniform. An axial opening end (the inner opening end) 31a the valve bore 31 is a clearance C between the front surface of the flange portion 4b with large diameter of the driven shaft member 4 and the rear surface of the plate member 2 B of the sprocket 2 facing. The downstream end 29a the sloping oil supply pipe 29 is adapted to be in a substantially central position of the valve bore 31 in the axial direction of the valve bore 31 to open.
Wie
in 6–7 gezeigt,
ist das Ventilelement 32 ein gestuftes, zylindrisches Glied,
das einen im wesentlichen mittigen Wellenabschnitt 34 mit kleinem
Durchmesser, einen zylindrischen Flächenabschnitt 35 mit
großem Durchmesser, einen im wesentlichen zylindrischen
Ventilabschnitt 36 mit großem Durchmesser und
einen vertieften Verbindungsabschnitt 37 aufweist. Der
Flächenabschnitt 35 ist entsprechend bearbeitet,
um axial in eine sehr enge Passbohrung (d. h. in die axiale Ventilbohrung 31) des
Ventilgehäuses (des Flanschteils 4b mit großem Durchmesser
gleiten zu können. Der Flächenabschnitt 35 ist
einstückig mit dem hinteren Ende des Wellenabschnitts 34 mit
kleinem Durchmesser ausgebildet. Der Ventilabschnitt 36 ist
auch derart bearbeitet, dass er axial in eine sehr enge Passbohrung (d.
h. in die axiale Ventilbohrung 31) des Ventilgehäuses
gleiten kann. Der Ventilabschnitt 36 ist einstückig mit
dem vorderen Ende des Wellenabschnitts 34 mit kleinem Durchmesser
ausgebildet. Weiterhin ist der ringförmig vertiefte Verbindungsabschnitt 37 einstückig
mit dem vorderen Ende des Ventilabschnitts 36 verbunden.As in 6 - 7 shown is the valve element 32 a stepped cylindrical member having a substantially central shaft portion 34 with a small diameter, a cylindrical surface section 35 large diameter, a substantially cylindrical valve portion 36 with large diameter and a recessed connecting section 37 having. The area section 35 is machined to axially into a very close fitting bore (ie into the axial valve bore 31 ) of the valve housing (the flange part 4b to slide with a large diameter. The area section 35 is integral with the rear end of the shaft section 34 formed with a small diameter. The valve section 36 is also machined so that it axially into a very narrow fitting bore (ie in the axial valve bore 31 ) of the valve housing can slide. The valve section 36 is integral with the front end of the shaft portion 34 formed with a small diameter. Furthermore, the annular recessed connecting portion 37 integral with the front end of the valve section 36 connected.
Wie
in 9A–9C gezeigt,
sieht die ringförmige Vertiefung an dem Außenumfang
des Wellenteils 34 mit kleinem Durchmesser zwischen dem
Flächenabschnitt 35 mit großem Durchmesser und
dem Ventilabschnitt 36 mit großem Durchmesser eine
ringförmige Öleinführkammer 38 vor.
Das nachgeordnete Ende 29a der schrägen Ölzuführleitung 29 ist
permanent mit der Öleinführkammer 38 verbunden,
unabhängig von der Axialposition des Ventilelements 32.
Außerdem ist eine schräge Ölabführleitung 39 in
dem Flanschteil 4b mit großem Durchmesser des
angetriebenen Wellenglieds 4 ausgebildet, sodass das nachgeordnete
Ende 29a der schrägen Ölzuführleitung 29 und
das nachgeordnete Ende 39a der schrägen Ölabführleitung 39 radial
einander gegenüberliegen und dazwischen die axiale Ventilbohrung 31 einschließen.
Die Ölabführleitung 39 ist vorgesehen,
um ein Übermaß des in die Öleinführkammer 38 eingeführten Öls
nach außen abzuführen. Die laterale Querschnittfläche
(Fluidflussdurchgangsfläche) der Ölabführleitung 39 ist
derart dimensioniert, dass sie angemessen kleiner als diejenige
der Ölzuführleitung 29 ist. Außerdem
sind die Größe und die Dimensionen der Ölabführleitung 39 derart
konfiguriert und ausgebildet, dass eine Öltemperaturübertragung
(thermische Leitung) durch wenigstens den Flanschteil 4b mit
großem Durchmesser zu dem temperaturempfindlichen Glied 33 auch
während Betriebsbedingungen mit einer geringen Öltemperatur (z.
B. beim Starten eines kalten Motors) möglich ist.As in 9A - 9C shown, the annular recess on the outer periphery of the shaft part 34 with a small diameter between the surface portion 35 with large diameter and the valve section 36 with a large diameter, an annular oil introduction chamber 38 in front. The downstream end 29a the sloping oil supply pipe 29 is permanent with the oil inlet chamber 38 connected, regardless of the axial position of the valve element 32 , There is also an inclined oil discharge line 39 in the flange part 4b with large diameter of the driven shaft member 4 trained so that the downstream end 29a the sloping oil supply pipe 29 and the downstream end 39a the oblique Ölabführleitung 39 radially opposed to each other and between the axial valve bore 31 lock in. The oil removal line 39 is intended to be an excess of in the oil introduction chamber 38 discharged oil to the outside. The lateral cross-sectional area (fluid flow passage area) of the oil discharge passage 39 is dimensioned to be suitably smaller than that of the oil supply pipe 29 is. In addition, the size and dimensions of the Ölabführleitung 39 configured and configured such that an oil temperature transmission (thermal conduction) through at least the flange part 4b of large diameter to the temperature-sensitive member 33 even during operating conditions with a low oil temperature (eg when starting a cold engine) is possible.
Die
gegenüberliegenden inneren Enden 35a und 36a des
Flächenabschnitts 35 und des Ventilabschnitts 36 sind
konfiguriert, um als Druckempfangsflächen für
ein in die Öleinführkammer 38 eingeführtes Öl
zu dienen. Die Flächen der beiden oben genannten Druckempfangsflächen
sind in der projizierten Fläche gleich. Der Außendurchmesser
jedes Flächenabschnitts 35 und des Ventilabschnitts 36 ist
etwas kleiner als der Innendurchmesser der Ventilbohrung 31.
Um eine niedrige Reibung für eine glatte axiale Gleitbewegung
des Flächenabschnitts 35 und des Ventilabschnitts 36 in
der Ventilbohrung 31 sicherzustellen, ist ein sehr kleiner radialer
Zwischenraum zwischen der Innenumfangswandfläche der Ventilbohrung 31 und
der Außenumfangswandfläche jedes Flächenabschnitts 35 und
Ventilabschnitts 36 definiert. Der sehr kleine radiale
Zwischenraum ist derart dimensioniert, dass ein Ölfilm
zwischen der Innenumfangswandfläche der Ventilbohrung 31 und der
Außenumfangswandfläche jedes Flächenabschnitts 35 und
Ventilabschnitts 36 vorgesehen werden kann.The opposite inner ends 35a and 36a of the area section 35 and the valve section 36 are configured to act as pressure-receiving surfaces for one in the oil-introducing chamber 38 to serve imported oil. The areas of the two pressure-receiving surfaces mentioned above are the same in the projected area. The outer diameter of each surface section 35 and the valve section 36 is slightly smaller than the inner diameter of the valve bore 31 , To get a low friction for a smooth axial sliding movement of the surface section 35 and the valve section 36 in the valve bore 31 is a very small radial gap between the inner peripheral wall of the valve bore 31 and the outer peripheral wall surface of each surface portion 35 and valve section 36 Are defined. The very small radial gap is dimensioned such that an oil film between the inner peripheral wall surface of the valve bore 31 and the outer peripheral wall surface of each surface portion 35 and valve section 36 can be provided.
Die
laterale Querschnittfläche der Öleinführkammer 38 ist
derart dimensioniert, dass die größer als ein
Summenwert aus der lateralen Querschnittfläche der Ölzuführleitung 29 und
der lateralen Querschnittfläche der Ölabführleitung 39 und
größer als der Summenwert aus den lateralen Querschnittflächen
eines Paares von Steuerflussdurchgangsrillen 40, 40 (weiter
unten beschrieben) ist.The lateral cross-sectional area of the oil introduction chamber 38 is dimensioned such that the greater than a sum value from the lateral cross-sectional area of the oil supply 29 and the lateral cross-sectional area of the oil discharge line 39 and greater than the sum value of the lateral cross-sectional areas of a pair of control flow passage grooves 40 . 40 (described below).
Der
Außenumfang des Ventilabschnitts 36 ist teilweise
vertieft, um eine Steuerflussdurchgangsvertiefung zu bilden. Die
Steuerflussdurchgangsvertiefung umfasst zwei Steuerflussdurchgangsrillen 40, 40,
die entlang des Umfangs voneinander beabstandet sind. In der gezeigten
Ausführungsform sind die Steuerflussdurchgangsrillen 40, 40 entlang
des Umfangs mit gleichen Abständen von ungefähr
180 Grad zueinander beabstandet. Jede der Steuerflussdurchgangsrillen 40, 40 ist
als eine gestufte Rille ausgebildet, die sich von der Druckempfangsfläche 36a stufenweise
nach oben neigt. Jede der Steuerflussdurchgangsrillen 40, 40 (insbesondere
in dem Längsschnitt der unteren Fläche jeder Steuerflussdurchgangsrille 40)
umfasst einen flachen Oberflächenabschnitt 40a,
der in nächster Nähe zu der Druckempfangsfläche 36a (oder
dem Wellenabschnitt 34) tief vertieft ist, einen moderat
geneigten Oberflächenabschnitt (oder mittleren geneigten
Oberflächenabschnitt) 40b, der sich von dem tief
vertieften flachen Oberflächenabschnitt 40a derart
nach oben neigt, dass er vor dem tief vertieften Oberflächenabschnitt 40a allmählich
weniger tief wird, und einen geringfügig geneigten Endabschnitt 40c,
der kontinuierlich an den oberen Ende des mittleren geneigten Oberflächenabschnitts 40b anschließt
und sich geringfügig von dem mittleren geneigten Oberflächenabschnitt 40b derart
nach oben neigt, dass er im Vergleich zu dem mittleren geneigten
Oberflächenabschnitt 40b noch weniger tief wird.The outer circumference of the valve section 36 is partially recessed to form a control flow passage well. The control flow passage recess includes two control flow passage grooves 40 . 40 which are spaced along the circumference. In the illustrated embodiment, the control flow passage grooves are 40 . 40 spaced along the circumference at equal distances of approximately 180 degrees to each other. Each of the control flow passage grooves 40 . 40 is formed as a stepped groove extending from the pressure-receiving surface 36a gradually upward. Each of the control flow passage grooves 40 . 40 (In particular, in the longitudinal section of the lower surface of each control flow passage groove 40 ) comprises a flat surface portion 40a , which is in close proximity to the pressure receiving surface 36a (or the shaft section 34 ) is deeply recessed, a moderately inclined surface portion (or middle inclined surface portion) 40b extending from the deeply recessed flat surface section 40a so that it tilts upwards in front of the deeply recessed surface section 40a gradually becomes less deep, and a slightly inclined end portion 40c which is continuous to the upper end of the central inclined surface section 40b adjoins and slightly from the middle inclined surface portion 40b so inclined that it compared to the middle inclined surface portion 40b even less deep.
Der
zuvor genannte ringförmig vertiefte Verbindungsabschnitt 37 steht
axial von der Mitte des vorderen Endes des Ventilabschnitts 36 vor.
Der ringförmig vertiefte Verbindungsabschnitt 37 weist
eine ringförmige Verbindungsrille 37a auf, die
nahe dem vorderen Ende des Ventilabschnitts 36 ausgebildet ist,
sodass das obere Ende des Verbindungsabschnitts 37 als
ringförmiger Vorsprung 37b ausgebildet ist. Bei
der Montage wird die ringförmige Vertiefungsrille 37a in
Verbindung mit dem oberen Ende des temperaturempfindlichen Glieds 33 gehalten.The aforementioned ring-shaped recessed connecting portion 37 is axially from the center of the front end of the valve portion 36 in front. The annular recessed connecting portion 37 has an annular connection groove 37a on, which is near the front end of the valve section 36 is formed, so that the upper end of the connecting portion 37 as an annular projection 37b is trained. During assembly, the annular recess groove 37a in conjunction with the upper end of the temperature sensitive member 33 held.
Wie
in 5, 8 und 9A–9C gezeigt,
ist das temperaturempfindliche Glied 33 durch eine im wesentlichen
rechteckige, vierlagige temperaturempfindliche Platte, die sich
etwa aus vier Bimetallstreifen zusammensetzt, die jeweils aus zwei
dünnen und verschiedenen Metallen mit unterschiedlichen
Wärmeausdehnungskoeffizienten besteht, die miteinander
gebondet oder verschweißt sind. In der gezeigten Ausführungsform
werden vier gebondene Bimetallstreifen, die jeweils aus zwei dünnen
und unterschiedlichen Metallen mit verschiedenen Wärmeausdehnungskoeffizienten
bestehen, als temperaturempfindliches Glied 33 verwendet.
Ein Schraubeneinsteckloch 33a ist in dem im wesentlichen
kreisbogenförmigen Basisende des temperaturempfindlichen
Glieds 33 ausgebildet. Außerdem ist eine U-förmige
Vertiefung (oder eine Verbindungsvertiefung) 33b ausgebildet,
indem eine U-Form aus dem im wesentlichen rechteckigen oberen Ende
eines temperaturempfindlichen Glieds 33 geschnitten wird.
Wie in 5 und 8 gezeigt, ist ein gegabeltes
Ende (33c, 33c) des temperaturempfindlichen Glieds 33, das
durch ein Paar von parallelen Verbindungsabschnitten 33c, 33c gebildet
wird und die oben genannte Uförmige Vertiefung 33b bildet,
mit einer ringförmigen Verbindungsrille 37a verbunden
bzw. in diese eingepasst, sodass die ringförmige Verbindungsrille 37a zwischen
den zwei parallelen Verbindungsabschnitten 33c, 33c angeordnet
ist. Das Basisende des temperaturempfindlichen Glieds 33 ist
durch das Einschrauben einer Schraube 41 durch das Schraubeneinsteckloch 33a und
das mittige Loch einer kreisförmigen Beilagscheibe 42 in
ein Schraubgewindeloch 4c in dem Flanschteil 4b mit
großem Durchmesser fix mit dem Flanschteil 4b mit
großem Durchmesser des angetriebenen Wellenglieds 4 verbunden.
Wie weiter oben genannt, sind die zwei Verbindungsabschnitte 33c, 33c mit
der ringförmigen Verbindungsrille 37a über
eine U-förmige Vertiefung 33b derart verbunden
bzw. in dieselbe eingepasst, dass eine Ablenkungsbewegung des temperaturempfindlichen
Glieds 33 für eine Bewegungswandlung zu einer
axialen Gleitbewegung des Ventilelements 32 über
die zwei gegenüberliegenden Innenkanten der Uförmigen
Vertiefung 33b (oder das gegabelte Ende 33c, 33c)
des temperaturempfindlichen Glieds 33 ermöglicht
wird.As in 5 . 8th and 9A - 9C shown is the temperature-sensitive member 33 by a substantially rectangular, four-layer temperature-sensitive plate, which is composed approximately of four bimetallic strips, each consisting of two thin and different metals with different thermal expansion coefficients, which are bonded or welded together. In the embodiment shown, four bonded bimetal strips, each consisting of two thin and dissimilar metals with different coefficients of thermal expansion, are used as a temperature-sensitive member 33 used. A screw insertion hole 33a is in the substantially circular arc-shaped base end of the temperature-sensitive member 33 educated. There is also a U-shaped recess (or connecting recess) 33b formed by a U-shape from the substantially rectangular upper end of a temperature-sensitive member 33 is cut. As in 5 and 8th shown is a forked end ( 33c . 33c ) of the temperature sensitive member 33 passing through a pair of parallel connecting sections 33c . 33c is formed and the above-mentioned U-shaped recess 33b forms, with an annular connecting groove 37a connected or fitted so that the annular connection groove 37a between the two parallel connection sections 33c . 33c is arranged. The base end of the temperature-sensitive member 33 is by screwing in a screw 41 through the screw insertion hole 33a and the central hole of a circular washer 42 in a screw threaded hole 4c in the flange part 4b with large diameter fix with the flange part 4b with large diameter of the driven shaft member 4 connected. As mentioned above, the two connecting sections 33c . 33c with the annular connection groove 37a over a U-shaped recess 33b connected or fitted in the same that a deflection movement of the temperature-sensitive member 33 for a movement transformation to an axial sliding movement of the valve element 32 over the two opposite inner edges of the U-shaped recess 33b (or the forked end 33c . 33c ) of the temperature sensitive member 33 is possible.
Der
ringförmige Vorsprung 37b des Ventilelements 32 ist
konfiguriert oder dimensioniert, um zuverlässig zu verhindern,
dass das gegabelte Ende 33c, 33c des temperaturempfindlichen
Glieds 33 während des Betriebs des Phasenänderungsmechanismus 3 der
VTC-Vorrichtung unvorteilhaft von der ringförmigen Verbindungsrille 37a gelöst
wird.The annular projection 37b of the valve element 32 is configured or dimensioned to reliably prevent the forked end 33c . 33c the temperature-sensitive member 33 during operation of the phase change mechanism 3 the VTC device unfavorably from the annular connection groove 37a is solved.
Wie
deutlich in 1 gezeigt, wird ein in den Zwischenraum
C zwischen dem Flanschteil 4b mit großem Durchmesser
und dem Kettenrad-Plattenteil 2b geführtes Öl über
den Fluidflussdurchgang um das Basisende 8a des Verbindungsglieds 8 herum
in eine Öffnung geführt, die zwischen dem Kettenrad-Plattenteil 2b und
dem Scheibenteil 13b der Spiralscheibe 13 definiert
ist, wobei es dann durch ein Ölloch (ein Durchgangsloch) 42,
das in dem Scheibenteil 13b ausgebildet oder gebohrt ist,
zu dem Kugellager 25 und weiterhin in einen Zwischenraum zwischen
dem Innenumfang des Hystereserings 18 und dem äußeren
Zahnteil (den Innenständer-Polzähnen 26)
und in einen Zwischenraum zwischen dem Außenumfang des
Hystereserings 18 und dem inneren Zahnteil (den Außenständer-Polzähnen 27)
geführt wird.How clearly in 1 is shown in the gap C between the flange 4b with large diameter and the sprocket plate part 2 B guided oil over the fluid flow passage to the base end 8a of the connecting link 8th around in an opening between the sprocket plate part 2 B and the disc part 13b the spiral disk 13 is defined by passing it through an oil hole (a through hole) 42 that in the disk part 13b is trained or drilled, to the ball bearing 25 and further into a gap between the inner circumference of the hysteresis ring 18 and the outer tooth part (the inner pole teeth 26 ) and in a gap between the outer periphery of the hysteresis ring 18 and the inner tooth part (the outer pole teeth) 27 ) to be led.
Bei
der oben genannten Anordnung wird die VTC-Vorrichtung der Ausführungsform
wie folgt betrieben. In dem gestoppten Motorzustand wird kein Erregungsstrom
von der Ausgangsfläche der Steuereinrichtung 50 zu
der elektromagnetischen Spule 20 geführt. Die
Spiralscheibe 13 wird also vollständig relativ
zu dem Kettenrad 2 in der Drehrichtung des Motors über
die Federvorspannung der Drehfeder 16 gedreht. Dabei wird
das halbkugelförmige axiale Ende des zapfenförmigen
Verbindungsstifts 11 zu dem halbkreisförmigen,
geschlossenen Ende des äußersten Rillenabschnitts 15a der
Spiralrille 15 verschoben und in einer anstoßenden
Beziehung zu demselben gehalten. Dadurch wird die relative Winkelphase
der Nockenwelle 1 zu der Kurbelwelle (d. h. die Motorventilzeit
und insbesondere in der gezeigten Ausführungsform die Öffungs-/Schließzeit
des Einlassventils) zu der Motorstartphase verschoben, die etwas
in der Phase gegenüber der maximalen Phasenverzögerungsposition
beschleunigt ist, und in dieser Phase gehalten.In the above arrangement, the VTC device of the embodiment operates as follows. In the stopped motor state, no energizing current is generated from the output surface of the controller 50 to the electromagnetic coil 20 guided. The spiral disk 13 So it is completely relative to the sprocket 2 in the direction of rotation of the motor via the spring preload of the torsion spring 16 turned. In this case, the hemispherical axial end of the pin-shaped connecting pin 11 to the semicircular, closed end of the outermost groove portion 15a the spiral groove 15 shifted and held in an abutting relationship to the same. This will change the relative angular phase of the camshaft 1 to the crankshaft (ie, the engine valve timing, and particularly, in the illustrated embodiment, the opening / closing timing of the intake valve) is shifted to the engine start phase, which is slightly accelerated in phase from the maximum phase retard position, and held in this phase.
Wenn
der Motor nach dem Starten zu einem Betriebsbereich mit niedriger
Geschwindigkeit wie etwa dem Leerlauf versetzt wird, wird die elektromagnetische
Spule 20 der Hysteresebremse durch einen Erregungsstrom
aus der Steuereinrichtung 50 versorgt. Wenn die Spule 20 mit
Strom versorgt wird, wird ein Bremsdrehmoment auf den Hysteresering 18 ausgeübt,
sodass eine aus der Ausübung des Bremsdrehmoments resultierende
Bremskraft auf die Spiralscheibe 13 gegen die Federkraft
der Drehfeder 16 ausgeübt wird.When the engine is shifted to a low-speed operation range such as idling after starting, the electromagnetic coil becomes 20 the hysteresis brake by an excitation current from the control device 50 provided. If the coil 20 is powered, a braking torque is applied to the hysteresis ring 18 exerted, so that resulting from the application of the brake torque braking force on the spiral disk 13 against the spring force of the torsion spring 16 is exercised.
Deshalb
zieht sich das halbkugelförmige axiale Ende des zapfenförmigen
Verbindungsstifts 11 schnell von dem halbkreisförmigen,
geschlossenen Ende des äußersten Rillenabschnitts 15a der
Spiralrille 15 zurück und bewegt sich dann zu
dem Biegungspunkt zwischen dem äußersten Rillenabschnitt 15a und
dem regulären Spiralrillenabschnitt 15b. Deshalb
dreht sich die Spiralscheibe 13 etwas in der Richtung,
die der Drehrichtung des Kettenrads 2 entgegen gesetzt
ist. Das obere Ende 8b des Verbindungsglieds 8 wird
etwas radial nach außen entlang des assoziierten länglichen
Schlitzes (der radialen Führung) 7 mit einer oszillierenden
Bewegung des Verbindungsglieds 8 verschoben, während
der zapfenförmige Verbindungsstift 11, der operativ
in dem axialen Loch 10 des oberen Endes 8b gehalten
wird, durch die Spiralrille 15 geführt wird. Wegen
der oszillierenden Bewegung des Verbindungsglieds 8 wird die
relative Winkelphase zwischen der Nockenwelle 1 (dem angetriebenen
Wellenglied 4) und dem Kettenrad 2 (der Motorkurbelwelle)
zu der maximal phasenverzögerten Position geändert.
Daraus resultiert, dass die relative Winkelphase der Nockenwelle 1 zu der
Kurbelwelle zu einer entsprechenden Phase geändert werden
kann, die für eine Motorbetriebsbedingung geeignet ist.
Zum Beispiel kann es sich um eine Phasenverzögerungsposition
oder eine maximal phasenverzögerte Position in Entsprechung
zu einem Betrieb mit niedriger Geschwindigkeit handeln. Dadurch
werden die Kraftstoffökonomie und die Drehstabilität
des Motors während des Leerlaufs verbessert.Therefore, the hemispherical axial end of the pin-shaped connecting pin contracts 11 quickly from the semicircular, closed end of the outermost groove portion 15a the spiral groove 15 and then moves to the bending point between the outermost groove portion 15a and the regular spiral groove portion 15b , That is why the spiral disc rotates 13 something in the direction of the direction of rotation of the sprocket 2 is opposed. The upper end 8b of the connecting link 8th becomes slightly radially outward along the associated elongated slot (the radial guide) 7 with an oscillating movement of the link 8th moved while the pin-shaped connecting pin 11 operating in the axial hole 10 the upper end 8b held by the spiral groove 15 to be led. Because of the oscillating movement of the link 8th becomes the relative angular phase between the camshaft 1 (the driven shaft member 4 ) and the sprocket 2 (the engine crankshaft) changed to the maximum phase-retarded position. As a result, the relative angular phase of the camshaft 1 to the crankshaft can be changed to a corresponding phase suitable for an engine operating condition. For example, it may be a phase delay position or a maximum phase delayed position corresponding to low speed operation. This improves fuel economy and rotational stability of the engine during idling.
Wenn
unter diesen Bedingungen die Motorbetriebsbedingung zu einer normalen
Betriebsbedingung wie etwa einer Betriebsbedingung mit hoher Temperatur
und hoher Geschwindigkeit geändert wird, erzeugt die Steuereinrichtung 50 ein
Steuerbefehlssignal (einen weiteren großen Erregungsstrom) für
die elektromagnetische Spule 20, um die relative Winkelphase
zu der maximal phasenbeschleunigten Position zu ändern.
Eine große Bremskraft wird auf die Spiralscheibe 13 über
den Hysteresering 18 ausgeübt. Die Spiralscheibe 13 dreht
sich weiter relativ zu dem Kettenrad 2 in der Richtung,
die der Drehrichtung des Kettenrads 2 entgegen gesetzt
ist, gegen die Federkraft der Drehfeder 16. Dadurch wird
ein oberes Ende 8b des Verbindungsglieds 8 weiter
radial nach innen entlang des assoziierten länglichen Schlitzes
(der radialen Führung) 7 mit einer oszillierenden
Bewegung des Verbindungsglieds 8 verschoben, wobei der
zapfenförmige Verbindungsstift 11 durch die Spiralrille 15 geführt
wird. Wegen der oszillierenden Bewegung des Verbindungsglieds 8 wird die
relative Winkelphase zwischen der Nockenwelle 1 (dem angetriebenen
Wellenglied 4) und dem Kettenrad 2 zu der maximal
phasenbeschleunigten Position geändert. Mit anderen Worten
kann die relative Winkelphase der Nockenwelle 1 zu der
Kurbelwelle zu der maximal phasenbeschleunigten Position geändert
werden. Dadurch wird eine hohe Leistung des Motors (die größtmögliche
Ausgabe der Motorleistung) ermöglicht.Under these conditions, when the engine operating condition is changed to a normal operating condition such as a high-temperature, high-speed operating condition, the controller generates 50 a control command signal (another large exciting current) for the electromagnetic coil 20 to change the relative angular phase to the maximum phase-accelerated position. A large braking force is applied to the spiral disk 13 about the hysteresis ring 18 exercised. The spiral disk 13 continues to rotate relative to the sprocket 2 in the direction of the direction of rotation of the sprocket 2 is set against the spring force of the torsion spring 16 , This will be an upper end 8b of the connecting link 8th further radially inward along the associated elongated slot (the radial guide) 7 with an oscillating movement of the link 8th shifted, wherein the pin-shaped connecting pin 11 through the spiral groove 15 to be led. Because of the oscillating movement of the link 8th becomes the relative angular phase between the camshaft 1 (the driven shaft member 4 ) and the sprocket 2 changed to the maximum phase-accelerated position. In other words, the relative angular phase of the camshaft 1 to the crankshaft are changed to the maximum phase-accelerated position. This allows high performance of the engine (the highest possible output of engine power).
Wenn
außerdem in dem Fall der VTC-Vorrichtung der gezeigten
Ausführungsform mit der Kühleinrichtung zum Kühlen
des Inneren des Phasenänderungsmechanismus 3 die
Temperatur des Öls (des als Kühlöl für
den Phasenänderungsmechanismus 3 verwendeten Schmieröls),
das von der Ölzuführleitung 29 in die Öleinführkammer 38 eingeführt
wird, eine sehr niedrige Temperatur (siehe den Temperaturwert Ta
in 10) wie etwa eine Temperatur unter 10°C
ist, wird das temperaturempfindliche Glied 33 nicht abgelenkt,
sodass die Form des temperaturempfindlichen Glieds 33 im
Längsschnitt im wesentlichen gerade gehalten wird (siehe 9A).
Unter diesen Bedingungen wird das Ventilelement 32 in dem geschlossenen
Ventilzustand gehalten, in dem der Ventilabschnitt 36 die Öleinführkammer 38 vollständig
schließt. Dadurch wird verhindert, dass das über die Ölzuführleitung 29 in
die Öleinführkammer 38 eingeführte Öl
(Kühl-/Schmierfluid) weiter in den Zwischenraum C fließt.
Die Fluidverbindung zwischen der Öleinführkammer 38 und
dem Zwischenraum C wird also durch das vollständig geschlossene
Ventilelement 32 blockiert. Das Öl in der Öleinführkammer 38 wird über
die Ölabführleitung 39 in den oberen
Teil des Zylinderkopfs abgeführt. Dabei neigen die Öldrücke
jedoch dazu, gleichmäßig gegen die gegenüberliegenden
inneren Enden 35a und 36a (die Druckempfangsflächen
des Flächenabschnitts 35 und des Ventilabschnitts 36)
zu wirken, weil die laterale Querschnittfläche (Fluidflussdurchgangsfläche)
der Ölabführleitung 39 kleiner als diejenige
der Ölzuführleitung 29 dimensioniert
ist. Daraus resultiert, dass zwei Kräfte (die oben genannten Öldrücke
gegen die gegenüberliegenden inneren Enden 35a und 36a)
gleiche Größen und gleiche Wirkungslinien, jedoch
in entgegen gesetzter Richtung aufweisen, sodass aufgrund eines
Ausgleichs der zwei entgegen gesetzten Axialkräfte keine
axiale Gleitbewegung (vorschiebende/zurückziehende Bewegung)
des Ventilelements 32 auftritt und das Ventilelement 32 an
seiner geschlossenen Ventilposition gehalten wird.In addition, in the case of the VTC device of the shown embodiment, with the cooling means for cooling the inside of the phase change mechanism 3 the temperature of the oil (as the cooling oil for the phase change mechanism 3 used lubricating oil), that of the oil supply line 29 into the oil inlet chamber 38 is introduced, a very low temperature (see the tempera value Ta in 10 ), such as a temperature below 10 ° C, becomes the temperature-sensitive member 33 not distracted, so that the shape of the temperature-sensitive member 33 is held substantially straight in longitudinal section (see 9A ). Under these conditions, the valve element 32 held in the closed valve state in which the valve portion 36 the oil inlet chamber 38 completely closes. This will prevent that from over the oil supply line 29 into the oil inlet chamber 38 introduced oil (cooling / lubricating fluid) continues to flow into the gap C. The fluid connection between the oil inlet chamber 38 and the gap C is thus by the fully closed valve element 32 blocked. The oil in the oil inlet chamber 38 is via the oil removal line 39 discharged into the upper part of the cylinder head. However, the oil pressures tend to be uniform against the opposite inner ends 35a and 36a (the pressure-receiving surfaces of the surface section 35 and the valve section 36 ), because the lateral cross-sectional area (fluid flow passage area) of the oil discharge line 39 smaller than that of the oil supply line 29 is dimensioned. As a result, two forces (the above-mentioned oil pressures against the opposite inner ends 35a and 36a ) have equal sizes and the same lines of action, but in the opposite direction, so that due to a balance of the two opposing axial forces no axial sliding movement (advancing / retracting movement) of the valve element 32 occurs and the valve element 32 is held at its closed valve position.
Wenn
unter diesen Bedingungen ein weiterer Temperaturanstieg des in die Öleinführkammer 38 eingeführten Öls
auftritt und die Öltemperatur über einen bestimmten
Temperaturwert steigt, wird Wärme von dem Flanschteil 4b mit
großem Durchmesser effektiv über die Schraube 41 mit
einer guten Wärmeleitfähigkeit zu dem temperaturempfindlichen
Glied 33 übertragen. In einem derartigen Zustand
mit einer warmen Öltemperatur wird die Temperatur des temperaturempfindlichen
Glieds 33 selbst bei beinahe dem gleichen Temperaturwert
wie die Öltemperatur gehalten. Wegen des Wärmeübertragungspfads
(von dem Flanschteil 4b über die Schraube 41 zu
dem temperaturempfindlichen Glied 33) können wie
zuvor genannt unerwünschte Fluktuationen in der Ventilbetätigungstemperatur
(des Ventilbetätigungsstartpunkts) des Flusssteuerventils 30,
bei der sich das Flussteuerventil 31 zu öffnen
beginnt, unterdrückt werden.If under these conditions, a further increase in temperature of the oil in the oil 38 introduced oil and the oil temperature rises above a certain temperature value, heat from the flange part 4b with large diameter effectively over the screw 41 with a good thermal conductivity to the temperature-sensitive member 33 transfer. In such a state having a warm oil temperature, the temperature of the temperature-sensitive member becomes 33 even at almost the same temperature as the oil temperature. Because of the heat transfer path (from the flange part 4b over the screw 41 to the temperature-sensitive member 33 As previously mentioned, undesired fluctuations in the valve actuation temperature (of the valve actuation start point) of the flow control valve may occur 30 in which the flow control valve 31 begins to open, be suppressed.
Wenn
danach die Öltemperatur wie in 9B gezeigt
zu einer Temperatur (siehe den Temperaturwert Tb in 10)
größer oder gleich einem vorbestimmten Temperaturwert
(siehe den Temperaturwert T1 in 10)
steigt, wird das obere Ende des temperaturempfindlichen Glieds 33 von
der Vorderfläche des Flanschteils 4b mit großem
Durchmesser verschoben und verschiebt sich aufgrund der positiven
Ablenkungsbewegung des temperaturempfindlichen Glieds 33 etwas
zu der Rückfläche des Kettenrad-Plattenteils 2b.
Gleichzeitig bewegt sich das Ventilelement 32 axial zu
der Rückfläche des Kettenrad-Plattenteils 2b durch
den ringförmig vertieften Verbindungsabschnitt 37,
der mit dem gegabelten Ende (33c, 33c) des temperaturempfindlichen
Glieds 33 verbunden ist. Daraus resultiert, dass der geringfügig
geneigte Endabschnitt 40c und das obere Ende des mittleren
geneigten Flächenabschnitts 40b der Steuerflussdurchgangsrille 40 in
den Zwischenraum C eintritt, sodass eine kleine Ventilöffnungsfläche
(eine kleine Fluidflussdurchgangsfläche) zwischen dem Außenumfang
des Ventilabschnitts 36 mit großem Durchmesser
und dem Innenumfang der Ventilbohrung 31 definiert wird.
Die Ventilöffnungsfläche wird nachfolgend als „Öffnungsfläche
der Ventilbohrung 31" bezeichnet. Dementsprechend wird
ein Teil des Öls in der Öleinführkammer 38 über
die Ölabführleitung 39 abgeführt,
während der Rest des Öls über die Steuerflussdurchgangsrille 40 in
den Zwischenraum C fließt.If then the oil temperature as in 9B shown at a temperature (see the temperature value Tb in 10 ) greater than or equal to a predetermined temperature value (see the temperature value T 1 in FIG 10 ) rises, becomes the upper end of the temperature-sensitive member 33 from the front surface of the flange part 4b shifted with large diameter and shifts due to the positive deflection movement of the temperature-sensitive member 33 something to the back surface of the sprocket plate part 2 B , At the same time the valve element moves 32 axially to the rear surface of the sprocket plate member 2 B through the annular recessed connecting portion 37 that with the forked end ( 33c . 33c ) of the temperature sensitive member 33 connected is. As a result, the slightly inclined end portion 40c and the upper end of the middle inclined surface portion 40b the control flow passage groove 40 enters the clearance C, so that a small valve opening area (a small fluid flow passage area) between the outer periphery of the valve portion 36 with large diameter and the inner circumference of the valve bore 31 is defined. The valve opening area is hereinafter referred to as "opening area of the valve bore 31 Accordingly, part of the oil in the oil introduction chamber becomes 38 via the oil discharge line 39 discharged while the rest of the oil through the control flow passage groove 40 flows into the gap C.
Danach
entwickelt sich bei einem weiteren Anstieg der Öltemperatur
die positive Ablenkung des temperaturempfindlichen Glieds 33 weiter,
sodass sich das Ventilelement 32 vorschiebend zu der Rückfläche
des Kettenrad-Plattenteils 2b bewegt. Dabei wird die Öffnungsfläche
der Ventilbohrung 31 allmählich aufgrund einer
entsprechenden Vergrößerung der durch die Steuerflussdurchgangsrille 40 definierten
und sich in den Zwischenraum C öffnenden Fluidflussdurchgangsfläche
vergrößert, was auf ein geringfügiges
Fortschreiten der vorschiebenden Bewegung des Ventilelements 32 zurückzuführen
ist. Die spezifizierte Beziehung zwischen (i) der axial vorschiebenden
Bewegung (axialen Verschiebung) des Ventilelements 32 und
(ii) der durch die sich in den Zwischenraum C öffnenden
Steuerflussdurchgangsrille 40 definierten Fluidflussdurchgangsfläche
ermöglicht eine allmähliche Vergrößerung
der durch das Flusssteuerventil 30 in den Zwischenraum
C fließenden Ölmenge. Von der anfänglichen
Betätigungsstufe des Ventilelements 32 an (d.
h. von dem Ventilbetätigungs-Startpunkt des Flusssteuerventils 30)
an gestattet also das Flusssteuerventil 30 in der Kühleinrichtung
der Ausführungsform eine allmähliche Vergrößerung
der durch das Flusssteuerventil 30 in den Zwischenraum
C fließenden Ölmenge. Also bereits von der anfänglichen
Stufe der Betätigung des Flusssteuerventils 30 an
kann das Kühlsystem der Ausführungsform eine allmähliche
und moderate Vergrößerung der Ölmenge
(des Kühl-/Schmierfluids) in den Phasenänderungsmechanismus 3 (insbesondere
in die Hysteresebremse 17) der VTC-Vorrichtung und insbesondere
in das Kugellager 25 und in einen Zwischenraum zwischen
dem Innenumfang des Hystereserings 18 und dem äußeren
Zahnteil (den Innenständer-Polzähnen 26)
und in einen Zwischenraum zwischen dem Außenumfang des
Hystereserings 18 und dem inneren Zahnteil (den Außenständer-Polzähnen 27)
bewerkstelligen. Dank der oben erläuterten korrekt gesteuerten
Kühlölzufuhr zu der Hysteresebremse kann mit anderen
Worten die korrekt eingestellte Kühlöltemperatur
in Bezug auf die Ventilöffnungsflächenkennlinie
auch dann sichergestellt werden, wenn sich der Motor gerade aufwärmt oder
noch kalt ist, sodass zuverlässig die Erzeugung einer unvorteilhaft
verschwenderischen Bremskraft aufgrund eines verzögerten
Drehmoments verhindert werden kann, das durch die Viskosität
des zu dem Hysteresering zugeführten Öls (des
Kühl-/Schmierfluids) bedingt wird.Thereafter, as the oil temperature increases further, the positive deflection of the temperature sensitive member develops 33 continue, so that the valve element 32 advancing to the rear surface of the sprocket plate member 2 B emotional. At this time, the opening area of the valve hole becomes 31 gradually due to a corresponding increase in the through the control flow passage groove 40 defined and in the gap C opening fluid flow passage area increases, indicating a slight progression of the advancing movement of the valve element 32 is due. The specified relationship between (i) the axially advancing movement (axial displacement) of the valve element 32 and (ii) the control flow passage groove opening into the clearance C 40 defined fluid flow passage area allows a gradual increase of the flow control valve 30 into the gap C flowing amount of oil. From the initial stage of actuation of the valve element 32 (ie, from the valve actuation start point of the flow control valve 30 ) allows so the flow control valve 30 in the cooling device of the embodiment, a gradual increase in the flow control valve 30 into the gap C flowing amount of oil. So already from the initial stage of operation of the flow control valve 30 On the other hand, the cooling system of the embodiment can gradually and moderately increase the amount of oil (cooling / lubricating fluid) in the phase change mechanism 3 (especially in the hysteresis brake 17 ) of the VTC device and in particular in the ball bearing 25 and in a space between the inner periphery of the hysteresis ring 18 and the outer tooth part (the inside stand-pole teeth 26 ) and in a gap between the outer periphery of the hysteresis ring 18 and the inner tooth part (the outer pole teeth) 27 ) accomplish. In other words, thanks to the above-described properly controlled cooling oil supply to the hysteresis brake, the correctly set cooling oil temperature with respect to the valve opening area characteristic can be ensured even when the engine is warming up or still cold, thus reliably generating an unfavorably wasteful braking force due to a deceleration Torque can be prevented, which is due to the viscosity of the supplied to the Hysteresering oil (the cooling / lubricating fluid).
Wenn
die Öltemperatur weiter steigt und einen vorbestimmten
hohen Temperaturwert (siehe den Temperaturwert T3 von 10) überschreitet,
erreicht die vorschiebende Bewegung des Ventilelements 32 aufgrund
einer großen positiven Ablenkung des temperaturempfindlichen
Glieds 33 die maximale positive axiale Verschiebung. Unter
diesen Bedingungen wird wie in 9C der
ringförmige Vorsprung 37b des Ventilelements 32 in
eine anstoßende Beziehung zu der Rückfläche
des Kettenrad-Plattenteils 2b gebracht, sodass eine weitere
Verschiebung des Ventilelements 32 begrenzt bzw. beschränkt
wird. Wenn dabei die Öltemperatur (oder die Temperatur des
temperaturempfindlichen Glieds 33) größer
als oder gleich einem vorbestimmten hohen Temperaturwert (siehe den
Temperaturwert T3 in 10) wird, wird
die durch die sich in den Zwischenraum C öffnende Steuerflussdurchgangsrille 40 definierte
Fluidflussdurchgangsfläche, d. h. die Öffnungsfläche
der Ventilbohrung 31 maximal. Es kann also eine ziemlich
große Ölmenge über den Zwischenraum C
in das Innere des Phasenänderungsmechanismus 3 zugeführt
werden. Dadurch können die Hauptkomponententeile der VTC-Vorrichtung
mit einer elektromagnetischen Bremse wie etwa der Hysteresering 18,
die elektromagnetische Spule 20 und der Bewegungswandler
mit einem Verbindungsmechanismus einschließlich von wenigstens
den Verbindungsgliedern 8, 8 angemessen gekühlt
und geschmiert werden.If the oil temperature continues to rise and a predetermined high temperature value (see the temperature value T 3 of 10 ), reaches the advancing movement of the valve element 32 due to a large positive deflection of the temperature-sensitive member 33 the maximum positive axial displacement. Under these conditions, as in 9C the annular projection 37b of the valve element 32 in an abutting relationship with the rear surface of the sprocket plate member 2 B brought, so that a further displacement of the valve element 32 is limited or limited. When doing so, the oil temperature (or the temperature of the temperature-sensitive member 33 ) greater than or equal to a predetermined high temperature value (see the temperature value T 3 in FIG 10 ), the control flow passage groove opening into the clearance C becomes 40 defined fluid flow passage area, ie the opening area of the valve bore 31 maximum. It can therefore a fairly large amount of oil through the gap C in the interior of the phase change mechanism 3 be supplied. Thereby, the main component parts of the VTC device can be equipped with an electromagnetic brake such as the hysteresis ring 18 , the electromagnetic coil 20 and the motion converter with a link mechanism including at least the links 8th . 8th be adequately cooled and lubricated.
Wenn
die Öltemperatur umgekehrt von dem vorbestimmten hohen
Temperaturwert (siehe den Temperaturwert T1 in 10)
fällt, tritt aufgrund einer negativen Ablenkung des temperaturempfindlichen Glieds 33 eine
zurückziehende Bewegung (negative axiale Verschiebung)
des Ventilelements 32 in die Ventilbohrung 31 auf.
Auf diese Weise kann die Ventilöffnungsfläche
in Übereinstimung mit einer Änderung der Öltemperatur
(einer Temperaturänderung des temperaturempfindlichen Glieds)
gesteuert werden.When the oil temperature is reversed from the predetermined high temperature value (see the temperature value T 1 in FIG 10 ), occurs due to a negative deflection of the temperature-sensitive member 33 a retracting movement (negative axial displacement) of the valve element 32 into the valve bore 31 on. In this way, the valve opening area can be controlled in accordance with a change in the oil temperature (a temperature change of the temperature-sensitive member).
Das
vergleichende Kennliniendiagramm von 10 zeigt
(i) die Beziehung (durch eine Strichlinie angegeben) zwischen einer
Temperatur eines temperaturempfindlichen Glieds (d. h. einer Ablenkung des
temperaturempfindlichen Glieds 33 und insbesondere einer
Ablenkung in der Bimetallplatte des durch eine temperaturempfindliche
Bimetallplatte betätigten Flusssteuerventils 30)
und einer Ventilöffnungsfläche (d. h. der zuvor
erläuterten Öffnungsfläche der Ventilbohrung 31,
die durch die sich in den Zwischenraum C öffnende Steuerflussdurchgangsrille 40 definiert
wird) in der VTC-Vorrichtung der Ausführungsform und (ii)
die Beziehung (durch eine durchgezogene Linie angegeben) zwischen
einer Kühlöltemperatur (mit anderen Worten einer
Bimetallventiltemperatur) und einer Bimetallventilöffnungsfläche
eines VTC-Systems gemäß einem Vergleichsbeispiel,
das ein temperaturempfindliches Ventil (Bimetallventil) verwendet,
dessen Ablenkungsbewegung die Ventilöffnungsfläche
direkt einstellt. In 10 gibt die eingepunktete Linie „a"
einen Betriebszustand bei einer sehr niedrigen Temperatur „Ta"
an, die kleiner oder gleich dem vorbestimmten Temperaturwert T1 ist. Die eingepunktete Linie „b" gibt
einen Betriebszustand bei einer mittleren Temperatur „Tb"
an, bei der das temperaturempfindliche Glied (oder das Kühl-/Schmierfluid)
auf einen Temperaturwert über dem vorbestimmten Temperaturwert T1 steigt. Weiterhin gibt die eingepunktete
Linie „c" einen Betriebszustand bei einem hohen Temperaturwert „Tc"
an, der den vorbestimmten hohen Temperaturwert T3 übersteigt.The comparative characteristic diagram of 10 (i) shows the relationship (indicated by a dashed line) between a temperature of a temperature-sensitive member (ie, a deflection of the temperature-sensitive member 33 and more particularly, a deflection in the bimetal plate of the flow control valve actuated by a temperature-sensitive bimetal plate 30 ) and a valve opening area (ie, the above-described opening area of the valve bore 31 passing through the control flow passage groove opening into the clearance C 40 in the VTC apparatus of the embodiment, and (ii) the relationship (indicated by a solid line) between a cooling oil temperature (in other words, a bimetallic valve temperature) and a bimetallic valve opening area of a VTC system according to a comparative example comprising a temperature-sensitive valve (bimetallic valve) ) whose deflection movement directly adjusts the valve opening area. In 10 the dotted line "a" indicates an operating condition at a very low temperature "Ta" which is less than or equal to the predetermined temperature value T 1 . The dotted line "b" indicates an operating condition at a mean temperature "Tb" at which the temperature-sensitive member (or the cooling / lubricating fluid) rises to a temperature value above the predetermined temperature value T 1 . Further outputs the one-dotted line "c" an operating state at a high temperature "Tc", which exceeds the predetermined high temperature value T3.
Aus
der durch das VTC-System des Vergleichsbeispiels mit dem Bimetallventil
erhaltenen Kennlinie der Kühlöltemperatur in Bezug
auf die Ventilöffnungsfläche (siehe die unterbrochene
Linie von 10) wird deutlich, dass sobald
die Öltemperatur (die Temperatur des Bimetallventils) den
vorbestimmten Temperaturwert T1 überschreitet,
der Öffnungsteil des Bimetallventils schnell durch eine
Ablenkung des Bimetallventils geöffnet wird, wobei durch
eine derartige plötzliche Vergrößerung
der Bimetallventilöffnung eine unvorteilhaft große Ölmenge in
den Phasenänderungsmechanismus zugeführt wird.From the characteristic curve of the cooling oil temperature with respect to the valve opening area obtained by the VTC system of the comparative example with the bimetal valve (see the broken line of FIG 10 ) it becomes clear that as soon as the oil temperature (the temperature of the bimetallic valve) exceeds the predetermined temperature value T 1 , the opening part of the bimetallic valve is quickly opened by a deflection of the bimetallic valve, whereby such a sudden increase in the bimetal valve opening supplies a disadvantageously large amount of oil to the phase change mechanism becomes.
Wenn
dagegen bei der Kühleinrichtung in der VTC-Vorrichtung
der Ausführungsform, wie aus der Kennlinie der Temperatur
des temperaturempfindlichen Glieds in Bezug auf die Ventilöffnungsfläche (siehe
die dicke durchgezogene Linie von 10) deutlich
wird, die Öltemperatur (die Temperatur des temperaturempfindlichen
Glieds 33) weiter von dem vorbestimmten Temperaturwert
T1 ansteigt, tritt eine sich allmählich
vorschiebende Bewegung des Ventilelements 32 aufgrund einer
Ablenkungsbewegung des temperaturempfindlichen Glieds 33 auf.
Es kann also die Öffnungsfläche der Ventilbohrung 31 entlang der
moderaten Kennlinienkurve (wie durch die vorbestimmten Temperaturwerte
T1 und T3 von 10 angegeben) über
Steuerflussdurchgangsrillen 40, 40 allmählich
vergrößert werden. Deshalb ermöglicht das
Flusssteuerventilsystem in der VTC-Vorrichtung der Ausführungsform
eine sehr präzise Steuerung der Ölflussrate für
ein in den Phasenänderungsmechanismus 3 zugeführtes Öl
(Kühl-/Schmierfluid) in Reaktion auf eine Öltemperaturänderung
(oder eine Temperaturänderung in dem temperaturempfindlichen
Glied 33). Daraus resultiert, dass auch bei einem Betrieb
mit einer niedrigen Motortemperatur eine unerwünschte,
verschwenderische Bremskraft durch ein Verzögerungsdrehmoment
erzeugt wird, das aufgrund der Viskosität des zu dem Hysteresering 18 der
Hysteresebremse 17 zugeführten Öls (Kühl-/Schmierfluids)
auftritt. Also auch wenn die Motortemperatur während des
Motoraufwärmens niedrig ist, kann eine durch die Steuereinrichtung 50 in
der VTC-Vorrichtung der Ausführungsform ausgeführte
Ventil zeitkompensation angemessen und ohne eine verschwenderische
Bremskraft erzielt werden.On the other hand, in the case of the cooling device in the VTC device of the embodiment, as is the characteristic of the temperature of the temperature-sensitive member with respect to the valve-opening area (see the thick solid line of FIG 10 ), the oil temperature (the temperature of the temperature-sensitive member 33 ) continues to increase from the predetermined temperature value T 1 , a gradually advancing movement of the valve element occurs 32 due to a deflection movement of the temperature sensitive member 33 on. It can therefore the opening area of the valve bore 31 along the moderate characteristic curve (as represented by the predetermined temperature values T 1 and T 3 of FIG 10 indicated) via control flow passage grooves 40 . 40 be gradually increased. Therefore, in the VTC apparatus of the embodiment, the flow control valve system allows a very precise control of the oil flow rate for one in the phase change mechanism 3 supplied oil (cooling / lubricating fluid) in response to an oil temperature change (or a temperature change in the temperature-sensitive member 33 ). As a result, even when operating at a low engine temperature, an undesirable wasteful braking force is generated by a deceleration torque due to the viscosity of the hysteresis ring 18 the hysteresis brake 17 supplied oil (cooling / lubricating fluid) occurs. Thus, even if the engine temperature during engine warm-up is low, one by the controller 50 in the VTC device of the embodiment, valve timing compensation can be achieved appropriately and without a wasteful braking force.
Wenn
in dem Flusssteuerventilsystem in der VTC-Vorrichtung der Ausführungsform
ein kalter Motor (mit einer sehr niedrigen Temperatur unter 10°C) gestartet
wird, weisen zwei Kräfte (Öldrücke, die
auf die gegenüberliegenden inneren Enden 35a und 36a wirken)
dieselbe Größe und dieselbe Wirkungslinie, aber
in entgegen gesetzten Richtungen auf, sodass keine axiale Gleitbewegung
(vorschiebende/zurückziehende Bewegung) des Ventilelements 32 aufgrund
der zwei entgegen gesetzten und ausgeglichenen Axialkräfte
auftritt und also das Ventilelement 32 an seiner geschlossenen
Ventilposition gehalten wird. Mit anderen Worten kann bei sehr niedrigen Temperaturen
die Axialposition (die geschlossene Ventilposition) des Ventilelements 32 durch
die zwei entgegen gesetzten und ausgeglichenen Axialkräfte (die
zwei entgegen gesetzten und ausgeglichenen Drücke) gehalten
werden. Die Größe der zum Betätigen (Vorschieben/Zurückziehen)
des Ventilelements 32 des Flusssteuerventils 30,
das in Abhängigkeit von einer Temperaturänderung
abgelenkt wird, mittels des temperaturempfindlichen Glieds 33 erforderlichen
Kraft kann effizient und angemessen reduziert werden. Deshalb kann
die Größe des Flusssteuerventil-Betätigungssystems
(d. h. das temperaturempfindliche Glied 33) reduziert werden.When a cold engine (at a very low temperature below 10 ° C) is started in the flow control valve system in the VTC apparatus of the embodiment, two forces (oil pressures applied to the opposite inner ends 35a and 36a act) the same size and the same line of action, but in opposite directions, so that no axial sliding movement (advancing / retracting movement) of the valve element 32 due to the two opposite and balanced axial forces occurs and thus the valve element 32 is held at its closed valve position. In other words, at very low temperatures, the axial position (the closed valve position) of the valve element 32 by the two opposing and balanced axial forces (the two opposite and balanced pressures) are kept. The size of the actuation (advancing / retracting) of the valve element 32 of the flow control valve 30 , which is deflected in response to a change in temperature, by means of the temperature-sensitive member 33 required force can be reduced efficiently and appropriately. Therefore, the size of the flow control valve actuating system (ie, the temperature-sensitive member 33 ) are reduced.
Weiterhin
ist in dem Flusssteuerventilsystem in der VTC-Vorrichtung der Ausführungsform
ein korrekter, sehr kleiner Zwischenraum zwischen der ringförmigen
Verbindungsrille 37a des Ventilelements 32 und
der U-förmigen Vertiefung (Verbindungsvertiefung) 33b des
temperaturempfindlichen Glieds 33 definiert. Dieser Zwischenraum
gestattet, dass das Ventilelement 32 konstant und glatt
in der Axialrichtung in der Ventilbohrung 31 in Abhängigkeit
von einer Ablenkung (Ablenkungsbewegung) des temperaturempfindlichen
Glieds 33 gleitet. Deshalb kann die Flussrate des in den
Phasenänderungsmechanismus fließenden Öls
(Kühl-/Schmierfluids) genauer in Übereinstimmung
mit einer Änderung der Öltemperatur (oder einer
Temperaturänderung in dem temperaturempfindlichen Glied 33)
gesteuert werden.Further, in the flow control valve system in the VTC apparatus of the embodiment, there is a correct, very small clearance between the annular communication groove 37a of the valve element 32 and the U-shaped recess (connecting recess) 33b the temperature-sensitive member 33 Are defined. This clearance allows the valve element 32 constant and smooth in the axial direction in the valve bore 31 in response to a deflection (deflection movement) of the temperature sensitive member 33 slides. Therefore, the flow rate of the oil flowing into the phase change mechanism (cooling / lubricating fluid) can be measured more accurately in accordance with a change in the oil temperature (or a temperature change in the temperature-sensitive member 33 ) to be controlled.
11 zeigt
eine Längsschnittansicht eines wesentlichen Teils eines
ersten modifizierten Flusssteuerventilsystems. Das erste modifizierte
Flusssteuerventilsystem von 11 verzichtet
auf die schräge Ölabführleitung (durch
das Bezugszeichen 39 angegeben) in dem Flanschteil 4b mit
großem Durchmesser in dem Flusssteuerventilsystem der VTC-Vorrichtung
der Ausführungsform von 1 und 9A–9C.
Statt dessen ist eine axiale Vertiefung (eine axiale Rille) durch
das axiale Schneiden einer VForm oder einer U-Form von dem Außenumfang
des Flächenabschnitts 35 des Ventilelements 32 her
ausgebildet. Eine Ölabführleitung 44 ist
zwischen der vertieften Wandfläche der axialen Vertiefung
(der axialen Rille) in der Ventilfläche 35 und
in der Innenumfangswandfläche der Ventilbohrung 31 ausgebildet.
Bei dem ersten modifizierten Flusssteuerventilsystem von 11 kann
eine Ölabführleitung 44d einfach durch
das Schneiden der Außenumfangswandfläche der Ventilfläche 35 ausgebildet
werden. Dadurch werden die Verarbeitungszeiten und die Kosten reduziert. 11 shows a longitudinal sectional view of an essential part of a first modified flow control valve system. The first modified flow control valve system of 11 dispenses with the oblique Ölabführleitung (by the reference numeral 39 indicated) in the flange part 4b in the flow control valve system of the VTC apparatus of the embodiment of FIG 1 and 9A - 9C , Instead, an axial recess (an axial groove) is formed by axially cutting a V-shape or a U-shape from the outer periphery of the surface portion 35 of the valve element 32 trained. An oil drainage line 44 is between the recessed wall surface of the axial recess (the axial groove) in the valve surface 35 and in the inner peripheral wall surface of the valve bore 31 educated. In the first modified flow control valve system of 11 can be an oil removal line 44d simply by cutting the outer peripheral wall surface of the valve face 35 be formed. This reduces processing times and costs.
Im
Folgenden wird auf 12 Bezug genommen, die eine
Längsschnittansicht eines wesentlichen Teils des zweiten
modifizierten Flussteuerventilsystems zeigt. Das zweite modifizierte
Flusssteuerventilsystem von 12 verzichtet
ebenfalls auf eine schräge Ölabführleitung
(durch das Bezugszeichen 39 angegeben) in dem Flanschteil 4b mit
großem Durchmesser in dem Flusssteuerventilsystem der VTC-Vorrichtung
der Ausführungsform, wie deutlich in 1 und 9A–9C gezeigt.
Statt dessen wird eine Ölabführleitung 45 gebildet,
indem (i) ein Durchgangsloch (genauer ein radiales Durchgangsloch),
das in dem Wellenabschnitt 34 mit kleinem Durchmesser des
Ventilelements 32 ausgebildet ist und dessen beiden Enden
sich in die Öleinführkammer 38 öffnen,
und (ii) eine axiale Bohrung 45b, die in dem Ventilelement 32 derart
ausgebildet ist, dass sie von dem hinteren Ende des Wellenabschnitts 34 mit
kleinem Durchmesser zu dem hinteren Ende des Flächenabschnitts 35 mit
großem Durchmesser reicht. Ein axiales Ende der axialen
Bohrung 45b ist mit dem mittleren Teil des radialen Durchgangsloches 45a verbunden,
während das andere axiale Ende der axialen Bohrung 45b mit
dem Außenraum verbunden ist. Dementsprechend kann in dem
zweiten modifizierten Flusssteuerventilsystem von 12 die Ölabführleitung 45 einfach
durch ein Bohren im Inneren des Ventilelements 32 ausgebildet werden.
Dadurch werden geringere Verarbeitungszeiten und Kosten sichergestellt.The following will be on 12 Reference is made showing a longitudinal sectional view of an essential part of the second modified flow control valve system. The second modified flow control valve system of 12 also dispenses with an inclined Ölabführleitung (by the reference numeral 39 indicated) in the flange part 4b with large diameter in the flow control valve system of the VTC apparatus of the embodiment as clearly shown in FIG 1 and 9A - 9C shown. Instead, an oil discharge line 45 by (i) forming a through hole (more precisely, a radial through hole) formed in the shaft portion 34 with a small diameter of the valve element 32 is formed and whose two ends are in the oil introduction chamber 38 open, and (ii) an axial bore 45b in the valve element 32 is formed such that it from the rear end of the shaft portion 34 with a small diameter to the rear end of the surface portion 35 with a large diameter is enough. An axial end of the axial bore 45b is with the middle part of the radial through hole 45a connected while the other axial end of the axial bore 45b connected to the outside space. Accordingly, in the second modified flow control valve system of FIG 12 the oil discharge line 45 simply by drilling inside the valve element 32 be formed. This ensures lower processing times and costs.
In
der gezeigten Ausführungsform sind die variable Ventilzeitsteuervorrichtung
und die Kühleinrichtung beispielhaft in einem Einlassventil-Betätigungsmechanismus
eines Verbrennungsmotors vorgesehen. Es ist jedoch zu beachten,
dass die VTC-Vorrichtung der Ausführungsform auch auf einen
Abgasventil-Betätigungsmechanismus angewendet werden kann.In the embodiment shown, the variable valve timing control device and the cooling device provided by way of example in an intake valve actuating mechanism of an internal combustion engine. It should be noted, however, that the VTC device of the embodiment can also be applied to an exhaust valve actuating mechanism.
Weiterhin
wird in der gezeigten Ausführungsform ein Bimetallglied,
das aus einer Vielzahl von (zwei oder mehr) miteinander verbundenen
Bimetallstreifen besteht, als temperaturempfindliches Glied 33 verwendet.
Statt einem derartigen Bimetallglied kann auch eine Formspeicherlegierung
oder ein Wachspellet verwendet werden, die bzw. das sich mit steigender
Temperatur erweitert und ein Flusssteuerventil öffnet.Furthermore, in the illustrated embodiment, a bimetallic member consisting of a plurality of (two or more) interconnected bimetallic strips is used as the temperature-sensitive member 33 used. Instead of such a bimetal member, a shape memory alloy or a wax pellet may be used which expands with increasing temperature and opens a flow control valve.
Weiterhin
ist in der gezeigten Ausführungsform die Steuerflussdurchgangsvertiefung
des Flusssteuerventils 30 als ein Paar von Steuerflussdurchgangsvertiefungen
(40, 40) vorgesehen, die entlang des Umfangs voneinander
beabstandet sind. Statt dessen kann können auch nur eine
Steuerflussdurchgangsvertiefung oder drei oder mehr Steuerflussdurchgangsvertiefungen
als Steuerflussdurchgangsvertiefung vorgesehen sein.Furthermore, in the illustrated embodiment, the control flow passage recess of the flow control valve 30 as a pair of control flow passage pits ( 40 . 40 ) which are spaced along the circumference. Instead, only one control flow passage pit or three or more control flow passage pits may be provided as the control flow passage pit.
Der
gesamte Inhalt der japanischen
Patentanmeldung Nr. 2007-228428 (mit Einreichungsdatum
vom 4. September 2007) ist hier unter Bezugnahme eingeschlossen.The entire contents of the Japanese Patent Application No. 2007-228428 (with submission date of September 4, 2007) is incorporated herein by reference.
Es
wurden bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung beschrieben,
wobei jedoch zu beachten ist, dass die Erfindung nicht auf die hier
beschriebenen Ausführungsformen beschränkt ist,
sondern dass verschiedene Änderungen und Modifikationen vorgenommen
werden können, ohne dass deshalb der durch die folgenden
Ansprüche definierte Erfindungsumfang verlassen wird.It
preferred embodiments of the invention have been described,
However, it should be noted that the invention is not limited to the here
is limited to described embodiments,
but that made various changes and modifications
can be, without, therefore, by the following
Claims defined scope of the invention is left.
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNGQUOTES INCLUDE IN THE DESCRIPTION
Diese Liste
der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert
erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information
des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen
Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt
keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.This list
The documents listed by the applicant have been automated
generated and is solely for better information
recorded by the reader. The list is not part of the German
Patent or utility model application. The DPMA takes over
no liability for any errors or omissions.
Zitierte PatentliteraturCited patent literature
-
- JP 2004-239231 [0002, 0002, 0002, 0002, 0003] - JP 2004-239231 [0002, 0002, 0002, 0002, 0003]
-
- JP 2007-228428 [0089] - JP 2007-228428 [0089]