DE102008034784B4

DE102008034784B4 - Milling tool for milling fiber-reinforced plastics

Info

Publication number: DE102008034784B4
Application number: DE102008034784.1A
Authority: DE
Inventors: Ingo V. PUTTKAMER
Original assignee: Guehring KG
Current assignee: Guehring KG
Priority date: 2008-06-13
Filing date: 2008-07-25
Publication date: 2023-04-13
Anticipated expiration: 2028-07-26
Also published as: WO2009149694A1; DE102008034784A1

Abstract

Fräswerkzeug zum Fräsen faserverstärkter Kunststoffe, mit einem Schaft (12) und einem Schneidteil (14) mit einer Vielzahl von am Umfang ausgebildeten Hauptschneiden (16), wobeientlang jeder Hauptschneide (16) eine der Hauptfreifläche (17) vorgeschaltete Fase (18) mit einer Breite (BF) von 0,1 bis 0,3 mm, vorzugsweise 0,2 mm, ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dassdie Fase (18) einen Fasenfreiwinkel (αF) von 6° bis 8° bildet.Milling tool for milling fiber-reinforced plastics, with a shank (12) and a cutting part (14) with a large number of main cutting edges (16) formed on the circumference, with a bevel (18) with a width along each main cutting edge (16) preceding the main free surface (17). (BF) of 0.1 to 0.3 mm, preferably 0.2 mm, characterized in that the bevel (18) forms a bevel clearance angle (αF) of 6° to 8°.

Description

Die Erfindung betrifft ein Fräswerkzeug zum Fräsen faserverstärkter Kunststoffe (CFK).The invention relates to a milling tool for milling fiber-reinforced plastics (CFRP).

Kohlenstofffaserverstärkter Kunststoff (CFK) bezeichnet einen Faser-Kunststoff-Verbundwerkstoff, bei dem in eine Matrix (z. B. aus Kunststoff) Kohlenstofffasern, meist in mehreren Lagen, als Verstärkung eingebettet werden. Die Matrix besteht meist aus Duromeren, zum Beispiel Epoxidharz oder aus Thermoplasten. Für thermisch sehr hochbelastete Bauteile (z. B. Bremsscheiben) kann die Kohlenstofffaser auch in einer Matrix aus Keramik (siehe keramische Faserverbundwerkstoffe) gebunden werden. In extrem hochbelasteten Sonderfällen wird zum Teil auch auf meist kurzfaserverstärkte Metalle, sog. Metall Matrix Composites (mmc), zurückgegriffen. Aufgrund der Vorteile einer hohen Zugfestigkeit bei gleichzeitig einem geringen Gewicht kommen faserverstärkte Kunststoffe speziell in der Luft- und Raumfahrtindustrie, mittlerweile aber auch in anderen Branchen, z.B. in der Fahrzeugindustrie, zum Einsatz.Carbon fiber reinforced plastic (CFRP) refers to a fiber-plastic composite material in which carbon fibers are embedded in a matrix (e.g. made of plastic), usually in several layers, as reinforcement. The matrix usually consists of duromers, for example epoxy resin or thermoplastics. For components that are subject to very high thermal loads (e.g. brake discs), the carbon fiber can also be bonded in a ceramic matrix (see ceramic fiber composite materials). In special cases with extremely high loads, mostly short-fiber-reinforced metals, so-called metal matrix composites (MMC), are sometimes used. Due to the advantages of high tensile strength and low weight at the same time, fiber-reinforced plastics are used especially in the aerospace industry, but now also in other sectors, e.g. in the automotive industry.

Faserverstärkte Kunststoffe lassen sich allerdings nur relativ schwer bearbeiten. Bei Einsatz herkömmlicher Fräswerkzeuge kam es häufig zu einer Ausfransung, Auswerfung und Delamination der Deckschichten oder einer Temperaturschädigung der faserverstärkten Verbundwerkstoffe. Delamination bezeichnet das Herauslösen einzelner Fasern aus dem Faserverbund infolge einer Zerstörung desselben durch die Fräsbearbeitung. Mit zunehmendem Verschleiß des Fräswerkzeugs werden im Bereich der Schnittfläche hervorstehende Fasern des Faserverbunds dann nicht mehr richtig geschnitten, sondern infolge des Schnittimpulses nur mehr abgeschlagen. Diese Krafteinwirkung auf den Faserverbund führt letztlich zu einem Ausfransen der Ränder der bearbeiteten Bohrlöcher. Neben der Delamination erfährt die Werkstoffverbundplatte darüber hinaus im Bereich der Schnittflächen des Faserverbundes bedingt durch die Schnittkräfte bzw. bei zunehmendem Verschleiß des Fräswerkzeugs durch Reibung zwischen dem Fräswerkzeug und dem Werkstück eine lokale Erwärmung. Diese Erwärmung kann im schlimmsten Fall zu einem Fließen des Expoxidharzes der Matrix des Faserverbunds und damit zu einem Verkleben des bei der Fräsbearbeitung entstehenden Staubes an den Schnittflächen des Faserverbundes führen. Des Weiteren gehen derartige Fräsbedingungen zu Lasten der Standzeit der Fräswerkzeuge.However, fiber-reinforced plastics are relatively difficult to process. When using conventional milling tools, fraying, ejection and delamination of the cover layers or temperature damage to the fiber-reinforced composite materials often occurred. Delamination refers to the detachment of individual fibers from the fiber composite as a result of it being destroyed by milling. With increasing wear of the milling tool, protruding fibers of the fiber composite in the area of the cut surface are no longer cut correctly, but are simply knocked off as a result of the cutting impulse. This force on the fiber composite ultimately leads to fraying of the edges of the drilled holes. In addition to delamination, the material composite panel also experiences local heating in the area of the cut surfaces of the fiber composite due to the cutting forces or with increasing wear of the milling tool due to friction between the milling tool and the workpiece. In the worst case, this heating can lead to the epoxy resin of the matrix of the fiber composite flowing and thus to the dust produced during the milling process sticking to the cut surfaces of the fiber composite. Furthermore, such milling conditions are at the expense of the service life of the milling tools.

Die Werkzeugindustrie ist daher ständig bestrebt, speziell für die Bearbeitung faserverstärkter Kunststoffe geeignete Werkzeuge zu entwickeln. Zum Stand der Technik zählen heute folgende Werkzeugtechnologien:

1. Vielzahnfräser mit kleinen Spannuten
2. Schleifstifte (Rundmaterial mit aufgewachsenem grobkristallinem Diamanten)
3. PKD-Fräser
4. Kompressionsfräser

The tool industry is therefore constantly striving to develop tools that are especially suitable for processing fiber-reinforced plastics. The following tool technologies are state-of-the-art today:

1. Multi-tooth milling cutters with small chip flutes
2. Mounted points (round material with coarsely crystalline diamonds grown on)
3. PCD cutter
4. Compression cutter

Herkömmliche Vielzahnfräser und Schleifstifte erfüllen in der Regel die hohen Anforderungen hinsichtlich Oberflächengüte nicht. PKD-Fräser sind sehr teuer und leiden unter einer geringen Standzeit. Kompressionsfräser, wie sie beispielsweise in der DE 102006022572 A1 gezeigt und beschrieben sind, sind bislang die vielversprechendsten Werkzeuge. Diese Fräswerkzeuge zeichnen sich durch Umfangsschneiden mit gegensinnigen Schneidengeometrien aus. Konkret ändert sich bei diesen Fräswerkzeugen der Richtungssinn der Schneidengeometrien der Umfangsschneiden so, dass ein faserverstärkter Verbundwerkstoff während des Zerspanungsprozesses, d.h. bei gleichbleibender Schnittrichtung, gegensinnig axial wirkende Schnittkräfte erfährt. Die Schnittkraft je Umfangsschneide lässt sich bezüglich der Drehachse des Fräswerkzeugs in einen in Axialrichtung wirkenden Schnittkraftanteil und einen in Schnittrichtung wirkenden Schnittkraftanteil zerlegen. Die Schneidengeometrien der Umfangsschneiden des Fräswerkzeugs sind nun so ausgelegt, dass die in Axialrichtung wirkenden Schnittkraftanteile zweier Umfangsschneiden mit gegensinniger Schneidengeometrie gegensinnig, vorzugsweise gegeneinander gerichtet, orientiert sind. Dadurch wird erreicht, dass der faserverstärkte Verbundwerkstoff sowohl in die eine als auch in die andere Axialrichtung des Fräswerkzeugs wirkende Schnittkräfte erfährt, wodurch einzelne Fasern aus dem Faserverbund der faserverstärkten Kunststoffschicht zuverlässig abgeschnitten werden. Ein Herauslösen und Abschlagen einzelner Fasern aus dem Faserverbund und damit ein Ausfransen der Werkstoffverbundplatte kann daher eingeschränkt werden. Als nachteilig wird bei Kompressionsfräsern allerdings eine begrenzte Schneidenzahl im Vergleich zu Vielzahnfräsern angesehen. Zudem erfordern die gegensinnigen Schneidengeometrieen eine gewissen Fertigungsaufwand, was in höheren Kosten resultiert.Conventional multi-tooth milling cutters and mounted points usually do not meet the high requirements in terms of surface quality. PCD milling cutters are very expensive and suffer from a short service life. Compression cutters, such as those in the DE 102006022572 A1 shown and described are the most promising tools so far. These milling tools are characterized by peripheral cutting edges with cutting edge geometries in opposite directions. Specifically, with these milling tools, the sense of direction of the cutting edge geometries of the peripheral cutting edges changes in such a way that a fiber-reinforced composite material experiences cutting forces acting axially in opposite directions during the machining process, ie with the cutting direction remaining the same. The cutting force per peripheral cutting edge can be broken down into a cutting force component acting in the axial direction and a cutting force component acting in the cutting direction with respect to the axis of rotation of the milling tool. The cutting edge geometries of the peripheral cutting edges of the milling tool are designed in such a way that the cutting force components acting in the axial direction of two peripheral cutting edges with opposite cutting edge geometries are oriented in opposite directions, preferably directed towards one another. This ensures that the fiber-reinforced composite material is subjected to cutting forces acting both in one and in the other axial direction of the milling tool, as a result of which individual fibers are reliably cut off from the fiber composite of the fiber-reinforced plastic layer. A detachment and knocking off of individual fibers from the fiber composite and thus fraying of the material composite panel can therefore be restricted. A disadvantage of compression milling cutters, however, is the limited number of cutting edges compared to multi-tooth milling cutters. In addition, the opposing cutting edge geometries require a certain amount of manufacturing effort, which results in higher costs.

Die Druckschrift DE 20 2006 006 114 U1 zeigt ein Fräswerkzeug gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Das Fräswerkzeug weist drei Hauptschneiden mit jeweils einer Freifläche auf, die einen Freiwinkel von 8° aufweist. Um den Fräsprozess zu beruhigen und wirksam Vibrationen und ein Aufschwingen des Werkzeugs zu verhindern ist der Freifläche eine Fase mit einem Winkel von 0,025° bis 5° vorgeschaltet.The pamphlet DE 20 2006 006 114 U1 shows a milling tool according to the preamble of claim 1. The milling tool has three main cutting edges, each with a flank which has a clearance angle of 8°. A chamfer with an angle of 0.025° to 5° is installed in front of the flank in order to calm the milling process and effectively prevent vibrations and the tool swinging up.

Ausgehend von der DE 20 2006 006 114 U1 liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Fräswerkzeug für die Fräsbearbeitung faserverstärkter Kunststoffe mit einer für die Bearbeitung faserverstärkter Kunststoffe optimierten Schneidengeometrie zu schaffen.Starting from the DE 20 2006 006 114 U1 the invention is based on the object of creating a milling tool for milling fiber-reinforced plastics with a cutting edge geometry optimized for processing fiber-reinforced plastics.

Gelöst wird diese Aufgabe durch ein Fräswerkzeug mit den Merkmalen des Anspruchs 1. Vorteilhafte und/oder bevorzugte Weiterbildungen sind Gegenstand abhängiger Ansprüche.This object is achieved by a milling tool having the features of claim 1. Advantageous and/or preferred developments are the subject matter of dependent claims.

Ein erfindungsgemäßes Fräswerkzeug, das vorzugsweise aus Vollhartmetall gefertigt ist, weist einen Schaft und einen vorzugsweise geradegenuteten Schneidteil mit einer Vielzahl von am Umfang ausgebildeten Hauptschneiden auf. Entlang jeder Hauptschneide soll eine der Hauptfreifläche vorgeschaltete Fase mit einer Breite von 0,1 bis 0,3 mm ausgebildet sein. Das Fräswerkzeug ist dadurch gekennzeichnet, dass die Fase einen Fasenfreiwinkel von 6° bis 8° bildet.A milling tool according to the invention, which is preferably made of solid carbide, has a shank and a preferably straight-grooved cutting part with a large number of main cutting edges formed on the circumference. A chamfer with a width of 0.1 to 0.3 mm should be formed in front of the main flank along each main cutting edge. The milling tool is characterized in that the chamfer forms a chamfer clearance angle of 6° to 8°.

Durch die entlang jeder Hauptschneide verlaufende Fase wird der Freiwinkel in dem an die Hauptschneide angrenzenden Hauptfreiflächenbereich um 6° bis 8° reduziert. Die dadurch bewirkte Entschärfung des Schneidkeils resultiert in einer Stabilisierung der Hauptschneide und damit in einer Erhöhung der Standzeit des Fräswerkzeugs. Eine Begrenzung der Fasenbreite der Fase auf 0,1 bis 0,3 mm stellt sicher, dass die Bildung einer Aufbauschneide durch CFK-Materialanbackungen unterbleibt.Due to the chamfer running along each main cutting edge, the clearance angle in the main clearance area adjacent to the main cutting edge is reduced by 6° to 8°. The resulting mitigation of the cutting wedge results in a stabilization of the main cutting edge and thus in an increase in the service life of the milling tool. A limitation of the bevel width of the bevel to 0.1 to 0.3 mm ensures that the formation of a built-up edge through CFRP material caking is avoided.

Eine in Abhängigkeit vom jeweiligen Fräsdurchmesser zunehmende Anzahl von Hauptschneiden, auf beispielsweise 10 bis 13 Hauptschneiden bei einem Fräsdurchmesser von 8 mm im Vergleich zu bislang üblichen 2 bis 6 Hauptschneiden, trägt dazu bei, dass der Verschleiß je Hauptschneide gering gehalten wird. Bereits dadurch wird das eingangs erwähnte Problem der Delamination gering gehalten, welches auf eine verschleißbedingte Kantenverrundung der Hauptschneiden zurückzuführen ist. Zwar resultiert eine in Abhängigkeit vom Fräsdurchmesser erhöhte Anzahl von Hauptschneiden in einer entsprechenden Verkleinerung des Volumens der zwischen den Hauptschneiden ausgebildeten Spannuten. Da bei der Zerspanung faserverstärkter Kunststoffe allerdings nur pulverartige Späne entstehen, stellen die aus einer großen Hauptschneidenzahl resultierenden kleinen Spannuten kein Problem dar. Vielmehr kann bei einer maximalen Vielzahl von Hauptschneiden das Fräswerkzeug mit einem relativ großem Vorschub durch das zu bearbeitende Werkstück gefahren werden. Aus diesem Grund weist das erfindungsgemäße Fräswerkzeug vorzugsweise einen gegenüber dem Schneidteil im Durchmesser verstärkten Schaft auf. Aufgrund der durch einen größeren Vorschub resultierenden kürzeren Einwirkzeit jeder Hauptschneide lässt sich eine allzu starke Erwärmung des zu bearbeitenden Werkstücks kurz halten, was in einer verringerten Temperaturschädigung des zu bearbeitenden Materials und folglich zu einer verringerten Aufbauschneidenbildung in dem an die Hauptschneiden angrenzenden Freiflächenbereich resultiert.An increasing number of main cutting edges depending on the respective milling diameter, for example 10 to 13 main cutting edges with a milling diameter of 8 mm compared to the 2 to 6 main cutting edges that have been customary up to now, helps to keep wear on each main cutting edge low. This alone minimizes the problem of delamination mentioned at the beginning, which can be attributed to the rounding of the edges of the main cutting edges due to wear. An increased number of main cutting edges as a function of the milling diameter results in a corresponding reduction in the volume of the chip flutes formed between the main cutting edges. However, since only powdery chips are produced when machining fiber-reinforced plastics, the small chip flutes resulting from a large number of main cutting edges do not pose a problem. Rather, with a maximum number of main cutting edges, the milling tool can be driven through the workpiece to be machined with a relatively high feed rate. For this reason, the milling tool according to the invention preferably has a shank that is thicker in diameter than the cutting part. Due to the shorter exposure time of each main cutting edge resulting from a greater feed, excessive heating of the workpiece to be machined can be kept short, which results in reduced thermal damage to the material to be machined and consequently in reduced built-up edge formation in the flank area adjacent to the main cutting edges.

Durch das Zusammenspiel der die Hauptschneidengeometrie bestimmenden Parameter wird somit erreicht, dass die Hauptschneiden nicht nach hinten weg brechen. Zum Anderen wird die Bildung von Aufbauschneiden in dem an die Hauptschneiden angrenzenden Freiflächenbereich verhindert. Insgesamt werden durch das Zusammenspiel der die Hauptschneidengeometrie bestimmenden Parameter somit stabile aber dennoch scharfe Hauptschneiden erhalten. Die Reduzierung des Freiwinkels im Bereich der räumlich begrenzten Fase resultiert daher vorteilhaft in der Erhaltung einer gleichbleibenden Zerspanungsleistung und damit in einer hohen Oberflächengüte und hohen Fräswerkzeugstandzeiten.The interaction of the parameters determining the geometry of the main cutting edges ensures that the main cutting edges do not break off to the rear. On the other hand, the formation of built-up edges in the flank area adjacent to the main cutting edges is prevented. Overall, stable but nevertheless sharp main cutting edges are thus obtained through the interaction of the parameters determining the main cutting edge geometry. The reduction of the clearance angle in the area of the spatially limited chamfer therefore advantageously results in maintaining a constant cutting performance and thus in a high surface quality and long milling tool service life.

Um Vibrationen bei schlechter Spannung und ein Rattern des Fräswerkzeugs zu verhindern ist ferner eine ungleiche Hauptschneidenteilung vorteilhaft.In order to prevent vibrations in the event of poor clamping and chattering of the milling tool, an unequal main cutting edge spacing is also advantageous.

Um zu Verhindern, dass sich Spanpulver im Nutgrund der Spannuten ansammelt, ist der Nutgrund vorteilhaft gerundet ausgebildet.In order to prevent chip powder from accumulating in the groove base of the chip flutes, the groove base is advantageously rounded.

Zur Maximierung der Standzeit weist zumindest der Schneidteil vorteilhaft eine Verschleißschutzbeschichtung, vorzugsweise eine Diamantbeschichtung, auf.To maximize the service life, at least the cutting part advantageously has an anti-wear coating, preferably a diamond coating.

In einer bevorzugten Weiterbildung erfolgt eine Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr zum Schneidteil. Je nach Anwendung weist das Fräswerkzeug zur Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr einen zentral durchlaufenden, stirnseitig austretenden Kanal, am Schaft ausgebildete Längsschlitze oder einen zentralen Kanal auf, der in einem vorgegebenen Abstand von der Stirnseite des Fräswerkzeugs in eine Vielzahl von, vorzugsweise zwei, Zweigkanälen übergeht, die jeweils unter einem spitzen Winkel zur Drehachse des Fräswerkzeugs von dessen Stirnseite weg in Richtung Schaft hin ausgerichtet sind.In a preferred development, a coolant and/or lubricant is supplied to the cutting part. Depending on the application, the milling tool has a central passage for supplying coolant and/or lubricant ends, exiting channel on the face side, longitudinal slots formed on the shank or a central channel which merges into a plurality of, preferably two, branch channels at a predetermined distance from the face side of the milling tool, each of which at an acute angle to the axis of rotation of the milling tool from its face side are oriented away towards the shaft.

Werden CFK-Teile auf eine Vakuum-Vorrichtung gespannt, dann fährt das Fräswerkzeug üblicherweise eine Kontur auf dem CFK-Teil ab. Diese Kontur ist als eine Nut in einer das CFK-Teil stützenden Halterung der Vakuum-Vorrichtung eingebracht. Bei dieser Anwendung wird vorteilhaft die Variante mit dem das Fräswerkzeug zentral durchlaufenden, stirnseitig austretenden Kanal verwendet. Durch die zentrale Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr wird unterhalb des CFK-Teils in der Nut ein im Vergleich zum Bereich oberhalb des CFK-Teils ein erhöhter Druck erzeugt. In Verbindung mit der oberhalb des CFK-Teils erfolgenden Absaugung kann verhindert werden, dass durch die Fräsbearbeitung entstandene CFK-Pulverspäne in die Nut fallen, sich dort anstauen und im schlimmsten Fall das Fräswerkzeug blockieren.If CFRP parts are clamped on a vacuum device, the milling tool usually traces a contour on the CFRP part. This contour is introduced as a groove in a holder of the vacuum device that supports the CFRP part. In this application, the variant with the channel running through the center of the milling tool and exiting at the front is advantageously used. Due to the central supply of coolant and/or lubricant, an increased pressure is generated below the CFRP part in the groove compared to the area above the CFRP part. In connection with the extraction above the CFRP part, it is possible to prevent CFRP powder chips from the milling process from falling into the groove, accumulating there and, in the worst case, blocking the milling tool.

Wenn das CFK-Teil dagegen z.B. auf einer variablen Vorrichtung mit Saugnäpfen gespannt wird, dann wird nur ein Überhang gefräst. In diesem Fall ist die Schaftkühlung vorteilhafter.If, on the other hand, the CFRP part is clamped on a variable device with suction cups, for example, then only an overhang is milled. In this case, shaft cooling is more advantageous.

Die oben erwähnte Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr über einen zentralen Kanal, der sich nicht über die volle Länge des Fräswerkzeugs erstreckt, sondern in einem vorgegebenen Abstand von der Stirnseite des Fräswerkzeugs in eine Vielzahl von, vorzugsweise zwei, Zweigkanäle übergeht, die unter einem spitzen Winkel zur Drehachse des Fräswerkzeugs von dessen Stirnseite weg in Richtung Schaft hin ausgerichtet sind, ist unabhängig davon geeignet, ob das zu bearbeitende CFK-Teil auf der oben beschriebenen Vakuum-Vorrichtung oder der der variablen Vorrichtung mit Saugnäpfen gespannt wird. Durch die in Richtung Schaft weisenden Zweigkanäle kann sich bei einer Fräsbearbeitung eines CFK-Teils durch die Rotation des Fräswerkzeugs unterhalb des CFK-Teils ein schirm- oder kegelmantelartiger Kühl- und/oder Schmiermitteltrichter erhöhten Drucks über 360° um das Fräswerkzeug herum bilden. Dieser schirm- oder kegelmantelartige Kühl- und/oder Schmiermitteltrichter erhöhten Drucks trägt wirksam dazu bei, dass bei der Fräsbearbeitung entstehende CFK-Pulverspäne über das im CFK-Teil gebildete Fräsloch von der oberhalb des CFK-Teils erfolgenden Absaugung erfasst werden. In Versuchen konnte bereits bestätigt werden, dass der über 360° verteilte dynamische Austrittsdruck des Kühl- und/oder Schmiermittels die bei der Fräsbearbeitung anfallenden CFK-Pulverspäne zuverlässig in Richtung einer oberhalb des CFK-Teils angeordneten Saugvorrichtung mitnimmt.The above-mentioned coolant and/or lubricant supply via a central channel, which does not extend over the full length of the milling tool, but merges into a plurality of, preferably two, branch channels at a predetermined distance from the end face of the milling tool, which point under a Angles to the axis of rotation of the milling tool are aligned away from its front side in the direction of the shaft is suitable regardless of whether the CFRP part to be machined is clamped on the vacuum device described above or on the variable device with suction cups. Due to the branch channels pointing in the direction of the shank, when milling a CFRP part, the rotation of the milling tool below the CFRP part can cause a coolant and/or lubricant funnel in the form of an umbrella or cone to form with increased pressure over 360° around the milling tool. This screen-like or cone-shaped coolant and/or lubricant funnel with increased pressure makes an effective contribution to ensuring that CFRP powder chips produced during milling are collected via the milled hole formed in the CFRP part by the suction above the CFRP part. Tests have already confirmed that the dynamic outlet pressure of the coolant and/or lubricant, distributed over 360°, reliably takes the CFRP powder chips produced during milling in the direction of a suction device arranged above the CFRP part.

Bei Bedarf kann das Fräswerkzeug zusätzlich mit an der Stirnseite des Schneidteils ausgebildeten Nebenschneiden versehen sein. Den Nebenschneiden können analog zu den entlang der Hauptschneiden verlaufenden Fasen jeweils eine der Nebenfreifläche vorgeschaltete Fase zugeordnet sein, die einen Fasenfreiwinkel von 4° bis 8° bildet und eine Breite von 0,1 bis 0,3 mm hat.If necessary, the milling tool can also be provided with secondary cutting edges formed on the end face of the cutting part. Analogously to the chamfers running along the main cutting edges, the secondary cutting edges can each be assigned a chamfer upstream of the secondary flank, which forms a chamfer clearance angle of 4° to 8° and has a width of 0.1 to 0.3 mm.

Weitere konstruktive Einzelheiten ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsformen in Verbindung mit der Zeichnung, in der:

1 eine Seitenansicht eines erfindungsgemäßen Fräswerkzeugs gemäß einer bevorzugten Ausführungsform zeigt;
2 einen Querschnitt durch den Schneidteil des erfindungsgemäßen Fräswerkzeugs gemäß der bevorzugten Ausführungsform zeigt;
3 eine vergrößerte Stirnansicht eines in 1 eingekreisten Eckbereichs Z zeigt;
4 schematisch ein Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhrsystem für das erfindungsgemäße Fräswerkzeug zeigt;
5 schematisch ein anderes Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhrsystem für das erfindungsgemäße Fräswerkzeug zeigt; und
6. schematisch ein weiteres Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhrsystem für das erfindungsgemäße Fräswerkzeug zeigt.

Further structural details result from the following description of preferred embodiments in conjunction with the drawing, in which:

1 shows a side view of a milling tool according to the invention according to a preferred embodiment;
2 shows a cross section through the cutting part of the milling tool according to the invention according to the preferred embodiment;
3 an enlarged end view of an in 1 circled corner area Z;
4 shows schematically a coolant and/or lubricant supply system for the milling tool according to the invention;
5 shows schematically another coolant and/or lubricant supply system for the milling tool according to the invention; and
6 . schematically shows another coolant and / or lubricant supply system for the milling tool according to the invention.

Nachfolgend wird anhand der Zeichnung eine Ausführungsform erläutert.An embodiment is explained below with reference to the drawing.

1 zeigt ein geradegenutetes, rechtsschneidendes Fräswerkzeug 10 mit einem zylindrischen Schaft 12 und einem Schneidteil 14. Das um eine Drehachse 11 drehantreibbare Fräswerkzeug 10 ist einstückig aus Vollhartmetall hergestellt und weist eine reibungs- und/oder verschleißmindernde Oberflächenschutzbeschichtung, im Besonderen eine Diamantbeschichtung mit einer Schichtdicke von 0,008 + 0,002 mm auf. 1 shows a straight-grooved, right-hand cutting milling tool 10 with a cylindrical shank 12 and a cutting part 14. The milling tool 10, which can be driven in rotation about an axis of rotation 11, is made in one piece from solid carbide and has surfaces that reduce friction and/or wear protective coating, in particular a diamond coating with a layer thickness of 0.008 + 0.002 mm.

Am Schneidteil 14 sind, wie aus 2 ersichtlich wird, eine Vielzahl von in Umfangsrichtung durch Spannuten 15 getrennte, in ungleicher Teilung (1°/Zahn) angeordnete Hauptschneiden 16 auf. In der gezeigten Ausführungsform weist das Fräswerkzeug 10 13 Zähne bzw. Hauptschneiden 16 auf. Entlang der Hauptschneiden 10 ist jeweils eine der Hauptfreifläche 17 vorgeschaltete Fase 18 ausgebildet. Die Fase 18 bildet, wie in 3 angegeben, einen Fasenfreiwinkel α_F von 6° ± 1° und hat eine Breite B_F von 0,2 ± 0,05 mm.On the cutting part 14 are like 2 As can be seen, a multiplicity of main cutting edges 16 separated in the circumferential direction by chip flutes 15 and arranged at an unequal pitch (1°/tooth). In the embodiment shown, the milling tool 10 has 13 teeth or main cutting edges 16 . A chamfer 18 upstream of the main flank 17 is formed along each of the main cutting edges 10 . The chamfer 18 forms, as in 3 indicated, a chamfer relief angle α _F of 6 ° ± 1 ° and has a width B _F of 0.2 ± 0.05 mm.

Das in 1 bis 3 gezeigte Fräswerkzeug 10 ist ohne Stirnschneiden ausgebildet. Es weist weiter eine in den Figuren nicht zu erkennende an der Stirnseite 13 ausgebildete Eckenschutzfase auf, die mit einer Breite von 1 mm unter einem Winkel von 45° ± 2° bezüglich der Drehachse 11 in Umfangsrichtung verläuft. Ferner ist der Nutgrund 19, wie in 3 gezeigt, gerundet ausbildet.This in 1 until 3 Milling tool 10 shown is designed without face cutting. It also has a corner protection chamfer, which cannot be seen in the figures, formed on the end face 13 and running in the circumferential direction with a width of 1 mm at an angle of 45°±2° with respect to the axis of rotation 11 . Furthermore, the bottom of the groove 19, as in 3 shown, formed rounded.

In der nachfolgenden Tabelle sind die die Schneidengeometrie bestimmenden Parameter für die in 1 bis 3 gezeigte Ausführungsform zusammengefasst: L 100 mm L1 40 mm L2 42 mm D1 10 mm D2 8 mm B_F 0,2 ± 0,05 mm α_F 6° ± 1° γ 12° ± 1° The following table shows the parameters that determine the cutting edge geometry for the in 1 until 3 shown embodiment summarized: L 100mm L1 40mm L2 42mm D1 10mm D2 8mm _BF 0.2±0.05mm α _F 6° ± 1° g 12° ± 1°

Das Fräswerkzeug 10 weist weiter einen über die gesamte Länge L das Fräswerkzeug 10 zentral durchlaufenden, stirnseitig austretenden Kanal 20 zur Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr (im Besonderen reine Luft oder ein übliches Minimalmengenschmierung (MMS)-Kühl-/Schmiermittel) auf. Das in den 1 bis 3 gezeigte Fräswerkzeug 10 wird, wie in 4 schematisch dargestellt ist, zur Bearbeitung von auf einer Vakuum-Haltevorrichtung 40 gespannten CFK-Teilen eingesetzt, um eine bestimmte Kontur auf dem CFK-Teil abzufahren.The milling tool 10 also has a channel 20 that runs centrally through the milling tool 10 over the entire length L and emerges at the front side for the supply of coolant and/or lubricant (in particular pure air or a conventional minimum quantity lubrication (MQL) coolant/lubricant). That in the 1 until 3 Milling tool 10 shown is, as in 4 is shown schematically, used for processing clamped on a vacuum holding device 40 CFRP parts to traverse a specific contour on the CFRP part.

Wie aus 4 ersichtlich, weist die Vakuum-Haltevorrichtung 40 eine das zu bearbeitende CFK-Teil CFK stützende Halterung 41 auf, in die eine Nut 42 eingebracht ist, die der zu fräsenden Kontur im CFK-Teil CFK entsprechend verläuft, sowie eine oberhalb des CFK-Teils CFK angeordnete, maschinenseitig vorgesehenen Absaugvorrichtung 44, die oberhalb des CFK-Teils CFK einen Bereich niedrigen Drucks (P2) erzeugt. Wie es in 4 gezeigt ist, wird das Fräswerkzeug 10 zur Fräsbearbeitung eines CFK-Teils CFK so geführt, dass sich die Stirnseite 13 in einem Abstand zum Nutboden der Nut 42 befindet. Bei dieser Anwendung des erfindungsgemäßen Fräswerkzeugs 10 erfolgt die Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr durch den zentralen Kanal 20 in die Nut 42. Durch die Zufuhr von Kühl- und/oder Schmiermittel in die Nut 42 baut sich unterhalb des CFK-Teils CFK ein Druck P1 (P2<P1) auf, der bewirkt, dass bei der Fräsbearbeitung entstehende Pulverspäne mit dem weiter zugeführtem Kühl- und/oder Schmiermittel über das Fräsloch FL aus der Nut 42 heraus in Richtung der Absaugvorrichtung 44 mitgenommen werden, wie es in 4 angedeutet ist. Dadurch wird eine Stauung von CFK-Pulverspänen in der Nut 42 zuverlässig verhindert.How out 4 As can be seen, the vacuum holding device 40 has a holder 41 supporting the CFRP part CFRP to be processed, in which a groove 42 is introduced, which runs in accordance with the contour to be milled in the CFRP part CFRP, and one above the CFRP part CFRP arranged suction device 44 provided on the machine side, which generates an area of low pressure (P2) above the CFRP part CFRP. like it in 4 is shown, the milling tool 10 is guided for milling a CFRP part CFRP in such a way that the end face 13 is at a distance from the bottom of the groove 42 . In this application of the milling tool 10 according to the invention, the coolant and/or lubricant is supplied through the central channel 20 into the groove 42. The supply of coolant and/or lubricant into the groove 42 causes a pressure P1 to build up below the CFRP part CFRP (P2<P1), which causes the powder chips produced during the milling process to be carried along with the coolant and/or lubricant that is supplied via the milled hole FL out of the groove 42 in the direction of the suction device 44, as is shown in Fig 4 is indicated. This reliably prevents CFRP powder chips from accumulating in the groove 42 .

Selbstverständlich sind Abwandlungen zu dem in 1 bis 3 gezeigten Fräswerkzeug möglich.Of course, modifications to the in 1 until 3 milling tool shown is possible.

Beispielsweise kann der Schneidteil einen leichten Links- oder Rechtsdrall aufweisen.For example, the cutting part can have a slight left or right twist.

Die Zahl der am Umfang ausgebildeten Zähne bzw. Hauptschneiden kann in Abhängigkeit vom Fräsdurchmesser variieren, so dass für einen größeren Fräsdurchmesser die Zahl der Zähne bzw. Hautptschneiden größer ist als für einen kleineren Fräsdurchmesser.The number of teeth or main cutting edges formed on the circumference can vary depending on the milling diameter, so that the number of teeth or main cutting edges is greater for a larger milling diameter than for a smaller milling diameter.

Bei Bedarf kann das Fräswerkzeug zusätzlich mit an seiner Stirnseite ausgebildeten Nebenschneiden versehen sein. Den Nebenschneiden können analog zu den entlang der Hauptschneiden verlaufenden Fasen jeweils eine der Nebenfreifläche vorgeschaltete Fase zugeordnet sein, die einen Fasenfreiwinkel von 4° bis 8° bildet und eine Breite von 0,1 bis 0,3 mm hat.If required, the milling tool can also be provided with secondary cutting edges formed on its end face. The secondary cutting edges can be analogous to the chamfers running along the main cutting edges be assigned a chamfer upstream of the auxiliary flank, which forms a chamfer clearance angle of 4° to 8° and has a width of 0.1 to 0.3 mm.

Anstelle der in 4 veranschaulichten zentralen Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr kann das Fräswerkzeug 10, wie in 5 gezeigt, am Schaft 12 ausgebildete Längsschlitze 50 aufweisen, über die Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr in Richtung des Schneidteils 14 gefördert wird. Diese Art der Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr ist in fertigungstechnischer Hinsicht relativ einfach und kostengünstig zu realisieren und bewirkt eine gute Kühlung des Fräswerkzeugs 10. Je nach Anwendung kann es aber zu einer stärkeren Verwirbelung der CFK-Pulverspäne kommen, weshalb sich eine Absaugung der CFK-Pulverspäne schwieriger gestalten kann.Instead of the in 4 illustrated central coolant and / or lubricant supply, the milling tool 10, as in 5 shown, have longitudinal slots 50 formed on the shank 12, via which coolant and/or lubricant supply is conveyed in the direction of the cutting part 14. This type of coolant and/or lubricant supply can be implemented relatively easily and cost-effectively from a manufacturing point of view and causes good cooling of the milling tool 10. Depending on the application, however, the CFRP powder chips may be more turbulent, which is why suction of the CFRP -May make powder chips more difficult.

6 veranschaulicht in schematischer Darstellung eine weitere zu der in 4 veranschaulichten zentralen Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr Alternative. Bei der in 6 veranschaulichten Alternative erfolgt die Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr zunächst ebenfalls über einen im Fräswerkzeug 10 ausgebildeten zentralen Kanal 60. Anders als bei dem in 1 bis 4 gezeigten Ausführungsbeispiel erstreckt sich der zentrale Kanal 60 aber nicht über die volle Länge des Fräswerkzeugs 10, sondern geht in einem vorgegebenen Abstand T1 von der Stirnseite 13 in eine Vielzahl von, vorzugsweise zwei, Zweigkanälen 61, 62 über, die unter einem spitzen Winkel δ zur Drehachse des Fräswerkzeugs von dessen Stirnseite 13 weg in Richtung Schaft 12 hin ausgerichtet sind. Anders ausgedrückt liegen die Austrittsöffnungen der Zweigkanäle 61, 62 in einem größeren Abstand T2 zur Stirnseite 13 des Schneidteils 14 als die Verzweigung des zentralen Kanals 60 in die Zweigkanäle 61, 62 (T2>T1). Abweichend von der Darstellung in 6, in der lediglich zwei, bezüglich der Drehachse des Fräswerkzeugs spiegelbildlich angeordnete Zweigkanäle 61, 62 gezeigt sind, können auch mehr als zwei Zweigkanäle äquidistant um die Drehachse des Fräswerkzeugs herum angeordnet sein. In jedem Fall bildet sich durch die in Richtung Schaft 12 weisenden Zweigkanäle 61, 62 bei einer Fräsbearbeitung eines CFK-Teils durch die Rotation des Fräswerkzeugs unterhalb des CFK-Teils ein schirm- oder kegelmantelartiger Kühl- und/oder Schmiermitteltrichter 63 erhöhten Drucks (P1) über 360° um das Fräswerkzeug herum, wie es in 6 schematisch dargestellt ist. Dieser schirm- oder kegelmantelartige Kühl- und/oder Schmiermitteltrichter 63 erhöhten Drucks (P1) trägt wirksam dazu bei, dass bei der Fräsbearbeitung entstehende CFK-Pulverspäne über das im CFK-Teil CFK gebildete Fräsloch FL von der oberhalb des CFK-Teils CFK erfolgenden Absaugvorrichtung 64 erfasst werden. Wie bei der in 4 veranschaulichten Kühl- und/oder Schmiermittelzufuhr erzeugt die Absaugvorrichtung 64 einen oberhalb des CFK-Teils CFK einen Bereich niedrigen Drucks P2 (P2<P1) (Vakuum). 6 illustrates in a schematic representation another to the in 4 illustrated central coolant and/or lubricant supply alternative. At the in 6 Illustrated alternative, the coolant and / or lubricant is initially also supplied via a central channel 60 formed in the milling tool 10. Unlike in the case of FIG 1 until 4 In the exemplary embodiment shown, the central channel 60 does not extend over the full length of the milling tool 10, but merges at a predetermined distance T1 from the end face 13 into a large number of, preferably two, branch channels 61, 62, which are at an acute angle δ to the Axis of rotation of the milling tool are aligned away from the end face 13 in the direction of the shaft 12 . In other words, the outlet openings of the branch channels 61, 62 are at a greater distance T2 from the end face 13 of the cutting part 14 than the branching of the central channel 60 into the branch channels 61, 62 (T2>T1). Deviating from the representation in 6 , in which only two branch channels 61, 62 arranged mirror-inverted with respect to the axis of rotation of the milling tool are shown, more than two branch channels can also be arranged equidistantly around the axis of rotation of the milling tool. In any case, the branch channels 61, 62 pointing in the direction of the shaft 12 when a CFRP part is being milled due to the rotation of the milling tool below the CFRP part and a coolant and/or lubricant funnel 63 in the form of an umbrella or cone is formed with increased pressure (P1) over 360° around the milling tool as shown in 6 is shown schematically. This umbrella or cone-shaped coolant and/or lubricant funnel 63 with increased pressure (P1) makes an effective contribution to the CFRP powder chips produced during milling being removed from the suction device above the CFRP part CFRP via the milled hole FL formed in the CFRP part CFRP 64 are recorded. As with the in 4 Illustrated coolant and/or lubricant supply, the suction device 64 generates an area of low pressure P2 (P2<P1) (vacuum) above the CFRP part CFRP.

Claims

Milling tool for milling fiber-reinforced plastics, with a shank (12) and a cutting part (14) with a large number of main cutting edges (16) formed on the circumference, with a chamfer (18) arranged in front of the main free surface (17) along each main cutting edge (16) with a Width (B _F ) of 0.1 to 0.3 mm, preferably 0.2 mm, is formed, characterized in that the chamfer (18) forms a chamfer clearance angle (α _F ) of 6° to 8°.

milling tool claim 1 , characterized in that the cutting part (14) is straight-grooved.

Milling tool after one claim 1 or 2 , characterized by an unequal main cutting edge pitch.

Milling tool according to one of Claims 1 until 3 , characterized in that the number of main cutting edges (16) increases with increasing milling tool diameter (D2).

Milling tool according to one of Claims 1 until 4 , characterized in that the chip flutes (15) formed between the main cutting edges (16) have a rounded chip space base (19).

Milling tool according to one of Claims 1 until 5 , characterized in that the milling tool is made of solid carbide.

Milling tool according to one of Claims 1 until 6 , characterized in that at least the cutting part (14) has an anti-wear coating, preferably a diamond coating.

Milling tool (10) after one of the Claims 1 until 7 , characterized by a shank (12) of increased diameter compared to the cutting part (14).

Milling tool according to one of Claims 1 until 8th , characterized by a coolant and / or lubricant supply system (20).

milling tool claim 9 , characterized by a channel (20) for supplying coolant and/or lubricant which passes centrally through the milling tool and emerges at the end face.

milling tool claim 9 , characterized by a channel (60) passing centrally through the milling tool for the supply of coolant and/or lubricant, which at a distance (T1) in front of the end face (13) of the cutting part (14) divides into a plurality of channels at an acute angle (δ) branch channels (61, 62) running to the axis of rotation of the milling tool and directed away from the end face (13) in the direction of the shaft (12).

milling tool claim 9 , characterized by one or more longitudinal slots (50) formed on the shaft for supplying coolant and/or lubricant.

Milling tool according to one of Claims 1 until 12 , characterized by secondary cutting edges formed on the end face (13) of the cutting part (14).