DE102007026832C5

DE102007026832C5 - Mehrschichtlager

Info

Publication number: DE102007026832C5
Application number: DE102007026832.9A
Authority: DE
Inventors: Jakob Zidar; Megjit Seremeti; Dipl.-Ing. Schubert Werner
Original assignee: Miba Gleitlager Austria GmbH; KS Gleitlager GmbH
Current assignee: Miba Gleitlager Austria GmbH; KS Gleitlager GmbH
Priority date: 2006-06-09
Filing date: 2007-06-06
Publication date: 2019-10-02
Anticipated expiration: 2027-06-07
Also published as: AT503735A1; GB0711084D0; JP2008057769A; GB2438977A; JP4876269B2; AT503735B1; DE102007026832A1; DE102007026832B4; US20080102307A1; GB2438977B; US7862902B2

Abstract

Mehrschichtlager (1) mit einer Stützmetallschicht (2) und einer darüber angeordneten Lagermetallschicht (3), wobei die Lagermetallschicht (3) durch eine bleifreie Kupfer- oder Alüminiumbasislegierung gebildet ist, mit einer auf der Lagermetallschicht (3) angeordneten Laufschicht (4) sowie einer auf der Laufschicht (4) angeordneten Verschleißschicht (5), wobei die Verschleißschicht (5) durch Bismut oder eine Bismutlegierung gebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufschicht (4) durch eine Kupfer-Bismut-Legierung mit einer Matrix aus Kupfer gebildet ist, jeweils mit den aus der Herstellung dieser Metalle unvermeidbaren Verunreinigungen, und Bismut in einem Mengenanteil ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,5 Gew.-% und einer oberen Grenze von 49 Gew.-% enthalten ist, und dass die Verschleißschicht (5) und die Kupfer-Bismut-Legierung für die Laufschicht (4) in einem galvanischen Verfahren abgeschieden sind, und dass die Verschleißschicht (5) eine Schichtdicke aufweist, die ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 µm und einer oberen Grenze von 10 µm, und dass die Schichtdicke der Laufschicht (4) ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 5 µm und einer oberen Grenze von 30 µm, insbesondere, einer unteren Grenze von 8 µm und einer oberen Grenze von 20 µm.

Description

Die Erfindung betrifft ein Mehrschichtlager mit einer Stützmetallschicht, gegebenenfalls einer Lagermetallschicht, einer Laufschicht sowie einer Verschleißschicht.
Mehrschichtlager sind bereits aus dem Stand der Technik bekannt. So beschreibt z.B. die DE 100 54 461 C ein Mehrschichtgleitlager mit einer Stützmetallschicht, einer Lagerlegierungsschicht, einer Zwischenplattierungsschicht und einer Deckschicht auf Zinnbasis, wobei die Deckschicht auf Zinnbasis verstärkendes Metall und/oder anorganische Teilchen enthält, und wobei der Gehalt des verstärkenden Metalls und/oder der anorganischen Teilchen in Richtung der Dicke der Deckschicht schrittweise oder kontinuierlich so variiert ist, dass der Gehalt in einem auf die Dicke bezogenen mittleren Bereich der Deckschicht relativ hoch ist und im Oberflächenbereich der Deckschicht null oder kleiner als der Gehalt in dem mittleren Bereich der Deckschicht ist. Es soll damit ein Mehrschichtgleitlager bereit gestellt werden, dass keine wesentlichen Probleme bezüglich der Beständigkeit gegenüber fressendem Verschleiß verursacht, wobei die Menge des Bleizusatzes vermindert ist, oder kein Blei verwendet wird, und das gleichzeitig eine hervorragende Abnutzungsbeständigkeit besitzt.
Aus der DE 100 2004 015 827 A ist ein Gleitteil bekannt, umfassend eine Rückseitenmetallschicht, eine auf der Rückseitenmetallschicht vorhandene Gleitlegierungsschicht und eine auf der Gleitlegierungsschicht vorhandene Abdeckschicht, wobei die Abdeckschicht aus Bismut oder einer Bismut-Legierung ausgebildet ist, und wobei im Kristallgitter der Abdeckschicht eine mit dem Miller-Index (202) bezeichnete Fläche einen Ausrichtungsgrad besitzt, welcher nicht kleiner als 30 % ist, und die Röntgendiffraktionsintensität R₍₂₀₂₎ der (202)-Fläche einen Maximalwert im Vergleich zu anderen Flächen annimmt. Dieses Gleitteil soll ausgezeichnete Anti-Blockierungseigenschaften aufweisen.
Weiters ist aus der DE 10 2004 055 228 A eine Lagerschale eines Pleuels bekannt, die im großen Pleuelauge angeordnet ist, wobei die Lagerschale aus mehreren thermisch gespritzten Schichten und die oberste Materialschicht der Lagerschale im Wesentlichen aus einer Aluminium-Bismut-Legierung gebildet ist. Unter letzterer ist eine Schicht aus einer Lagerlegierung, insbesondere aus Bronze oder aus Messing, angeordnet. Der Bismut-Gehalt liegt zwischen 10 und 40 Gew.-%. Daneben können noch Zinn oder Antimon in einer Menge von 3 bis 6 Gew.-%, Kupfer in einer Menge von 0,1 bis 5 Gew.-%, Zinn sowie Blei in einer Menge unterhalb von 0,5 Gew.-% enthalten sein. Es soll damit eine kostengünstig verfügbare Lagerschale bereitgestellt werden, die höchsten Druck-, Temperatur- und Langzeitstabilitäts-Anforderungen genügt.
Aufgabe vorliegender Erfindung ist es, ein bleifreies Mehrschichtlager zur Verfügung zu stellen.
Diese Aufgabe der Erfindung wird durch ein Mehrschichtlager mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst,
Durch dieses erfindungsgemäße Mehrschichtlager wird nicht nur die Bleifreiheit erreicht - wobei anzumerken ist, dass Bleifreiheit im Sinne der Erfindung bedeutet, dass kein zusätzliches Blei zugesetzt wird, jedoch Blei unter Umständen aus der Herstellung der Metalle bzw. Vorlegierungen als unvermeidliche Verunreinigungen enthalten ist - sondern wird damit auch ein Mehrschichtlager erreicht, das eine hohe Langzeitstabilität, insbesondere bei höheren Druck- und Temperaturbelastungen, aufweist und zu dem eine verringerte Neigung zum Fressen zeigt. Dieses ist umso beachtlicher, da Bismut, das als äußerste Schicht auf dem Mehrschichtlager aufgebracht ist, spröde ist. Durch die Kupfer-Bismut Legierung kann der Laufschicht zudem eine entsprechende Härte verliehen werden, wodurch ein geringerer Verschleiß, insbesondere unter Langzeitbedingungen, erreicht wird.
Gemäß einer Ausführungsvariante ist vorgesehen, dass für die Verschleißschicht Bismut bzw. eine Bismut-Legierung verwendet wird, die eine deutliche Ausrichtung der Kristallite zeigt. Die Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene (012) bzw. {012} ist dabei im Vergleich zu den Röntgendiffraktionsintensitäten der anderen Gitterebenen am größten. Dies ist umso überraschender, als bislang im Stand der Technik (z.B. der DE 100 32 624 A ) die Meinung vertreten wurde, dass Bismut-Schichten nur geeignet sind, wenn die bevorzugte Orientierung nicht auf einige wenige bestimmte Ebenen beschränkt ist, wie dies bei der Ausführungsvariante nach der Erfindung der Fall ist.
Die Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene mit der zweitgrößten Röntgendiffraktionsintensität, insbesondere jene mit dem Miller-Index (024) bzw. {024}, kann einen Wert von maximal 10 % der Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene (012) bzw. {012} annehmen. Es wird damit ein höherer Ausrichtungsgrad der Kristallite in der Verschleißschicht erreicht.
Zur weiteren Erhöhung des Ausrichtungsgrades der Kristallite ist vorgesehen, dass die Kristallite in der Verschleißschicht eine Orientierung einnehmen, sodass die Summe der Röntgendiffraktionsintensitäten sämtlicher weiteren zur Gitterebene (012) bzw. {012} unterschiedlichen Gitterebenen einen Wert von maximal 25 % der Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene (012) bzw. {012} annimmt.
Die Verschleißschicht weist eine Schichtdicke auf, die ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 µm und einer oberen Grenze von 1 0 µm. Besonders bevorzugt werden Schichtdicken verwendet, die ausgewählt sind aus einem Bereich von 3 µm bis 6 µm. Durch diese geringe Schichtdicke wird die tribologische Verwendbarkeit des an sich spröden Bismuts weiter verbessert, sodass die Sprödigkeit nur mehr eine untergeordnete Rolle spielt.
Die Kupfer-Bismut- Legierung der Laufschicht ist mit einer Matrix aus Kupfer gebildet , jeweils mit den aus der Herstellung dieser Metalle unvermeidbaren Verunreinigungen, und Bismut in einem Mengenanteil ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,5 Gew.-% im und einer oberen Grenze von 49 Gew.-% enthalten. Überraschenderweise wurde dabei festgestellt, dass in den binären Legierungen Kupfer und Bismut Bismut nicht nur die Aufgabe der Weichphase, welche für die Einbettfähigkeit der Laufschicht verantwortlich ist, übernehmen kann, sondern Bismut auch zur Erhöhung der Verschleißfestigkeit beiträgt. Es werden damit ähnlich gute Eigenschaften erzielt, wie dies bereits aus Blei-Bronzen, welche im Stand der Technik für diese Zwecke eingesetzt wurden, bekannt sind, sodass die Laufschicht einen geringen Verschleiß aufweist.
In der Laufschicht können Hartpartikel enthalten sein mit einer Korngröße ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 10 nm und einer oberen Grenze von 100 nm. Durch diese so genannten Nanopartikel wird die Gleitfähigkeit nicht negativ beeinflusst, sodass die Oberfläche der Laufschicht keine störenden harten Spitzen, etc. aufweist. Darüber hinaus können diese Partikel bevorzugt in der dispergierten Bismutphase vorliegen, wodurch gerade bei höheren Anteilen an Bismut in der Legierung die Bruchgefahr an den Korngrenzen verringert wird.
Bevorzugt werden die Hartpartikel aus einer Gruppe umfassend Oxide, Karbide, Nitride, wie z.B. Titandioxid, Zirkoniumdioxid, Aluminiumoxid, Wolframkarbid, Siliziumnitrid sowie auch aus Diamant und Mischungen von zumindest zwei verschiedenen Werkstoffen daraus ausgewählt, da sich diese Partikel durch eine hohe Härte auszeichnen.
Der Anteil der Hartpartikel bezogen auf die Kupfer-Bismut-Legierung kann gemäß einer Ausführungsvariante ausgewählt sein aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,05 Vol.-% und einer oberen Grenze von 5 Vol.-%, da diese Partikel bei diesem Anteil zumindest großteils aufgrund des niedrigen Schmelzpunktes von Bismut in der Bismutphase verteilt vorliegen und somit die Strukturfestigkeit der Gleitschicht erhöhen. Die Hartpartikel coexistieren mit der Bismutphase. Insbesondere ist es dabei von Vorteil, wenn der Anteil der Nanopartikel ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,5 Vol.-% und einer oberen Grenze von 3 Vol.-% bzw. aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 Vol.-% und einer oberen Grenze von 2,5 Vol.-%. Beispielsweise kann der Anteil 0,1 Vol.-% oder 0,9 Vol.-% oder 1,5 Vol.-% oder 2 Vol.-% oder 3,5 Vol.-% oder 4 Vol.-% oder 4,5 Vol.-% betragen.
Zwischen der Laufschicht und der Lagermetallschicht kann eine Zwischenschicht angeordnet sein, die durch Silber, Kupfer, Aluminium, Mangan, Nickel, Eisen, Chrom, Kobalt, Molybdän, Palladium, eine Nickel-Zinn-Legierung oder eine Kupfer-Zinn-Legierung gebildet ist, wie beispielsweise Cu₆Sn₅, Ni₂Sn₃, Ni₃Sn₄. Es wird damit die Haftfestigkeit des Schichtverbundes verbessert.
Weiters ist es möglich, dass zwischen der Stützmetallschicht und der Lagermetallschicht eine Schutzschicht aus Silber oder Kupfer angeordnet ist, wodurch die Zementation zumindest einzelner Bestandteile der Lagermetallschicht auf der Stützmetallschicht verhindert werden kann.
Dabei ist von Vorteil wenn diese Schutzschicht nicht nur im Bereich der aneinandergrenzenden Oberflächen der Stützmetallschicht und der Lagermetallschicht aufgebracht wird, sondern auch auf den Seiten- sowie Stirnflächen der Stützmetallschicht.
Es ist möglich, dass die Stützmetallschicht zur Gänze mit einer Silber- oder Kupferschicht überzogen ist, also auch die Rückseite der Stützmetallschicht, um diese besser vor Korrosion oder Reibverschweißung aufgrund Mikrobewegungen, die beispielsweise auftreten können, wenn das Mehrschichtlager nach der Erfindung als Lagerbüschse oder Gleitlagerhalbschale ausgebildet ist und diese Bauteile in metallischen Halterungen gehaltert sind.
Die Lagermetallschicht ist durch eine bleifreie Kupfer- oder Aluminiumbasislegierung gebildet, da diese Legierungssysteme bereits ausreichend erprobt sind und entsprechend gute tribologische Eigenschaften sowie eine entsprechende Verschleißfestigkeit aufweisen.
In bevorzugten Ausführungsvarianten kann die Stützmetallschicht als Pleuel, als Gleitlagerhalbschale oder als Lagerbuchse ausgebildet sein. Insbesondere im Fall der Ausführungsvariante Pleuel kann das Pleuelauge direkt mit den weiteren Schichten beschichtet sein, sodass sich der Einsatz von Lagerhalbschalen oder Lagerbuchsen erübrigt.
Prinzipiell ist jedoch anzuführen, dass sich das Mehrschichtlager nach der Erfindung nicht nur für diese Anwendungsbereiche eignet, sondern für sämtliche Anwendungen, bei welchen eine Gleitlagerung auftritt bzw. notwendig ist.
Zum besseren Verständnis der Erfindung wird diese anhand der-nachfolgenden Figuren näher erläutert.
Es zeigen jeweils in schematisch vereinfachter Darstellung:

1 einen Ausschnitt aus einer ersten Ausführungsvariante eines erfindungsgemäßen Mehrschichtlagers in Form eines Vierschichtlagers, im Querschnitt geschnitten;
2 einen Ausschnitt aus einer Ausführungsvariante eines Sechsschichtlagers, im Querschnitt geschnitten.

Einführend sei festgehalten, dass in den unterschiedlich beschriebenen Ausführungsformen gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen bzw. gleichen Bauteilbezeichnungen versehen werden, wobei die in der gesamten Beschreibung enthaltenen Offenbarungen sinngemäß auf gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen bzw. gleichen Bauteilbezeichnungen übertragen werden können. Auch sind die in der Beschreibung gewählten Lageangaben, wie z.B. oben, unten, seitlich usw. auf die unmittelbar beschriebene sowie dargestellte Figur bezogen und sind bei einer Lageänderung sinngemäß auf die neue Lage zu übertragen. Weiters können auch Einzelmerkmale oder Merkmalskombinationen aus den gezeigten und beschriebenen unterschiedlichen Ausführungsbeispielen für sich eigenständige, erfinderische oder erfindungsgemäße Lösungen darstellen.
1 zeigt ein Mehrschichtlager 1. Dieses kann beispielsweise als Gleitlager, insbesondere Gleitlagerhalbschale, als Anlaufring, als Lagerbuchse oder in Form eines direkt beschichteten Pleuels, insbesondere eines Pleuelauges, gebildet sein.
Bei dieser Vierschicht-Ausführung besteht das Mehrschichtlager 1 aus einer Stützmetallschicht 2, einer darauf angeordneten Lagermetallschicht 3, einer darauf angeordneten Laufschicht 4 sowie einer auf der Laufschicht 4 angeordneten Verschleißschicht 5.
Die Stützmetallschicht 2 kann beispielsweise als Stahlrücken gebildet sein, bzw. aus jedem beliebigen Material, welches dem Mehrschichtlager 1 die erforderliche Formstabilität gibt. In einer besonderen Ausführungsvariante ist diese Stützmetallschicht 2 durch ein Pleuel bzw. eine Pleuelstange gebildet, wenn die weiteren Schichten direkt auf diesem Pleuel abgeschieden werden.
Die Lagermetallschicht 3 besteht aus einer bleifreien Kupfer- oder Aluminiumlegierung. Derartige Legierungen sind bereits aus dem Stand der Technik bekannt. Beispiele hierfür sind:

1. Lagermetalle auf Aluminiumbasis (nach DIN ISO 4381. bzw. 4383):
- AlSn6CuNi, AlSn20Cu, AlSi4Cd, AlCd3CuNi, AlSi11Cu, AlSn6Cu, AlSn40, AlSn25CuMn, AlSi11CuMgNi;
2. Lagermetalle auf Kupferbasis (nach DIN ISO 4383):
- CuSn10, CuAl10Fe5Ni5, CuZn31Sil, CuPb24Sn2, CuSn8Bi10;
3. Lagermetalle auf Zinnbasis:
- SnSb8Cu4, SnSb12Cu6Pb.

Die Laufschicht 4 ist durch eine Schicht aus Reinsilber mit den erschmelzungs- und/oder abscheidungsbedingten Verunreinigungen gebildet (Nicht patentgemäß). Schließlich besteht die Verschleißschicht 5 aus Bismut oder einer Bismut-Legierung, wobei als Legierungspartner für Bismut vornämlich zumindest ein Element aus einer Kupfer, Silber, Zinn, Antimon und Indium umfassenden Gruppe in Betracht zu ziehen ist mit einem Mengenanteil von maximal 10 Gew.-%. Der Anteil des zumindest einen Legierungselementes kann aus einem Bereich ausgewählt sein mit einer unteren Grenze von 1 Gew.-% und einer oberen Grenze von 9 Gew.-% bzw. aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 3 Gew.-% und einer oberen Grenze von 7 Gew.-%. Es sind also beispielsweise Legierungen von Bismut mit 2 oder 4 oder 6 oder 8 Gew.-% von zumindest einem dieser Legierungspartner möglich. In einer bevorzugten Ausführungsvariante beträgt der Anteil an zulegierten Elementen in Summe maximal 10 Gew.-%. Es ist also beispielsweise möglich, dass die Legierung 3 Gew.-% Sn und 2 Gew.-% Sb oder 4 Gew.-% Sn und 2 Gew.-% In enthält. Auch andere Legierungszusammensetzungen in den Grenzen der angegebenen Bereiche sind möglich, wobei bevorzugt wieder oben genannte Bedingung der Orientierung der Kristallite erfüllt sein kann.
Neben der vierschichtigen Ausführung des Mehrschichtlagers 1 ist auch eine mehrschichtige möglich. Beispielsweise kann zwischen der Stützmetallschicht 2 und der Lagermetallschicht 3 und/oder zwischen der Lagermetallschicht 3 und der Laufschicht 4 eine Diffusionssperrschicht und/oder Bindeschicht angeordnet sein. Für derartige Schichten kommen z.B. Al, Mn, Ni, Fe, Cr, Co, Cu, Ag, Mo, Pd sowie NiSn- bzw. CuSn-Legierungen in Frage.
2 zeigt eine Ausführungsvariante des Mehrschichtlagers 1, wobei diese wiederum die Stützmetallschicht 2, die darauf angeordnete Lagermetallschicht 3 sowie die über der Lagermetallschicht 3 angeordnete Laufschicht 4 und die darauf angeordnete Verschleißschicht 5 aufweist.
Die Stützmetallschicht 2 sowie die Lagermetallschicht 3 können wie bei der Ausführungsvariante nach 1 ausgebildet sein.
Ebenso ist die Verschleißschicht 5 als so genannter Bismut Flash - wie oben beschrieben - ausgebildet.
Bei dieser Ausführungsvariante wird die Laufschicht 4 durch eine Kupfer-Bismut-Legierung I oder einer Silber-Bismut-Legierung (letztere nicht patentgemäß) gebildet. Der Bismut-Gehalt kann dabei ausgewählt sein aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 2 Gew.-% im , Falle der Silber-Bismut-Legierung bzw. 0,5 Gew.-% im Falle der Kupfer-Bismut-Legierung und jeweils einer oberen Grenze von 49 Gew.-%. Beispielsweise können diese Legierungen die in den Tabellen 1 bzw. 2 angegebenen Zusammensetzungen aufweisen. Tabelle 1:

Nummer Ag Bi

[Gew.-%] [Gew.-%]

1 99 1

2 95 5

3 90 10

4 88 12

5 82 18

6 75 25

7 70 30

8 65 35

9 60 40

10 52 48

Tabelle 2:

Nummer Cu Bismut

[Gew.-%] [Gew.-%]

11 98 2

12 97 7

13 90 10

14 85 15

15 78 22

16 70 30

17 65 35

18 60 40

19 56 54

20 51 49
Zwischen der Lagermetallschicht 3 und der Laufschicht 4 ist bei dieser Ausführungsvariante eine Zwischenschicht 6 ausgebildet. Diese Zwischenschicht 6 kann im Falle einer Kupfer-Bismut-Legierung als Laufschicht 4 aus Kupfer und im Falle einer Silber-Bismut-Legierung aus Kupfer oder Silber bestehen.
Darüber hinaus kann das Mehrschichtlager 1 nach 2 auf einer Rückseite 8 der Stützmetallschicht 2 einen Flash 7 aus Silber oder Kupfer aufweisen. Zur Vereinfachung der Herstellung kann dieser Flash aus Silber gefertigt sein, wenn auch für die Zwischenschicht 6 Silber verwendet wird bzw. Kupfer im Falle von Kupfer für die Zwischenschicht 6. Es sind aber auch Mischformen möglich.
Neben der Ausbildung, dass lediglich die rückwärtige Oberfläche der Stützmetallschicht 2 mit dem Flash 7 überzogen ist, besteht die Möglichkeit, auch Seiten- und Stirnflächen der Stützmetallschicht 2 mit Silber oder Kupfer zu überziehen bzw. kann generell die gesamte Stützmetallschicht 2 versilbert oder verkupfert werden, sodass also in einer Alternative zu beschriebener Ausführung auch zwischen der Stützmetallschicht 2 und der Lagermetallschicht 3 eine derartige Silber- oder Kupferschicht ausgebildet ist. Falls der Flash 7 bei diesen Ausführungsvarianten nicht benötigt wird, kann er z.B. durch mechanische Bearbeitung, wie z.B. Polieren, wieder entfernt werden.
Bei dieser Ausführungsvariante ist die Schichtdicke der Verschleißschicht 5 ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 µm und einer oberen Grenze von 10 µm, vorzugsweise einer unteren Grenze 3 µm und einer oberen Grenze von 6 µm. Die Schichtdicke der Laufschicht 4 ist bevorzugt ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 5 µm und einer oberen Grenze von 30 µm, insbesondere einer unteren Grenze von 8 µm und einer oberen Grenze von 20 µm. Die Schichtdicke für die Zwischenschicht 6 kann ausgewählt sein aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,5 µm und einer oberen Grenze von 5 µm, vorzugsweise einer unteren Grenze von 1 µm und einer oberen Grenze von 3 µm. Die Lagermetallschicht 3 kann eine Schichtdicke aufweisen, ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,1 mm und einer oberen Grenze von 1 mm. Die Stützmetallschicht 2 wiederum kann eine Schichtdicke aufweisen, ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 mm und einer oberen Grenze von 10 mm. Schließlich kann der Flash 7 eine Schichtdicke aufweisen, ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,1 µm und einer oberen Grenze von 5 µm, insbesondere einer unteren Grenze von 1 µm und einer oberen Grenze vom 3 µm.
Es versteht sich von selbst, dass bei der Ausführungsvariante der Direktbeschichtung eines Pleuels sich die Schichtdicke der Stützmetallschicht 2 deutlich von obigen Angaben unterscheidet.
Selbstverständlich gelten diese Werte auch für das Ausführungsbeispiel nach 1 für die entsprechenden Schichten.
Anstelle von Kupfer oder Silber für die Zwischenschicht 6 kann diese auch durch Aluminium oder Mangan oder Nickel oder Eisen oder Chrom oder Kobalt oder Molybdän oder Palladium oder einer Nickel-Zinn-Legierung, wie z.B. Ni₂Sn₃, Ni₃Sn₄, oder einer Kupfer-Zinn-Legierung, wie z.B. Cu₆Sn₅, gebildet sein.
Wie bereits erwähnt ist es möglich die Verschleißfestigkeit der Laufschicht 4 durch die Einlagerung von Nanopartikeln zu verbessern. Diese können eine Korngröße aufweisen, ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 10 nm und einer oberen Grenze von 1000 nm, beispielsweise mit einer oberen Grenze von 100 nm. Bevorzugt wird die Herstellung der Laufschicht 4 so durchgeführt, dass diese Hartpartikel in der dispergierten Bismutphase eingelagert werden. Die Laufschicht 4 selber kann dazu schmelzmetallurgisch hergestellt werden und beispielsweise durch Walzplattierung mit der Lagermetallschicht 3 oder einer dazwischen angeordneten Schicht verbunden werden. Als besonders geeignet haben sich hierbei Partikel herausgestellt, ausgewählt aus einer Gruppe umfassend TiO₂, ZrO₂, Al₂O₃, Diamant. Der Anteil der Nanopartikel an der jeweiligen binären Legierung beträgt zwischen 0,05 Vol.-%, vorzugsweise 0,5 Vol.-%, und 5 Vol.-%, vorzugsweise 3 Vol.-%, bezogen auf die Kupfer-Bismut-Legierung aus in Summe 100 Gew.-% Kupfer und Bismut. In einer besonderen Ausführungsvariante wurde Laufschicht 4 galvanisch auf ein Halbfertigfabrikat aufgetragen. Dieses Halbfertigfabrikat wurde durch Plattieren der Lagermetallschicht 3 auf die Stützmetallschicht 2 hergestellt.
Da das elektrochemische Potential der Schichtkomponenten Silber bzw. Kupfer und Bismut bei entsprechender Komplexierung relativ eng beieinander liegen, ist es möglich mit schwacher Komplexbildung einen stabilen Elektrolyten zu formulieren. Die beiden folgenden Elektrolyte sind jeweils alternativ zu sehen.
(Elektrolyt 1:

Silber als KAg(CN₂)	22 g/l.
Bismut BiO(NO₃). H₂O	7g/l.
KOH	35g/l.
KNaC₄H₄O₆. 4H₂O	60 g/l
Tensid	0,1 g/l

Die Beschichtung wurde mit einer Stromdichte von 0,75 A/dm³ bei einer Temperatur des Bades von 25 °C durchgeführt.
Elektrolyt 2:

Silber als Methansulfonat (MSA)	30 g/l
Bismut als Methansulfonat (MSA)	7 g/l
Eiweißaminosäure	100 g/l
Tensid	0,1 g/l

Die Beschichtung wurde in einer Stromdichte von 1 A/dm³ bei einer Temperatur von 25 °C durchgeführt.
Anstelle der Silbersalze in den obigen Elektrolyten 1 und 2 können auch Kupfersalze verwendet werden, wie z.B. Cu-Methansulfonät, Cu-Fluoroborat, Cu-Sulfat, Cu-Pyrophosphat, Cu-Phosphonat, etc..
Ebenso ist es möglich in einem galvanischen Prozess die Legierungszusammensetzung beispielsweise durch Veränderung der Anströmungsverhältnisse, durch Änderung der Temperatur oder durch Änderung der Stromdichte zu verändern und so eine Gradientenschicht herzustellen.
In einer besonderen Ausführungsvariante wurde die Verschleißschicht 5 galvanisch hergestellt, wobei das Bad folgende Zusammensetzung aufweist und die Beschichtung mit folgenden Parametern durchgeführt wurde.
Beispiel 1: Badzusammensetzung für die galvanische Abscheidung:

50 g/l Bi als Methansulfonat
80 g/l Methansulfonsäure zur Verbesserung der Leitfähigkeit

Zusatz von Glättungsmittel und zumindest einem Tensid
Betriebsdaten:
Raumtemperatur
Stromdichte: 1,5 A/dm² bzw. bzw. 3 A/dm² bzw. 15 A/dm² (bei starker Anströmung)
Beispiel 2: Badzusammensetzung für die galvanische Abscheidung:

70 g/l Bi als Methansulfonat
50 g/l Methansulfonsäure zur Verbesserung der Leitfähigkeit
1g/l handelsübliches Tensid zur Verbesserung der Benetzbarkeit
0,5 g/l Schichtglättungszusatz („Einebner“)

Betriebsdaten:
Raumtemperatur
Stromdichte: 2 A/dm²
Von den hergestellten Verschleißschicht 5 wurden Röntgendiffraktionsdiagramme aufgenommen. Die entsprechenden Intensitäten sind in Tabelle 1 angegeben.

Ebene Intensität

012 4561

014 223

110 161

202 82

024 339

116 178

112 125
Für die Aufnahme wurde CuKα-Strahlung verwendet.
Von einer Bismutschicht wurde die Härte mit 17 UMHV 2p und von einer BiCu10- Verschleißschicht 5 mit 30 UMHV 5p bestimmt. Hierbei steht UMHV für Ultramikrohärte Vickers bei 2 Pond bzw. 5 Pond Belastung.
Die Verschleißschicht 5 kann auch aus einer Bismutlegierung mit 8 Gew.-% Zinn gebildet sein mit einer deutlichen Ausrichtung der Kristallstruktur nach der (012) bzw. {012} Ebene.
Es ist weiters möglich, zur Änderung des Gefüges der Laufschicht 4 aus der Silber-Bismut- bzw. Kupfer-Bismut-Legierung dem Bad weitere aus dem Stand der Technik bekannte Zusatzstoffe beizusetzen.
Sämtliche Angaben zu Wertebereichen in gegenständlicher Beschreibung sind so zu verstehen, dass diese beliebige und alle Teilbereiche daraus mit umfassen, z.B. ist die Angabe 1 bis 10 so zu verstehen, dass sämtliche Teilbereiche, ausgehend von der unteren Grenze 1 und der oberen Grenze 10 mit umfasst sind, d.h. sämtliche Teilbereich beginnen mit einer unteren Grenze von 1 oder größer und enden bei einer oberen Grenze von 10 öder weniger, z.B. 1 bis 1,7, oder 3,2 bis 8,1 oder 5,5 bis 10.
Die Ausführungsbeispiele zeigen mögliche patentgemäße und nicht patentgemäße Ausführungsvarianten des Mehrschichtlagers 1, wobei an dieser Stelle bemerkt sei, dass die Erfindung nicht auf die speziell dargestellten Ausführungsvarianten derselben eingeschränkt ist, sondern vielmehr auch diverse Kombinationen der einzelnen Ausführungsvarianten untereinander möglich sind und diese Variationsmöglichkeit aufgrund der Lehre zum technischen Handeln durch gegenständliche Erfindung im Können des auf diesem technischen Gebiet tätigen Fachmannes liegt. Es sind also auch sämtliche denkbaren Ausführungsvarianten, die durch Kombinationen einzelner Details der dargestellten und beschriebenen Ausführungsvariante möglich sind, vom Schutzumfang mit umfasst. Insbesondere ist die Erfindung nicht auf die beschriebenen Vierschicht- bzw. Sechsschichtlager beschränkt, sondern kann zumindest eine weitere Schicht bei Bedarf angeordnet sein.
Insbesondere ist die Erfindung nicht auf die bevorzugte Verwendung von Bismut- bzw. Bismutlegierungsschichten mit einer bevorzugten Ausrichtung der Kristallite nach einer bestimmten Gitterebene oder einer Schar von Gitterebenen beschränkt.
Der Ordnung halber sei abschließend darauf hingewiesen, dass zum besseren Verständnis des Aufbaus Mehrschichtlagers 1 dieses bzw. dessen Bestandteile teilweise unmaßstäblich und/ oder vergrößert und/oder verkleinert dargestellt wurden.
Die den eigenständigen erfinderischen Lösungen zugrunde liegende Aufgabe kann der Beschreibung entnommen werden.
Vor allem können die einzelnen in den 1; 2 gezeigten Ausführungen den Gegenstand von eigenständigen, erfindungsgemäßen Lösungen bilden. Die diesbezüglichen, erfindungsgemäßen Aufgaben und Lösungen sind den Detailbeschreibungen dieser Figuren zu entnehmen.
Bezugszeichenliste

1: Mehrschichtlager
2: Stützmetallschicht
3: Lagermetallschicht
4: Laufschicht
5: Verschleißschicht
6: Zwischenschicht
7: Flash
8: Rückseite

Claims

Mehrschichtlager (1) mit einer Stützmetallschicht (2) und einer darüber angeordneten Lagermetallschicht (3), wobei die Lagermetallschicht (3) durch eine bleifreie Kupfer- oder Alüminiumbasislegierung gebildet ist, mit einer auf der Lagermetallschicht (3) angeordneten Laufschicht (4) sowie einer auf der Laufschicht (4) angeordneten Verschleißschicht (5), wobei die Verschleißschicht (5) durch Bismut oder eine Bismutlegierung gebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufschicht (4) durch eine Kupfer-Bismut-Legierung mit einer Matrix aus Kupfer gebildet ist, jeweils mit den aus der Herstellung dieser Metalle unvermeidbaren Verunreinigungen, und Bismut in einem Mengenanteil ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,5 Gew.-% und einer oberen Grenze von 49 Gew.-% enthalten ist, und dass die Verschleißschicht (5) und die Kupfer-Bismut-Legierung für die Laufschicht (4) in einem galvanischen Verfahren abgeschieden sind, und dass die Verschleißschicht (5) eine Schichtdicke aufweist, die ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 µm und einer oberen Grenze von 10 µm, und dass die Schichtdicke der Laufschicht (4) ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 5 µm und einer oberen Grenze von 30 µm, insbesondere, einer unteren Grenze von 8 µm und einer oberen Grenze von 20 µm.
Mehrschichtlager (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kristallite des Bismuts oder der Bismutlegierung in der Verschleißschicht (5) eine bevorzugte Richtung hinsichtlich ihrer Orientierung einnehmen, ausgedrückt durch den Miller-Index der Gitterebene (012) bzw. {012}, wobei die Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene (012) bzw. {012} im Vergleich zu den Röntgendiffraktionsintensitäten der anderen Gitterebenen am größten ist.
Mehrschichtlager (1) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene mit der zweitgrößten Röntgendiffraktionsintensität einen Wert von maximal 10 % der Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene (012) bzw. {012} annimmt.
Mehrschichtlager (1) nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Gitterebene mit der zweithöchsten Röntgendiffraktionsintensität jene mit dem Miller-Index (024) bzw. {024} ist.
Mehrschichtlager (1) nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Summe der Röntgendiffraktionsintensitäten sämtlicher weiteren zur Gitterebene (012) bzw. {012} unterschiedlichen Gitterebenen einen Wert von maximal 25 % der Röntgendiffraktionsintensität der Gitterebene (012) bzw. {012}annimmt.
Mehrschichtlager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in der Laufschicht (4) Hartpartikel enthalten sind mit einer Korngröße, ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 10 nm und einer oberen Grenze von 100 nm.
Mehrschichtlager(1) nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Hartpartikel aus einer Gruppe umfassend Oxide, Carbide, Nitride, wie z.B. Titandioxid, Zirkoniumdioxid, Aluminiumoxid, Wolframcarbid, Siliziumnitrid sowie auch aus Diamant und Mischungen von zumindest zwei verschiedenen Werkstoffen daraus, ausgewählt sind.
Mehrschichtlager (1) nach einem der Ansprüche 6 oder 7 dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil der Hartpartikel bezogen auf die Cu/Bi-Legierung ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 0,05 Vol- % und einer oberen Grenze von 5 Vol-%.
Mehrschichtlager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Laufschicht (4) und der Lagermetallschicht (3) eine Zwischenschicht (6) angeordnet ist, die durch Silber, Kupfer, Aluminium, Mangan, Nickel, Eisen, Chrom, Kobalt, Molybdän, Palladium, eine Nickel-Zinn-Legierung oder eine Kupfer-Zinn-Legierung gebildet ist.
Mehrschichtlager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Stützmetallschicht (2) und der Lagermetallschicht (3) eine Schutzschicht aus Silber oder Kupfer angeordnet ist.
Mehrschichtlager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stützmetallschicht (2) Seitenflächen aufweist, die mit einer Schicht aus Silber oder Kupfer-versehen sind.
Mehrschichtlager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stützmetallschicht (2) zur Gänze mit einer Silber- oder Kupferschicht über-, zogen ist.
Mehrschichtlager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stützmetallschicht (2) als Pleuel, Gleitlagerhalbschale oder Lagerbuchse ausgebildet ist.