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DE10040088A1 - Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffzellensystems und zugehörige Brennstoffzellenanlage - Google Patents

Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffzellensystems und zugehörige Brennstoffzellenanlage

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DE10040088A1
DE10040088A1 DE10040088A DE10040088A DE10040088A1 DE 10040088 A1 DE10040088 A1 DE 10040088A1 DE 10040088 A DE10040088 A DE 10040088A DE 10040088 A DE10040088 A DE 10040088A DE 10040088 A1 DE10040088 A1 DE 10040088A1
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Abstract

Bei Brennstoffzellen (DMFC) wird Methanol oder Brennstoff dem System zugeführt, wobei nach der Verbrennung Anodenflüssigkeit einschließlich von Abgasen, wie Kohlendioxid o. dgl., weggeführt werden muss. Gemäß der Erfindung wird das Kohlendioxid, das an der Anode entsteht, nach Austritt aus der Anode des Brennstoffzellenstapels heiß von der Anodenflüssigkeit abgetrennt. Dabei wird der mit dem Kohlendioxid zusammen abgetrennte dampfförmige Brennstoff im Gegenstrom mit kaltem Wasser, das im Kondensator des Kathodenabgases gewonnen wird, abgereichert und das wärmere Wasser der Anodenflüssigkeit beigemischt. Bei der zugehörigen Anlage ist wenigstens für die Anodenflüssigkeit ein Kühler (4) mit nachfolgendem CO¶2¶-Abscheider (5) vorgesehen und ist eine Einheit (6) zur Rektifikation vorhanden, mit der dort enthaltener Brennstoff abgetrennt und in den Brennstoffkreislauf zurückgeführt wird.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Betrieb einer Anlage mit wenigstens einer Brennstoffzelle, bei der aus einzelnen Brennstoffzelleneinheiten ein oder mehrere Brennstoffzellenstapel gebildet werden, dem ein Brennstoff zugeführt wird und nach Verbrennung in den Brennstoffzellen­ einheiten als Anodenflüssigkeit einschließlich von Abgasen, wie Kohlendioxid od. dgl., weggeführt wird. Daneben bezieht sich die Erfindung auch auf eine Brennstoffzellenanlage, die einen Brennstoffzellenstapel mit wenigstens einer Brennstoff­ zelle mit durch eine Membran getrennten Anodenteil und Katho­ denteil enthält. Bei der Erfindung ist der Brennstoff vor­ zugsweise, aber nicht ausschließlich Methanol.
Brennstoffzellen werden mit flüssigen oder gasförmigen Brenn­ stoffen betrieben. Sofern die Brennstoffzelle mit Wasserstoff arbeitet, ist eine Wasserstoff-Infrastruktur oder ein Refor­ mer zur Erzeugung des gasförmigen Wasserstoffes aus dem flüs­ sigen Brennstoff notwendig. Flüssige Brennstoffe sind z. B. Benzin oder Alkohol, wie Ethanol oder Methanol. Eine sog. DMFC ("Direct Methanol Fuel Cell") arbeitet direkt mit flüs­ sigem Methanol als Brennstoff.
Das System einer Direkt-Methanolbrennstoffzelle (DMFC) ist z. B. in der US 5 599 638 A beschrieben. Neben den hohen Nach­ teilen einer für technisch anwendbare Systeme der DMFC zu geringen Leistungsdichte und den zu hohen Permeabilitäten der kommerziell erhältlichen Membranen für Methanol und Wasser, hat die DMFC eine Reihe von systemimmanenten Eigenheiten, die bei dem Betriebskonzept des Systems entsprechend berücksich­ tigt werden müssen. Diese Eigenheiten sind:
  • a) Da die zur Zeit kommerziell erhältlichen, protonenleiten­ den Membranen flüssiges Wasser für den Leitungsmechanismus benötigen, müssen für die Anodenflüssigkeit Druck und Temperatur so gewählt werden, dass der Siedepunkt der Flüssigkeit nicht überschritten wird. Weil der Druckunter­ schied zwischen Anode und Kathode nicht die mechanische Belastbarkeit der Membrane überschreiten darf und durch einen Druckgradienten sogar noch zusätzlich Wasser und Methanol von der Anode zur Kathode transportiert wird, sollte der Druckunterschied zwischen Anode und Kathode möglichst gering sein. Für den Luftbetrieb muss neben dem notwendigen Sauerstoff auch Stickstoff komprimiert und der Kathode zugeführt werden, damit wird je nach Druckniveau Energie verschwendet. Auch ein nachgeschalteter Expander kann diesen Verlust nur mindern, aber nicht vermeiden.
  • b) Auf der Anodenseite entsteht durch die Elektrodenreaktion Kohlendioxid, das als Gas von der Anodenflüssigkeit ab­ getrennt werden muss und als Abgas das System verlässt. Auf diesem Weg wird aber zusammen mit dem Kohlendioxid auch der Brennstoff Methanol als Dampf das System ver­ lassen. Hier besteht also ein Leck, das einerseits zu einer Minderung der Brennstoffausnutzung führt und ande­ rerseits als Emission an die Umgebung abgegeben wird.
  • c) Für das Aufrechterhalten des Anodenkreislaufs wird zusätzlich Wasser benötigt, da die Anodenreaktion Wasser verbraucht. Es muss also aus dem Kathodenabgas so viel Wasser durch Kondensation zurückgewonnen werden, dass das System nicht an Wasser verarmt und somit zusätzlich zum Brennstoff Wasser nachgetankt wird. Das Betriebskonzept muss also so ausgelegt sein, dass das Wasser in ausrei­ chendem Maß aus dem Kathodenabgas zurückgewonnen wird.
In der WO 99/44250 A1 wird zu Punkt (a) die Temperatur des Systems über die Laufleistung der Pumpe für die Anodenflüs­ sigkeit geregelt und der Druck stellt sich damit über die Temperatur und die jeweilige Leistung von Kompressor/Expander ein. Da bei dem dort beschriebenen System die Brenn­ stoffkonzentration konstant gehalten wird, sind die Brenn­ stoffverluste im Teillastbetrieb zwangläufig sehr hoch. Der Wirkungsgradvorteil der DMFC im Teillastbereich gegenüber einem Reformer/H2-PEM System kommt auf diese Weise nicht zum Tragen. Das an der Anode entstandene Kohlendioxid gemäß Punkt (b) wird dem Kathodenabgas beigemischt und damit das Methanol verdünnt, um den Auflagen hinsichtlich Emission zu genügen. Um das Wasser aus dem Kathodenabgas zurückzugewinnen, wird nach dem Expander noch ein Kühler und Wasserabscheider nach­ geschaltet, damit das Wasser möglichst weitgehend auskonden­ siert.
Davon ausgehend ist es Aufgabe der Erfindung, das Betriebs­ konzept für eine flüssig betriebene Direkt-Methanol-Brenn­ stoffzelle zur verbessern. Es soll hierfür ein Verfahren angegeben werden und eine diesbezügliche Anlage geschaffen werden.
Die Aufgabe ist erfindungsgemäß bei einem Verfahren der ein­ gangs genannten Art durch die im Patentanspruch 1 angegebenen Verfahrensschritte gelöst. Die zugehörige Anlage ist Gegen­ stand des Patentanspruches 11. Weiterbildungen des Betriebs­ verfahrens einerseits und der Anlage andererseits sind in den jeweils abhängigen Ansprüchen angegeben.
Mit der Erfindung wird ein verbessertes Betriebskonzept für eine Brennstoffzelle realisiert. In der spezifischen Anwendung bei einer Direkt-Methanol-Brennstoffzelle (DMFC) mit flüssigem Methanol als Brennstoff sind dabei folgende Punkte wesentlich gekennzeichnet:
  • - Das Kohlendioxid, das an der Anode entsteht, wird direkt nach Austritt aus der Anode des Stacks heiß von der Anoden­ flüssigkeit abgetrennt. In dieser Situation ist die Tren­ nung am effektivsten, weil die Löslichkeit des Kohlen­ dioxids aufgrund der hohen Temperatur am geringsten ist.
  • - Der mit dem Kohlendioxid zusammen abgetrennte Methanoldampf wird mit dem kalten Wasser, das in dem Kondensator des Kathodenabgases gewonnen wird, im Gegenstrom von Methanol abgereichert.
  • - Dieses nun wärmere Wasser wird wieder der Anodenflüssigkeit vor dem Methanolsensor beigemischt.
  • - Die Methanolkonzentration wird nicht konstant gehalten, sondern je nach Strom mittels Pumpe dem Anodenkreislauf beigemischt, dadurch erreicht man auch im Teillastbereich einen hohen Wirkungsgrad.
  • - Die Methanolverluste über die Membrane, verursacht durch Diffusion und Elektroosmose, werden durch die Messung der Kohlendioxidkonzentration im Kathodenabgas erfasst und bei der Methanoldosierung berücksichtigt.
  • - Das Volumen der Anodenflüssigkeit wird so gering wie mög­ lich gehalten, damit die Regelung so schnell wie möglich ist. Damit werden die Verluste vermindert, der Wirkungsgrad insbesondere bei Lastwechsel erhöht, die Dynamik des Systems verbessert und auch das Aufheizen auf Betriebs­ temperatur beschleunigt.
  • - Die Anodenflüssigkeit wird so rasch wie möglichst um­ gepumpt, damit die Methanolversorgung auch bei geringer Konzentration ausreichend ist. Das Kohlendioxid wird da­ durch schnell von der Katalysatorschicht wegtransportiert.
  • - Eine weitere Kühlung des Stacks ist nicht erforderlich, da bei steigender Temperatur die Wärme durch die Verdamp­ fungswärme des Wassers, das von der Anode flüssig zur Kathode permeiert, an der Kathode verdampft und damit die Wärme aus dem Stack heraustransportiert wird. Damit kann der Kühler aus einem Kondensator bestehen, in dem die Kondensationswärme an Kühlwasser oder an einen Luftstrom abgegeben wird.
Insbesondere in letzteren Punkten ist ein bedeutender System­ vorteil der Direkt-Methanol-Brennstoffzelle zu sehen, denn mit diesem Prinzip lässt sich durch die Wahl des Systemdrucks und des Luftüberschusses die maximale Temperatur des Stacks vorwählen und damit das Brennstoffzellensystem steuern.
Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Figurenbeschreibung von Ausführungsbeispielen an Hand der Zeichnung in Verbindung mir den Patentansprüchen. Es zeigen
Fig. 1 das Betriebskonzept einer DMFC-Brennstoffzelle und
Fig. 2 eine Ergänzung von Fig. 1 auf der Kathodenseite unter Verwendung eines Expanders.
In der Fig. 1 ist die Übersicht über eine Methanol-Brenn­ stoffzellen-Einheit 10 mit den zugehörigen Betriebseinheiten gegeben. Dabei sind im Wesentlichen Flüssigkeit/Gaskreisläufe von Bedeutung, aber auch die elektrische Ansteuerung ist von Wichtigkeit.
In der Fig. 1 ist ein Methanoltank 1 mit einer nachfolgenden Dosierpumpe 2 und einer Heizung 3 dargestellt, über die das flüssige Methanol als Betriebsstoff zur Brennstoffzellen- Einheit 10 gelangt. Die Brennstoffzellen-Einheit 10 ist in der Modifikation als Direkt-Methanol-Brennstoffzelle (Direct Methanol Fuel Cell ≘ DMFC) realisiert und im Wesentlichen durch eine Anode 11, eine Membran 12 und eine Kathode 13 charakterisiert. Dem Anodenteil ist ein Kühler 4, ein CO2-Ab­ scheider 5, eine Einheit 6 zur Rektifikation und ein Metha­ nolsensor 8 zugeordnet.
Auf der Kathodenseite ist ein Verdichter 14 für Luft, ein Kühler bzw. Wasserabscheider 15 für die Kathodenflüssigkeit und ein CO2-Sensor 16 vorhanden. Weiterhin sind für den Be­ trieb der Anlage eine Einheit 25 zur Steuerung/Regelung der Brennstoffzellen-Einheit 10 sowie gegebenenfalls ein elektri­ scher Wechselrichter 26 vorhanden.
Mit dem so beschriebenen System ist folgender Betrieb mög­ lich, der wesentliche Verbesserungen gegenüber dem Stand der Technik mit sich bringt. Das an der Anode 11 entstehende Kohlendioxid wird direkt nach Austritt aus der Anode 11 des Brennstoffzellen-Stapels heiß von der Anodenflüssigkeit ab­ getrennt. Hier ist die Trennung am effektivsten, weil die Löslichkeit des Kohlendioxids auf Grund der hier vorliegenden hohen Temperatur am geringsten ist. Der mit dem Kohlendioxid zusammen abgetrennte Methanoldampf wird mit dem kalten Was­ ser, das im Kühler 16 bzw. Kondensator des Kathodenabgases gewonnen wird, im Gegenstrom von Methanol abgereichert, was in der Einheit 6 Rektifikation erfolgt. Das damit entstandene wärme Wasser wird wieder mit der Anodenflüssigkeit beige­ mischt und zwar vor dem Methanolsensor 8. Die Methanolkonzen­ tration wird nicht konstant gehalten, sondern je nach Strom mittels der Umwälzpumpe 7 dem Anodenkreislauf beigemischt. Damit ergibt sich auch im Teillastbereich ein hoher Wirkungs­ grad.
Bei dem beschriebenen System können Methanolverluste über die Membrane 12 der Brennstoffzellen-Einheit 10, die durch Diffu­ sion und Elektroosmose verursacht werden, durch die Messung der Kohlendioxidkonzentration im Kathodenabgas mittels des Sensors 16 erfasst werden, was bei der Methanoldosierung im Anodenkreislauf berücksichtigt wird. Das Volumen der Anoden­ flüssigkeit wird dabei so gering wie möglich gehalten werden, so dass eine schnelle Regelung geschaffen ist. Somit sind Verluste minimiert und der Wirkungsgrad, insbesondere bei Lastwechsel erhöht. Die Dynamik des gesamten Systems ist im Vergleich zu bekannten Anlagen verbessert und auch das Auf­ heizen auf Betriebstemperatur wird beschleunigt.
Bei dem in Fig. 1 dargestellten System kann die Anoden­ flüssigkeit schnell umgepumpt werden, wodurch die Methanol­ versorgung auch bei geringer Konzentration ausreichend ist. Das störende Kohlendioxid wird dadurch schnell von der Kata­ lysatorschicht wegtransportiert.
Bei dem anhand Fig. 1 beschriebenen System ist eine zusätz­ liche Kühlung des Brennstoffzellenstapels nicht erforderlich, da bei steigender Temperatur das Wasser, das von der Anode zur Kathode permeiert, an der Kathode verdampft und damit die Wärme aus dem Brennstoffzellenstapel heraustransportiert wird. Somit kann der Kühler 15 aus einem Kondensator be­ stehen, indem die Kondensationswärme an Kühlwasser oder an einen Luftstrom abgegeben wird.
Durch die definierte Temperatur des Kondensierens des Wasser­ dampfs im Kathodenabgas wird im Zusammenhang mit dem Luft­ überschuss an der Kathodenseite und dem Systemdruck auf der Kathode die Menge des Wassers definiert, das für den Betrieb des Systems wiedergewonnen werden muss. Aus den Reaktions­ gleichungen für die Anodenreaktion, Kathodenreaktion und der sich daraus ergebenden Gesamtreaktion folgt:
Von den drei Wassermolekühlen, die pro Molekül Methanol an der Kathode entstehen, muss ein Wassermolekül im Kathoden­ abgas auskondensiert und zurück in die Anodenflüssigkeit gegeben werden. Das zusätzliche Wasser, das über die drei Wassermoleküle hinaus zu der Kathode transportiert wird, wird durch die Vorgabe des Taupunktes des Auskondensierens des einen Moleküls in der Luft auf der Kathodenseite ebenfalls auskondensiert, da deren Taupunkttemperatur höher liegt, da es zusätzliches Wasser ist und damit bei einem höheren Tau­ punkt auskondensiert. Aus der Dampfdruckkurve des Wassers lässt sich damit für eine gegebene Menge Luft, die der stö­ chiometrisch erforderlichen Menge entspricht, multipliziert mit der Zahl λ (λ = 1-10, vorzugsweise 1,5 bis 2,5) eine zugehörige Temperatur beziehungsweise ein damit verknüpfter Druck angeben, bei denen eines der drei Moleküle Wasser auskondensiert. Unter diesen Betriebsbedingungen wird die Wassermenge im Brennstoffzellensystem konstant gehalten.
In Fig. 1 ist ein elektrischer Wechselrichter 26 vorhanden. Dieser Wechselrichter 26 ist optional, um gegebenenfalls die Gleichspannung in Wechselspannung umzusetzen.
In Fig. 2 ist am Kathodenausgang hinter dem Kondensator/­ Kühler-Wasserabscheider ein additiver Expander 17 vor­ handen, um Energie aus der Expansion zurückzugewinnen. Dabei ist hinter dem Expander 17 ein weiterer Wasserabscheider 18 angeordnet, um das Wasser, das durch die weitere Abkühlung der Abluft im Expander 17 auskondensiert, wieder zurück­ zugewinnen. Der Taupunkt wird damit weiter herabgesetzt. Da dieses für den Wasserhaushalt nicht unbedingt notwendig ist, kann daher der Kondensator/Kühler 15 vor dem Expander ver­ kleinert werden.
In Fig. 1 ist die Heizeinheit 3 für die Anodenflüssigkeit vorhanden, um die Anfahrzeit der Brennstoffzelle insbesondere bei Temperaturen ≦ 10°C zu verkürzen. Eine Heizung der Ano­ denflüssigkeit vor dem Eintritt in die Anode des Brennstoff­ zellenstapels ist aber nicht zwingend notwendig.
Da die Abluft durch die Beladung mit dem Wasserdampf einen hohen Wärmeinhalt besitzt, ist es vorteilhaft, die Zuluft mittels der Abluft im Gegenstrom durch einen zusätzlichen Wärmetauscher auf Betriebstemperatur zu erwärmen. Auf diese Weise wird der Temperaturgradient im Stack vermindert, da­ durch die Effektivität der Anlage vergrößert und die Abluft etwas abgekühlt und damit kann der Abluftkondensator/Kühler etwas verkleinert werden.
Sofern die Anodenflüssigkeit mit möglichst hoher und konstan­ ter Förderrate durch den Stack gepumpt wird, was anhand Fig. 1 im Einzelnen ausgeführt wird, kann aus der elektrischen Leistung bzw. den elektrischen Strom der Pumpe die Methanol­ konzentration der Flüssigkeit abgeschätzt werden, da die Viskosität des Methanol/Wassergemisches von dem Methanol­ gehalt abhängt. Weiterhin ist die Viskosität des Gemisches von der Temperatur abhängig. Bei Temperaturen oberhalb von 80°C ist der Effekt allerdings sehr gering. Der elektrische Strom der Pumpe bei konstanter Drehzahl, d. h. bei konstanter Förderung ist dann ein Maß für die Methanolkonzentration bei konstanter Temperatur.
Mit dem im Einzelnen beschriebenen Betriebsverfahren und der zugehörigen Anlage kann eine beachtliche Verbesserung des Betriebes von Direkt-Methanol-Brennstoffzellen erreicht werden. Das neue Betriebskonzept hat sich in der Praxis bewährt.
Die vorstehend anhand einer mit Methanol betriebenen DMFC beschriebene Problemlösung lässt sich auch auf mit anderen Brennstoffen betriebene Brennstoffzellen übertragen.

Claims (21)

1. Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffzellen-Systems, bei dem aus einzelnen Brennstoffzelleneinheiten ein oder mehrere Brennstoffzellenstapel gebildet sind, dem ein Brennstoff zugeführt wird und nach Verbrennung in den Brennstoffzellen­ einheiten als Anodenflüssigkeit einschließlich von Abgasen, wie Kohlendioxid od. dgl., weggeführt wird, mit folgenden Verfahrensschritten:
  • - Das Kohlendioxid, das an der Anode entsteht, wird direkt nach Austritt aus der Anode des Brennstoffzellenstapels heiß von der Anodenflüssigkeit abgetrennt,
  • - der mit dem Kohlendioxid zusammen abgetrennte dampfförmige Brennstoff wird im Gegenstrom mit kaltem Wasser, das in einem Kondensator für das Kathodenabgas gewonnen wird, von Brennstoff abgereichert, und
  • - das angewärmte Wasser wird der Anodenflüssigkeit bei­ gemischt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, dass der Brennstoff Methanol ist, das einer Direkt-Methanol-Brennstoffzelle (DMFC) als Mischung mit Wasser zugeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, bei dem ein Methanolsensor zur Messung des Methanolgehaltes im Anodenkreislauf verwendet wird, dadurch gekennzeichnet, dass die Beimischung des angewärmten Wassers vor der Messung des Methanolgehaltes erfolgt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekenn­ zeichnet, dass das Methanol in Abhängigkeit vom Arbeitsstrom der Anodenflüssigkeit im Anodenkreislauf bei­ gemischt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, dass über die Membrane erfolgte zwangsläufige Methanolverluste, die durch Diffusion und/oder Elek­ troosmose verursacht werden, durch Messung der Kohlendioxid­ konzentration im Kathodenabgas erfasst und bei der Methanol­ dosierung berücksichtigt werden.
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, dass das Volumen der Anodenflüssigkeit gering gehalten wird, um eine schnelle Regelung zu erreichen.
7. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, dass die Anodenflüssigkeit möglichst schnell umgepumpt wird, um eine hinreichende Methanolver­ sorgung auch bei geringer Konzentration zu erreichen.
8. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, dass die Kühlung des Elektrodenstapels dadurch erfolgt, dass bei steigender Temperatur die Wärme durch die Verdampfungswärme des Wassers, das von der Anode in flüssiger Form zur Kathode permeiert, an der Kathode ver­ dampft und die Wärme mittransportiert.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, da­ durch gekennzeichnet, dass durch Vor­ gabe des Taupunktes zusätzlich Wasser auskondensiert wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch ge­ kennzeichnet, dass die Gesamtwassermenge konstant gehalten wird.
11. Brennstoffzellen-Anlage für den Betrieb mit einem flüs­ sigen Brennstoff, enthaltend einen Brennstoffzellenstapel mit wenigstens einer Brennstoffzelle (10) mit durch eine Membrane (12) getrennten Anodenteil (11) und Kathodenteil (13), der ein Brennstoff-Tank (1) zur Zuführung des flüssigen Brenn­ stoffes in der Mischung mit Wasser und einer Heizung (3) zu­ geordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass für die Anodenflüssigkeit ein Kühler (4) mit nachfolgendem CO2-Abscheider (5) vorgesehen ist und über eine Einheit (6) zur Rektifikation der Brennstoff abgetrennt und in den Brennstoffkreislauf zurückgeführt wird.
12. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass ein Sensor (8) für den Brennstoff vorhanden ist.
13. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass eine Umwälzpumpe (7) zur Rückführung des Brennstoffes vorhanden ist.
14. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass eine Heizung (3) für die Anodenflüssigkeit vorhanden ist.
15. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass im Kathodenkreislauf ein Kondensator/Kühler (15) zur Wasserabscheidung vorhanden ist.
16. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass im Kathodenkreislauf ein Expander (17) zur Herabsetzung des Taupunktes der Abluft vor­ handen ist.
17. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Expander (17) zwi­ schen dem Kondensator/Kühler(15) und einem Wasserabscheider (18) angeordnet ist.
18. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass im Kathodenkreislauf ein CO2-Sensor (16) vorhanden ist.
19. Brennstoffzellen-Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Kathode (13) in der Brennstoffzelle (10) ein Verdichter (14) für Luft zugeordnet ist.
20. Brennstoffzellen-Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass dem Brennstoffzellenstapel eine Einheit (25) zur Steuerung und/oder Regelung zugeordnet ist.
21. Brennstoffzellen-Anlage nach einem der Ansprüche 11 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass dem Brennstoffzellenstapel ein elektrischer Wechselrichter (26) zugeordnet ist.
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