DE10035762A1 - Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine und Verfahren zum Betrieb eines Abgasturboladers - Google Patents

Abstract

Ein Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine weist eine Turbine mit einer variablen Turbinengeometrie zur veränderlichen Einstellung des wirksamen Strömungseintrittsquerschnitts zum Turbinenrad auf. Weiterhin umfasst der Abgasturbolader einen Verdichter, der über eine Welle mit der Turbine verbunden ist. Die variable Turbinengeometrie ist mittels einer Stelleinrichtung zwischen einer Schließstellung und einer Öffnungsstellung zu verstellen. DOLLAR A Zur Kompensation von Verschleiß ist ein eine Endstellung der variablen Turbinengeometrie begrenzender Anschlag vorgesehen, dessen Position veränderlich einstellbar ist.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine und ein Verfahren zum Betrieb eines Abga­ sturboladers nach dem Oberbegriff des Anspruches 1 bzw. 8.

In der Druckschrift DE 197 27 141 C1 wird eine aufgeladene Brennkraftmaschine mit einem Abgasturbolader beschrieben, wel­ cher mit variabler Turbinengeometrie zur veränderlichen Ein­ stellung des wirksamen Strömungseintrittsquerschnitts zum Tur­ binenrad ausgestattet ist. Durch die Verstellung der variablen Turbinengeometrie kann der Abgasgegendruck im Leitungsstrang zwischen Zylinderauslass der Brennkraftmaschine und Turbinen­ einlass beeinflusst und die Leistungsaufnahme der Turbine sowie die Verdichterleistung und demzufolge auch der Ladedruck verän­ derlich eingestellt werden. Die variable Turbinengeometrie be­ steht aus einem Leitgitterring mit verstellbaren Leitschaufeln, die zwischen einer Schließstellung mit minimalem Strömungsein­ trittsquerschnitt und einer Öffnungsstellung mit maximalem Strömungseintrittsquerschnitt verstellt werden können. In Ab­ hängigkeit des Zustands der Brennkraftmaschine werden die Leit­ schaufeln mit Hilfe eines Aktuators in der Weise verstellt, dass sich der gewünschte Ladedruck und der gewünschte Abgasge­ gendruck einstellen.

Derartige Turbolader mit variabler Turbinengeometrie können auch im Motorbremsbetrieb eingesetzt werden. Das Leitgitter wird im Motorbremsbetrieb in Schließstellung überführt, in der der Strömungseintrittsquerschnitt zum Turbinenrad deutlich re­ duziert ist, woraufhin sich im Leitungsabschnitt zwischen Zy­ linderauslass und Turbineneinlass ein erhöhter Abgasgegendruck aufbaut, welcher bewirkt, dass Abgas mit hoher Geschwindigkeit durch die offenen Strömungskanäle zwischen den Leitschaufeln strömt und das Turbinenrad mit hohem Impuls beaufschlagt. Auf der Ansaugseite wird daraufhin ein erhöhter Ladedruck erzeugt, über Bremsventile wird die in den Zylindern verdichtete Luft in den Abgasstrang abgeblasen. Im Motorbremsbetrieb muss daher der Kolben im Verdichtungs- und Ausschiebehub Kompressionsarbeit gegen den hohen Abgasgegendruck im Abgasstrang verrichten.

Bei derartigen Abgasturboladern kann insbesondere nach einer längeren Betriebsdauer Verschleiß auftreten, welcher zur Folge haben kann, dass die Soll-Schließposition vom Leitgitter nicht mehr erreicht wird, mit der Folge, dass das gewünschte Niveau des Abgasgegendrucks und des Ladedrucks nicht mehr erreicht wird. Im Motorbremsbetrieb kann dann die maximale Motorbrems­ leistung nicht mehr erzielt werden.

Der Erfindung liegt das Problem zu Grunde, mit einfachen Maß­ nahmen Verschleiß in Abgasturboladern mit variabler Turbinen­ geometrie zu kompensieren.

Dieses Problem wird erfindungsgemäß mit den Merkmalen des An­ spruches 1 bzw. 8 gelöst. Die Unteransprüche enthalten vorteil­ hafte Ausgestaltungen.

Erfindungsgemäß ist in dem Abgasturbolader mit variabler Turbi­ nengeometrie ein Anschlag vorgesehen, welcher eine Endstellung der variablen Turbinengeometrie begrenzt, wobei die Position des Anschlags veränderlich eingestellt werden kann. Über die Einstellung der Anschlagposition kann insbesondere die End- Schließstellung, gegebenenfalls aber auch die End- Öffnungsstellung, der variablen Turbinengeometrie neu einge­ stellt und auf einen gewünschten Wert begrenzt werden. Falls auf Grund von Verschleiß die variable Turbinengeometrie bei­ spielsweise die Soll-Schließstellung nicht mehr erreichen kann und die Turbinengeometrie in einem Öffnungszustand verharrt, kann durch eine Veränderung der Position des Schließanschlags eine neue Endstellung für die variable Turbinengeometrie vorge­ geben werden, in der die Turbinengeometrie die gewünschte Posi­ tion wieder einnehmen kann. Hierdurch kann insbesondere ver­ schleißbedingtes Spiel in den Gelenken und Lagerungen der Tur­ binengeometrie kompensiert werden.

Der Schließanschlag kann entweder unmittelbar an einem Bauteil der Turbinengeometrie oder aber an einer Stelleinrichtung vor­ gesehen, sein über die die variable Turbinengeometrie zwischen Öffnungs- und Schließposition zu verstellen ist.

In einer zweckmäßigen Weiterbildung ist eine Messeinrichtung zur Messung einer Kenngröße vorgesehen, welche das Verhalten der Turbine charakterisiert, wobei die Kenngröße als Maß für die erforderliche Verstellung die Schließanschlages und/oder Öffnungsanschlags herangezogen wird. Als Kenngröße kann bei­ spielsweise der Ladedruck in Schließstellung der variablen Tur­ binengeometrie gemessen werden. Der Anschlag wird dann so lange verstellt, bis die gemessene Kenngröße mit einem vorgegebenen Sollwert übereinstimmt, welcher sich in der betreffenden Stel­ lung der Turbinengeometrie ergeben muss. Vorteilhaft wird die Messung und Einstellung im Motorbremsbetrieb durchgeführt. Es kann aber auch vorteilhaft sein, in der befeuerten Antriebsbe­ triebsweise zu messen und einzustellen.

Zusätzlich zu dem die Schließstellung begrenzenden Schließan­ schlag ist vorteilhaft auch ein die Öffnungsstellung begrenzen­ der Öffnungsanschlag vorgesehen, der in entsprechender Weise wie der Schließanschlag verstellt werden kann, so dass beide Endpositionen der variablen Turbinengeometrie variabel einge­ stellt werden können. Der Öffnungsanschlag soll insbesondere dafür sorgen, dass bei Verwendung eines Leitgitterrings mit verstellbaren Leitschaufeln die maximale Öffnungsposition der Leitschaufeln begrenzt wird, um sicher zu stellen, dass die Schaufelkanten in Öffnungsstellung einen ausreichend großen Ab­ stand zum Turbinenrad einhalten.

Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zum Betrieb des Abgasturbo­ laders mit variabler Turbinengeometrie werden die Endstellungen der Turbinengeometrie in Abhängigkeit gemessener Kenngrößen des Laders bzw. der Brennkraftmaschine veränderlich eingestellt. Die Einstellung kann hierbei gegebenenfalls selbsttätig durch entsprechende Stellelemente durchgeführt werden, welche von ei­ ner Steuerungseinrichtung beaufschlagt werden, in der die Stel­ lelemente beaufschlagte Stellsignale in Abhängigkeit der Mess­ größen, welche nach einem vorgegebenen Zusammenhang verarbeitet werden, erzeugt werden.

Um bereits vor einem eintretenden Schadensfall bzw. einem Nach­ lassen der Laderwirkung Kompensationsmaßnahmen einleiten zu können, kann es zweckmäßig sein, eine Verschleißzahl zu ermit­ teln, die der Anzahl der Betätigungen der variablen Turbinen­ geometrie entspricht. Es werden hierbei die Vorgänge der Bewe­ gung der variablen Turbinengeometrie - im Falle eines Leitgit­ ters mit verstellbaren Leitschaufeln die Schaufelbewegungen - in den verschiedenen Betriebszuständen der Brennkraftmaschine, nämlich angefeuerte Antriebsbetriebsweise und Motorbremsbe­ trieb, fortlaufend gezählt und als Indiz für den aktuellen Ver­ schleißzustand herangezogen. Erreicht die Verschleißzahl einen bestimmten Wert, kann entweder selbsttätig eine oder beide End­ stellungen der Turbinengeometrie nachgestellt werden oder die Nachstellung erfolgt im Zuge eines Wartungsintervalls. Die Ver­ schleißzahl wird vorteilhaft in einer Steuerungseinrichtung ge­ speichert bzw. in einer Anzeigeeinrichtung angezeigt.

Weitere Vorteile und zweckmäßige Ausführungen sind der Figuren­ beschreibung und den Zeichnungen zu entnehmen. Es zeigen:

Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Brennkraftmaschi­ ne mit Abgasturbolader mit variabler Turbinengeome­ trie, mit einer Zähl- und Auswerteeinheit, in der die Anzahl der Betätigungen der Turbinengeometrie ermit­ telt und verarbeitet wird,

Fig. 2 eine Ansicht eines Turbinenrades in einer Turbine, mit einer als Radialleitgitter mit verstellbaren Schaufeln ausgeführten variablen Turbinengeometrie, welche über eine zwischen zwei Anschlägen bewegbare Stelleinrichtung zwischen Schließstellung und Öff­ nungsstellung zu verstellen ist,

Fig. 3 ein Schaubild mit dem Verlauf der Motorbremsleistung in Abhängigkeit des Verschleißes der variablen Turbi­ nengeometrie, dargestellt über der Motordrehzahl,

Fig. 4 ein Diagramm mit der Darstellung der Turbinendurch­ satzkapazität für verschiedene Verschleißzustände der variablen Turbinengeometrie, aufgetragen über dem Turbinendruckverhältnis,

Fig. 5 ein Schaubild mit einem Streuband für eine Ver­ schleißzahl V_Z, welche den Verschleißzustand der va­ riablen Turbinengeometrie kennzeichnet, in Abhängig­ keit der Anzahl an Bewegungen der variablen Turbinen­ geometrie.

Der in Fig. 1 dargestellten Brennkraftmaschine 1 ist ein Abga­ sturbolader 2 zugeordnet, welcher eine in einem Abgasstrang 4 angeordnete Turbine 3 sowie einen in einem Ansaugtrakt 6 ange­ ordneten Verdichter 5 umfasst, wobei Turbine 3 und Verdichter 5 über eine Welle 7 miteinander verbunden sind. Die Turbine 3 im Abgasstrang 4 ist mit einer variablen Turbinengeometrie 12 zur veränderlichen Einstellung des wirksamen Turbinen- Strömungseintrittsquerschnitts ausgestattet. Die variable Tur­ binengeometrie 12 ist über eine Stelleinrichtung 8 einzustel­ len.

Im Ansaugtrakt 6 ist stromab des Verdichters 5 ein Ladeluftküh­ ler 13 angeordnet.

Weiterhin ist zwischen Abgasstrang 4 und Ansaugtrakt 6 eine Ab­ gasrückführeinrichtung 14 vorgesehen, bestehend aus einer Rück­ führleitung 15, in der ein Sperrventil 16 und ein Kühler 17 an­ geordnet ist.

Über eine Regel- und Steuereinheit 9 können die einstellbaren Aggregate der Brennkraftmaschine in Abhängigkeit von Zustands- bzw. Kenngrößen der Brennkraftmaschine und/oder der Aggregate mit Steuer- bzw. Stellsignalen beaufschlagt werden. Hierzu zäh­ len insbesondere die Stelleinrichtung 8 der variablen Turbinen­ geometrie 12 und das Sperrventil 16 der Abgasrückführeinrich­ tung 14.

Die Turbine 3 mit der variablen Turbine 12 ist sowohl in der befeuerten Antriebsbetriebsweise als auch im Motorbremsbetrieb einsetzbar. Zur Erzeugung einer hohen Antriebsleistung kann in der befeuerten Antriebsbetriebsweise die variable Turbinengeo­ metrie auf eine Leitgitterposition verstellt werden, in der der wirksame Turbinen-Strömungseintrittsquerschnitt für den aktuel­ len Betriebspunkt ein Optimum einnimmt, so dass eine hohe Tur­ binenleistung erzeugt und dementsprechend auch ein hoher Lade­ druck generiert und der Brennkraftmaschine zugeführt wird. Im Motorbremsbetrieb wird dagegen die variable Turbinengeometrie 12 in ihre Schließstellung versetzt, in der der wirksame Turbi­ nen-Strömungseintrittsquerschnitt ein Minimum einnimmt und dem­ zufolge der Abgasgegendruck im Leitungsabschnitt stromauf der Turbine 3 auf ein Maximum ansteigt. Zugleich strömt Abgas durch die verbleibenden Kanäle zwischen den Sperrorganen der varia­ blen Turbinengeometrie und beaufschlagt das Turbinenrad mit ho­ hem Impuls, woraufhin über den Verdichter ein vergleichsweise hoher Ladedruck erzeugt wird. Es entsteht hierdurch insgesamt ein hohes Druckniveau. Die Zylinder im Motor müssen dementspre­ chend eine hohe Ausschubarbeit entgegen den Abgasgegendruck im Abgasstrang 4 verrichten, wodurch die hohe Motorbremsleistung zustande kommt.

Wie Fig. 1 weiterhin zu entnehmen, ist die Brennkraftmaschine mit einer Zähl- und Auswerteeinheit 10 versehen, welche sowohl mit der Regel- und Steuereinheit 9 als auch der Stelleinrich­ tung 8 zur Verstellung der variablen Turbinengeometrie 12 kom­ muniziert. In der Zähl- und Auswerteeinheit 10 werden die Betä­ tigungen der variablen Turbinengeometrie 12 über die zugeordne­ te Stelleinrichtung 8 gezählt und gemäß vorgegebener Kriterien ausgewertet. Die Zählweise kann hierbei auf bestimmte Betriebs­ arten der Brennkraftmaschine beschränkt werden, beispielsweise ausschließlich auf die befeuerte Antriebsbetriebsweise oder ausschließlich auf den Motorbremsbetrieb.

In der Zähl- und Auswerteeinheit 10 kann eine Verschleißzahl ermittelt werden, welche als Maßstab für den aktuellen Ver­ schleißzustand der aktuellen Turbinengeometrie herangezogen werden kann. Die Verschleißzahl bzw. die daraus abzuleitenden Maßnahmen werden entweder abgespeichert oder aber in einer An­ zeigeeinheit 11 dargestellt. Die durchzuführenden Maßnahmen können entweder selbsttätig durch entsprechende Stellorgane in der Turbine 3 bzw. der variablen Turbinengeometrie 12 oder aber im Zuge regelmäßiger Wartungsintervalle vorgenommen werden.

Die in Fig. 2 dargestellte Turbine 3 mit dem Turbinenrad 18 weist einen Einströmkanal 19 auf, über den in Pfeilrichtung 20 Abgas aus dem Abgasstrang der Brennkraftmaschine dem Turbinen­ rad 18 zugeführt wird. Im Strömungseintrittsquerschnitt zwi­ schen Einströmkanal 19 und Turbinenrad 18 befindet sich die va­ riable Turbinengeometrie 12, die im Ausführungsbeispiel als Ra­ dialleitgitter mit verstellbaren Leitschaufeln 21 ausgeführt ist, welche das Turbinenrad 18 radial umschließen. Die Leit­ schaufeln 21 sind jeweils unabhängig voneinander verschwenkbar gelagert und können zwischen einer Schließstellung, in der der Strömungseintrittsquerschnitt ein Minimum einnimmt, und einer Öffnungsstellung, in der der Strömungseintrittsquerschnitt ein Maximum einnimmt, verstellt werden. Die Verstellung der Leit­ schaufeln 21 erfolgt mittels der Stelleinrichtung 8. Diese Stelleinrichtung 8 umfasst einen ersten Hebel 22, welcher von einem nicht gezeigten Aktuator in Pfeilrichtung 29 zu ver­ schwenken ist, einen zweiten Hebel 23, der mit dem ersten Hebel 22 über einen Lagerzapfen 24 verbunden ist und einen Verstell­ ring 26, der über den Gleitstein 25 mit den Hebeln 22 und 23 verbunden ist und über ein Lager 30 die variable Turbinengeome­ trie 12 beaufschlagt. Der Verstellring 26 ist über Rollen 28 an einem Gehäusering 27, welcher fest mit dem Turbinengehäuse ver­ bunden ist, rotierend abgestützt.

Zur Begrenzung der Stellbewegung des ersten Hebel 22 sind zwei Anschläge 31 und 32 vorgesehen, von denen ein erster Anschlag 31 einen Schließanschlag und der zweite Anschlag einen Öff­ nungsanschlag zur Begrenzung der Stellbewegung des Hebels 22 darstellt. Der Schließanschlag 31 entspricht der Schließstel­ lung der variablen Turbinengeometrie 12, dementsprechend reprä­ sentiert der Öffnungsanschlag 32 die Öffnungsstellung der va­ riablen Turbinengeometrie. Sowohl der Schließanschlag 31 als auch der Öffnungsanschlag 32, die beide bevorzugt die Form von Stempeln einnehmen, können verstellt werden, wodurch auch die entsprechenden Endpositionen der variablen Turbinengeometrie variiert werden können. Die Anschläge 31 und 32 sind beispiels­ weise hydraulisch zu betätigen und können selbsttätig in neue Positionen verfahren werden, um ein durch Verschleiß verursach­ tes Spiel bzw. verursachte Fehlstellungen der variablen Turbi­ nengeometrie zu korrigieren und insbesondere die Schließpositi­ on, gegebenenfalls aber auch die Öffnungsposition der variablen Turbinengeometrie in vorgegebene Sollstellungen zu überführen.

Alternativ zu einer selbsttätigen Einstellung der Schließ- bzw. Öffnungsposition der Anschläge 31 und 32 kann auch eine manuel­ le Einstellung angezeigt sein.

Das selbsttätige Einstellen der Anschläge 31 und 32 erfolgt vorteilhaft durch Messung einer Kenngröße der Brennkraftmaschi­ ne bzw. des Abgasturboladers in ganz bestimmten Zuständen der Brennkraftmaschine, insbesondere des Ladedrucks, wobei die Schließposition und gegebenenfalls auch die Öffnungsposition als erreicht gilt, wenn die gemessene Kenngröße mit einem be­ kannten Sollwert übereinstimmt.

In dem Schaubild nach Fig. 3 sind verschiedenen Kennlinien mit dem Verlauf der Motorbremsleistung M_Br in Abhängigkeit der Mo­ tordrehzahl n_Mot dargestellt. Eine erste, mit durchgezogenem Strich eingezeichnete Motorbremsmoment-Kennlinie 33 kennzeich­ net einen verschleißfreien Zustand der variablen Turbinengeome­ trie, bei dem die maximale Bremswirkung mit einem Nennbremsmo­ ment M_Br,nenn zu erzielen ist. Als Folge von Verschleiß kann sich das Motorbremsmoment M_Br verschlechtern, so dass nur die unter­ halb der optimalen Kennlinie 33 verlaufenden Kennlinien 34 (strichpunktiert eingezeichnet) und 35 (gestrichelt eingezeich­ net) zu erreichen sind. Die Verschlechterung des Motorbremsmo­ mentes ist darin begründet, dass die variable Turbinengeometrie auf Grund von Verschleiß, Spiel oder ähnlichem nicht mehr ihre optimale Schließposition einnehmen kann, so dass ein größerer Abgasmassenstrom die Turbine passieren kann und dementsprechend das Druckgefälle über der Turbine geringer ist als im optimalen Fall.

In Fig. 3 sind exemplarisch drei Punkte a, b und c eingezeich­ net, die jeweils bei der gleichen Motordrehzahl n_Mot auf den Kennlinien 33, 34 bzw. 35 liegen. Um den Verlauf des Motor­ bremsmomentes M_Br beispielsweise vom Punkt c auf der Kennlinie 35 bis zum Optimum, dem Punkt a auf der Kennlinie 33, zu ver­ bessern, wird der in Fig. 2 eingezeichnete Schließanschlag 31 in der Weise verstellt, dass die variable Turbinengeometrie wieder ihre optimale Schließposition einnehmen kann.

Fig. 4 zeigt den Verlauf mehrer Kennlinien 36 bis 38 der Turbi­ nendurchsatzkapazität ϕ in Abhängigkeit des Turbinendruckver­ hältnisses π, welches durch das Verhältnis von Turbinenein­ gangsdruck (Abgasgegendruck) und Turbinenausgangsdruck gekenn­ zeichnet ist. Die mit durchgezogenem Strich dargestellte Kenn­ linie 36 entspricht dem optimalen, verschleißfreien Verlauf und korespondiert mit der Kennlinie 33 aus Fig. 3. Da in ver­ schleißfreiem Zustand die variable Turbinengeometrie in der La­ ge ist, ihre optimale Schließposition einzunehmen, ist die Tur­ binendurchsatzkapazität ϕ für die Kennlinie 36 am geringsten; über der Turbine kann sich ein hohes Turbinendruckverhältnis Π aufbauen, dementsprechend wird der Punkt a bei einem verhält­ nismäßig hohen Druckverhältnis Πa erreicht. Die Kennlinien 37 und 38, die dem Motorbremsverlauf 34 und 35 aus Fig. 3 entspre­ chen und in denen entsprechende Punkte b und c eingezeichnet sind, verlaufen oberhalb die idealen Kennlinie 36, da diese Kennlinien gegenüber der idealen Kennlinie 36 verschlechterte Verläufe der Turbinendurchsatzkapazität ϕ darstellen. Dement­ sprechend liegt der Punkt b auf der mittleren Kennlinie 37 bei einem Turbinendruckverhältnis π_b, welches geringer ist als das Druckverhältnis π_a des idealen Punktes a. Der Punkt c auf der schlechtesten Kennlinie 38 entspricht einem Turbinendruckver­ hältnis π_c, welches schlechter ist als das mittlere Druckver­ hältnis π_b.

In dem Schaubild gemäß Fig. 5 ist ein Streuband 39 eingetragen, welches einen Streubereich für Verschleißzahlen V_z in Abhängig­ keit der Anzahl an Leitgitterbewegungsvorgängen der variablen Turbinengeometrie repräsentiert. Die Verschleißzahl V_z wird da­ durch ermittelt, dass die tatsächliche Anzahl Anz der Leitgit­ terbewegungen gemessen und gegebenenfalls normiert oder über eine sonstige Funktion in die Verschleißzahl V_z umgerechnet wird. In die Verschleißzahl V_z kann beispielsweise der Ver­ schleiß an verschiedenen Orten innerhalb der variablen Turbi­ nengeometrie gewichtet einfliessen. In Abhängigkeit des Niveaus der Verschleißzahl V_z können verschiedene Maßnahmen ergriffen werden. So ist es beispielsweise möglich, in einem unteren Be­ reich a₁ der Verschleißzahl V_z zunächst keine Maßnahme zu er­ greifen, da in diesem Bereich der Verschleiß und dadurch verur­ sachte Fehlstellungen der variablen Turbinengeometrie sich noch in einem tolerablen Bereich bewegen. In dem darauf folgenden Bereich a₂ kann als Korrektur der Schließanschlag in der Weise verstellt werden, dass die optimale Schließposition der varia­ blen Turbinengeometrie wieder hergestellt wird. Im nächst fol­ genden Bereich a₃ wird zweckmäßig eine weitere Korrektur dahin­ gehend durchgeführt, dass nunmehr auch der Öffnungsanschlag verstellt wird, so dass die variable Turbinengeometrie ihre op­ timale Öffnungsposition wieder einnehmen kann.

In einem weiteren Bereich a₄ kann der Austausch diverser Bau­ teile der Turbine vorgeschrieben werden. Wird auch das Niveau von dem Bereich a₄ überschritten, so kann ein vollständiger Austausch des Abgasturboladers angezeigt sein.

Claims (12)

1. Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine, mit einer Abga­ sturbine, die mit variabler Turbinengeometrie zur veränderli­ chen Einstellung des wirksamen Strömungseintrittsquerschnitts zum Turbinenrad (18) versehen ist, und mit einem Verdichter (5), der über eine Welle (7) mit der Abgasturbine verbunden ist, wobei die variable Turbinengeometrie (12) mittels einer Stelleinrichtung (8) zwischen einer den Strömungseintrittsquer­ schnitt reduzierenden Schließstellung und einer den Strömungs­ eintrittsquerschnitt erweiternden Öffnungsstellung verstellbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass ein eine Endstellung der variablen Turbinengeometrie (12) begrenzender Anschlag vorgesehen ist und dass die Position des Anschlags veränderlich einstellbar ist.

2. Abgasturbolader nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Anschlag im Stellweg der Stelleinrichtung (8) der va­ riablen Turbinengeometrie (12) angeordnet ist.

3. Abgasturbolader nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Messeinrichtung zur Messung einer das Verhalten der Turbine (3) charakterisierenden Kenngröße vorgesehen ist und der Anschlag in der Weise verstellt wird, dass die Kenngröße der Turbine (3) einem vorgegebenen Sollwert entspricht.

4. Abgasturbolader nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die variable Turbinengeometrie (12) als Leitgitter mit verdrehbaren, von der Stelleinrichtung betätigbaren Leitschau­ feln (21) ausgebildet ist.

5. Abgasturbolader nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Stelleinrichtung einen die variable Turbinengeometrie (12) unmittelbar beaufschlagenden Stellhebel und einen Aktuator umfasst.

6. Abgasturbolader nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der veränderliche Anschlag ein die Schließstellung begren­ zender Schließanschlag (31) ist.

7. Abgasturbolader nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der veränderliche Anschlag ein die Öffnungsstellung be­ grenzender Öffnungsanschlag (32) ist.

8. Verfahren zum Betrieb eines Abgasturbolader für eine Brenn­ kraftmaschine, insbesondere eines Abgasturboladers nach einem der Ansprüche 1 bis 7, der mit einer veränderlich einstellbaren variablen Turbinengeometrie (12) ausgestattet ist, die in Ab­ hängigkeit von Kenngrößen des Abgasturboladers (2) und/oder der Brennkraftmaschine (1) zwischen einer den Strömungseintritts­ querschnitt zum Turbinenrad (18) reduzierenden Schließstellung und einer den Strömungseintrittsquerschnitt erweiternden Öff­ nungsstellung verstellt werden kann, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der Endstellungen - Schließstellung oder Öffnungsstellung - der Turbinengeometrie (12) als Funktion der Kenngrößen veränderlich eingestellt wird.

9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest eine Endstellung der Turbinengeometrie (12) in der Weise verstellt wird, dass in Schließstellung der varia­ blen Turbinengeometrie (12) die Kenngröße einem vorgegebenen Sollwert entspricht.

10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass beide Endstellungen in der gleichen Stellrichtung ver­ stellt werden.

11. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass als Kenngröße der Ladedruck herangezogen wird.

12. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass im laufenden Betrieb der Brennkraftmaschine (1) die Anzahl der Betätigungen der variablen Turbinengeometrie (12) ermittelt wird.