Lichtstarkes fotografisches Objektiv Die Erfindung betrifft ein lichtstarkes
fotografisches Objektiv aus fünf durch Luftabstände voneinander getrennten Gliedern,
von denen die zwei außenstehenden Linsen positive Brechkraft besitzen und die restlichen
Glieder aus je zwei Linsen entgegengesetzter Brechkraft bestehen, die im vor der
Blende liegenden Glied durch einen deutlichen Luftabstand getrennt und im hinter
der Blende liegenden Glied verkittet sind, wobei sämtliche Linsen aus Gläsern mit
einer auf die e-Linie bezogenen Brechzahl ne> 1,62 bestehen.High-speed photographic lens The invention relates to a high-speed photographic lens
photographic lens made of five members separated by air gaps,
of which the two outer lenses have positive refractive power and the remaining ones
Limbs each consist of two lenses of opposite refractive power, which in front of the
Aperture lying limb separated by a clear air gap and in the rear
The member lying on the diaphragm are cemented, with all lenses made of glasses
a refractive index ne> 1.62 related to the e-line.
Objektive der genannten Art sind bekannt. Bei diesen hat man versucht,
durch Aufspalten der Kittfläche des vorderen negativen Meniskus die sphärischen
und astigmatischen Zonen zu korrigieren, Das ist bei einigen Objetiven auch in befriedigendem
Maße gelungen. jedoch ist zu bedenken, daß sich die astigmatischeKorrektur nur auf
ein sehr enges Gebiet um den Hauptstrahl bezieht. In der Tat wird besonders im Meridianschnitt
durch Koma und durch die Variation der sphärischen Aberration mit dem Bildwinkel
sehr viel Energie dem Bildkern entzogen.Lenses of the type mentioned are known. With these one tried
by splitting the cemented surface of the anterior negative meniscus the spherical ones
and to correct astigmatic zones, which is also satisfactory with some lenses
Successful dimensions. however, it should be noted that the astigmatic correction only applies to
relates a very narrow area around the main ray. In fact, it is especially in the meridional section
by coma and by the variation of the spherical aberration with the angle of view
a lot of energy withdrawn from the core of the picture.
Es wurden auch Objektive dieses sechslinsigen Gauß-Typs angegeben,
bei denen eine gewisse Korrektur der Koma und eine zonenarme anastigmatische Bildfeldebnung
erreicht wurde auf Grund eines besonders starken und fortschreitenden Brechzahlenanstiegs
in gleichzeitiger Kombination mit der Durchbiegungsverteilung der die Blende einschließenden
Innengruppe des Gesamtobj etiv s.Lenses of this six-lens Gaussian type were also specified,
in which a certain correction of the coma and a low-zone anastigmatic image field flattening
was achieved due to a particularly strong and progressive increase in the refractive index
in simultaneous combination with the deflection distribution of those enclosing the diaphragm
Inner group of the overall object s.
Zur Ebnung des Bildfeldes und zur günstigen Beeinflussung der oberen
Komastrahlen ist fernerhin vorgeschlagen worden, sämtliche Linsen aus Gläsern mit
einer auf die e-Linie bezogenen Brechzahl ne > 1,62 herzustellen und die Radienlänge
in dem vor dem Blendenraum angeordneten zweiteiligen und zerstreuend wirkenden Meniskus
so zu bemessen, daß das Verhältnis der Länge des vorderen zu dem hinteren Außenradius
zwischen dem 1,4- bis 1,6fachen liegt und dabei der vordere Außenradius größer ist
als das 0,4fache der Gesamtbrennweite.To level the field of view and to favorably influence the upper one
Coma rays have also been proposed to use all lenses made of glasses
a refractive index ne> 1.62 related to the e-line and the radius length
in the two-part and dispersing meniscus arranged in front of the diaphragm space
to be dimensioned so that the ratio of the length of the front to the rear outer radius
is between 1.4 and 1.6 times and the front outer radius is larger
than 0.4 times the total focal length.
Die Koma und die Variation der sphärischen Abberation mit dem Bildwinkel
läßt sich aber auch korrigieren, wenn man die Brechkraft des Systems, d. h. die
Stellen der stärksten Einwirkung auf die einzelnen Strahlneigungen, auf dieeinzelnen
Flächen so verteilt, daß eine möglichst symmetrische Belastung für die auf beiden
Seiten des Hauptstrahls verlaufenden Zonen- und Randstrahlen entsteht. Diese Forderung
ist für eine vorgegebene, etwa der durch die Ausführungsbeispiele gegebenen Brechzahlverteilung
erfindungsgemäß dadurch erfüllbar, daß der Hinterradius der letzten Linse um mindestens
15% kleiner ist als der Vorderradius der ersten Linse, der Vorderradius des vor
der Blende stehenden positiven Meniskus kleiner ist als der Hinterradius des hinter
der Blende stehenden positiven Meniskus und der Vorderradius des vor der Blende
stehenden negativen Meniskus kleiner ist als das 1,5fache der Brennweite des Objektivs
und größer als das 1,5fache des Hinterradius des vor der Blende stehenden positiven
Meniskus.The coma and the variation of spherical aberration with the angle of view
but can also be corrected if the refractive power of the system, i. H. the
Place the strongest influence on the individual inclinations of the rays, on the individual
Areas distributed in such a way that the most symmetrical possible load for the on both
Zone and marginal rays that run along the sides of the main ray are created. This requirement
is for a predetermined refractive index distribution, for example that given by the exemplary embodiments
according to the invention can be fulfilled in that the rear radius of the last lens is at least
15% smaller than the front radius of the first lens, the front radius of the front
the positive meniscus standing on the diaphragm is smaller than the posterior radius of the posterior
the positive meniscus standing in front of the diaphragm and the anterior radius of the in front of the diaphragm
standing negative meniscus is smaller than 1.5 times the focal length of the lens
and greater than 1.5 times the rear radius of the positive standing in front of the diaphragm
Meniscus.
In der Zeichnung sind in den Fig. 1 bis 3 drei Ausführungsbeispiele
des erfindungsgemäßen Objektivs dargestellt, deren Daten in den Tabellen 1 bis 3
angegeben sind. Dabei bedeutet r die Radien, d die Linsendicke, a
die Linsenabstände, ne die Brechzahlen für die e-Linie und v, die Dispersion.
In den Fig. 4 bis 6 sind die Korrektionskurven nach v. Roh r aufgetragen. Fig. 4
entspricht dem Beispiel nach Tabelle 1, Fig. 5 dem Beispiel nach Tabelle 2 und Fig.
6 dem Beispiel nach Tabelle 3. Die Kurven verdeutlichen, daß die Koma und die sphärischen
Abberationen mit dem Bildwinkel stark verringert sind.
Tabelle 1 (zu Fig. 1)
Brennweite f = 1,0; Öffnungsverhältnis 1 : 2,0
r1 = -f- 0,96154 ne ve
r2 = -11,8562 di - 11017 1,62554 57,9
r3 = -I- 0,32692 ai = 0,0569
r4 = -f- 0,6452 d2 = 01119 1,62287 60,1
r5 = #- 1,1096 a " - 0,0125
r., = -I- 0,2S115 d 3 = 0,0467 1,65221
33,6
r7 = @- 0,32173 as = 02115
= - 2,8846 d4 - 00321 1,65221 33,6
r8
r9 = - 0,43454 d 5 - 00769 1,66151 50,6
rio= -i- 1,9231 a4 - 0,0100
= - 0,6900 d6 = 0,0769 1,66151 50,6
rii
a5 = 0,6067
Tabelle 2 (zu Fig. 2)
Brennweite f = 1,0; Öffnungsverhältnis 1 : 1,4
+0,946 91e Ve
2 +9#478 di = 0,1017 1,69660 53,2
" = _
'3 = -i-0.395-1 al - 0,0J69
_ +0,7939 da = 0.1119 1.74793 44,7
5 a., = 0,0200
' = + 1,250
+0,2886 d3 . = 0,0467 1,73-130 28,1
_ -0,3566 a3 = 0.2115
18 _ -3.269 d4 = 0,0321 1,72311 29,3
-0,4815 (1s = 0.0769 1.74793 44,7
ls +2,288 u4 = 0,0100 -0,7919 ds = 0,0769 1.74793 44,7
ril=
<15 = 0,6202
Tabeile 3 (zu Fig. 3)
Brennweite f = 1,0; Öffnungsverhältnis 1 : 1,4
r, = 0,96154 st, z,
r2 = +10>6956 dl = 0.1017 1,72056 47,7
r3 = + 0.-l17 7 ul = 0,0569
- + 0.8-17 d 2 = 0,1119 1,78990 48,0
r4
r5 = + 1.3077 a., = 0.0200
rs = #- 0,3037 d3 = 0#0-167 1,76846 26,8
r7 = - 0,3-162 u3 = 0.2115
d4 = 0,0321 1,76846 26,8
rR = - 0,6731
r9 = - 0.4488 d 5 = 0,0769 1,78990 48,0
rio= + 2,9106 u4 = 0,0100
rii= - 0,8190 d 6 = 008-16 1#78890 48,0
u5 = 0.6188
In the drawing, three exemplary embodiments of the objective according to the invention are shown in FIGS. 1 to 3, the data of which are given in Tables 1 to 3. Here r is the radii, d is the lens thickness, a is the lens spacing, ne is the refractive index for the e line and v is the dispersion. In FIGS. 4 to 6 the correction curves according to v. Raw r applied. FIG. 4 corresponds to the example according to Table 1, FIG. 5 to the example according to Table 2 and FIG. 6 to the example according to Table 3. The curves show that the coma and the spherical aberrations are greatly reduced with the angle of view. Table 1 (to Fig. 1)
Focal length f = 1.0; Focal ratio 1: 2.0
r1 = -f- 0.96154 ne ve
r2 = -11.8562 di - 11017 1.62554 57.9
r3 = -I- 0.32692 ai = 0.0569
r4 = -f- 0.6452 d 2 = 01119 1.62287 60.1
r5 = # - 1.1096 a " - 0.0125
r., = -I- 0.2S115 d 3 = 0.0467 1.65221 33.6
r7 = @ - 0.32173 as = 02115
= - 2.8846 d4 - 00321 1.65221 33.6
r8
r9 = - 0.43454 d 5 - 00769 1.66151 50.6
rio = -i- 1.9231 a4 - 0.0100
= - 0.6900 d 6 = 0.0769 1.66151 50.6
rii
a5 = 0.6067
Table 2 (to Fig. 2)
Focal length f = 1.0; Focal ratio 1: 1.4
+0.946 91e Ve
2 + 9 # 478 di = 0.10 1 7 1.69660 53.2
"= _
'3 = -i-0.395-1 al-0.0J69
_ +0.7939 da = 0.1119 1.7 4 793 44.7
5 a., = 0.0200
'= + 1.250
+0.2886 d3. = 0.0467 1,73- 1 30 28.1
_ -0.3566 a3 = 0.2115
18 _ -3,269 d 4 = 0.0321 1.723 1 1 29.3
-0.4815 (1s = 0.0769 1.7 4 793 44.7
ls +2.288 u4 = 0.0100 -0.7919 ds = 0.0769 1.74793 44.7
ril =
<15 = 0.6202
Table 3 (to Fig. 3)
Focal length f = 1.0; Focal ratio 1: 1.4
r, = 0.96154 st, z,
r2 = +10> 6956 dl = 0.1017 1.72056 47.7
r3 = + 0.-117 7 µl = 0.0569
- + 0.8-17 d 2 = 0.1119 1.78990 48.0
r4
r5 = + 1.3077 a., = 0.0200
rs = # - 0.3037 d3 = 0 # 0-167 1.76846 26.8
r7 = - 0.3-162 u3 = 0.2115
d4 = 0.0321 1.768 4 6 26.8
rR = - 0.6731
r9 = - 0.4488 d 5 = 0.0769 1.78990 48.0
rio = + 2.9106 u4 = 0.0100
rii = - 0.8190 d 6 = 008-16 1 # 78890 48.0
u5 = 0.6188