DD218774A3 - METHOD AND DEVICE FOR FIXED BEDGING - Google Patents
METHOD AND DEVICE FOR FIXED BEDGING Download PDFInfo
- Publication number
- DD218774A3 DD218774A3 DD23603181A DD23603181A DD218774A3 DD 218774 A3 DD218774 A3 DD 218774A3 DD 23603181 A DD23603181 A DD 23603181A DD 23603181 A DD23603181 A DD 23603181A DD 218774 A3 DD218774 A3 DD 218774A3
- Authority
- DD
- German Democratic Republic
- Prior art keywords
- gas
- fuel
- generator
- gasification
- bed
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 49
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000003077 lignite Substances 0.000 claims description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 49
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 14
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 241000234282 Allium Species 0.000 description 1
- 235000002732 Allium cepa var. cepa Nutrition 0.000 description 1
- 235000002918 Fraxinus excelsior Nutrition 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Industrial Gases (AREA)
Abstract
DIE ERFINDUNG BETRIFFT EIN VERFAHREN ZUR FESTBETTVERGASUNG, INSBESONDERE UNTER DRUCK UND BEI EINSATZ VON WASSERHALTIGEN BRENNSTOFFEN. ES WIRD DAS ZIEL ANGESTREBT, EINE HOHE GENERATORLEISTUNG BEI GENERATOREN MIT GROSSEM DURCHMESSER ZU ERREICHEN. DABEI BESTEHT DIE AUFGABE, EIN VERFAHREN ZU ENTWICKELN, DAS BEI GLEICHEN SPEZIFISCHEN KENNZIFFERN DER GASERZEUGUNG UND AUF DER BASIS EINER HOHEN STABILITAET DES GENERATORBETRIEBES EINE ERHOEHUNG DER SPEZIFISCHEN SCHACHTBELASTUNG ERMOEGLICHT. ERFINDUNGSGEMAESS WIRD EIN AXIALER ROHGASSAMMELRAUM UND -ABZUG DERART ANGEORDNET, DASS DER BRENNSTOFF OBERHALB DER EBENE DES ROHGASSAMMELRAUMES AUFGEHEIZT, GETROCKNET SOWIE VORENTGAST UND UNTERHALB DIESER EBENE TEILENTGAST, VERGAST SOWIE OXYDIERT WIRD, WOBEI DER AUFHEIZ- TROCKNUNGS- UND VORENTGASUNGSVORGANG ALLEIN DURCH DIE SICH AUSBILDENDE THERMIK DER GASSTROEMUNGEN IN DIESEM RAUM VOLLZOGEN WIRD WAEHREND DER TEILENTGASUNGS- UND VERGASUNGSRAUM ZWANGSLAEUFIG DURCHSTROEMT WIRD.The invention relates to a method for fixed bed gasification, in particular under pressure and in the use of water-containing combustibles. THE OBJECTIVE IS TO ACHIEVE A HIGH GENERATOR PERFORMANCE IN LARGE DIAMETER GENERATORS. WHEREAS THE TASK IS TO DEVELOP A PROCEDURE WHICH PROVIDES INCREASING THE SPECIFIC BAY LOAD AT THE SAME SPECIFIC GAS GENERATION NUMBERS AND ON THE BASIS OF A HIGH STABILITY OF GENERATOR OPERATION; ERFINDUNGSGEMAESS IS AN AXIAL ROHGASSAMMELRAUM AND SUCH -deduction ORDERED THAT THE FUEL LEVEL OF ABOVE THE ROHGASSAMMELRAUMES heated, DRIED AND pre-degassed AND BELOW THIS LEVEL TEILENTGAST, GASSED AND oxidized IS BEING the heating DRYING AND VORENTGASUNGSVORGANG SOLELY BY the forming THERMIK THE GAS FLOWS IN THIS ROOM COMPLETELY WILL BE CENTRALIZED THROUGHOUT THE PART-GASING AND GAS-SPACING ROOM.
Description
Verfahren zur Festbettvergasung Anwendungsgebiet der ErfindungProcess for fixed-bed gasification Field of application of the invention
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Festbettvergasung, insbesondere unter Druck und bei Einsatz von wasserhaltigen Brennstoffen, wie vorgetrocknete Weichbraunkohle. Die Erfindung gewährleistet insbesondere bei großem Generatordurchmesser eine hohe Stabilität der Gaserzeugung und damit eine gesteigerte Schachtbelastung.The invention relates to a process for fixed-bed gasification, in particular under pressure and when using water-containing fuels, such as pre-dried lignite. The invention ensures, in particular with a large generator diameter, a high stability of the gas generation and thus an increased shaft load.
Es ist seit langem bekannt, daß die Stabilität des Gaserzeugungsprozesses im festen Bett sich vermindert, je größer der Durchmesser des Schachtes des Gaserzeugers gewählt wird.It has long been known that the stability of the gas generation process in the fixed bed decreases as the diameter of the gas generator's shaft is increased.
Die Instabilität des Gaserzeugungsprozesses zeigt sich insbesondere darin, daß die Temperaturen in der Brennstoffschüttung, die Rohgasaustrittstemperatur, der Staubaustrag mit dem Rohgas, die Rohgaszusammensetzung und teilweise die Rohgasmenge erheblichen Schwankungen unterliegen.The instability of the gas generating process is particularly evident in that the temperatures in the fuel bed, the Rohgasaustrittstemperatur, the dust discharge with the raw gas, the raw gas composition and partly the raw gas quantity are subject to considerable fluctuations.
Es bestehen deshalb in der technischen Entwicklung zur Leistungserhöhung der Festbettvergaser mit großem Durchmesser viele Vorschläge, die eine erhöhte Stabilität zum Ziel haben.There are therefore many proposals in the technical development to increase the performance of fixed bed gasifier with large diameter, which have an increased stability to the goal.
In DD-PS 113769 wird bei Generatoren mit einem Schachtdurchmesser ab 3,5m eine Höhe des gasdurchströmten Brennstoffbettes von mindestens des 1,5fachen seines Durchmessers zur Erreichung der notwendigen Stabilität als erforderlich angesehen. Der praktische Generatorbetrieb zeigt jedoch, daß ein hohes Brennstoffbett nicht zu den gewünschten gleichmäßigen Strömungsverhältnissen im Generator führt.In DD-PS 113769 a height of the gas-flowed fuel bed of at least 1.5 times its diameter to achieve the necessary stability is considered necessary for generators with a shaft diameter from 3.5 m. However, practical generator operation shows that a high fuel bed does not result in the desired uniform flow conditions in the generator.
In der DD-PS 135211 wird vorgeschlagen, die Schütthöhe so zu steuern, daß sie jeweils automatisch dem verfahrensmäßig notwendigen Minimum angeglichen wird. Praktische Versuche zeigten hier, daß bei der Festbettdruckvergasung mit Schachtdurchmesser des Generators von 3,6m Brennstoffschütthöhen von 2-3m über dem Aschebett nicht ausreichen, um den notwendigen Wärmeaustausch im Gegenstrom von Vergasungsgas und Brennstoff zu ermöglichen. Estrat eine erhöhteIn DD-PS 135211 it is proposed to control the dump height so that it is automatically adjusted to the minimum necessary procedurally. Practical experiments have shown here that in the fixed-bed pressure gasification with shaft diameter of the generator of 3.6 m fuel levels of 2-3m above the ash bed are not sufficient to allow the necessary heat exchange in countercurrent of gasification gas and fuel. Estrat an increased
Rohgasaustrittstemperatur in Verbindung mit verschlechterter Gasausbeute auf. 'Raw gas outlet temperature in conjunction with deteriorated gas yield. '
Viele Vorschläge so z. B. die DD-PS 145402,150906,119814,148642,138505,133817,148641 setzen sich das Ziel, durch besonders gestaltete Einbauten im Generatoroberteil und teilweise durch die getrennte Führung von Klargas und Schwelgas die Strömungsverhältnisse und Reaktionsabläufe so zu beeinflussen, daß höhere Generatorleistungen und/oder ein geringerer Staubaustrag erreicht werden. Es konnten auch verschiedene Verbesserungen erreicht werden, ohne jedoch zu der notwendigen hohen Leistungsstabilität zu gelangen. Oft zeigte sich auch, daß die Lösungen durch stark.schwankende und hohe Rohgasaustrittstemperaturen nicht beherrscht werden bzw. der angestrebte und teilweise erreichte Effekt nur von untergeordneter Bedeutung für die Prozeßführung war. Mehrere Vorschläge kamen bisher nicht zum Einsatz, da die konstruktiven Gestaltungen nicht die unter den schwierigen Generatorbedingungen notwendigen, robusten und unkomplizierten Ausführungen aufwiesen. Auch die Vorschläge zur Verminderung der hohen thermischen Belastung der Einsatzkohle, insbesondere von Briketts, wie z.B. in DD-PS 121796,120043,38791 und 138505beschrieben, führten zwar zu gewissen Einschränkungen des Staubaustrages mit dem Rohgas, konnten jedoch die notwendige. Stabilität des Generatorenprozesses für hohe Leistungen nicht erreichen.Many suggestions such. B. the DD-PS 145402,150906,119814,148642,138505,133817,148641 set themselves the goal to influence by specially designed internals in the generator shell and partly by the separate management of clear gas and carbonization, the flow conditions and reaction processes so that higher Generator services and / or a lower dust discharge can be achieved. Various improvements could be achieved without, however, achieving the necessary high performance stability. Often it was also found that the solutions are not controlled by stark.schwankende and high Rohgasaustrittstemperaturen or the desired and partially achieved effect was only of minor importance for the process control. Several proposals have not yet been used because the structural designs did not have the necessary under the difficult generator conditions, robust and uncomplicated versions. Also, the proposals to reduce the high thermal load of the feed coal, in particular briquettes, such. described in DD-PS 121796,120043,38791 and 138505, although led to certain limitations of the dust discharge with the raw gas, but could the necessary. Failure to achieve stability of the high performance generator process.
Als bedeutsam für einen stabilen Generatorprozeß zeigte sich die Körnungsstruktur der Ascheschicht, Eine zu feinkörnige Asche wird nicht regulär, d.h. in Form von Kanälen durchströmt. Vorschläge wie in DD-PS 159010, die zu einer grobkörnigen Aschestruktur führen, haben zu einer Stabilisierung des Generatorprozesses und insbesondere zur Senkung des Staubaustrages mit dem Rohgas geführt. Bei Anfall feinkörniger Asche hat sich besonders eine Aschekornvergröberung durch Steuerung der .Significant for a stable generator process was the graining structure of the ash layer. A fine-grained ash does not become regular, i. flows through in the form of channels. Proposals such as in DD-PS 159010, which lead to a coarse-grained ash structure, have led to a stabilization of the generator process and in particular to reduce the dust discharge with the raw gas. When fine-grained ash seizure is particularly an ash grain coarsening by controlling the.
Reaktionstemperatur in der Oxydations- und Reduktionszone in einer solchen Höhe als vorteilhaft erwiesen, daß eine teilweise überschrittene Sinter-und Schmelztemperatur der Asche eintritt.Reaction temperature in the oxidation and reduction zone at such a height proved to be advantageous that a partially exceeded sintering and melting temperature of the ash occurs.
Aber selbst bei grobkörnigen Aschen, die regulär durchströmt werden, läßt sich ein Vagabundieren des Feuerbettes nicht vollständig vermeiden. Das zeigt sich durch weiterhin relativ starke Schwankungen der Temperaturen in der Brennstoffschüttung. Derartige Unregelmäßigkeiten gestatten keine stabilen hohen spezifischen Schachtbelastungen insbesondere unter den Bedingungen einer Fahrweise an der Sinter-und Schmelzgrenze der Asche.But even with coarse-grained ashes, which are flowed through regularly, a vagabondage of the fire bed can not be completely avoided. This is evidenced by the still relatively strong fluctuations in the temperatures of the fuel bed. Such irregularities do not allow stable high specific shaft loads, especially under the conditions of driving at the sintering and melting limit of the ash.
Ziel der Erfindung ist ein Verfahren Festbettvergasung, mit dem eine Erhöhung der spezifischen Schachtbelastung der Generatoren, insbesondere bei solchen mit großen Durchmessern, erreicht werden kann.The aim of the invention is a method fixed-bed gasification, with which an increase of the specific shaft load of the generators, especially in those with large diameters, can be achieved.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei der Festbettvergasung die insbesondere bei der Vergrößerung der:, Generatorendurchmesser auftretenden instabilen Betriebsbedingungen des Gaserzeugungsprozesses sowie die daraus resultierenden Leistungseinschränkungen zu vermeiden. Zugleich sollen sich bei hoher Leistung des Generators die spezifischen Verbrauche der Einsatzstoffe und der spezifische Staubaustrag mit dem Rohgas jeweils bezogen auf die erzeugte Rohgasmenge nicht verschlechtern.The object of the invention is to avoid the unstable operating conditions of the gas-generating process occurring in particular during the enlargement of the generator diameter, as well as the resulting power restrictions in the case of fixed-bed gasification. At the same time, at high power of the generator, the specific consumption of the starting materials and the specific dust discharge with the raw gas in each case based on the amount of raw gas generated should not deteriorate.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß ein axialer Rohgassammeiraum und damit Rohgasabzug derart im Generatorschacht angeordnet wird, daß der mit Brennstoff gefüllte Generatorschacht bezogen auf die Ebene des Rohgasabzuges in einen Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum sowie einen Teilentgasungs- und Vergasungsraum unterteilt wird.According to the invention the object is achieved in that an axial Rohgassammeiraum and thus Rohgasabzug is arranged in the generator shaft that the fuel-filled generator shaft based on the level of Rohgasabzuges in a heating, drying and Vorentgasungsraum and a Teilentgasungs- and gasification chamber is divided.
Dabei erfolgt die Aufheizung, überwiegende Trocknung und teilweise Vorentgasung des Brennstoffes im Aufheiz-, Trocknungsund Vorentgasungsraum allein durch Gasströmungen, die sich infolge der Thermik in diesem Raum ausbilden. ' Die Durchströmung des Teilentgasungs- und Vergasungsraumes erfolgt zwangsläufig durch das erzeugte wasserdampfhaltige Rohgas.In this case, the heating, predominantly drying and partial pre-degassing of the fuel in the heating, drying and Vorentgasungsraum only by gas flows, which are formed as a result of the thermal in this space. 'The flow through the Teilentgasungs- and gasification chamber is inevitably by the generated water vapor-containing raw gas.
Erfindungsgemäß wird der Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum möglichst größer ausgelegt, als für eine vollständige Trocknung des Brennstoffes erforderlich wäre. Dabei ist zu berücksichtigen, daß die Zeit und damit der Raum für die Trocknung des Brennstoffes neben dem Wassergehalt des Brennstoffes insbesondere von der Größe der eingesetzten Brennstoffkörnung abhängig ist. Zum Beispiel erfolgt bei Einsatz von großstückigen Briketts die Trocknung nach dem sogenannten Zwiebelschalenmodell, das heißt, schalenförmig von außen nach innen. Dabei treten solche Effekte auf, daß die äußeren Schalen bereits entgast werden, während der Kern noch Brennstoffwasser enthält. Der Übertritt eines solch vorbehandeltenAccording to the invention, the heating, drying and Vorentgasungsraum is designed as large as possible, as would be required for complete drying of the fuel. It should be noted that the time and thus the space for the drying of the fuel in addition to the water content of the fuel is particularly dependent on the size of the fuel grain used. For example, when using large briquettes, the drying takes place according to the so-called onion peel model, that is, shell-shaped from outside to inside. Such effects occur that the outer shells are already degassed while the core still contains fuel water. The transfer of such pretreated
-2- 236 031 3-2- 236 031 3
Brennstoffes vom Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum entspricht durchaus der erfindungsgemäßen Lösung. Erfahrungsgemäß zerfallen die Briketts zumeist infolge der thermischen Belastung im Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum, wobei sich dann der Trocknungsvorgang analog wie bei kleinstückigem Brennstoff schnell und vollständig vollzieht.Fuel from the heating, drying and Vorentgasungsraum completely corresponds to the solution according to the invention. Experience has shown that most of the briquettes disintegrate as a result of the thermal load in the heating, drying and Vorentgasungsraum, then the drying process is carried out quickly and completely analogous to small-sized fuel.
Für die Trocknung des Brennstoffes im Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum werden in Abhängigkeit vom Brennstoffwassergehalt erhebliche Wärmemengen benötigt, die überwiegend nur durch heißes, wasserdampfhaltiges Rohgas aus dem Teilentgasungs- und Vergasungsraum an den Brennstoff geführt werden.For the drying of the fuel in the heating, drying and Vorentgasungsraum significant amounts of heat are required depending on the fuel water content, which are mainly out only by hot, steam-containing raw gas from the Teilentgasungs- and gasification chamber to the fuel.
Damit entstehen im Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum zwangsläufig folgende Strömungsverhältnisse. Durch Brennstoffvergasung erzeugtes heißes wasserdampfhaltiges Rohgas mit einer Temperatur entsprechend der jeweiligen Verfahrensbedingungen von 500 bis 700cG strömt peripher zwischen Generatorschachtwandung und Rohgassammeiraum in den Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum, kühlt sich hierbei durch Wärmeübertragung an den Brennstoff zur Brennstoffaufheizung und Wasserentbindung ab. Durch die Abkühlung findet eine Volumenkontraktion des Dampf-Rohgasgemisches statt. Es vermischt sich weiterhin mit dem kälteren Wasserdampf, der bei der Brennstofftrocknung entsteht. Dieses relativ kalte Rohgas-Wasserdampfgemisch ist spezifisch wesentlich schwerer, als das heißte aufwärtsströmende Rohgas und strömt deshalb zentral im Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum nach unten zum Rohgasabzug, um sich hier mit dem übrigen heißen, direkt aus dem Teilentgasungs- und Vergasungsraum kommenden wasserdampfhaltigen Rohgas zu vereinigen. Die sich im Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum ausbildenden Strömungsverhältnisse werden mit dem Begriff Thermik gekennzeichnet. Da der Brennstoff im Auf heiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum mit wasserdampfhaltigen Rohgasen, die eine Temperatur größer 3000C besitzen, in Berührung kommt, wird er vorentgast. In keinem Fall wird sich eine vollständige Entgasung einstellen: Der axial im Generatorenschacht angeordnete Gasabzug wird in einer solchen Höhe über dem automatisch in annähernd gleicher Höhe geregelten Aschebett angeordnet, oder das Aschebett wird automatisch, z. B. in Abhängigkeit von der Gaszusammensetzung und/oder der Gasmenge oder von diesen Größen abgeleiteten Kennwerten, wie Gasausbeute, spezifische Verbrauche, in einer solchen Höhe geregelt, daß die Brennstoffhöhe unterhalb des Gasabzuges in Achsennähe nur so hoch ist, wie für den verfahrenstechnischen Ablauf der Vorgänge Teilentgasung, Vergasung und Oxydation erforderlich ist. ·This inevitably results in the following flow conditions in the heating, drying and Vorentgasungsraum. By hot gas generated hot water vapor-containing raw gas having a temperature corresponding to the respective process conditions of 500 to 700 c G flows peripherally between the generator shaft wall and Rohgassammeiraum in the heating, drying and Vorentgasungsraum, this cools by heat transfer to the fuel for fuel heating and water release. By cooling, a volume contraction of the vapor-raw gas mixture takes place. It continues to mix with the colder water vapor produced by fuel drying. This relatively cold crude gas-steam mixture is specifically much heavier than the hot up-flowing raw gas and therefore flows centrally in the heating, drying and Vorentgasungsraum down to Rohgasabzug to here with the remaining hot, directly from the Teilentgasungs- and gasification room containing steam To unite raw gas. The flow conditions forming in the heating, drying and pre-degassing space are identified by the term thermal. Since the fuel in heating, drying and Vorentgasungsraum with water vapor-containing raw gases having a temperature greater than 300 0 C in contact, it is pre-degassed. In no case will be a complete degassing set: The axially arranged in the generator shaft gas vent is placed at such a height above the automatically controlled in approximately the same height ash bed, or the ash bed is automatically, for. B. depending on the gas composition and / or the amount of gas or derived from these variables characteristics, such as gas yield, specific consumption, regulated in such a height that the fuel level below the gas vent near the axis is only as high as for the procedural sequence of Partial degassing, gasification and oxidation is required. ·
Erfindungsgemäß wird eine weitere Stabilisierung des Gaserzeugungsprozesses dadurch erreicht, daß die Gaseintrittsfläche des Gassammeiraumes im Verhältnis zur Querschnittsfläche des Ringraumeszwischen Gasabzug und Generatormantel in Höhe des Gaseintrittes so ausgelegt wird, daß die Brennstoffschüttung im Teilentgasungs- und Vergasungsraum annähernd gleichmäßig vom erzeugten Gas durchströmt wird. Bei einem Betrieb des Gaserzeugungsprozesses, bei dem eine Herabsetzung der maximalen Temperaturen in der Oydations- und Vergasungszone in Generatormantelnähe erforderlich ist, z.B. um Schiackeansätze an der keramischen Auskleidung des beim Betreiben des Gaserzeugungsprozesses an der Schlackegrenze zu vermeiden, wird das Verhältnis der vorstehend genannten Querschnitte so gewählt, daß die Brennstoffschüttung im Teilentgasungs-und Vergasungsraum bevorzugt zentral durchströmt wird. ' -According to the invention a further stabilization of the gas generating process is achieved in that the gas inlet surface of Gassammeiraumes is designed in proportion to the cross-sectional area of the annulus between the gas vent and generator shell in height of the gas inlet so that the fuel bed in the Teilentgasungs- and gasification chamber is approximately uniformly flowed through by the generated gas. In an operation of the gas generation process which requires a reduction in the maximum temperatures in the zone near the generator and the gasification zone, e.g. To avoid Schiackeansätze on the ceramic lining of the operation of the gas generating process at the slag limit, the ratio of the above cross sections is chosen so that the fuel bed in the partial degassing and gasification chamber is preferably flowed through centrally. '-
Durch die genannten erfindungsgemäßen Lösungen wird ein sehr stabiler Generatorbetrieb bei hoher Nutzgasausbeute erreicht. Beim Betreiben des Generators schwanken die Temperaturen in der Brennstoffschüttung und am Rohgasausgäng nur gering. Die Rohgaszusammensetzuhg ist gleichbleibend verbunden mit einem geringen Staubaustrag durch das Rohgas. Damit liegen solche stabilen Betriebsbedingungen vor, die hohe Leistungen des Generators gestatten. Die Baugruppen zum Eintragen der Kohle im Oberteil des Generators unterliegen nur geringen thermischen Belastungen. Für den Einsatz von stückiger Weichbraunkohle mit einem Wassergehalt von 20-40% wurde gefunden, daß ein Druckgaserzeuger mit einem Schachtdurchmesser von 3,5 bis 4m und einer Schachthöhe größer 6 m mit einem axial angeordneten Gasabzug bei einemtf Verhältnis der Gaseintrittsfläche des Gasabzuges zur Querschnittsfläche des Ringraumes zwischen Gasbazug und Generatormantel in Höhe des Gaseintrittes von ca. 1:2 und bei einer Höhe des Brennstoffbettes unterhalb der Achse des Gasabzuges von ca. 1 bis 2 m vom automatisch in annähernd gleicher Höhe geregelten Aschebett, das sich nicht mehr als 1 m über dem Rost befindet, hohe stabile Gasleistungen ermöglicht.By the above solutions according to the invention a very stable generator operation is achieved at high Nutzgasausbeute. When operating the generator, the temperatures in the fuel bed and at the raw gas outlet fluctuate only slightly. The Rohgaszusammensetzuhg is consistently associated with a low dust discharge by the raw gas. Thus, there are such stable operating conditions that allow high performance of the generator. The modules for entering the coal in the upper part of the generator are subject to only low thermal loads. For the use of lumped lignite with a water content of 20-40%, it was found that a compressed gas generator with a shaft diameter of 3.5 to 4m and a shaft height greater than 6 m with an axially arranged gas outlet at a tf ratio of the gas inlet surface of the gas outlet to the cross-sectional area 1: 2 and at a height of the fuel bed below the axis of the gas vent of about 1 to 2 m from the automatically controlled in approximately the same height ash bed of not more than 1 m located above the grate, allowing high stable gas outputs.
Zur Vermeidung von Anbackungen in der Kuppel des Generatorschachtes infolge Kondensation schwerer Teere, wird die Kuppel konosch gestaltet, wobei der Neigungswinkel des Konuses größer gewählt wird als der Schüttungswinkel des Brennstoffes. Bei einer derartigen Kuppelgestaltung werden kondensierte teerige Produkte durch den nach unten rutschenden Brennstoff ständig abgetragen.To avoid caking in the dome of the generator shaft due to condensation of heavy tars, the dome is designed konosch, the inclination angle of the cone is chosen to be greater than the angle of repose of the fuel. In such a dome design condensed tarry products are constantly removed by the down sliding fuel.
Ausführungsbeispiel 'Exemplary embodiment
Die Erfindung wird nachstehend an einem Ausführungsbeispiel näher erläutert. Die beiliegende Zeichnung zeigt einen schematischen Längsschnitt eines Festbettvergasers. Der Vergaser besitzt einen axial angeordneten Rohgassammeiraum 1 und Rohgasabzug 2. Die Ebene des Rohgasabzuges 3 unterteilt den mit Brennstoff (nicht dargestellt) gefüllten Generatorschacht in einen Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum 4, und einen Teilentgasungs- und Vergasungsraum 5. Das im The invention will be explained in more detail using an exemplary embodiment. The accompanying drawing shows a schematic longitudinal section of a fixed bed gasifier. The carburetor has an axially arranged Rohgassammeiraum 1 and Rohgasabzug 2. The level of Rohgasabzuges 3 divides the fuel (not shown) filled generator shaft into a heating, drying and Vorentgasungsraum 4, and a Teilentgasungs- and gasification chamber 5. The
Teilentgasungs- und Vergasungsraum 5 durch Einleiten von Vergasungsmittel über Rost 6 und Aschebett 7 in die Brennstoffschüttung gebildete wasserdampf haltige Rohgas strömt zum Teil peripher infolge der sich ausbildenden Thermik mit ca. 6500C aufwärts in den Aufheiz-, Trocknungs- und Vorentgasungsraum 4, überträgt hier einen wesentlichen Teil seiner Wärme an den zugeführten Brennstoff, kühlt sich hierbei ab, nimmt das vom Brennstoff durch die erfolgte Trocknung und Vorentgasung abgegebene Wasserdampf-Gas-Gemisch auf und strömt nun mit ca. 200 bis 3000C infolge des wesentlich höheren spezifischen Gewichtes zentral im Raum 4 nach unten, vereinigt sich mit dem übrigen zentral strömenden Vergasungsg'as des Raumes 5 von ca. 6500C im Gassammeiraum 1 sowie Rohgasabzug 2 und verläßt den Generator mit ca. 4500C. Das sich oberhalb des Rostes 6 ausbildende Aschebett 7 wird automatisch in annähernd der Höhe geregelt, daß die Brennstoffhöhe unterhalb des Gasabzuges 2 in Achsennähe nur so hoch ist, wie für den Abiauf der Teilentgasungs- und Vergasungsvorgänge des Brennstoffes erforderlich ist. Dabei bilden sich im Generatorraum stabile Reaktionsabläufe und Temperaturprofile aus, die eine hohe Rohgaserzeugung ermöglichen.Teilentgasungs- and gasification chamber 5 formed by introducing gasifying agent via grate 6 and ash bed 7 in the fuel bed formed steam containing crude gas flows partly peripherally due to the forming thermals with about 650 0 C upwards in the heating, drying and Vorentgasungsraum 4 transmits Here, a substantial part of its heat to the fuel supplied, it cools down, takes on the fuel released by the drying and pre-degassing water vapor-gas mixture and now flows at about 200 to 300 0 C due to the much higher specific gravity centrally in room 4 down, united with the rest of the centrally flowing gasification G'as the room 5 of about 650 0 C in the gas collection chamber 1 and raw gas 2 and leaves the generator with about 450 0 C. The above the grate 6 forming Ash bed 7 is automatically controlled in approximately the amount that the fuel level below the gas outlet 2 in A Close proximity is only as high as is necessary for the Abiauf Teilentegasungs- and gasification operations of the fuel. Stable reaction sequences and temperature profiles are formed in the generator room, which enable a high generation of raw gas.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD23603181A DD218774A3 (en) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | METHOD AND DEVICE FOR FIXED BEDGING |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD23603181A DD218774A3 (en) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | METHOD AND DEVICE FOR FIXED BEDGING |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DD218774A3 true DD218774A3 (en) | 1985-02-13 |
Family
ID=5535625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DD23603181A DD218774A3 (en) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | METHOD AND DEVICE FOR FIXED BEDGING |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DD (1) | DD218774A3 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007017402A1 (en) * | 2007-04-13 | 2008-10-16 | Lurgi Gmbh | Method for converting solid fuel into combustible product gas, requires filtering of generated product gas in top part of pressure gasifier |
| DE102014014154A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Process and apparatus for fixed bed pressure gasification |
| DE102014014194A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Carburetor with static coal distributor for fixed bed gasification |
| DE102014014193A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Method and apparatus for fixed bed pressure gasification for static equalization of flow |
| WO2016015705A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Method and devices for the fixed bed gasification for homogeneizing the flow |
| DE102014014153A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Method and apparatus for fixed bed pressure gasification for increasing specific carburetor performance |
| DE102014014899A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-18 | Bernd Meyer | Fixed bed pressure gasification processes and apparatus for static and dynamic equalization of the flow |
-
1981
- 1981-12-21 DD DD23603181A patent/DD218774A3/en not_active IP Right Cessation
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007017402A1 (en) * | 2007-04-13 | 2008-10-16 | Lurgi Gmbh | Method for converting solid fuel into combustible product gas, requires filtering of generated product gas in top part of pressure gasifier |
| DE102014014154A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Process and apparatus for fixed bed pressure gasification |
| DE102014014194A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Carburetor with static coal distributor for fixed bed gasification |
| DE102014014193A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Method and apparatus for fixed bed pressure gasification for static equalization of flow |
| WO2016015705A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Method and devices for the fixed bed gasification for homogeneizing the flow |
| DE102014014153A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-04 | Bernd Meyer | Method and apparatus for fixed bed pressure gasification for increasing specific carburetor performance |
| DE102014014899A1 (en) | 2014-07-29 | 2016-02-18 | Bernd Meyer | Fixed bed pressure gasification processes and apparatus for static and dynamic equalization of the flow |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2640180B2 (en) | Method and device for gasifying solid fuels | |
| CH615215A5 (en) | ||
| DE3327743C2 (en) | Process for gasifying fine coal | |
| AT519471B1 (en) | Verkohlungsanlage | |
| WO2005113732A1 (en) | Device and method for generating a tar-free lean gas by gasifying biomass | |
| DE102008043131B4 (en) | Process and apparatus for thermochemical gasification of solid fuels | |
| EP0609802A1 (en) | Continuous devolatilisation and/or gasification of solid fuels or wastes | |
| DD218774A3 (en) | METHOD AND DEVICE FOR FIXED BEDGING | |
| DE2346833C3 (en) | Method for cooling the rotating grate bearings of a gas generator | |
| CH283414A (en) | Method and device for carrying out processes in which finely divided solid substances are brought into contact with gases. | |
| DE102022000258A1 (en) | From coal and wood gasifiers to hydrogen breeders | |
| DE10226862B3 (en) | Method and device for generating a fuel gas from biomass | |
| DE102012009266B4 (en) | Gas outlet for a gasification reactor | |
| DE3151477C2 (en) | Shaft gasifier for the continuous generation of fuel gas from organic material | |
| EP2705121B1 (en) | Method and device for producing syngas from reactants which contain carbon, by means of gasification in a fluidised bed reactor | |
| DE102012009265B4 (en) | Cooled ring gas collector | |
| DD145180A3 (en) | METHOD FOR THE PRINTING AND GASIFICATION OF RAW BROWN COAL | |
| DE2747571A1 (en) | Continuous reducing gas mixt. prodn. - from solid fuel using a vertical three-zone gasifier | |
| DE60225380T2 (en) | Process and apparatus for producing fuel gas from gas generated by thermal decomposition of a solid additive | |
| DE102008009132A1 (en) | Process and apparatus for burning solid fuels | |
| DE1931166A1 (en) | Gasification of coal with high moisture content | |
| DE3245104C2 (en) | Shaft generator for generating flammable gases from carbon-containing fuels, in particular biomass, waste, household waste and the like. | |
| DE2735130B2 (en) | Shaft furnace for the pyrolysis of pelletized waste | |
| DE4427860A1 (en) | Fluidised bed generator for burning or gasification of coal | |
| DE3206953A1 (en) | A process for the fixed-bed pressure gasification of lignite |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RPI | Change in the person, name or address of the patentee (searches according to art. 11 and 12 extension act) | ||
| RPI | Change in the person, name or address of the patentee (searches according to art. 11 and 12 extension act) | ||
| ENJ | Ceased due to non-payment of renewal fee |