CZ342097A3 - Způsob tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci - Google Patents
Způsob tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci Download PDFInfo
- Publication number
- CZ342097A3 CZ342097A3 CZ973420A CZ342097A CZ342097A3 CZ 342097 A3 CZ342097 A3 CZ 342097A3 CZ 973420 A CZ973420 A CZ 973420A CZ 342097 A CZ342097 A CZ 342097A CZ 342097 A3 CZ342097 A3 CZ 342097A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- oxygen
- furnace
- coke
- iron
- wind
- Prior art date
Links
- 239000007769 metal material Substances 0.000 title description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 title 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 49
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 49
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 46
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 8
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000011161 development Methods 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000010744 Boudouard reaction Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002843 nonmetals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011022 opal Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
- F27B1/10—Details, accessories or equipment specially adapted for furnaces of these types
- F27B1/16—Arrangements of tuyeres
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
- F27B1/10—Details, accessories or equipment specially adapted for furnaces of these types
- F27B1/28—Arrangements of monitoring devices, of indicators, of alarm devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Die Bonding (AREA)
Description
(57) Anotace:
Způsob tavení při němž se spaluje koks s předehřátým vzduchem a velmi čistým kyslíkem a kouřové plyny ohřívají v protiproudu kovovou vsázku, a při němž se tavenina přehřívá a nauhličuje v koksovém loži, přičemž pro lepší prostup plynů koksovým ložem se vhání tryskou pevné dílčí množství kyslíku vysokou rychlostí, pokud je to možné, do koksového lože, a druhé proměnlivé množství kyslíku se vhání tryskou do okružního větrovodu.
CZ 3420-97 A3
Způsob tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci, při němž se spaluje koks, s předehřátým vzduchem a velmi čistým kyslíkem a kouřové plyny ohřívají v protiproudu kovovou vsázku, a při němž se tavenina přehřívá a nauhličuje v koksovém loži.
Dosavadní stav techniky
Kovové a nekovové materiály, jako železo a nekovy, čedič a diabas se, přes rozvoj způsobů tavení elektrickým ohřevem a plamenem, stále taví v šachtových pecích vyhřívaných koksem. Tímto způsobem se ještě dnes vyrábí v kuplovnách asi 60^ všech železářských materiálů.
Důvodem tohoto velikého podílu kuploven je další průběžný vývoj, přičemž vzhledem k množství známých nodifikací výrobních způsobů získává na významu rozvoj kuploven s předehřátým větrem a použití kyslíku.
Rozvojem kuploven s předehřátým větrem tak byly například dalekosáhle kompenzovány výrobně technické a metalurgické nevýhody kuploven se studeným větrem, jako jsou nízké teploty železa, vysoký opal křemíku, nepatrné nauhličování, vysoká spotřeba koksu, vysoké zachycování síry, vysoce žárovzdorný uzávěr.
Podobných zlepšení se dosáhlo použitím kyslíku, přičemž se kyslík vháněl do kuplovny buď obohacením větru až na 25% nebo přímým vstřikováním do kuplovny podzvukovou rychlostír »·
Z důvodu vysokých provozních nákladů byl však kyslík přiváděn diskontinuálně, například k rychlému rozběhu studené pece nebo k časově omezenému zvýšení teploty železa. Možnost zvýšení výkonu. t.j. kontinuálním přiváděním kyslíku se využívala jenom výjimečně.
Přestože byly zavedeny tyto modifikace výrobních způsobů, může se tavící výkon, teplota železa, vsázka koksu, měnit, stejně jako dříve. jenom ve velice úzkém rozsahu v optimálním provozním bodu.
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky odstraňuje z větší části způsob tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci, při němž se spaluje koks s předehřátým vzduchem a velmi čistým kyslíkem a kouřové plyny ohřívají v protiproudu kovovou vsázku, a při němž se tavenina přehřívá a nauhličuje v koksovém loži, přičemž pro lepší prostup plynů koksovým ložem se vhání tryskou pevné dílčí množství kyslíku vysokou rychlostí, pokud je to možné, do koksového lože, a druhé proměnlivé množství kyslíku se vhání tryskou do okružního větrovodu.
Přehled obrázků na výkrese
Vynález bude blíže osvětlen pomocí výkresu, kde na obr.l je znázorněn diagram tavícího výkonu, na obr. 2a, 2b. 2c, 2d je znázorněna v detailu dmyšní trubice a uspořádání reakční zóny uvnitř pece, na obr.3 je znázorněn diagram závislosti množství kyslíku na průměru pece při vhánění *f * • *4 ř »r kyslíku nadzvukovou rychlostí a na obr.4 je znázorněno regulované přimíchávání kyslíku do větru v okružním větrovodu.
Příklady provedení vynálezu
Vztah mezi tavícím výkonem a množstvím větru a rovněž množstvím přídavného kyslíku je dán známou Jungbluthovou rovnicí- Tato rovnice vychází z vytváření hmoty a energie, přičemž vsázka koksu a poměr spalování se musí zjistit pro každou kuplovnu empiricky.
Spojením ovlivňujících veličin, množství větru, vsázky koksu a poměru spalování s cílovými veličinami vznikne diagram tavícího výkonu, dle obr.l, s křivkami stejné vsázky koksu a stejného množství větru. Tento diagram tavícího výkonu, známý jako Jungbluthfiv diagram se musí empiricky zjistit pro každou kuplovnu. Přenesení na jinou kuplovnu není možné, protože provoz při změněných okrajových podmínkách, jako je kusovítost koksu, složení vsázky, rychlost větru, tlak v peci, teplota atd., se ihned mění.
Při teplotním maximu jsou tepelné ztráty nejmenší. Pří příliš velkém množství větru, t.j. při vysoké rychlosti proudění se pec přeplní. Při příliš malém množství větru, t.j. při nízké rychlosti proudění se pec nedoplní. V obou případech klesne teplota spalování, protože se jednak musí spálit přídavný balast N2 a jednak se teplo odvádí dodatečnou tvorbou CO. Při přeplnění pece dodatečně silněji zoxidují doprovodné prvky železa.
Použitím kyslíku, například na 24% objemových ve větru se čára souřadnicové sítě přesune vpravo nahoru k vyšším teplotám a vyšším prfisadám železa. Teplotní maximum se
- 4 I» • · * » ř* r· » · ·» »>r zploští a pec se stane necitlivá k nedoplnění nebo k přeplnění.
Snížení vsázky koksu při konstatntních prfisadách železa a při sníženém množství větru není také možné při průběžném přidávání kyslíku, protože potom klesne teplota železa a nastanou dodatečné metalurgické výrobně technické problémy, jako nepatrné nauhličování, zvýšení opálu křemíku, zvýšení obsahu FeO ve strusce a vnější chod pece způsobený snížením rychlosti větru. Kuplovna vyrábí neslévatelné železo.
Protože z hlediska spalování a výroby je k dispozici vysoký přebytek koksu, je z důvodů hospodárnosti velký zájem na snížení množství koksu při konstatntním tavícím výkonu, protože výrobní náklady tekutého železa jsou podstatně ovlivněny náklady na tavení a náklady na vsázkové materiályProto je již dlouho známo, že zejména u kuploven s velkým průměrem nístěje, přes obohacení větru kyslíkem, resp. přes přímé vstřikování kyslíku podzvukovou rychlostí, zůstává uprostřed pece tzv. mrtvé místo. Reakce mezi vháněným kyslíkem a mezi uhlíkem probíhá jenom v omezené oblasti v blízkosti dmyšní trubice, pec pracuje s vnějším chodem. Koks. který je uprostřed pece, nepřispívá k reakci, protože spalovací vzduch, který vykazuje nepatrný impuls, nemůže prorazit nasypanou vrstvu koksu. Reakční zóna leží v bezprostřední blízkosti dmyšní trubice, dle obr.2á. Při známém obohacování větru kyslíkem, resp. při vhánění kyslíku podzvukovou rychlostí, se hloubka proniknutí podstatně nezvětší. Při vyšším obsahu kyslíku se reakční zóna z důvodů poměru tlaků rozšíří nahoru, dle obr.2b.
Předběžnou podmínkou pro požadované snížení množství koksu pro spálení je rovnoměrné spalování v celém průřezu * * r 9
- 5 pece, t.j.rovnoměrné rozdělení obsahu kyslíku. Za tím účelem se musí zvýšit impuls, t.j. rychlost větru, resp. proudu kyslíku k vyznačené cílové hodnotě, nad hodnotu tvořící známý stav techniky.
V patentové přihlášce GB 2 018 295 je popsán systém, jímž se kyslík vhání do pece Lavalovými tryskami vestavěnými, centrálně do dmyšních trubic, t.j. nadzvukovou rychlostí, pro minimalizování opotřebení žárovzdorné vyzdívky- Vsázka koksu nemohla být snížena.
Pokusy s nadzvukovými tryskami centrálně vestavěnými do dmyšních trubic však překvapivě prokázaly, že se množství koksu pro spálení může snížit o 20 až 30 kg/t železa, bez negativního ovlivnění provozu pece a metalurgie železa, když se současně sníží specifické množství větru pro pec z 500 až 600 m3 (i.D-)/t železa na 400 až 480 m3 (i.N.)/t železa a v závislosti na průměru pece se dodatečně vhání kyslík, podle obr-3. Specifická potřeba kyslíku se musí měnit podle obr.3. U kuplovny s horkým větrem (s teplotou větru 500 až 600°C) a u průměru pece 1 m bude potřeba asi 15 až 22 m3 (i.N.) kyslíku na tunu železa, a u průměru pece 4 m bude potřeba 40 až 61 ra3 kyslíku na tunu železa. V závislosti na průměru pece se musí nastavit Machovo číslo proudu kyslíku u výstupu z trysek na 1,1 < M < 3. Oproti dosud známé teorii kuploven se současně zvýší teplota železa v licím žlábku až o 30°C. Tím se sníží opal křemíku o 10% a zleší se nauhličení o 0,2%. Nej lepších výsledků při úspoře koksu se docílí, když se do kuplovny přivede pevné dílčí množství kyslíku nadzvukovým vstřikováním, protože potom nastává rovnoměrné rozdělení kyslíku v celém průřezu kuplovny. Zbylé množství kyslíku se regulovaně přimíchává do větru v okružním
- 6 větrovodu, podle obr.4. Tímto opatřením se umožní konstantní provádění analýz. Obohacení větru kyslíkem se řídí a reguluje pomocí složek CO. CO2 a O2 v kychtovém plynu. Reakční zóna, která pomocí nadzvukového vstřikování proniká ve tvaru jazyka do středu kuplovny, podle obr.2c, se rozšiřuje směrem nahoru a srovnává se, protože se tak sací síla nadzvukového proudu spalovacího vzduchu dodatečně obohaceného kyslíkem O2 přesune do středu pece, podle obr.2d.
Snížením množství větru přiváděného do kuplovny se sníží tlak v kuplovně a sníží se množství kychtového plynu o 20%. Z důvodů nižší rychlosti proudění v peci se dodatečně sníží množství prachu úměrnmě množství kychtového plynu. Teplota horkého větru se zvýší až o 30°C, protože rekuperátor z důvodu sníženého množství větru musí pracovat na nižší výkon.
Pro rozdělení přidávání kyslíku do okružního větrovodu a do trysek platí následující zásady Základní množství se mohou vybrat z diagramu OCI1.XLS. Absolutní množství přidávání kyslíku je stanoveno požadovanou teplotou železa. Teplota železa vzrůstá, když vzrůstá teplota koksového lože. Teplota koksového lože vzrůstá, když chybí chladící účinek dusíku doprovázejícího kyslík.
Tryskou se má přidávat tím více kyslíku nadzvukovou rychlostí, čím větší je pec. Optimální poměr množství kyslíku, které se přidává tryskou = 01, k množství kyslíku, které se přidává jako obohacení větru = 02, se zjistí při uvedení pece do provozu změřením teploty železa a potom se zadá do regulátoruOptimální poměr CO k CO2 v kychtovém plynu se zjistí ze součtu výsledných provozních nákladů- Silněji redukční
atmosféra s vyšším podílem CO přináší úspory za křemík a vyšší náklady na koks. Optimální nastavení proto také závisí na příslušných tržních cenách surovin. V některých dobách a zemích je spíše oxidační provoz ekonomický. Příznivý poměr CO k CO2 se proto musí čas od Času přezkoušet a musí se nastavit vhodné množství kyslíku.
Zamýšlené optimální nastavení CO k CO2 kolísá, protože . je vyvoláno rozptylem dávkovaného množství uhlíku k železu.
Tato krátkodobá kolísání se mohou vyrovnat přizpůsobením ‘ přidávání kyslíku- Boudouardova reakce je rychlá, protože přidáním kyslíku velice rychle stoupá teplota koksového lože.
Přivádění celkového množství kyslíku k 01 a k 02 se proto řídí tak, že poměr CO k CO2 se udržuje na nejhospodárnější hodnotě. Při tomto způsobu se také dosáhne nejmenšího rozptylu analýzy.
Claims (3)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci, při němž se spaluje koks s předehřátým vzduchem a velmi čistým kyslíkem a kouřové plyny ohřívají v protiproudu kovovou vsázku, a při němž se tavenina přehřívá a nauhličuje v koksovém loži. vyznačující se tím, že pro lepší prostup plynů koksovým ložem se vhání tryskou pevné dílčí množství kyslíku vysokou rychlostí, pokud je to možné, do koksového lože, a druhé proměnlivé množství kyslíku se vhání tryskou do okružního větrovodu.
2. Způsob podle nároku 1, v y z nač u j í c í s e t í m. že pevné dílčí množství se vol í tak, že se nastaví co nejvyšší teplota železa. 3. Způsob podle nároku 1. v y z nač u j í c í s e t í m. že se může nastavit obsah CO/CO2 kychtového plynu, které je optimální pro opal pece. - 4. Způsob podle nároku 1 a 2, vyznačující se t í m. že se pomocí regulačního obvodu konstantně udržuje optimální teplota železa.
- 5. Způsob podle nároku la3, vyznačující se tím, že se pomocí regulačního obvodu může konstantně udržovat optimální teplota pecní atmosféry.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH00556/96A CH690378A5 (de) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | Verfahren zum Einschmelzen von metallischen Einsatzstoffen in einem Schachtofen. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ342097A3 true CZ342097A3 (cs) | 1998-03-18 |
Family
ID=4189741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ973420A CZ342097A3 (cs) | 1996-03-04 | 1997-03-03 | Způsob tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5946340A (cs) |
| EP (1) | EP0826130B1 (cs) |
| JP (1) | JPH11504707A (cs) |
| KR (1) | KR19990008225A (cs) |
| AT (1) | ATE245791T1 (cs) |
| AU (1) | AU1763997A (cs) |
| BR (1) | BR9702109A (cs) |
| CA (1) | CA2217995A1 (cs) |
| CH (1) | CH690378A5 (cs) |
| CZ (1) | CZ342097A3 (cs) |
| DE (1) | DE59710457D1 (cs) |
| ES (1) | ES2205170T3 (cs) |
| PL (1) | PL323343A1 (cs) |
| PT (1) | PT826130E (cs) |
| RU (1) | RU2137068C1 (cs) |
| SK (1) | SK147397A3 (cs) |
| TR (1) | TR199701297T1 (cs) |
| WO (1) | WO1997033134A1 (cs) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19954556A1 (de) * | 1999-11-12 | 2001-05-23 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Schmelzofens |
| FR2893122B1 (fr) * | 2005-11-10 | 2014-01-31 | Air Liquide | Procede d'injection supersonique d'oxygene dans un four |
| EP1939305A1 (en) * | 2006-12-29 | 2008-07-02 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Process for making pig iron in a blast furnace |
| RU2333437C1 (ru) * | 2007-02-07 | 2008-09-10 | Пензенский государственный университет (ПГУ) | Способ плавки материала в вагранке |
| JP5181875B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2013-04-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
| JP5515242B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2014-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
| JP5262354B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2013-08-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
| RU2412413C1 (ru) * | 2009-06-01 | 2011-02-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Пензенский государственный университет" (ПГУ) | Способ плавки чугуна в газовой вагранке |
| US8377372B2 (en) * | 2009-11-30 | 2013-02-19 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Dynamic lances utilizing fluidic techniques |
| US20110127701A1 (en) * | 2009-11-30 | 2011-06-02 | Grant Michael G K | Dynamic control of lance utilizing co-flow fluidic techniques |
| US8323558B2 (en) * | 2009-11-30 | 2012-12-04 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Dynamic control of lance utilizing counterflow fluidic techniques |
| US9797023B2 (en) | 2013-12-20 | 2017-10-24 | Grede Llc | Shaft furnace and method of operating same |
| KR200480927Y1 (ko) | 2014-07-10 | 2016-07-25 | 임홍섭 | 조립식 선반 |
| RU2709318C1 (ru) * | 2019-04-24 | 2019-12-17 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ ведения доменной плавки |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR890211A (fr) * | 1941-10-25 | 1944-02-02 | Eisenwerke A G Deutsche | Procédé de production de la fonte au haut-fourneau en présence d'oxygène |
| GB914904A (en) * | 1959-10-28 | 1963-01-09 | British Oxygen Co Ltd | Melting of ferrous metal |
| US3964897A (en) * | 1973-03-02 | 1976-06-22 | Klockner-Werke Ag | Method and arrangement for melting charges, particularly for use in the production of steel |
| GB1571484A (en) * | 1975-12-05 | 1980-07-16 | Boc Ltd | Process for melting metal in a vertical shaft furnace |
| GB2018295A (en) * | 1978-01-17 | 1979-10-17 | Boc Ltd | Process for melting metal in a vertical shaft furnace |
| US4324583A (en) * | 1981-01-21 | 1982-04-13 | Union Carbide Corporation | Supersonic injection of oxygen in cupolas |
| US4547150A (en) * | 1984-05-10 | 1985-10-15 | Midland-Ross Corporation | Control system for oxygen enriched air burner |
| ZA85287B (en) * | 1985-01-21 | 1986-09-24 | Korf Engineering Gmbh | Process for the production of pig iron |
| US5060913A (en) * | 1989-08-30 | 1991-10-29 | Regents Of The University Of Minnesota | Integrated metallurgical reactor |
| GB9202073D0 (en) * | 1992-01-31 | 1992-03-18 | Boc Group Plc | Operation of vertical shaft furnaces |
| JPH07190629A (ja) * | 1993-04-15 | 1995-07-28 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | スクラップ原料予熱装入装置 |
| JPH07332860A (ja) * | 1994-06-10 | 1995-12-22 | Taiyo Chuki Co Ltd | 竪型迅速溶解炉 |
-
1996
- 1996-03-04 CH CH00556/96A patent/CH690378A5/de not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-03-03 SK SK1473-97A patent/SK147397A3/sk unknown
- 1997-03-03 US US08/952,316 patent/US5946340A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-03 AU AU17639/97A patent/AU1763997A/en not_active Abandoned
- 1997-03-03 TR TR97/01297T patent/TR199701297T1/xx unknown
- 1997-03-03 CA CA002217995A patent/CA2217995A1/en not_active Abandoned
- 1997-03-03 PL PL97323343A patent/PL323343A1/xx unknown
- 1997-03-03 DE DE59710457T patent/DE59710457D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-03 JP JP9531292A patent/JPH11504707A/ja active Pending
- 1997-03-03 PT PT97903198T patent/PT826130E/pt unknown
- 1997-03-03 KR KR1019970707751A patent/KR19990008225A/ko not_active Ceased
- 1997-03-03 AT AT97903198T patent/ATE245791T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-03-03 BR BR9702109-1A patent/BR9702109A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-03-03 EP EP97903198A patent/EP0826130B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-03 CZ CZ973420A patent/CZ342097A3/cs unknown
- 1997-03-03 ES ES97903198T patent/ES2205170T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-03 WO PCT/CH1997/000080 patent/WO1997033134A1/de not_active Ceased
- 1997-03-03 RU RU97119930A patent/RU2137068C1/ru active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR9702109A (pt) | 2001-11-27 |
| KR19990008225A (ko) | 1999-01-25 |
| DE59710457D1 (de) | 2003-08-28 |
| EP0826130B1 (de) | 2003-07-23 |
| SK147397A3 (en) | 1998-06-03 |
| AU1763997A (en) | 1997-09-22 |
| EP0826130A1 (de) | 1998-03-04 |
| WO1997033134A1 (de) | 1997-09-12 |
| PT826130E (pt) | 2003-12-31 |
| ATE245791T1 (de) | 2003-08-15 |
| MX9708409A (es) | 1998-08-30 |
| RU2137068C1 (ru) | 1999-09-10 |
| US5946340A (en) | 1999-08-31 |
| CA2217995A1 (en) | 1997-09-12 |
| ES2205170T3 (es) | 2004-05-01 |
| TR199701297T1 (xx) | 1998-06-22 |
| JPH11504707A (ja) | 1999-04-27 |
| CH690378A5 (de) | 2000-08-15 |
| PL323343A1 (en) | 1998-03-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1037528C (zh) | 转炉炼铁法 | |
| CZ342097A3 (cs) | Způsob tavení kovových vsázkových materiálů v šachtové peci | |
| US2750277A (en) | Process and apparatus for reducing and smelting iron | |
| US5632953A (en) | Process and device for melting iron metallurgical materials in a coke-fired cupola | |
| US2035550A (en) | Process for producing pig iron or steel simultaneously with portland cement | |
| US4419128A (en) | Continuous melting, refining and casting process | |
| RU2005126707A (ru) | Усовершенствованный способ плавки для получения железа | |
| US2515670A (en) | Manufacture of open-hearth steel | |
| GB1532204A (en) | Cupola furnace and a method for the melting and refining of cement copper | |
| US4156102A (en) | Method for producing ferro-alloys | |
| US4421553A (en) | Process for operating a blast furnace | |
| US3960547A (en) | Steelmaking process | |
| US3454395A (en) | Process for the reduction of iron ore in a cupola-type furnace | |
| US4996694A (en) | Method and apparatus for melting iron and steel scrap | |
| RU2147321C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
| KR100376513B1 (ko) | 용융로의 로열관리방법 | |
| CZ292393B6 (cs) | Způsob provozu šachtové pece spotřebovávající kyslík | |
| RU2164534C1 (ru) | Способ управления доменной плавкой (варианты) | |
| RU2171847C1 (ru) | Способ ведения доменной плавки | |
| SU1103799A3 (ru) | Способ управлени доменной плавкой | |
| JP3121894B2 (ja) | 金属溶解炉 | |
| CA1070120A (en) | Steelmaking process | |
| JPS6357704A (ja) | 高炉操業方法 | |
| US3193379A (en) | Method of operating a blast furnace | |
| SU1148873A1 (ru) | Способ выплавки стали в двухванных печах |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic |