CN1116430C - 大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法 - Google Patents
大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1116430C CN1116430C CN01128316A CN01128316A CN1116430C CN 1116430 C CN1116430 C CN 1116430C CN 01128316 A CN01128316 A CN 01128316A CN 01128316 A CN01128316 A CN 01128316A CN 1116430 C CN1116430 C CN 1116430C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- low
- present
- toughness
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 94
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 94
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 6
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 6
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 2
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000009966 trimming Methods 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 208000034189 Sclerosis Diseases 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 229910018509 Al—N Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002929 anti-fatigue Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明涉及一种大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法，属低合金钢制造领域。本发明钢主要含有C、Si、Mn、P、S、Al、Ti、N、B，此外还含有Cu、Ni、Nb、V、Mo、RE中的一种或一种以上，余量为Fe。采用Ti-B的复合氧化物获得抗大线能量(≥50kJ/cm)焊接性能，通过降低碳及夹杂物含量，提高钢的低温韧性。本发明钢以非调质状态交货，生产工艺简单，钢材成本低廉，在各冶金企业均可实施，并可大大提高工程结构的焊接效率，降低制造成本。本发明钢最适合作为低温球罐、储罐、其他大型低温容器及高寒地区使用的工程机械用钢。
Description
【技术领域】
本发明涉及一种大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法，属低合金钢制造领域。
【背景技术】
在本发明前，有如1990年日本钢铁公司NIPPON STEELCORP(YAWA)申请的专利(JP2837732 JP03264614)“热连铸坯具有特殊化学成分，以特殊速度冷却、轧制前再加热的高韧性钢”，化学成分要求中，Ni：0.2～1.5％，Cu：0.2～1.5％，且满足Mn/6+(Cu+Ni)/15＝0.28～0.40％，B×10000+Nb×1000＝4～10，Ti/N＝2.0～4.0，热铸坯在1000～600℃时，冷却速度≤5℃/min，轧制前的加热温度≤1150℃。其化学成分要求极严，且对铸坯冷却速度及铸坯加热温度也提出苛刻的要求，因而对冷却条件及轧制能力要求较高，在生产中较难实现。又有如1992年日本钢铁公司NIPPON STEEL CORP(YAWA)申请的专利(JP05279789)“含C、Si、Mn、P、S、B、Ti、Al的超大线能量焊接高韧性低温结构钢”，采用B-Ti-Al-N系成分设计，使钢中TiN粒子尺寸极为细小，获得抗大线能量焊接性能。该专利不足之处在于生产工艺控制要求极为严格，因而成材率很低，生产成本很高。
【发明内容】
本发明的目的是提供一种新的大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法，能克服上述技术之不足，使其既能承受大线能量焊接，提高工程结构的施工效率和安全可靠性，又能简化生产工艺，降低生产成本，适合大生产操作。
为达到上述目的，本发明设计了一种大线能量焊接非调质高韧性低温钢，其特征在于钢的化学成分(按重量％)为：C0.02～0.18，Si0.10～0.60，Mn0.60～1.80，P≤0.020，S≤0.010，Al≤0.060，Ti0.005～0.025，N0.0020～0.0050，B0.0005～0.0030，此外还含有Ni≤0.60、Nb≤0.040、V≤0.080、Cu≤0.80、Mo≤0.50、RE≤0.0060中的一种或一种以上，余量为Fe，且满足B-0.435×(N-Ti/3.4)≤0.0005。
以下详述本发明中C、Si、Mn、P、S、Al、Ti、N、B、Ni、Nb、V、Cu、Mo、RE限定量的理由。
C在钢中以间隙原子存在，能非常有效地提高钢材强度，所以下限是0.02％；考虑到本发明的目的是制造高韧性低温钢，必须兼顾钢材的焊接性，因而希望C含量低，所以上限是0.18％。
Si是为钢水预脱氧而添加的，但是为了防止焊接热影响区(以下简称HAZ)的硬化和韧性降低，所以其含量范围为0.10～0.60％。
Mn作为提高钢材强度和韧性的成分，添加0.6％以上是必要的；而含量过高时钢材硬化等原因使HAZ韧性降低，所以上限是1.80％。
P含量越少越好，但是工业生产中使P含量降低需要很大成本，所以上限是0.020％。
S含量过高则使钢材具有各向异性且韧性降低，所以上限是0.010％。
Al是钢中的主要脱氧元素，一定的Al含量还能细化钢材的晶粒，提高钢材的强度和韧性。但如果Al含量较高，用Ti脱氧时不能得到Ti的氧化物，Ti的氧化物对钢材的抗大线能量焊接性能具有决定性的影响，为此Al的含量应控制在0.060％以下。
Ti是一种强烈的碳化物和氮化物形成元素，形成的TiN、Ti(CN)等粒子非常稳定，能有效地钉扎γ晶界，阻止γ晶粒长大，因而起到细化晶粒的作用，它能显著提高钢的室温强度、高温强度和钢的韧性。同时，Ti形成的第二相质点TiN、Ti(CN)等能阻止大线能量焊接过程中粗晶区的晶粒长大，使晶粒细化，提高钢的低温韧性。为了生成Ti的氧化物和Ti的氮化物，添加Ti时0.005％是下限；添加量过多则生成碳化物(TiC)，使韧性降低，因此上限宜为0.025％。
N对TiN析出物和B析出物的生成是必要的，所以下限是0.0020％；固溶N的增加导致HAZ韧性降低，所以上限为0.0050％。
B是表面活性元素，极易偏聚到晶界，有效地抑制先共析铁素体的形核及长大，强烈抑制γ-α相变，提高钢材的强度；B与N的交互作用，能明显提高钢材的低温韧性。B含量过高时易形成B的碳化物和氮化物，并集聚在原奥氏体晶界，促使附近地区位错密度增高，可以作为氢在局部地区的陷阱，从而促使此处发生晶界开裂，因此，B含量选择在0.0005～0.0030％。
本发明中还含有Ni、Nb、V、Cu、Mo、RE中的一种或一种以上。
Ni在钢中作为置换原子能有效地强化基体，能增加原子间的结合力，显著地提高钢材的低温韧性，但含量过高易造成钢板氧化皮难以脱落，故上限控制在0.60％。
Nb是一种强碳化物形成元素，在钢中形成NbC、Nb(CN)等第二相质点，可阻止奥氏体晶粒的长大，细化晶粒，提高钢的韧性。同时阻止位错的滑移和攀移，提高钢的强度。但含量过高易产生晶间裂纹，故其含量控制在0.040％以下。
V也是一种强碳化物形成元素，在钢中形成的VC、V(CN)等第二相质点，能细化晶粒，钉扎位错，提高钢的强韧性，特别是与Nb复合强化，效果更佳。但含量过高时，降低钢的焊接性，故其含量限制在0.080％以下。
Cu在钢中主要起沉淀强化作用，此外还有利于获得良好的低温韧性，提高钢材的抗疲劳裂纹扩展能力。Cu含量过高时，HAZ韧性降低，且在钢板轧制过程中极易产生网裂，所以上限是0.80％。
Mo能提高钢材强度特别是高温强度，同时它也是增强钢材抗氢脆能力的主要元素之一。但是加入过量的Mo增加了钢的淬硬性，对钢材的焊接性不利，所以Mo的上限控制在0.50％。
RE能改善钢材中夹杂物的形态和分布，有利于提高钢材的低温韧性。但RE的氧化性非常强，含量高时形成的RE化合物对钢材的性能极为不利，所以其含量范围选择在≤0.0060％。
实施上述大线能量焊接非调质高韧性低温钢的生产方法，采用铁水脱硫技术，转炉顶底吹炼，真空深处理及成分微调，按通常超纯净钢工艺进行轧制、热处理，其特征在于：钢的开轧温度≥1180℃，控轧累计压下率≥68％，末三道每道次压下率≥12％，终轧温度≤870℃；采用正火或正火+回火处理，正火温度为890～950℃，保温时间为：25～35分钟+板厚(mm)×1分钟/mm；回火温度590～670℃，保温时间为40～50分钟+板厚(mm)×1分钟/mm。
本发明的钢具有如下优点：
1.本发明钢采用非调质工艺生产，简化了生产工艺，提高了成材率，降低了成本，适应大生产要求。
2.本发明钢可承受大线能量焊接，从而大幅度提高了产品的焊接效率和施工进度。
3.在大线能量(50～100kJ/cm)焊接条件下，HAZ具有优良的强韧性，从而保证了产品的安全可靠性。
【具体实施方式】
实施例1：按照本发明钢成分要求，在真空感应电炉冶炼了三批本发明的钢，将钢锭加热到1280℃出炉轧制，开轧温度分别为1180℃、1200℃、1220℃，累计压下率68～75％，终轧温度分别为830、850、870℃。轧制钢板厚度分别16、20、24mm。正火温度分别为890、920、950℃，正火保温时间分别为46、50、54分钟；回火温度分别为590、630、670℃，回火保温时间分别为56、60、64分钟，随后对三种钢板进行了力学性能试验，测试了-50℃钢板冲击韧性和60kJ/cm大线能量焊接后-50℃HAZ的冲击韧性，并与相应的比较钢做了对比，数据见表1。
本发明钢和对比钢焊接热模拟试验前-50℃的冲击韧性与对比钢处于同一水平，但经60kJ/cm大线能量焊接后，本发明钢-50℃的HAZ冲击韧性远远高于对比钢。
从表1可见，本发明的钢在成分设计上采用Ti-B的复合氧化物获得抗大线能量(≥50kJ/cm)焊接性能，通过降低碳和特殊微合金化，同时提高钢的纯净度，从而确保本发明钢优良的低温韧性。本发明钢以非调质状态交货，生产工艺简单，钢材成本低廉，在各冶金企业均可实施；并可大大提高大型钢结构的焊接效率，降低制造成本。
表1发明钢与对比钢的化学成分和HAZ冲击韧性对比
| 发明钢1 | 比较钢 | 发明钢2 | 比较钢 | 发明钢 | 比较钢 | ||
| 成分 | C | 0.15 | 0.13 | 0.12 | 0.14 | 0.13 | 0.15 |
| Si | 0.27 | 0.28 | 0.225 | 0.27 | 0.21 | 0.31 | |
| Mn | 1.39 | 1.37 | 1.17 | 1.33 | 1.45 | 1.36 | |
| P | 0.014 | 0.012 | 0.012 | 0.013 | 0.013 | 0.012 | |
| S | 0.010 | 0.008 | 0.008 | 0.009 | 0.007 | 0.009 | |
| Ti | 0.008 | -- | 0.023 | --- | 0.015 | -- | |
| B | 0.0007 | -- | 0.0021 | -- | 0.0026 | -- | |
| Al | 0.028 | 0.025 | 0.039 | 0.035 | 0.037 | 0.029 | |
| N | 0.0034 | 0.0038 | 0.0041 | 0.0042 | 0.0037 | 0.0040 | |
| Ni | 0.34 | 0.27 | 0.31 | 0.24 | 0.29 | 0.22 | |
| Nb | 0.014 | -- | 0.021 | -- | 0.024 | -- | |
| V | 0.026 | -- | -- | -- | 0.023 | -- | |
| Cu | 0.16 | -- | 0.15 | 0.14 | 0.13 | -- | |
| Mo | 0.1026 | 0.10 | 0.21 | -- | 0.39 | 0.10 | |
| RE | 0.0022 | -- | -- | -- | 0.0044 | 0.0035 | |
| 钢板韧性(J) | 138 | 125 | 97 | 83 | 91 | 86 | |
| HAZ韧性(J) | 97 | 8 | 75 | 11 | 91 | 13 | |
注：钢板韧性为-50℃时钢板的冲击韧性，HAZ韧性为60kJ/cm大线能量焊接后-50℃时HAZ的冲击韧性。
本发明钢最适合作为低温球罐、储罐、其他大型低温容器和高寒地区使用的工程机械用钢。
Claims (2)
1.一种大线能量焊接非调质高韧性低温钢，其特征在于钢的化学成分(按重量％)为：C0.02～0.18，Si0.10～0.60，Mn0.60～1.80，P≤0.020，S≤0.010，Al≤0.060，Ti0.005～0.025，N0.0020～0.0050，B0.0005～0.0030，此外还含有Ni≤0.60、Nb≤0.040、V≤0.080、Cu≤0.80、Mo≤0.50、RE≤0.0060中的一种或一种以上，余量为Fe，且满足B-0.435×(N-Ti/3.4)≤0.0005。
2.一种实施权利要求1的大线能量焊接非调质高韧性低温钢的生产方法，采用铁水脱硫技术，转炉顶底吹炼，真空深处理及成分微调，按通常超纯净钢工艺进行轧制、热处理，其特征在于：钢的开轧温度≥1180℃，控轧累计压下率≥68％，末三道每道次压下率≥12％，终轧温度≤870℃；采用正火或正火+回火处理，正火温度为890～950℃，保温时间为：25～35分钟+板厚(mm)×1分钟/mm；回火温度590～670℃，保温时间为40～50分钟+板厚(mm)×1分钟/mm。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN01128316A CN1116430C (zh) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | 大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN01128316A CN1116430C (zh) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | 大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1338528A CN1338528A (zh) | 2002-03-06 |
| CN1116430C true CN1116430C (zh) | 2003-07-30 |
Family
ID=4668187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN01128316A Expired - Fee Related CN1116430C (zh) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | 大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1116430C (zh) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1302144C (zh) * | 2004-03-29 | 2007-02-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法 |
| JP2005299854A (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Koyo Seiko Co Ltd | ピニオンシャフト |
| CN100406607C (zh) * | 2004-11-30 | 2008-07-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈服比易焊接结构钢厚板及其生产方法 |
| CN100447278C (zh) * | 2005-01-11 | 2008-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种可大线能量焊接的厚钢板及制造方法 |
| CN100463994C (zh) * | 2005-11-07 | 2009-02-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种适合大线能量焊接的Nb-Ti微合金钢及冶炼方法 |
| CN101652495B (zh) * | 2007-04-06 | 2011-06-08 | 新日本制铁株式会社 | 高温特性和韧性优良的钢材及其制造方法 |
| CN101144138B (zh) * | 2007-11-01 | 2011-05-25 | 济南钢铁股份有限公司 | 一种低温压力容器用钢板的生产方法 |
| CN101565796B (zh) * | 2009-06-05 | 2011-10-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗拉强度570MPa级弯管用钢板及其生产方法 |
| CN102041459B (zh) * | 2009-10-23 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 可大线能量焊接ht690钢板及其制造方法 |
| CN101818304B (zh) * | 2010-03-23 | 2012-08-29 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种超大线能量焊接高强钢及其生产方法 |
| CN102965594B (zh) * | 2012-11-07 | 2015-03-11 | 韶关市新世科壳型铸造有限公司 | 采用低合金钢制作超低温钢的方法 |
| CN102965593B (zh) * | 2012-11-07 | 2015-05-13 | 韶关市新世科壳型铸造有限公司 | 用低合金钢制作超低温钢的热处理方法 |
| CN103695782B (zh) * | 2013-12-16 | 2016-03-09 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度630MPa级移动式压力容器用钢及其生产方法 |
| CN104294174B (zh) * | 2014-11-07 | 2016-05-11 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种大线能量焊接高强热轧钢筋及其生产工艺 |
| CN104593671B (zh) * | 2015-02-28 | 2017-04-19 | 南京工程学院 | 一种高强韧性非调质钢在复合锻造成型中的应用 |
| KR101758470B1 (ko) | 2015-11-12 | 2017-07-17 | 주식회사 포스코 | 냉간가공성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법 |
| CN106755868B (zh) * | 2016-12-13 | 2019-01-18 | 钢铁研究总院 | 一种低成本可大线能量焊接高强高韧钢板的制造方法 |
| CN107630169A (zh) * | 2017-08-21 | 2018-01-26 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种混凝土搅拌罐体用钢板及其生产方法 |
| CN116426822A (zh) | 2023-03-30 | 2023-07-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种tmcp态低成本大线能量焊接用低温结构钢及制造方法 |
| CN117327975A (zh) * | 2023-09-14 | 2024-01-02 | 洛阳船舶材料研究所(中国船舶集团有限公司第七二五研究所) | 一种结构用含Cu的Mo-V微合金铸钢及其制备方法 |
-
2001
- 2001-08-06 CN CN01128316A patent/CN1116430C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1338528A (zh) | 2002-03-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1116430C (zh) | 大线能量焊接非调质高韧性低温钢及其生产方法 | |
| CN1132958C (zh) | 高性能耐火耐候建筑用钢及其生产方法 | |
| CN102242309B (zh) | 大热输入焊接用含硼石油储罐钢板的生产方法 | |
| EP0685566B2 (en) | Rail of high abrasion resistance and high tenacity having pearlite metallographic structure and method of manufacturing the same | |
| RU2001119979A (ru) | Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| CN102337480B (zh) | 抗环境脆性及疲劳性能优良的超高强度钢板及其制造方法 | |
| RU2001119981A (ru) | Высокопрочные трехфазные стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| JP2002534601A5 (zh) | ||
| CN110423955A (zh) | 表层超硬化型超高强度耐热齿轮轴承钢及制备方法 | |
| CN101058842A (zh) | 一种提高低温钢板韧性的方法 | |
| CN102041459A (zh) | 可大线能量焊接ht690钢板及其制造方法 | |
| KR102229530B1 (ko) | 고강도 강판 및 그의 제조방법 | |
| CN101235466A (zh) | 一种高韧性-110℃低温钢及其制造方法 | |
| CN1302144C (zh) | 可大线能量焊接的超高强度厚钢板及其制造方法 | |
| CN116497268B (zh) | 一种免退火高淬透性高强度紧固件用盘条及其制造方法 | |
| CN113737088A (zh) | 低屈强比、高韧性及高焊接性800MPa级钢板及其制造方法 | |
| CN102080189A (zh) | 一种大热输入焊接用结构钢及其制造方法 | |
| CN101397640A (zh) | 屈服强度960MPa级焊接结构钢 | |
| CN107779759B (zh) | 耐延迟断裂性能优异的含硼贝氏体钢轨及其生产方法 | |
| CN104651735A (zh) | 一种韧性大于50J/cm2的低合金耐磨钢及生产方法 | |
| JPH06340946A (ja) | 高靭性非調質鋼及びその製造方法 | |
| CN118007027B (zh) | 一种低成本高韧性超高强度钢及其制备方法 | |
| CN1116431C (zh) | 大线能量焊接高韧性抗锌液腐蚀用钢及其生产方法 | |
| KR101253823B1 (ko) | 저온인성이 우수한 비조질 선재 및 강선과 이들의 제조방법 | |
| KR100328051B1 (ko) | 고장력강판의제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20030730 Termination date: 20150806 |
|
| EXPY | Termination of patent right or utility model |