CN111148945B

CN111148945B - 空调机

Info

Publication number: CN111148945B
Application number: CN201880062218.6A
Authority: CN
Inventors: 中井聪
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2017-09-27
Filing date: 2018-09-27
Publication date: 2024-11-29
Anticipated expiration: 2038-09-27
Also published as: EP3690326B1; US20220299034A1; US20200277960A1; EP3690326A1; ES2982674T3; US11384765B2; BR112020005022A2; CN118960094A; JP2019060560A; JP6843721B2; CN111148945A; WO2019065857A1; AU2018342499A1; BR112020005022B1; AU2018342499B2; EP3690326A4

Abstract

提供从2NZ音到3NZ音的噪声降低的静谧性高的空调机。空调机(10)具备热交换器(30)和横流式风扇(40)。圆筒状的横流式风扇(40)设置有多个叶轮(41)，所述叶轮(41)在周向上排列有多个翼(42)。热交换器(30)空开叶轮(41)的直径的20％以下的尺寸的间隙(In)而被配置在横流式风扇(40)的空气流上游侧。多个叶轮(41)以彼此相邻的叶轮(41)的多个翼中的至少一个翼错位的方式排列。在横流式风扇(40)中，沿着旋转轴排列有14个以上且30个以下的叶轮(41)。

Description

空调机

技术领域

本发明涉及空调机，特别是涉及具备横流式风扇的空调机。

背景技术

以往，在横流式风扇中，例如，已知一种横流式风扇，如在专利文献1(日本特许第3460350号公报)中说明的那样，会产生具有每秒的转速N与排列在圆周上的翼的片数Z的积(N×Z)的频率的噪声(下面，称为NZ音)。下面，将N×Z的值称为NZ。此外，具有NZ的倍增的频率的噪声、所谓的2NZ音到3NZ音的噪声也是在横流式风扇产生的噪声中尽量想要抑制的声音。并且，已知这样的现象：上述的NZ音、2NZ音等由于横流式风扇与热交换器的距离缩短而增大。

发明内容

发明要解决的课题

因此，在专利文献1记载的横流式风扇中，在旋转轴方向上配置例如10个相同形状的叶轮，使彼此相邻的叶轮在周向上错位而在叶轮之间设置相位差(歪扭角)。在专利文献1的横流式风扇中，通过使一个相位差与其它相位差不同，从而实现NZ音等的降低。

但是，即使在专利文献1所述的横流式风扇的发明中也不太能看到2NZ音及3NZ音的降低效果。

本发明的课题在于，提供从2NZ音到3NZ音的噪声降低的静谧性高的空调机。

用于解决课题的手段

本发明的第一方面的空调机具备：圆筒状的横流式风扇，其设置有多个叶轮，所述叶轮在周向上排列有多个翼；和热交换器，其空开叶轮的直径的20％以下的尺寸的间隙而被配置在横流式风扇的空气流上游侧，多个叶轮以彼此相邻的叶轮的多个翼中的至少一个翼错位的方式排列，横流式风扇的沿着旋转轴排列的多个叶轮的个数为14个以上且30个以下。

根据第一方面的空调机，在各叶轮产生的2NZ音到3NZ音的噪声彼此被充分地消除。

本发明的第二方面的空调机在第一方面的空调机中，横流式风扇具有17个以上且25个以下的叶轮。

根据第二方面的空调机，由于叶轮的数量是17个以上，因此，由相位偏差(歪扭角)的公差等引起的变动造成的包括2NZ音到3NZ音的噪声的变化幅度减小。此外，由于叶轮的数量为25个以下，因此，能够抑制隔板造成的送风阻力过大。

本发明的第三方面的空调机在第一方面或第二方面的空调机中，横流式风扇的多个叶轮各自在旋转轴方向上的长度尺寸为直径的40％以下。

根据第三方面的空调机，还能够缩短横流式风扇的长度，并能够缩短空调机的旋转轴方向上的长度。

本发明的第四方面的空调机在第一方面至第三方面中的任一方面的空调机中，热交换器被配置成，间隙为直径的10％以下。

根据第四方面的空调机，能够缩小热交换器和横流式风扇的占有空间。

本发明的第五方面的空调机在第一方面至第四方面中的任一方面的空调机中，横流式风扇的叶轮的直径为90mm以上且150mm以下，横流式风扇的转速为700rpm以上且2000rpm以下。

根据第五方面的空调机，能够利用叶轮得到充足的送风量。

发明效果

根据本发明的第一方面的空调机，能够抑制2NZ音到3NZ音的噪声。

根据本发明的第二方面的空调机，能够稳定地提供具有良好的送风性能和高静谧性的空调机。

根据本发明的第三方面或第四方面的空调机，能够实现空调机的紧凑化。

根据本发明的第五方面的空调机，能够得到充分的送风性能。

附图说明

图1是示出本发明的实施方式的空调机的外观的立体图。

图2是图1的空调机的剖视图。

图3是示出横流式风扇的叶轮的局部剖切平面图。

图4是在旋转轴方向上观察的一个叶轮的示意图。

图5是用于说明关于多个叶轮的歪扭角的示意图。

图6是用于说明叶轮与热交换器的间隙的叶轮周边的局部放大剖视图。

图7是示出歪扭角为2.4°的情况下的频率与相对分贝的关系的一个示例的曲线图。

图8是示出歪扭角为3.0°的情况下的频率与相对分贝的关系的一个示例的曲线图。

图9是示出歪扭角为4.5°的情况下的频率与相对分贝的关系的一个示例的曲线图。

图10是用于说明对声压级进行比较时的模拟实验的方法的示意图。

图11是示出1NZ周边的噪声、2NZ～3NZ的噪声和低频噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图12是示出歪扭角与2.5NZ的声压级的关系的一个示例的曲线图。

图13是示出歪扭角为3.0°且20个连结起来的叶轮产生的噪声的频率与声压级的关系的一个示例的曲线图。

图14是示出11个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图15是示出17个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图16是示出20个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图17是示出8个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图18是示出11个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图19是示出14个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图20是示出15个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图21是示出17个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图22是示出20个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图23是示出23个叶轮的频率不同的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图24是关于个数不同的叶轮而示出1NZ周边的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图25是关于个数不同的叶轮而示出2NZ～3NZ的噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图26是关于个数不同的叶轮而示出低频噪声的相对分贝与歪扭角的关系的一个示例的曲线图。

图27是示出歪扭角为3.0°的情况下的叶轮的个数与频率不同的噪声的相对分贝的关系的一个示例的曲线图。

图28是示出歪扭角与噪声的声压级的绝对值以及歪扭角与2.4NZ音的突出量的关系的一个示例的曲线图。

图29是示出叶轮的个数与噪声的声压级的绝对值以及歪扭角与2.4NZ音的突出量的关系的一个示例的曲线图。

图30是示出关于1NZ音和2NZ音的叶轮的个数与声压级的绝对值的关系的一个示例的曲线图。

图31是示出间隙的大小与噪声的声压级的绝对值以及歪扭角与2.4NZ音的突出量的关系的一个示例的曲线图。

图32是示出关于有切口的情况和没有切口的情况的噪声中包括的频率与声压级的绝对值的关系的一个示例的曲线图。

图33是示出关于没有切口的10个不等浆距的叶轮的噪声的实测值的一个示例的曲线图。

图34是示出关于有切口的10个不等浆距的叶轮的噪声的实测值的一个示例的曲线图。

图35是示出关于没有切口的20个不等浆距的叶轮的噪声的实测值的一个示例的曲线图。

具体实施方式

(1)整体结构

在图1中示出了被安装于墙壁WA上的、一个实施方式的空调机10的外观。下面，采用图1中箭头示出的前后左右上下的方向对空调机10的各部的位置关系进行说明。空调机10的形状根据左右较长的长方体而大致设定。因此，外壳20也呈左右较长的形状。在空调机10形成有吹出口11，该吹出口11从外壳20的底面20b一直到前表面20c沿左右较长地延伸。

在空调机10停止的状态下，吹出口11被两片水平挡板13中的一方和前面面板12堵塞。在空调机10进行制热运转或制冷运转时，一方的水平挡板13和前面面板12移动，空调机10如图1所示地成为吹出口11打开的状态。

在图2中示出了在包括吹出口11的部位处利用与左右方向垂直的平面切断的空调机10的截面结构。在图2中，与图1同样地示出了吹出口11打开的状态。吹出口11打开的状态的空调机10不仅在顶面20a处、在前表面20c处也开设有吸入口15。

在吸入口15的下游设置有空气过滤器16。构成为这样：从吸入口15被吸入的室内空气的实质上全部通过空气过滤器16。利用该空气过滤器16将尘埃从室内空气中除去。在该空气过滤器16的下游设置有热交换器30。

热交换器30是由传热翅片36和传热管37构成的翅管式的热交换器，所述传热翅片36由薄金属板构成，所述传热管37由金属管构成。在热交换器30中包括沿着空调机10的左右方向排列有多个的传热翅片36。在左右方向上延伸的多个传热管37贯通向上下前后延伸的平面中包括的传热翅片36。多个传热管37与热交换器30的制冷剂入口和制冷剂出口连接，制冷剂在多个传热管37中流动。在热交换器30中，在多个传热管37中流动的制冷剂与通过多个传热翅片36之间的室内空气之间进行热交换。热交换器30可分为：第一热交换部31，其处于呈Λ形弯折的部分的前侧；第二热交换部32，其处于Λ形部分的后侧；第三热交换部33，其被配置在第一热交换部31的下方；和第四热交换部34，其被配置在第三热交换部33的更下方。这些第一热交换部31、第二热交换部32、第三热交换部33和第四热交换部34的左右方向上的长度实质上相当于吹出口11的左右方向上的长度。运转中的前面面板12与第三热交换部33之间的距离例如为约30mm～60mm。

在热交换器30的下游配置有横流式风扇40的多个叶轮41。横流式风扇40具备对多个叶轮41进行驱动的马达(未图示)。在该空调机10中，沿着左右方向连结有20个叶轮41。在图3中示出有20个叶轮41的整体结构。在图3中，以旋转轴为界线而约一半被剖切，还示出有叶轮41的截面。20个叶轮41的全长L1实质上相当于吹出口11的左右方向上的长度。叶轮41的全长L1例如为约500mm～1000mm。彼此相邻的叶轮41的翼42与隔板43的边界部分46通过超声波熔接被接合，20个叶轮41被一体化。

如图4所示，在各叶轮41中，在圆周上并排排列有35片翼42。在图4中，从隔板43的中心呈放射状延伸的单点划线示出了用于确定浆距角Pt1～Pt35的基准线BL。在旋转轴方向上观察，基准线BL穿过隔板43的外周的中心点(旋转轴)，并且是与翼42各自的翼外周侧相切的切线。彼此相邻的翼42的浆距角Pt1～Pt35并非全部相同，也有不同的。例如，浆距角Pt35大于浆距角Pt1。另外，在下面的说明中，将所有的浆距角Pt1～Pt35相同的叶轮称为等浆距的叶轮，将非等浆距的叶轮(存在浆距不同的部位的叶轮)称为不等浆距的叶轮。这35片翼42被固定于隔板43。其中，一端的叶轮41的翼42固定于端板44。在端板44安装有沿着旋转轴延伸的轴45。优选的是，各叶轮41的长度为50mm以下，由于全长L1为600mm且能够连结20个，因此，更优选的是30mm以下。

这里，以旋转轴为圆的中心，将穿过多个翼42的外周端的圆中最大的圆的直径作为横流式风扇40的直径D1(参照图4)。在翼42的外周端侧的边上形成有三个切口42a。穿过该切口42a中的最靠近旋转轴处的圆的直径最小。即，横流式风扇40的直径D1是穿过翼42的外周端侧的边中的未形成切口42a的部位的圆的直径。例如，在叶轮41的直径D1为90mm以上且150mm以下时，当转速为700rpm以上且2000rpm以下时，横流式风扇40能够得到充分的送风性能。

被固定于隔板43或端板44的翼42沿着旋转轴延伸。各叶轮41通过例如注塑成型形成，35片翼42与隔板43或端板44一体地成型。这20个叶轮41均按相同的浆距角Pt1～Pt35配置。即，在旋转轴方向上观察，若要使彼此相邻的叶轮41的35片翼42的位置一致，则能够使彼此相邻的叶轮41的翼42的位置一致。

但是，如图5所示，在横流式风扇40设定有歪扭角θ。歪扭角θ是彼此相邻的叶轮41的翼42错位的角度。在该情况下，关于彼此相邻的叶轮41，彼此对应的各35片翼42分别偏离θ度而被接合。

在叶轮41处容易产生噪声的部位之一中有叶轮41与热交换器30靠近的部位。在图6中放大地示出了热交换器30与叶轮41最靠近的部分。存在这样的趋势：图6所示的间隙In越小噪声越大。该间隙In是给出横流式风扇40的直径D1的圆到热交换器30的传热翅片36的距离。想将噪声抑制得较小而考虑增大间隙In，但若将间隙In增大，则空调机10的前后方向上的进深dp会增大。空调机10的进深dp为例如150mm到200mm，并且是直径D1加上热交换器30的厚度等而得到的大小。

(2)详细结构

(2-1)歪扭角与叶轮的噪声的关系

在图7、图8和图9中，关于具有20个叶轮41的横流式风扇40而示出了歪扭角不同的情况(歪扭角为2.4°、3.0°和4.5°的情况)下的频率与相对分贝的关系。图7、图8和图9所示的曲线图基于模拟实验。在该模拟实验中，如图10所示，将点音源假定在各叶轮41的中心，在观测点MP处合成在这些点音源处产生的声音而求出噪声，对求出的噪声进行傅里叶分析而计算各次数的频率的相对分贝。在从各叶轮41的点音源产生的声音上附加有与歪扭角相当的相位差。此外，观测点MP处于穿过旋转轴方向上的所有的叶轮41的中心的垂线上，并且是距叶轮41规定距离L2的点。这些模拟实验是用于调查每个频率的声压级的趋势，只要能够进行声压级的比较即可，因此，在图7、图8和图9的曲线图的纵轴上示出了相对的声压级(相对分贝)。相对分贝是设以歪扭角为0°的方式连结10个由无切口的翼构成的等浆距的叶轮的情况下的声压级为60dB而相对地表示的。例如，相对分贝为20dB是指声压级减小40dB。

在图7、图8和图9中，频率通过旋转次数标示，旋转次数被标示为一次的频率与横流式风扇40的转速一致，若例如横流式风扇40的转速为900rpm，则为15H_Z(＝900rpm/60sec)。因此，在上述的情况下，旋转次数被标示为两次的频率为30H_Z(＝15×2)。此外，由于各叶轮41具有35片翼42，因此，35次的频率为1NZ。例如，在上述的情况下，1NZ为525H_Z(＝35×900÷60)。

由于各叶轮41是不等浆距的叶轮，因此，存在这样的趋势：不仅具有1NZ的频率(35次的频率)的声音增大，具有其前后的频率(例如33次、34次、36次和37次等频率)的声音也增大。因此，为了分析不等浆距的叶轮41的噪声，考虑观测具有包括1NZ的频率附近的频率的1NZ周边的规定范围的频率的声音较为适合。在图7至图9所示的曲线图中，将具有32次到40次的范围的频率的噪声作为1NZ周边的噪声。

此外，关于图7至图9，将具有低于1NZ周边的噪声的频率的声音称为低频率噪声。在图7至图9所示的曲线图中，低频率噪声是由具有28次以下的频率的声音构成的噪声。并且，2NZ～3NZ的噪声是由具有70次到110次的频率的声音构成的噪声。

在图11中，利用连结有20个叶轮41的情况下的1NZ周边的噪声的曲线G1、2NZ～3NZ的噪声的曲线G2和低频噪声的曲线G3示出了相对分贝与歪扭角的关系的一个示例。图11所示的曲线图根据图7至图9所示的曲线图制作而成。根据图11的曲线G2可知，当缩小歪扭角时，能够减小2NZ～3NZ的噪声。特别是，在歪扭角为3.0°和2.4°时，2NZ～3NZ的噪声减小。相对于此，观察图11的曲线G3可知，优选的是，为了改善低频率噪声而增大歪扭角。即，根据图11观察可知这样的权衡的关系：若要为了改善2NZ～3NZ的噪声而减小歪扭角，则低频噪声增大，若要减小低频噪声而增大歪扭角，则2NZ～3NZ的噪声增大。

在图12中，关于具有20个叶轮41的横流式风扇40的转速为900rpm的情况，示出了使歪扭角变化时的2.5NZ音的实测值的一个示例。在图11的曲线G2和图12的曲线中，歪扭角为2.5°到3.0°时变化小、且从3.0°与3.5°之间起曲线的倾斜度增大的趋势一致。

在图13的曲线G11、G12、G13、G14、G15、G16、G17中，关于采用具有20个叶轮41且歪扭角为3.0°的横流式风扇40将横流式风扇40的转速变更为1650rpm、1500rpm、1300rpm、1100rpm、1000rpm、900rpm、800rpm而进行实际测量的情况，示出了频率与声压级的绝对值的关系。根据图13可知，当转速变小时，各频率的声音的声压级变小。观察任一转速的曲线G11～G17均可知，声压级随着频率而变化的趋势类似。

在图14、图15和图16中示出了歪扭角与各频率的相对分贝的关系。在图14、图15和图16中分别示出了叶轮41的个数为11个、17个和20个的情况下的曲线图，但叶轮41的个数以外的条件被设定为相同。曲线G21、G22、G23示出了旋转次数为30次到40次的范围的1NZ周边的噪声的相对分贝，曲线G24、G25、G26示出了旋转次数为75次到100次的范围的2NZ～3NZ的噪声的相对分贝，曲线G27、G28、G29示出了旋转次数为5次到25次的范围的低频率噪声的相对分贝。比较图14、图15和图16所示的曲线G27～G29可知有这样的趋势：即使叶轮41的个数变化也难以找到歪扭角越小越能够减小低频率噪声的相对分贝的点。相对于此，比较图14、图15和图16所示的曲线G24～G26可知，叶轮41的个数越多，增大歪扭角时声音急剧增大的歪扭角的点越向歪扭角大的一方偏移。例如，在叶轮41为11个的曲线G24中，当歪扭角超过2.7°时，2NZ～3NZ的噪声急剧增大。在叶轮41为17个的曲线G25中，当歪扭角超过2.7°～3.0°之间的某个角度时，2NZ～3NZ的噪声急剧增大。在叶轮41为20个的曲线G26中，当歪扭角超过3.0°～3.3°之间的某个角度时，2NZ～3NZ的噪声急剧增大。

(2-2)歪扭角的适当的范围

在图17、图18、图19、图20、图21、图22和图23中分别示出了叶轮41的个数为8个、11个、14个、15个、17个、20个和23个的情况下的曲线图，这些曲线图的相对分贝的值与图14至图16同样地是根据采用图10说明的方法计算出的。将各叶轮41的长度调整成，即使改变叶轮41的个数，多个叶轮41的全长也相同，这样进行调整这点在用于比较叶轮41的个数的影响的其它曲线图中也同样。在图17至图23中，示出了对如下的歪扭角的设定范围进行研究的结果：在所述歪扭角的设定范围，预计1NZ周边的噪声和2NZ～3NZ的噪声根据不等浆距的叶轮和歪扭角而降低约25dB以上。

曲线G31、G32、G33、G34、G35、G36、G37示出了叶轮41的个数为8个、11个、14个、15个、17个、20个和23个的情况下的具有旋转次数为30次到40次的范围的频率的1NZ周边的噪声的相对分贝。曲线G41、G42、G43、G44、G45、G46、G47示出了叶轮41的个数为8个、11个、14个、15个、17个、20个和23个的情况下的具有旋转次数为70次到110次的范围的频率的2NZ～3NZ的噪声的相对分贝。曲线G51、G52、G53、G54、G55、G56、G57示出了叶轮41的个数为8个、11个、14个、15个、17个、20个和23个的情况下的具有旋转次数为1次到20次的范围的频率的低频噪声的相对分贝。此外，曲线G61、G62、G63、G64、G65、G66、G67示出了叶轮41的个数为8个、11个、14个、15个、17个、20个和23个的情况下的具有旋转次数为1次到30次的范围的频率的低频噪声的相对分贝。

在图17至图23中，被四方形框围绕的范围是曲线G31～G37、曲线G41～G47、曲线G51～G57和曲线G61～G67的相对分贝为35dB以下的范围。在对多个叶轮41进行超声波熔接时，有时产生例如±0.3°左右的偏差。在那样的情况下，优选的是，关于歪扭角的公差为例如0.6°，当采用17个、20个或23个叶轮41时，示出了存在能够使公差为0.6°的可能性。

在图24中示出了图17至图23所示的曲线G31～G37，在图25中示出了图17～图23所示的曲线G41～G47，在图26中示出了图17至图23所示的曲线G51～G57。观察图24，在从歪扭角小的情况起向变大的方向变化的情况下，示出1NZ周边的噪声的曲线G31～G37的任一相对分贝均变动。但是，在叶轮41的个数少的情况下，变动的周期大且振幅也大，但随着叶轮41的个数增多，变动的周期变小且振幅也变小。此外，曲线G31～G37整体上(考虑各曲线的平均值)存在个数越多越向相对分贝变小的方向变换的趋势。例如，观察示出了叶轮41的个数为8个的情况的曲线G31，周期为1.3°左右(例如，顶点被认定为歪扭角3.2°、4.7°)，振幅为10dB左右(例如，可认定为，歪扭角为3.2°时，相对分贝为40dB；歪扭角为3.8°～3.9°时，相对分贝为30dB左右)。相对于此，观察示出了叶轮41的个数为23个的情况的曲线G37，周期为0.4°左右(例如，顶点被认定为歪扭角3.4°、3.8°)，振幅为5dB左右(例如，可认定为，歪扭角为3.2°时，相对分贝为29dB左右；歪扭角为3.6°时，相对分贝为24dB左右)。这样，由于叶轮41的个数增多，因此，容易抑制1NZ周边的噪声。

观察图25可知，关于2NZ～3NZ的噪声，在歪扭角为3.4°～5.0°的范围中，相对分贝处于40dB到50dB的范围而以比较大的值为中心变动。相对于此，在歪扭角为2.0°～3.0°的范围中，相对分贝在20dB到40dB的范围中且处于随着歪扭角增大而增加的趋势。在这些曲线G41～G47中，在示出叶轮41的个数为14个至23个的情况的曲线G43～G47中，在歪扭角为2.0°～3.0°的范围中，相对分贝在20dB到35dB的范围中。在这些当中，特别是，在示出叶轮41的个数为17个、20个和23个的情况的曲线G45、G46、G47中，在歪扭角为2.0°～3.0°的范围中，相对分贝在20dB到30dB的范围中。

观察图26，对于旋转次数为1次到20次的低频噪声，不管叶轮41的个数如何，存在随着歪扭角增大而相对分贝减小的趋势。此外，随着叶轮41的个数增多，曲线G51～G57整体上(考虑各曲线的平均值)存在向相对分贝减小的方向变换的趋势。

在图27中示出了将歪扭角固定为3.0°且使叶轮41的个数变化时的相对分贝的变化。在图27中，曲线G71示出了具有旋转次数为30次到40次的范围的频率的1NZ周边的噪声的相对分贝，曲线G72示出了具有旋转次数为75次到100次的范围的频率的2NZ～3NZ的噪声的相对分贝的变化，曲线G73示出了具有旋转次数为75次到90次的范围的频率的2.5NZ周边的噪声的相对分贝的变化，曲线G74示出了具有旋转次数为5次到25次的范围的频率的低频噪声的相对分贝的变化。从图27观察曲线G71～G74可知，叶轮41的个数越多越容易将相对分贝设定得较低。

结合图25和图26来考虑则可知，若叶轮41的个数相同，则优选的是，为了改善低频率噪声而增大歪扭角，相反地，为了改善2NZ～3NZ的噪声，优选的是，将歪扭角抑制为3.2°以下，更优选的是抑制为3.0°以下。这与采用图17至图23说明的利用四方形的框表示的范围也一致。例如，在叶轮41的个数为14个时，优选的是歪扭角为2.7°～3.1°的范围，在叶轮41的个数为15个时，优选的是歪扭角为2.5°～3.0°的范围，在叶轮41的个数为17个时，优选的是歪扭角为2.2°～3.2°的范围，在叶轮41的个数为20个时，优选的是歪扭角为2.0°～3.2°的范围，在叶轮41的个数为23个时，优选的是歪扭角为2.0°～3.2°的范围。即，观察上述的曲线图，在叶轮41的个数为14个以上的情况下，优选的是，歪扭角为2.7°～3.0°的范围，在叶轮41的个数为17个以上的情况下，优选的是，歪扭角为2.2°～3.2°的范围。

在图28中，关于叶轮41的转速为1100rpm的情况，示出了歪扭角与噪声的声压级的绝对值以及歪扭角与2.4NZ音的突出量的关系。在连结多个上述的叶轮41的形态下，2.4NZ音的突出量是从具有其周边的频率的音作为异常声音而突出的声压级。图28所示的曲线G75示出了连结有20个叶轮41的形态的噪声的声压级的变化，曲线G76示出了连结有11个叶轮41的形态的噪声的声压级的变化。此外，曲线G77是连结有20个叶轮41的形态的2.4NZ音的突出量，曲线G78是连结有11个叶轮41的形态的2.4NZ音的突出量。观察图28，在具有20个叶轮41的形态中歪扭角为2.4°～3.0°的范围的情况下，此外，在具有20个叶轮41的形态中歪扭角为3.0°～4.5°的范围的情况下，通过缩小歪扭角，从而能够减小2.4NZ音。噪声的声压级是将叶轮41安装于空调机10中而对在空调机10中产生的噪声进行实际测量的结果。关于该噪声，在具有20个叶轮41的形态中歪扭角为2.4°～3.0°的范围的情况下，此外，在具有20个叶轮41的形态中歪扭角为3.0°～4.5°的范围的情况下，通过缩小歪扭角，从而能够减小该噪声。

(2-3)叶轮41的个数的影响

在图27中，已经对使叶轮41的个数变化时的相对分贝的变化进行了说明。这里，进一步采用图29对转速为1100rpm的情况示出了叶轮41的个数与噪声的声压级的绝对值的关系的一个示例以及叶轮41的个数与2.4NZ音的突出量的关系的一个示例。在图29所示的曲线G81中示出了噪声的声压级的绝对值的变化，在曲线G82中示出了2.4NZ音的突出量的变化。在曲线G81、G82中均可看到如下的趋势：随着叶轮41的个数增加，声压级和突出量均减少。但是，可看到这样的趋势：在叶轮41的个数为17个以上时，声压级和突出量的减少幅度变小。

在图30中示出了NZ音的声压级的绝对值与叶轮的个数的关系的一个示例。曲线G86是与1NZ音相关的曲线，曲线G87是与2NZ音相关的曲线。1NZ音、2NZ音均随着叶轮41的个数的增加而声压级减少。特别是，可看到2NZ的声压级有如下的趋势：在叶轮41的个数为17个以上时，减少幅度变小。

(2-4)叶轮41的个数的影响

在图31中，关于歪扭角为3.0°且转速为1100rpm的情况，示出了间隙In与噪声的声压级的绝对值以及间隙In与2.4NZ音的突出量的关系的一个示例。间隙In是从叶轮41到传热翅片36的距离，在图31中，在5mm～20mm的范围中变化。这里所示的数据是叶轮41的直径D1为105mm的情况下的数据。因此，在图31中示出了关于间隙In为直径D1的约5％到约19％的范围的数据。

图31所示的曲线G91示出了连结有20个叶轮41的形态的噪声的声压级的变化，曲线G92示出了连结有11个叶轮41的形态的噪声的声压级的变化。此外，曲线G93示出了连结有20个叶轮41的形态的2.4NZ音的突出量的变化，曲线G94示出了连结有11个叶轮41的形态的2.4NZ音的突出量的变化。观察曲线G92、G94可知，在11个叶轮41的情况下，当间隙In缩小时，噪声的声压级和2.4NZ音的突出量均有增大的趋势，此外，根据间隙In的大小，噪声的声压级和2.4NZ音的突出量均有大幅变动的趋势。相对于此，观察曲线G91、G93可知，在20个叶轮41的情况下，即使间隙In缩小，噪声的声压级和2.4NZ音的突出量也均不太有变化，此外，噪声的声压级和2.4NZ音的突出量的由间隙In的大小引起的变动的幅度也小。

(2-5)翼42的切口42a的影响

在图32中，关于具有20个叶轮41、间隙In为5mm、歪扭角为3.0°且转速为1400rpm的情况，示出了噪声中包含的频率与声压级的绝对值的关系的一个示例。在图32中，曲线G101示出了采用具有切口42a的叶轮41实际测量的结果，曲线G102示出了采用没有切口42a的叶轮41实际测量的结果。在曲线G101和曲线102中较大不同之处是2.4NZ音的突出量，并且是在图32中被椭圆围绕的部分。通过采用具有切口42a的叶轮41，从而与采用没有切口42a的叶轮41的情况相比，2.4NZ音的突出量能够降低3dB左右。

(2-6)NZ音的降低效果

在图33中示出了关于按歪扭角4.5°连结的、没有切口42a的10个不等浆距的叶轮41的噪声的实测值的分析结果。在图34中示出了关于适当地调节歪扭角而连结的、具有切口42a的10个不等浆距的叶轮41的噪声的实测值的分析结果。在图35中，示出了关于适当地调节歪扭角而连结的、没有切口42a的20个不等浆距的叶轮41的噪声的实测值的分析结果。在图33、图34和图35中，曲线G111～G118、曲线G121～G128和曲线G131～G138分别示出了转速为1400rpm、1300rpm、1200rpm、1100rpm、1000rpm、900rpm、800rpm和700rpm的情况下的分析结果。比较在图33、图34和图35中被椭圆围绕的部分可知，通过使切口42a和叶轮41的个数为两倍，从而降低具有与NZ关联的频率的声音。

(3)变形例

(3-1)变形例1A

在上述实施方式中，通过设定歪扭角，从而对于彼此相邻的叶轮41的35片翼42而将对应的所有翼42错开。也可以不使彼此相邻的叶轮41的不等浆距的排列相同，也可以采用例如浆距不同的不等浆距的叶轮41，也有时相邻的叶轮41的翼42被排列在相同位置上。这样，彼此相邻的叶轮41的对应的所有的翼42也可以不全部错位，关于至少一个翼42相邻的叶轮41错位即可。

(3-2)变形例1B

在上述实施方式中，例如20个叶轮41全部被连结而作为一个连结体被一体化。但是，在一体化时也可以不成为一个连结体，也可以例如每10个被连结成一体而成为两个连结体。在该情况下，构成为这两个连结体联动地进行旋转。

(3-3)变形例1C

在上述实施方式中，对空调机10被安装于墙壁WA处的壁挂型的情况进行了说明，但空调机10不限于壁挂型。例如，空调机10也可以是从天花板悬挂下来的类型的空调机。

(4)特征

(4-1)

如以上说明的那样，多个叶轮41以彼此相邻的叶轮41的多个翼42中的至少一个翼错位的方式排列。在上述实施方式中，以叶轮41的个数为20个的情况为中心进行了说明，但在横流式风扇40中，若沿着旋转轴排列的多个叶轮41的个数为14个以上且30个以下，则在各叶轮41产生的2NZ音到3NZ音的噪声能够彼此充分地消除。其结果是，能够充分地抑制横流式风扇40的2NZ音到3NZ音的噪声。如上所述，通过2NZ到3NZ之间的特定的范围(例如，具有上述的70次到110次的频率的声音(2NZ～3NZ的噪声))的声压级降低，从而也可以判断为能够抑制2NZ音到3NZ音的噪声，着眼于具有2NZ音到3NZ音中的想要降低的特定的频率的声音(例如，上述的2.4NZ音、2.5NZ音)，通过使具有2NZ音到3NZ音中的着眼的频率的声音的声压级降低，从而也可以判断为能够抑制2NZ音到3NZ音的噪声。在通过2NZ到3NZ之间的特定的范围的声压级的降低而判断为抑制2NZ音到3NZ音的噪声的情况下，该范围的设定根据状况适当地进行即可，不限于上述的示例。此外，在着眼于具有特定的频率的声音的情况下，也根据着眼于哪个频率的声音或状况而适当地确定即可，不限于上述的示例。

(4-2)

当叶轮41的数量为17个以上时，如采用图25说明的那样，由相位偏差(歪扭角)的公差等引起的变动造成的包括2NZ音到3NZ音的噪声的变化幅度减小。此外，由于叶轮41的数量为25个以下，因此，能够抑制隔板43造成的送风阻力过大。其结果是，能够稳定地提供具有良好的送风性能和高静谧性的空调机10。

(4-3)

当多个叶轮41各自在旋转轴方向上的长度尺寸为直径D1的40％以下时，也能够缩短横流式风扇40的长度，并能够缩短空调机10的旋转轴方向上的长度(左右方向上的长度)。利用这样的结构，空调机10可实现紧凑化。

(4-4)

热交换器30被配置成，间隙In为叶轮41的直径D1的10％以下。由于利用这样的结构能够减小热交换器30和横流式风扇40的占有空间，因此，能够缩短空调机10的前后方向上的进深dp而实现空调机10的紧凑化。

(4-5)

在上述实施方式中，对叶轮41的直径D1为105mm的情况进行了说明，但当叶轮41的直径D1为90mm以上且150mm以下、并且转速为700rpm以上且2000rpm以下时，横流式风扇40能够得到充分的送风性能。

标号说明

10：空调机

20：外壳

30：热交换器

36：传热翅片

37：传热管

40：横流式风扇

41：叶轮

42：翼

43：隔板

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特许第3460350号公报

Claims

1.一种空调机，其中，

该空调机具备：

圆筒状的横流式风扇（40），其设置有多个叶轮（41），所述叶轮（41）在周向上排列有多个翼（42）；和

热交换器（30），其空开所述叶轮的直径的20%以下的尺寸的间隙而被配置在所述横流式风扇的空气流上游侧，

所述多个叶轮以彼此相邻的叶轮的所述多个翼中的至少一个翼错位的方式排列，

所述横流式风扇的沿着旋转轴排列的所述多个叶轮的个数为14个以上且30个以下，

所述横流式风扇以700rpm以上且2000rpm以下的转速进行送风，

所述横流式风扇的全长为500mm以上且1000mm以下，且各所述叶轮的长度为50mm以下，

彼此相邻的叶轮的所述翼错位的角度即歪扭角为2.2°～3.2°的范围。

2.根据权利要求1所述的空调机，其中，

所述横流式风扇具有17个以上且25个以下的叶轮。

3.根据权利要求1或2所述的空调机，其中，

所述横流式风扇的所述多个叶轮各自在旋转轴方向上的长度尺寸为所述直径的40%以下。

4.根据权利要求1或2所述的空调机，其中，

所述热交换器被配置成，所述间隙为所述直径的10%以下。

5.根据权利要求1或2所述的空调机，其中，

所述横流式风扇的所述直径为90mm以上且150mm以下。