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CN111041384A - 一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板及其生产方法 - Google Patents

一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板及其生产方法 Download PDF

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CN111041384A
CN111041384A CN201911287155.7A CN201911287155A CN111041384A CN 111041384 A CN111041384 A CN 111041384A CN 201911287155 A CN201911287155 A CN 201911287155A CN 111041384 A CN111041384 A CN 111041384A
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temperature
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equal
furnace
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蒙耀华
贺霄
任鑫磊
吕建会
庞辉勇
龙杰
于红伟
王少义
张亚丽
郭恒斌
张西忠
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Wuyang Iron and Steel Co Ltd
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Abstract

本发明公开了一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板及其生产方法，所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.15～0.17%，Si：0.25～0.50%，Mn：1.35～1.45%，P≤0.012%，S≤0.002%，Ni：0.20～0.25%，Al：0.020～0.040%，Nb：0.025～0.030%，Cr：0.15～0.20%，余量为Fe和不可避免的杂质；所述生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序。本发明所得钢板具有纯净度较高、成分均匀、内部致密的特点，力学性能优良，完全适用于采用低压缩比连铸坯生产要求板厚1/2处低温冲击韧性的容器板。

Description

一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板及其生产方法。
背景技术
对于连铸坯成材的宽厚板来说，板厚1/2处往往是缺陷集中的部位。该位置常见缺陷有：成分偏析、宏观偏析、夹杂等。这些缺陷往往会影响钢板的力学性能，进而影响容器的使用寿命。同时，随着容器设备逐渐向大型化方向发展，要求容器的承压能力比之以往有大的提升。当前国内容器设计单位开始要求钢板板厚1/2处具有优良低温冲击韧性。
对于采用连铸坯成材的钢板来说，通常需要压缩比保证大于4的情况下方可保证钢板板厚1/2处冲击值大于100J。往往生产厂连铸坯厚度为定值，现通过对整个工艺流程优化控制，来保证压缩比2.75到4之间的钢板拥有良好板厚1/2处低温冲击韧性。对于延长压力容器使用寿命，提高档次均有重大作用。
发明内容
本发明要解决的技术问题是在坯/板压缩比低于3.33情况下，提供一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板；同时本发明还提供了一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法。
为解决上述技术问题，本发明采取的技术方案是：一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板，所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.15～0.17%，Si：0.25～0.50%，Mn：1.35～1.45%，P≤0.012%，S≤0.007%，Ni：0.20～0.25%，Al：0.020～0.040%，Nb：0.025～0.030%，Cr：0.10～0.20%，余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明所述钢板采用低压缩比（连铸坯厚度与成品钢板厚度之比≤3.34）连铸坯生产；钢板厚度规格为90～120mm。
本发明所述钢板屈服强度280～400MPa、抗拉强度485～620MPa、延伸率A：20～31%，厚度1/2处-20℃冲击功＞100J。
本发明还提供了一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，所述生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序；所述冶炼工序，出钢钢水化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.15～0.17%，Si：0.25～0.50%，Mn：1.35～1.45%，P≤0.012%，S≤0.007%，Ni：0.20～0.25%，Al：0.020～0.040%，Nb：0.025～0.030%，Cr：0.10～0.20%，余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明所述冶炼工序包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：优先选择优质料在电炉进行冶炼，初炼炉出钢条件：P＜0.012%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，钢板化学成分组成及其质量百分含量成分范围添加合金,调整各元素成分，精炼总时间≥60min，白渣保持时间≥30min，确保造渣良好；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度≤66Pa、真空保持时间≥20min，破空后软吹≥5min后吊包；
本发明所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹、皮下气泡等缺陷。
本发明所述加热工序，所述加热工序，连续式加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1240～1260℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数≥14min/cm。
本发明所述轧制工序，采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1050～1080℃，终轧温度为950～1020℃，第一阶段单道次压下量为25～50mm，累计压下率为35～85%，晾钢厚度为轧制厚度+50mm；第二阶段开轧温度为860～880℃，终轧温度为820～850℃，累计压下率为15～65%，单道次压下率≥10%的≥3道次。
本发明所述轧后冷却工序，钢板轧后控制冷却，返红温度控制在600～700℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度≥450℃，其中钢板厚度＜100mm堆垛总时间≥24h，钢板厚度≥100mm堆垛总时间≥48h。
本发明所述热处理工序，采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度890～910℃、保温时间15～30min，采用10~30℃的循环水水冷至室温；回火处理时，回火温度610～620℃、保温时间2～3.5min/mm，空冷至室温，即可得到所述的具备板厚1/2处优良低温冲击韧性钢板。
本发明具备板厚1/2处优良低温冲击韧性钢板产品标准参考《高炉与压力容器用钢板》GB/T713-2014、《中低温压力容器用碳钢板》ASME SA516/SA516M-2017；产品性能检测方法标准参考《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》GB/T229、《金属材料拉伸试验》GB/T228《钢制品力学性能试验的标准试验方法和定义》ASME SA-370。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明通过调整C、Mn、Cr、Ni等成分，严格控制P、S等杂质元素含量，采用合适的冶炼、加热、轧制、轧后冷却、热处理等工艺技术，获得了晶粒度为8～10级细小均匀的组织结构和优良的力学性能。2、本方法所得钢板厚度为90～120mm，屈服强度280～400MPa、抗拉强度485～620MPa、延伸率A：20～25%，厚度1/2处-20℃冲击功＞100J；3、本方法所得钢板具有纯净度较高、成分均匀、内部致密的特点，力学性能优良，完全适用于板厚1/2处优良低温冲击韧性钢板产品制造。
本发明关键工序为连铸工序中的带温堆垛、加热和轧制工序，通过该三关键工序，钢板心部偏析得到改善，有利于冲击韧性的提高。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板厚度为90mm，采用厚度为300mm压缩比的连铸坯，压缩比为：3.33。钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）所述冶炼工序：包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：优先选择优质料在电炉进行冶炼，初炼炉出钢条件：P：0.009%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，调整各元素成分，精炼总时间63min，白渣保持时间32min，确保造渣良好；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度66Pa、真空保持时间21min，破空后软吹6min后吊包；出钢钢水化学成分组成及其质量百分含量见表1；
（2）连铸工序：将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到厚度为300mm连铸坯，所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯；连铸坯切割后堆垛缓冷，堆垛起始温度550℃，堆垛缓冷时间24小时；堆垛缓冷后，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹和皮下气泡缺陷；
（3）加热工序：连续加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1240℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数14min/cm；
（4）轧制工序：采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1080℃，终轧温度1020℃，单道次压下量为30mm，累计压下率为46.7%，晾钢厚度为140mm；第二阶段开轧温度880℃，终轧温度850℃，累计压下率为43.3%，单道次压下率12%的为4道次；
（5）轧后冷却工序：轧后返红温度700℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度456℃，堆垛总时间24h；
（6）热处理工序：采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度890℃、保温时间15min，10~30℃的循环水水冷至室温；回火处理时，回火温度620℃、保温时间2min/mm，空冷至室温，即可得到所述的爆炸复合用具备优良低温韧性钢板。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的性能指标见表2。
实施例2
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板厚度为100mm，采用厚度为300mm压缩比的连铸坯，压缩比为：3.34。钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）所述冶炼工序：包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：优先选择优质料在电炉进行冶炼，初炼炉出钢条件：P：0.010%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，调整各元素成分，精炼总时间65min，白渣保持时间30min，确保造渣良好；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度66Pa、真空保持时间23min，破空后软吹6min后吊包；出钢钢水化学成分组成及其质量百分含量见表1；
（2）连铸工序：将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到厚度为300mm连铸坯，所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯；连铸坯切割后堆垛缓冷，堆垛起始温度560℃，堆垛缓冷时间28小时；堆垛缓冷后，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹和皮下气泡缺陷；
（3）加热工序：连续加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1258℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数15min/cm；
（4）轧制工序：采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1060℃，终轧温度980℃，单道次压下量为25mm，累计压下率为50%，晾钢厚度为150mm；第二阶段开轧温度860℃，终轧温度820℃，累计压下率为50%，单道次压下率12%的为4道次；
（5）轧后冷却工序：轧后返红温度600℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度460℃，堆垛总时间48h；
（6）热处理工序：采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度910℃、保温时间20min，10~30℃的循环水水冷至室温；回火处理时，回火温度610℃、保温时间2.5min/mm，空冷至室温，即可得到所述的爆炸复合用具备优良低温韧性钢板。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的性能指标见表2。
实施例3
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板厚度为106mm，采用厚度为330mm压缩比的连铸坯，压缩比为：3.11。钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）所述冶炼工序：包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：优先选择优质料在电炉进行冶炼，初炼炉出钢条件：P：0.010%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，调整各元素成分，精炼总时间65min，白渣保持时间30min，确保造渣良好；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度66Pa、真空保持时间23min，破空后软吹6min后吊包；出钢钢水化学成分组成及其质量百分含量见表1；
（2）连铸工序：将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到厚度为330mm连铸坯，所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯；连铸坯切割后堆垛缓冷，堆垛起始温度570℃，堆垛缓冷时间26小时；堆垛缓冷后，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹和皮下气泡缺陷；
（3）加热工序：连续加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1260℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数14min/cm；
（4）轧制工序：采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1080℃，终轧温度960℃，单道次压下量为30mm，累计压下率为47.3%，晾钢厚度为156mm；第二阶段开轧温度880℃，终轧温度820℃，累计压下率为52.7%，单道次压下率12%的为4道次；
（5）轧后冷却工序：轧后返红温度600℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度460℃，堆垛总时间48h；
（6）热处理工序：采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度910℃、保温时间20min，10~30℃的循环水水冷至室温；回火处理时，回火温度620℃、保温时间3min/mm，空冷至室温，即可得到所述的爆炸复合用具备优良低温韧性钢板。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的性能指标见表2。
实施例4
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板厚度为120mm，采用厚度为330mm压缩比的连铸坯，压缩比为：2.75。钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）所述冶炼工序：包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：优先选择优质料在电炉进行冶炼，初炼炉出钢条件：P：0.010%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，调整各元素成分，精炼总时间65min，白渣保持时间30min，确保造渣良好；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度66Pa、真空保持时间23min，破空后软吹6min后吊包；出钢钢水化学成分组成及其质量百分含量见表1；
（2）连铸工序：将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到厚度为330mm连铸坯，所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯；连铸坯切割后堆垛缓冷，堆垛起始温度570℃，堆垛缓冷时间27小时；堆垛缓冷后，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹和皮下气泡缺陷；
（3）加热工序：连续加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1250℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数14.5min/cm；
（4）轧制工序：采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1080℃，终轧温度960℃，单道次压下量为30mm，累计压下率为51.52%，晾钢厚度为150mm；第二阶段开轧温度880℃，终轧温度845℃，累计压下率为48.48%，单道次压下率12%的为4道次；
（5）轧后冷却工序：轧后返红温度600℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度460℃，堆垛总时间48h；
（6）热处理工序：采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度910℃、保温时间30min，10~30℃的循环水水冷至室温；回
火处理时，回火温度600℃、保温时间3.5min/mm，空冷至室温，即可得到所述的爆炸复合用具备优良低温韧性钢板。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的性能指标见表2。
实施例5
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板厚度为95mm，采用厚度为300mm压缩比的连铸坯，压缩比为：3.16。钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）所述冶炼工序：包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：优先选择优质料在电炉进行冶炼，初炼炉出钢条件：P：0.011%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，调整各元素成分，精炼总时间60min，白渣保持时间32min，确保造渣良好；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度65Pa、真空保持时间20min，破空后软吹5min后吊包；出钢钢水化学成分组成及其质量百分含量见表1；
（2）连铸工序：将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到厚度为300mm连铸坯，所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯；连铸坯切割后堆垛缓冷，堆垛起始温度550℃，堆垛缓冷时间24小时；堆垛缓冷后，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹和皮下气泡缺陷；
（3）加热工序：连续加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1240℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数14min/cm；
（4）轧制工序：采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1050℃，终轧温度950℃，单道次压下量为50mm，累计压下率为35%，晾钢厚度为140mm；第二阶段开轧温度870℃，终轧温度820℃，累计压下率为15%，单道次压下率10%的为3道次；
（5）轧后冷却工序：轧后返红温度600℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度450℃，堆垛总时间24h；
（6）热处理工序：采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度890℃、保温时间15min，10~30℃的循环水水冷至室温；回火处理时，回火温度620℃、保温时间3min/mm，空冷至室温，即可得到所述的爆炸复合用具备优良低温韧性钢板。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的性能指标见表2。
实施例6
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板厚度为115mm，采用厚度为330mm压缩比的连铸坯，压缩比为：2.87。钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却、热处理工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）所述冶炼工序：包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：优先选择优质料在电炉进行冶炼，初炼炉出钢条件：P：0.009%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，调整各元素成分，精炼总时间63min，白渣保持时间32min，确保造渣良好；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度66Pa、真空保持时间21min，破空后软吹6min后吊包；出钢钢水化学成分组成及其质量百分含量见表1；
（2）连铸工序：将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到厚度为330mm连铸坯，所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯；连铸坯切割后堆垛缓冷，堆垛起始温度550℃，堆垛缓冷时间24小时；堆垛缓冷后，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹和皮下气泡缺陷；
（3）加热工序：连续加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1240℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数14min/cm；
（4）轧制工序：采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1100℃，终轧温度1050℃，单道次压下量为37mm，累计压下率为85%，晾钢厚度为140mm；第二阶段开轧温度870℃，终轧温度840℃，累计压下率为65%，单道次压下率10%的为4道次；
（5）轧后冷却工序：轧后返红温度700℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度456℃，堆垛总时间24h；
（6）热处理工序：采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度890℃、保温时间30min，10~30℃的循环水水冷至室温；回火处理时，回火温度620℃、保温时间3.5min/mm，空冷至室温，即可得到所述的爆炸复合用具备优良低温韧性钢板。
本实施例铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的性能指标见表2。
表1 实施例1-6铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的化学成分组成及其质量百分含量(%)
Figure DEST_PATH_IMAGE002
表1中成分余量为Fe和不可避免的杂质。
表2 实施例1-6铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的性能指标
Figure DEST_PATH_IMAGE004
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (10)

1.一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板，其特征在于，所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.15～0.17%，Si：0.25～0.50%，Mn：1.35～1.45%，P≤0.012%，S≤0.007%，Ni：0.20～0.25%，Al：0.020～0.040%，Nb：0.025～0.030%，Cr：0.10～0.20%，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板，其特征在于，所述钢板采用低压缩比连铸坯生产，所述低压缩比是指连铸坯厚度与成品钢板厚度之比在2.75~3.34，钢板厚度为90～120mm。
3.根据权利要求1所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板，其特征在于，所述钢板屈服强度280～400MPa、抗拉强度485～620MPa、延伸率A：20～31%，厚度1/2处-20℃冲击功＞100J。
4.一种基于权利要求1-3任意一项所述的铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括冶炼、连铸、加热、轧制、轧后冷却和热处理工序；轧后冷却工序, 返红温度控制在600～700℃,然后下线堆垛冷却，钢板表面温度≥450℃，其中钢板厚度＜100mm堆垛总时间≥24h，钢板厚度≥100mm堆垛总时间≥48h。
5.根据权利要求4所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，其特征在于，所述冶炼工序包括初炼、LF炉精炼、VD炉真空处理：
A、初炼：初炼炉出钢条件：P＜0.012%；
B、LF炉精炼：将初炼钢水装入LF炉精炼，精炼总时间≥60min，白渣保持时间≥30min；
C、VD炉真空处理：将LF炉精炼后的钢水转入VD炉进行真空脱气处理，真空度≤66Pa、真空保持时间≥20min，破空后软吹≥5min后吊包。
6.根据权利要求4所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，其特征在于，所述连铸工序，将冶炼后的钢水进行连铸作业，得到连铸坯；连铸坯切割后堆垛缓冷，堆垛起始温度≥550℃，堆垛缓冷时间≥24小时；堆垛缓冷后，利用火焰清理，清理掉钢坯表面存在的裂纹和皮下气泡缺陷。
7.根据权利要求4-6任意一项所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，其特征在于，所述加热工序，连续式加热炉最高加热温度1280℃，均热温度1240～1260℃，加热过程中不允许某段烧咀全关，加热系数≥14min/cm。
8.根据权利要求4-6任意一项所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，其特征在于，所述轧制工序，采用再结晶区+未再结晶区两阶段轧制工艺进行轧制；第一阶段开轧温度为1050～1100℃，终轧温度为950～1050℃，第一阶段单道次压下量为25～50mm，累计压下率为35～85%，晾钢厚度为轧制厚度+50mm；第二阶段开轧温度为860～880℃，终轧温度为820～850℃，累计压下率为15～65%，单道次压下率不小于10%的≥3道次。
9.根据权利要求4-6任意一项所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，其特征在于，所述轧后冷却工序，钢板轧后控制冷却，返红温度控制在600～700℃，确保钢板板形良好；然后下线堆垛冷却，钢板表面温度≥450℃，其中钢板厚度＜100mm堆垛总时间≥24h，钢板厚度≥100mm堆垛总时间≥48h。
10.根据权利要求4-6任意一项所述的一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板的生产方法，其特征在于，所述热处理工序，采用淬火＋回火处理；淬火处理时，淬火温度890～910℃、保温时间15～30min，采用10~30℃的循环水水冷至室温；回火处理时，回火温度600～620℃、保温时间2～3.5min/mm，空冷至室温，即可得到所述的具备优良心部冲击韧性钢板。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114393194A (zh) * 2021-12-31 2022-04-26 舞阳钢铁有限责任公司 一种不锈钢复合板钢板的生产方法
CN116179818A (zh) * 2022-12-14 2023-05-30 舞阳钢铁有限责任公司 提高tmcp型低温高强钢板成材率的生产方法
CN116904850A (zh) * 2023-06-30 2023-10-20 舞阳钢铁有限责任公司 一种低合金低温压力容器用钢板及其生产方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0657331A (ja) * 1992-08-10 1994-03-01 Kobe Steel Ltd 厚肉高張力鋼板の製造方法
JP3858540B2 (ja) * 1999-11-30 2006-12-13 Ｊｆｅスチール株式会社 材質均一性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法
CN103917682A (zh) * 2011-11-01 2014-07-09 杰富意钢铁株式会社 弯曲特性和低温韧性优良的高强度热轧钢板及其制造方法
CN108707816A (zh) * 2018-04-23 2018-10-26 舞阳钢铁有限责任公司 一种具备高强度及优良低温韧性钢板及其生产方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0657331A (ja) * 1992-08-10 1994-03-01 Kobe Steel Ltd 厚肉高張力鋼板の製造方法
JP3858540B2 (ja) * 1999-11-30 2006-12-13 Ｊｆｅスチール株式会社 材質均一性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法
CN103917682A (zh) * 2011-11-01 2014-07-09 杰富意钢铁株式会社 弯曲特性和低温韧性优良的高强度热轧钢板及其制造方法
CN108707816A (zh) * 2018-04-23 2018-10-26 舞阳钢铁有限责任公司 一种具备高强度及优良低温韧性钢板及其生产方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114393194A (zh) * 2021-12-31 2022-04-26 舞阳钢铁有限责任公司 一种不锈钢复合板钢板的生产方法
CN114393194B (zh) * 2021-12-31 2023-08-22 舞阳钢铁有限责任公司 一种不锈钢复合板钢板的生产方法
CN116179818A (zh) * 2022-12-14 2023-05-30 舞阳钢铁有限责任公司 提高tmcp型低温高强钢板成材率的生产方法
CN116179818B (zh) * 2022-12-14 2025-10-10 舞阳钢铁有限责任公司 提高tmcp型低温高强钢板成材率的生产方法
CN116904850A (zh) * 2023-06-30 2023-10-20 舞阳钢铁有限责任公司 一种低合金低温压力容器用钢板及其生产方法

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