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CN102893055A - 扭矩传递组件，特别是液压的扭矩转换器，流体离合器或者湿式运转的离合器 - Google Patents

扭矩传递组件，特别是液压的扭矩转换器，流体离合器或者湿式运转的离合器 Download PDF

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CN102893055A
CN102893055A CN2011800228775A CN201180022877A CN102893055A CN 102893055 A CN102893055 A CN 102893055A CN 2011800228775 A CN2011800228775 A CN 2011800228775A CN 201180022877 A CN201180022877 A CN 201180022877A CN 102893055 A CN102893055 A CN 102893055A
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Abstract

本发明涉及一种扭矩传递组件，特别是液压的扭矩转换器，流体离合器或者湿式运转的离合器，所述扭矩传递组件包括其具有壳体装置(12)、优选在壳体装置(12)中的扭转减振装置(16)，所述扭转减振装置具有其与壳体装置(12)相关联接的或者能关联接的输入区域(24)和待与输出机构元件(GEW)相联接的输出区域(26)，所述扭矩传递组件还包括至少一个缓冲装置(28)，所述缓冲装置具有通过缓冲弹性部(30)与所述扭矩传递组件(10)相联接的缓冲质量装置(Ti)。

Description

扭矩传递组件,特别是液压的扭矩转换器,流体离合器或者湿式运转的离合器
技术领域
本发明涉及一种扭矩传递组件，例如构成液压的扭矩转换器、流体离合器或者湿式运转的离合器的形式。
背景技术
这种扭矩传递组件用于机动车的传动系统，用来传递驱动设备(例如内燃机)与传动系统后续的区域(例如变速箱)之间的扭矩。这种传动系统能产生各种各样的振动起因，例如能够通过内燃机的点火频率导致，同时也与转速有关。为了使这种振动起因或者具体地说传动系统的旋转不均匀性尽可能排除掉，可以应用扭转减振装置，其通常具有初级侧和次级侧以及在二者之间作用的阻尼弹簧装置。其特征在于，特别是在低转速范围内，例如小于1000转/分钟(U/min)，通过可以包括两个或者更多串联在一起作用的扭转减振装置，也无法保证足够的振动隔离。
同样，所谓的自适应转速的缓冲器在低转速范围内，由于动能较小，没有有效达到足够的分离量。自适应转速的缓冲器包括振动质量体，其能够在圆周方向沿着导轨移动。导轨通常具有小于到转动轴的最大距离的弯曲半径。这种振动质量体在圆周上的偏离导致离心势能，其方向与向外产生的离心力相反。自适应转速的缓冲器的主要特征在于能够产生与转速成比例的振幅衰减，因此虽然能够调整确定的激励装置，仍然在低转速范围内作用不明显。
发明内容
本发明的目的在于，提供一种扭矩传递组件，特别是液压的扭矩转换器、流体离合器或者湿式运转的离合器，利用该扭矩传递组件首先在低转速范围内能够达到改善减振特征的目的。
根据本发明，其目的通过一种扭矩传递组件来实现，特别是液压的扭矩转换器、流体离合器或者湿式运转的离合器，该扭矩传递组件包括壳体装置，优先在壳体装置内具有扭转减振装置，扭转减振装置具有与壳体装置相联接或者能联接的输入区域以及待与输出机构相联接的输出区域，该扭矩传递组件还包括至少一个缓冲装置，所述缓冲装置具有通过缓冲弹性部与该扭矩传递组件相联接的缓冲质量装置。
根据本发明的扭矩传递组件，可应用一个或者多个缓冲装置，其根据固有频率缓冲器的原理而构成。一方面通过选择缓冲质量装置的质量，另一方面通过选择缓冲弹性部的刚性，实现对预先设定的激励频率的调节，由此特别是能够在低转速范围内有效地排除产生的振动起因。
例如可以使缓冲弹性部包括弹性材料装置，其中，橡胶或与橡胶类似的材料由于具有非常好的耐久性被证实为优选材料。
作为一种替代的变型，缓冲弹性部可以包括弹簧装置，优选螺旋弹簧装置。当缓冲弹性部在壳体装置内部布置时，这种通常由金属构成的缓冲弹性部的使用具有特别的优点，并因此在整个使用寿命期间也能用于通常含有液体、例如油之类的介质的这种壳体装置中。
至少一个缓冲装置与壳体装置的联接还可以在壳体的外部实现定位。因此在壳体内部不需要为缓冲装置预留结构空间。
作为一种变型可以，至少一个缓冲装置与扭转减振装置相联接。因此这种至少一个缓冲装置布置在壳体装置内部，可以通过与扭转减振装置联接在一起而集成在振动系统中，从而能够更好地调节到确定的激励频率。
例如至少一个扭转减振装置能够与缓冲装置的输入区域或者/和与其输出区域联接在一起。
在一个有利于所要求的结构空间的结构设计变型中提出，扭转减振装置包括具有初级侧和通过阻尼弹簧装置围绕相对初级侧的旋转轴线可旋转的次级侧的扭转减振单元，扭转减振装置的输入区域包括初级侧，扭转减振装置的输出区域包括次级侧。在这种情况下扭转减振装置只包括一个扭转减振单元。
为了更好地使传动系统发生的旋转不均匀性得到改善调节，扭转减振装置可以包括多个串联在一起作用的扭转减振单元，其中，每个扭转减振单元均包括初级侧和抵抗阻尼弹簧装置的作用围绕相旋转轴线相对于初级侧可旋转的次级侧，其中，扭转减振装置的输入区域包括第一个扭转减振单元的初级侧，扭转减振装置的输出区域包括最后一个扭转减振单元的次级侧，两个互相依次布置的扭转减振单元中前一个的次级侧和后一个的初级侧提供至少一部分中间质量装置。
特别是当扭转减振装置包括多个串联在一起作用的扭转减振单元，这些扭转减振单元之间形成中间质量装置时，还可以使至少一个缓冲装置与中间质量装置联接在一起。
作为特别优先的结构设计的变型，扭矩传递组件可以包括泵叶轮，该泵叶轮通常通过壳体装置或者在壳体装置上提供，以及还包括在壳体装置内部布置的涡轮。
为了在这种结构设计中实现功能融合以及由此实现所需构造组件的减少，涡轮提供至少一部分缓冲质量装置。
涡轮可以和扭转减振器的输入区域或输出区域联接起来。在多个串联在一起作用的扭转减振单元的结构设计中，涡轮进一步可以与中间质量装置联接起来，经证明这对于减振器来说特别有利。
涡轮和缓冲装置能够和同一个中间质量装置相联接。此外可以规定，至少一个缓冲装置与涡轮相联接，因此可以通过涡轮联接到扭转减振装置上，即，或者是输入区域、输出区域或者如果有可能的相同的中间质量装置上。
作为一种替代的变型，与涡轮相联接的中间质量装置不具有缓冲装置。
根据本发明扭矩传递组件的特别优先的结构设计的变型提出了，缓冲装置、特别是缓冲质量装置的惯性力矩MTMT与不带缓冲装置的扭矩传递组件的惯性力矩MTMW存在下列关系：
0.1≤MTMT/MTMW≤0.5。
进一步地可以提出，缓冲装置、特别是缓冲弹性部的摩擦力矩MR适用：
MR(n≤nG)≤7Nm
MR(n＞nG)≥4Nm，
其中，n是扭矩传递组件围绕旋转轴线的转速，nG是以预设的转速间隔超出对应于缓冲装置固有频率的转速的极限转速。
由此提出，此处的摩擦力矩主要通过缓冲装置组件的库伦摩擦，特别是缓冲弹性部的弹簧，反映在该支撑的构件上。通过在已给出的区域中摩擦力矩的选择，可以保证直到极限转速所出现的摩擦不能大到防止缓冲质量装置的振动。当达到或者超过极限转速时，摩擦大到实际不再可能出现缓冲质量装置的自由振动，因此缓冲质量装置这时主要作为额外的质量起作用。
进一步提出，由涡轮和泵叶轮形成的流体循环的轴向宽度bKRL与流体循环的径向高度hKRL存在下列关系：
0.2≤bKRL/hKRL≤1.2。
通过该比例关系在给出范围内的选择，可以保证在壳体内部足够的结构空间，用于提供缓冲装置。
进一步可以提出，缓冲弹性部的弹簧的直径φTF和其相对于旋转轴线的径向距离RFNTF存在下列关系：
0.1φTF/RFNTF≤0.33。
根据进一步优选的构造设计提出，缓冲装置的弹簧相对于旋转轴线的径向距离RFNTF与缓冲质量装置的质量部分的表面重心相对于旋转轴线的径向距离rTM存在下列关系：
0.59≤RFNTF/rTM≤1.69。
本发明进一步涉及一种传动系统，包括多缸内燃机和与该多缸内燃机的曲轴相联接的根据本发明的扭矩传递组件。
在这种传动系统中例如可以提出，缓冲装置特别是缓冲质量装置的惯性力矩MTMT与多缸内燃机的气缸数量nZYL存在下列关系：
0.0033kgm2≤MTMT/nZYL≤0.1kgm2。
进一步提出，缓冲弹性部的刚度CTF与多缸内燃机的气缸数量nZYL存在下列关系：
0.92Nm/°≤CTF/nZYL≤12Nm/°。
根据进一步优选的变型提出，多缸内燃机的对应于缓冲装置的固有频率的转速与多缸内燃机的气缸数量nZYL存在下列关系：
100/分钟≤nEF/nZYL≤1200/分钟。
这里需要指出的是，例如对于四缸内燃机，曲轴每两次旋转会在气缸中点火四次。这意味着，当转速为1000转/分钟、缓冲装置的固有频率为2000转/分钟时，在其固有频率范围内会产生振动。
附图说明
现借助于后面的附图对本发明进行详细说明，其中：
图1至图6从原理上示出了扭矩传递组件各种不同的替换方案，其具有涡轮、缓冲装置和带有一个扭转减振单元的扭转减振装置；
图7至图18从原理上示出了扭矩传递组件各种不同的替换方案，其具有涡轮、缓冲装置和带有两个扭转减振单元的扭转减振装置；
图19至图38从原理上示出了扭矩传递组件各种不同的替换方案，其具有涡轮、缓冲装置和带有三个扭转减振单元的扭转减振装置；
图39从原理上示出了扭矩传递组件，其具有在外面布置的缓冲装置；
图40示出了根据图5的扭矩传递组件的局部纵向剖面图；
图41示出了根据图7的扭矩传递组件的局部纵向剖面图；
图42示出了根据图9的扭矩传递组件的局部纵向剖面图；
图43示出了根据图15的扭矩传递组件的局部纵向剖面图；
图44至图52示出了根据图17的扭矩传递组件的局部纵向剖面图；
图53和图54示出了根据图18的扭矩传递组件的局部纵向剖面图；
图55示出了构成为湿式运转的离合器装置形式的扭矩传递组件，其具有在壳体装置内部布置的缓冲装置；
图56至图60示出了根据图39的扭矩传递组件的局部纵向剖面图；
图61以表格示出了能够在扭矩传递组件中实现的不同尺寸或尺寸之间的关系；
图62以表格示出了图61所示尺寸的标记说明；
图63示出了对应根据图44所示的扭矩传递组件，其中详细标出了图61和图62以表格所示的尺寸。
具体实施方式
图1从原理上示出了扭矩传递组件10的示意图，例如液压的扭矩转换器。在仅以原理图示意的壳体12中布置有涡轮T，变速箱输入轴GEW伸入到该壳体中，该壳体同时还提供有或承载着泵叶轮。为进行扭矩传递使涡轮与变速箱输入轴GEW相联接。通过分接离合器14和扭转减振装置16，能够在分接状态下使涡轮T和变速箱输入轴GEW直接在流体循环环境下与壳体12相联接。
扭转减振装置16在这种构造中包括单一的扭转减振单元TD，其具有初级侧18、次级侧20以及在这两者之间作用的阻尼弹簧装置22。这里需要指出的是，通常来说这种阻尼弹簧装置包括多个在圆周方向依次连接或/和相互接插的阻尼弹簧，例如螺旋压力弹簧。基本上这种阻尼弹簧装置然而也可以包括其他形式的弹簧，例如气动弹簧、或者通过可变形的弹性材料块或者类似材料构成的弹簧部件。因为扭转减振装置16只包括单一的扭转减振单元TD，基本上初级侧18还可以提供扭转减振装置的输入区域24。扭转减振单元TD的次级侧20基本上还可以提供扭转减振装置的输出区域26。输入区域24经由分接离合器14可联接在壳体12上。输出区域26与涡轮T连接，以绕着图1中未示出的旋转轴线共同旋转。
这种关系示出了，根据本发明的意义，通过所表述的“输入区域”和“输出区域”选择不同功能组的分配，不同功能组的分配对应于在驱动状态下、即拉伸状态下的扭矩流。在这种状态下扭矩通过驱动设备、例如内燃机经由壳体12导入，在分接状态下通过输入区域24继续传递到输出区域26和涡轮T。当然在进给状态，例如在发动机制动状态，扭矩流以相反的方向移动，从变速箱输入轴经过输出区域26接收，继续传递到输入区域24，并且通过分接离合器14传递到壳体12以及由此传递到驱动设备。
图1进一步示出了缓冲装置28，其包括缓冲质量装置Ti和允许缓冲质量装置Ti振动的缓冲弹性部30。图1所示的构造中缓冲装置28以其缓冲弹性部30(例如由弹簧装置构成，优先为多个螺旋压力弹簧)与涡轮T或者扭转减振单元TD的次级侧20相联接，以及由此还与扭转减振装置的输出区域26相联接。
在这种结构设计的变型中，在传动系统出现的振动或者旋转不均匀性能够直接在与变速箱输入轴GEW相联接的区域上被缓冲或减弱。因此缓冲装置28需要相对较少的分隔势能，由此能够形成紧凑的结构。
如在图1中原理上所示，缓冲装置带有没有位于扭矩流中的缓冲质量装置Ti和同样没有位于扭矩流中的缓冲弹性部30，例如以弹簧装置的形式，缓冲装置28构造成固有频率缓冲器，并且由此使临界激励频率设计成例如在1000转/分钟以下的转速范围内。
图2示出了扭矩传递组件10的变型。由此得出，在接下来的变型中，在构造和功能方面，与之前所述的组件相对应的构件或组件使用相同的附图标记来表示。接下来仅针对每种变型的相对不同方面进行说明。
在图2中，在与扭转减振装置16的输出区域20相联接的涡轮T中，缓冲装置28以其缓冲弹簧装置30联接到扭转减振装置16的输入区域24上，并因此还联接到扭转减振单元TD的初级侧18上。在扭矩流中—相对于拉伸状态—缓冲装置30直接在分接离合器14之后，而没有直接与扭矩流相联接，即，扭矩没有通过缓冲装置28传递。在缓冲装置28的固有频率的激励下，该缓冲装置作为附加的质量起作用，由此改善在这个转速范围或者激励频率范围内的分接离合器14的调节性能。此外，还减少了缓冲质量装置Ti对为此设置的末端止动件的冲击的危险。
在图3示出的扭矩传递组件10的变型中，涡轮T与扭转减振装置16的输入区域24相联接。缓冲装置28也与该输入区域24，即扭转减振单元TD的初级侧18相联接。同时在图1所示的示意图中，这种联接可以直接或者通过涡轮T来实现。关于缓冲装置28的作用，这种变型同样具有如之前借助于图3所述的优点。通过从涡轮T到输入区域24的转移，使扭转减振单元TD初级侧的质量提高。因为在图2和图3所示的结构设计的变型中，联接主要直接在驱动设备的驱动轴上，例如曲轴上实现，而没有中间连接其他常用的弹性体，所以需要比图1的实施例更高的缓冲势能。
图4示出了一种装置，其中，在与扭转减振装置16的输入区域24相联接的涡轮T中，缓冲装置28通过缓冲弹簧装置30与扭转减振装置16的输出区域26相联接。这种变型的优点在于，在扭转减振装置16的超临界区域，即转速或者振动起因超过扭转减振装置16的谐振频率时，缓冲装置28作为简单的次级侧的质量起作用。
图5示出了一种结构设计的变型，缓冲装置28与扭转减振装置16的输出区域26相联接。缓冲质量装置Ti在这种结构设计中，主要通过涡轮T来提供。这意味着所需的结构空间只需要用于提供缓冲弹性部30。缓冲质量装置Ti由于涡轮T的应用因此不需要结构空间。
图5所示的扭矩传递组件10的结构设计在图40中示出。可以看出壳体12具有驱动侧的壳体部32和输出侧的壳体部34，该输出侧的壳体部同时还提供泵叶轮的壳体用于由此集成在壳体12中的泵叶轮36。在壳体部34的内侧具有沿着圆周方向依次相互承载的泵叶轮叶片38。在壳体12的内部，涡轮T设有涡轮壳体40和承载在涡轮壳体之上的涡轮叶片42。在涡轮叶片42的径向内部区域和泵叶轮叶片38之间布置有导轮的导轮叶片44，导轮常用附图标记46表示。
分接离合器14包括多个与壳体12相联接的摩擦部件或者薄片48，以及多个与内部薄片载体50相联接的摩擦部件或者薄片52。通过联接柱54，这些薄片相互挤压形成分接状态。
扭转减振装置16或者扭转减振单元TD本身作为初级侧18包括两个例如由板材构成的覆盖盘部件58，60，其通过多个铆钉与内部薄片载体50固定连接在一起，并由此还提供输入区域24的主要构成部件。扭转减振单元的次级侧20，主要还提供扭转减振装置16的输出区域26，该次级侧包括中心盘部件56。一方面在中心盘部件56上和另一方面在覆盖盘部件58，60上，构成阻尼弹簧装置22的阻尼弹簧的圆周方向支撑区域，相对于阻尼弹簧的影响，初级侧18和次级侧20可以相互围绕着旋转轴线A来旋转。
中心盘部件56通过齿式啮合与输出轮毂62相联接，输出轮毂可以再抗旋转地与变速箱输入轴相联接。
在中心盘部件56的径向外部区域提供多个圆周支撑区域用于沿着圆周方向互相依次布置的缓冲弹性部30的弹簧64，特别是螺旋弹簧。覆盖盘形式的联接部件66同样提供有圆周支撑区域用于缓冲弹性部30的弹簧64，并且该联接部件相对于中心盘部件56能够围绕旋转轴线A在压缩缓冲弹性部30的弹簧64的条件下、还根据减振装置的类型而运动，或者能够形成圆周方向的振动。
联接部件66通过焊接与涡轮|T的涡轮壳体40固定连接，并且主要和该涡轮壳体一起形成缓冲装置28的缓冲质量装置Ti。缓冲质量装置Ti通过弹簧64，即缓冲弹性部30，与中心盘部件56连接在一起，同时与扭转减振单元TD的次级侧26相联接。因为在转换器工作状态下，驱动扭矩必须通过缓冲装置28传递，在变扭状态下该缓冲装置主要作为扭转减振单元与后续的扭转减振单元TD串联起来作用，所以根本上不会导致缓冲作用的缺失。然而缓冲弹性部30的弹簧64必须设计成能够传递驱动扭矩或者已转换的驱动扭矩。另一种情况，缓冲弹性部30的止动件100能够吸收和继续传递待传递的剩余力矩，即不会被缓冲弹性部传递的扭矩。在分接状态下，即在起动分接离合器时，涡轮T几乎没有传递扭矩，因此缓冲装置28及其缓冲质量装置Ti可以在这种作用下，也就是说无法接通扭矩传递路径。
在这种结构设计的变型中，涡轮T本身没有居中，因此轴向和径向的居中主要通过缓冲弹性部30，即弹簧64或者联接部件66以及中心盘部件56来实现。当然涡轮壳体40也可以继续沿着径向向内导引，直到例如轴向或者/和径向支承在输出轮毂62上的位置。
虽然这种结构设计形式中，缓冲质量装置Ti由于相对较轻的涡轮T的构造方式而具有少的总重量，但是当振动起因出现时，涡轮T随着其涡轮壳体42运动，填充在壳体12中的油会影响缓冲装置28的固有频率。
图6原理性的示出了扭矩传递组件10的变型，其中主要还提供缓冲质量装置Ti的涡轮T通过缓冲弹性部30与扭转减振装置16的输入区域24相联接。此处对特别安排的缓冲质量来说还能够节省额外的结构空间。在转换器工作和在缓冲装置28的固有频率或者缓冲频率激励下工作时，扭转减振装置16作为涡轮减振器来起作用。
如前所述，根据图1至图6的结构设计的变型，其中，扭转减振装置包括一个单独的扭转减振单元。接下来的变型描述了包括两个扭转减振单元的扭转减振装置。
在图7中可以看到扭矩传递组件10的结构设计实施例，其中，第一扭转减振单元TD1以其初级侧18与分接离合器14相联接，所以还主要提供扭转减振装置16的输入区域24。第一扭转减振单元TD1的次级侧20可以通过其阻尼弹簧装置22相对于初级侧18转动。进一步地第一扭转减振单元TD1的次级侧20与串联在一起作用的第二扭转减振单元TD2的初级侧18’相联接，或者与其一起提供中间质量装置70。第二扭转减振单元TD2的次级侧20’与变速箱输入轴GEW相联接，主要还提供扭转减振装置16的输出区域26，初级侧18’和次级侧20’相对于第二扭转减振单元TD2的阻尼弹簧装置22’能够互相绕着旋转轴线旋转。
图7所示的结构设计的变型中，涡轮T与中间质量装置70相联接，或者同样主要提供质量部分。在分接状态下，两个扭转减振单元TD 1和TD2互相串联起来作用。在扭矩转换状态下，即扭矩主要通过涡轮T传递的状态下，只有扭转减振单元TD2作为涡轮减振器起作用。
缓冲装置28通过缓冲弹性部30与中间质量装置70或者平行于涡轮T，或者例如还通过涡轮T相联接。
在没有导致振动起因的缓冲装置28的固有频率或者缓冲频率的转速范围内，导致中间质量装置70质量的增加，这对减振行为产生有利的影响。
图7原理上示出的装置的结构实施方案在图41中示出。在这种结构设计的变型中，中心盘部件56在径向内部区域与内部薄片载体50固定联接在一起，因此主要构成扭转减振单元TD1的初级侧18。两个覆盖盘部件58，60在径向外部区域主要提供扭转减振单元TD1的次级侧20，其能够相对于阻尼弹簧装置20(例如多个在圆周方向依次排列的螺旋压力弹簧)的作用相对于初级侧18转动。
两个覆盖盘部件58，60在径向内部区域主要形成第二扭转减振单元TD2的初级侧18’，该第二扭转减振单元串联布置或起作用、并且径向在第一扭转减振单元TD1内部。另一个中心盘部件56’主要形成扭转减振单元TD2的次级侧20’，并且相对于阻尼弹簧装置22’的作用而相对于初级侧18’能够转动。在径向内部，中心盘部件56与输出轮毂62联接在一起。
涡轮T的涡轮壳体40在此处径向向内拉伸，通过铆钉与主要还提供中间质量装置70的覆盖盘部件58，60相联接。因此涡轮T成为中间质量装置70质量增加的原因，所以本身还构成质量组成部分。
缓冲装置28布置在涡轮T、泵叶轮36和导轮46之间形成的环形槽状的容积区域内。缓冲装置包括环形的或者扇形的在圆周方向围绕旋转轴线A延伸的缓冲质量装置Ti，该缓冲质量装置与涡轮T、特别是涡轮内壳71通过缓冲弹性部30联接在一起。此处的缓冲弹性部30由弹性材料、例如橡胶或橡胶类的材料构成，能够在涡轮T和缓冲质量装置Ti之间产生圆周方向的相对振动。
这种结构设计变型特别的优点在于，对于缓冲装置28不需要额外的结构空间。进一步地，缓冲装置28的布置在已给出的容积区域内改善了在液压扭矩转换器中流体循环的流通性能。特别是在导轮46的两侧产生很少的流动损失。
图8进一步原理性示出了扭矩传递组件10的另一种变型。可以看出，还在扭转减振装置16的两个扭转减振单元TD1和TD2之间布置的涡轮T。缓冲装置28通过缓冲弹性部30与扭转减振装置16的输出区域26相联接，并因此与第二扭转减振单元TD2的次级侧20’相联接。因此缓冲装置28直接于变速箱输入轴GEW之前起作用，所以能够最优的利用两个扭转减振单元TD1和TD2的缓冲势能。在超过缓冲装置28的固有频率的激励频率范围中，缓冲装置作为额外的质量而起作用。进一步实现了，通过摩擦力的导入使缓冲装置28失效，即禁止缓冲质量装置Ti的振动，从而在其他运行状态下只是用于增加质量。这种方式当然对其他之前已经阐述过的或者接下来待阐述的变型同样有效。
在图9示出的扭矩传递组件10的变型中，缓冲装置28与扭转减振装置16的输入区域24相联接，并因此与直接在分接离合器14之后的第一扭转减振单元TD1的初级侧18相联接。
对此图42中示出了结构实施方案。可以看出联接在内部薄片载体50的内部圆周区域上的缓冲装置28。其包括环形或者扇形的围绕旋转轴线A延伸的缓冲质量装置Ti，该缓冲质量装置通过缓冲弹性部30与内部薄片载体50相联接。而且此处缓冲弹性部30优先用弹性材料构成。这种变型的优点在于很少的结构空间的需求，因为内部薄片载体50的径向内部区域，载有摩擦部件52，能够使用已有的空间。
图10示出了扭矩传递组件10的一种变型，其中，涡轮T与扭转减振装置16的输入区域24相联接。缓冲装置28同样与输入区域24相联接，例如平行于涡轮T，或者如图所示通过涡轮T。在超过缓冲装置28的缓冲频率或者固有频率的频率范围内，缓冲装置会使扭转减振单元TD1的初级侧的质量增加。这样在该频率范围或者转速范围内改善了分接离合器14的可调节性。因为扭矩流中的涡轮T位于两个扭转减振单元TD1和TD2之前，其缓冲势能在转换器运行时能够得到完全地充分利用。这种方案由于弹性体的存在对相对较软的变速箱输入轴特别有利。
在图11示出的变型中，在还与输入区域24相联接的涡轮T中，缓冲装置28联接在两个扭转减振单元TD1和TD2之间的中间质量装置70上。这意味着，在超过缓冲装置28的固有频率的频率范围内，中间质量装置70的质量得到增加。
在图12中，涡轮T与扭转减振装置16的输入区域24相联接，而缓冲装置28与输出区域26相联接。此处缓冲装置也直接布置在变速箱输入轴GEW之前，这样能够非常有效地利用两个串联在一起作用的扭转减振单元TD1和TD2的缓冲势能。超过缓冲装置28的固有频率时会导致输出区域26质量的增加。涡轮T位于输入区域24上，即直接邻接在分接离合器14上，这样带来了控制分接离合器14时的调节优势。
图13示出的变型中，涡轮T与扭转减振装置16的输出区域26相联接，因此与第二扭转减振单元TD2的次级侧20’相联接。这种结构设计的变型特别适用于带有相对抗扭的变速箱输入轴的传动系。在这种变型中，两个串连在一起作用的扭转减振单元TD1和TD2的缓冲势能还可以得到有效地利用。
图14示出的变型中，涡轮T与扭转减振装置16的输出区域26相联接，而缓冲装置28同样与输入区域24相联接。通过在超出缓冲装置28的固有频率时导致输入区域24的质量增加，改善了分接缓冲器14的可调节性。涡轮T于输出区域26上的定位进一步允许了双惯量飞轮的功能性。
图15示出的变型中，缓冲装置28与在两个扭转减振单元TD1和TD2之间的中间质量装置70相联接。涡轮与扭转减振装置16的输出区域26相联接，并因此与扭转减振单元TD2的次级侧20’相联接。通过涡轮T于输出区域26上的定位也能够实现双惯量飞轮的功能性。进一步的优点在于，在启动状态下扭矩不是通过缓冲装置28的止动件或者另一个扭转减振单元传递。在缓冲装置28的缓冲频率或者固有频率之外的区域，其用来增加中间质量装置70的质量。
图43中示出了该变型的结构实施方案。可以看出涡轮T以其涡轮壳体40径向向内与输出轮毂62相连接。联接部件72与两个主要提供中间质量装置70的覆盖盘部件58，60固定连接，例如通过各自的铆钉，其还使覆盖盘部件58，60在径向向内区域相互固定连接在一起。联接部件72提供用于缓冲弹性部30的弹簧64的圆周支撑区域。另一个联接部件66提供相应的圆周支撑区域，能够径向向内支承在输出轮毂62上并且可以轴向和径向相对该输出轮毂转动。
缓冲质量装置Ti包括一个或者多个环形或扇形围绕旋转轴线A的质量部分74，其通过一个或者多个连接部件76与联接部件66相连接。缓冲装置Ti主要包括质量部分74、连接部件76和联接部件66，并且能够在弹簧64压缩时沿着圆周方向相对于联接部件72和因此相对于中间质量装置70而振动。连接部件76利用铆钉连接与联接部件66连接在一起，能够避免通常容易氮化的板材的焊接。此外，因为缓冲质量装置Ti的大部分，主要是质量部分74，相对布置在径向朝外的位置，所以能够得到高的缓冲势能。
图16示出了一种结构设计的变型，其中缓冲质量装置Ti包括涡轮T，并且通过缓冲弹性部30与扭转减振装置16的输入区域24相连接。缓冲质量装置Ti和涡轮T在此处主要相互刚性连接在一起，其对于所需的结构空间具有优势。缓冲弹性部30如此设计，即，在转换器运行时，能够吸收或者继续传递通过涡轮传递的扭矩。
图17示出了一种变型，其中，缓冲质量装置Ti和涡轮T一起通过缓冲弹性部30与在两个扭转减振单元TD1和TD2之间的中间质量区域70相连接。此处通过功能的融合具有结构空间优势。进一步的优点是增加了中间质量装置70的质量。在缓冲装置28的固有频率之外的频率范围内，缓冲装置只作为额外的质量起作用。
图44中对此示出了结构实施方案。可以看出两个串连在一起作用的径向排列的扭转减振单元TD1和TD2。两个覆盖盘部件58，60主要构成扭转减振装置16的中间质量区域70。联接部件72在径向向外的区域提供圆周支撑区域用于缓冲弹性部30的弹簧64，该联接部件进一步径向向内与中间质量装置70例如通过铆接连接在一起。轴向或/和径向支承在输出轮毂62上的联接部件66例如通过铆接承载了涡轮壳体40上的涡轮T，同时构成缓冲弹性部30的弹簧64的圆周支撑区域。此处例如联接部件66可以与通过铆接固定在联接部件上的联接部件78一起限定缓冲弹性部30的弹簧64周围的容积区域。继续径向向外通过焊接将一个质量部分74或者多个质量部分74连接到联接部件66上，因此缓冲质量装置Ti包括质量部分74、与其他联接部件78相连的联接部件66以及涡轮T。
对此图45示出了一种变型。可以看到，涡轮T没有径向向内通过铆接与联接部件66相连接，而是在其径向向外区域或者涡轮壳体40的径向向外区域与缓冲质量装置Ti的一个质量部分74或者多个质量部分74通过焊接相连接。同样，与图44所示的结构设计的变型一样，涡轮T经由质量部分66相对于输出轮毂62以及由此相对于旋转轴线A受到支承。可以看出径向向外通过质量部分74填充的结构空间变大，由此用来增加缓冲质量装置Ti的质量。
图46示出了一种变型，其中质量部分74或者多个质量部分74径向向外与涡轮T的涡轮壳体40通过焊接相连接。涡轮T通过沿径向继续向内与联接部件66的连接承载了缓冲质量装置Ti的一个或多个质量部分74。这样避免了质量部分74与通常由氮化板材构成的联接部件之间的焊接。涡轮T与径向向外远离布置的质量部分74一起形成相对较大的缓冲质量装置Ti的质量。
图47所示的装置与图46所示的结构设计形式相比没有其他能够增加质量的构件，即没有质量部分74。缓冲装置28的缓冲质量装置Ti在此主要由涡轮T和联接部件66构成。这里实现了弹簧64进一步径向向外的定位，即缓冲弹性部30的弹簧，因此提供了更大的弹簧空间。进一步地，通过弹簧64的继续径向向外的位移，提高了作用在弹簧上的离心力，以及由此特别是提高了在联接部件66和78上产生的摩擦力。这意味着，当达到临界转速时摩擦变大，以至于缓冲功能性不能得到满足，缓冲质量装置Ti根本上不能自动相对于中间质量装置70振动，从而提高中间质量装置70的质量。由于摩擦无法实现缓冲器的负作用的振动起因。
图48所示的扭矩传递组件10的构造设计的变型中，用来联接缓冲装置28的联接部件72如此构成，其包围在缓冲弹性部30的弹簧64周围。进一步地，联接部件72在覆盖盘部件60的径向向外区域例如通过焊接或者铆接连接。联接部件66径向向内延伸，轴向或/和径向支承在输出轮毂62上。在其径向中间区域，联接部件66承载了一个或多个在圆周方向依次排列的质量部分74，并且共同还与涡轮T一起主要形成缓冲质量装置Ti。这里由于弹簧74的相对径向向外的定位，利用旋转运行的离心力和高转速时增加的摩擦力，能够使缓冲质量装置28停止作用。
图49示出了与图48相似的扭矩传递组件10的结构设计的变型。此处，安装在联接部件66的径向中间区域的质量部分74通过多个轴向依次排列的圆盘、例如弓形或者环形的板材段来提供。这些圆盘在外侧圆周区域形成啮合部，并且与载体80形成旋转离合啮合，该载体例如通过铆接固定在联接部件66上且构成角钢形状。其轴向关系由固定在轴向延伸的截段上的卡环形成。这种由多个圆盘构成的质量部分74相对来说制造起来费用很少，因此其总质量能够为了适应所需的阻尼特性而产生变化。
图50示出了结构设计的变型，其主要对应图48和图49。但是此处联接部件66没有额外的质量部分。缓冲质量装置Ti主要由涡轮T和联接部件66来提供。
图51示出了一种变型，其中与涡轮T相连接的联接部件66围绕在缓冲弹性部30的弹簧64的周围。联接部件66能够例如通过焊接固定在涡轮壳体40上。连接在中间质量装置70上的联接部件72径向向外与弹簧64构成圆周支撑啮合，并且径向向内延伸，在其径向向内区域通过铆接与两个覆盖盘部件58，60固定连接在一起。同时径向向外相对远离地布置的缓冲弹性部30的弹簧64能够通过焊接实现与联接部件72的连接，这在结构设计方案优点是其本身或者覆盖盘部件58，60使用氮化板材。
图52示出了一种变型，其中两个扭转减振单元TD1和TD2径向没有啮合在一起，而是轴向依次布置在一起。分接离合器14的内部薄片载体50与中心盘部件56，即与轴向靠近分接离合器14定位的扭转减振单元TD1的初级侧18，例如通过铆接相互固定连接在一起。扭转减振单元TD1的两个覆盖盘部件58，60径向向内通过铆接相互固定连接在一起。扭转减振单元TD2的覆盖盘部件58’在铆接连接区域也与扭转减振单元TD1的两个覆盖盘部件58，60相连接。扭转减振单元TD2的两个覆盖盘部件58’和60’径向向外，即径向在阻尼弹簧装置22’之外通过铆接互相固定连接在一起。而扭转减振单元TD1的两个覆盖盘部件58、60提供次级侧20，两个覆盖盘部件58’、60’提供扭转减振单元TD2的初级侧18’。中心盘部件56’主要构成扭转减振单元TD2的次级侧20’，其通过铆接与输出轮毂62相连接。可以看出，在这种结构设计的变型中两个阻尼弹簧装置22和22’几乎处于相同的径向高度。
为了与缓冲装置28相联接，使两个覆盖盘部件58，60(其与覆盖盘部件58’，60’一起主要提供中间质量装置)径向向外延长，并在那构成缓冲弹性部30的弹簧64的圆周支撑区域。缓冲质量装置Ti主要包括一个或多个质量部分74，其与涡轮T的涡轮壳体40相连接。一个或多个联接部件66延伸，在另外的轴向方向从一个或多个质量部分74出发而与弹簧64形成圆周支撑啮合。质量部分74与涡轮T一起主要提供缓冲质量装置Ti。因为此处不仅主要构成缓冲质量装置Ti的质量的构件继续径向向外布置，而且在此处达到突出的缓冲势能的缓冲弹性部30也用于，使质量部分74直接接近涡轮壳体40，并因此通过焊接相连接。通过缓冲弹性部30的弹簧64的定位同时还保证了与转速相关地改变摩擦相互作用，这里特别是随着覆盖盘部件58径向向外延伸而改变，因此随着转速的提高，缓冲装置28的作用会减少。
图18原理性地示出了根据本发明的扭矩传递部件10的另一变型。在这个结构设计的变型中，缓冲质量装置Ti或者其带有的涡轮T通过缓冲弹性部30与扭转减振装置16的输出区域26、并因此与扭转减振单元TD2的次级侧20’相联接。缓冲质量装置Ti在此处与涡轮T一起直接位于变速箱输入轴GEW的前面。除了很少的额外结构空间的优点以外，还有此处用来提高缓冲质量的部件和涡轮T一起构成缓冲质量装置Ti相对较大的质量，以及相应的扭转减振单元TD2的次级侧。这种布置方式特别适用于具有相对稳定的变速箱输入轴GEW的传动系统。
图53中对此示出了一种结构设计变型。该结构设计变型在构造方面基本上对应于之前图46所述的变型。然而区别在于，径向向外与缓冲弹性部30的弹簧64一起作用的联接部件72继续径向向内延伸，并且在其径向向内区域与输出轮毂62构成旋转离合啮合。这里输出轮毂可以在其外围区域具有啮合部82，利用该啮合部一方面与在径向向内的扭转减振单元TD2的中心盘部件56’上的内部圆周啮合部形成旋转离合啮合，另一方面与联接部件72上的相应的内部圆周啮合部形成啮合。覆盖盘部件60可以利用这种啮合部82与圆周运动间隙形成梳状啮合，从而限定了第二扭转减振单元TD2的最大偏转角度。一个或多个质量部分74径向在缓冲弹性部30之外通过焊接与涡轮T的涡轮壳体40相连接，从而弹簧54径向向外可使用的结构空间非常有效地用于使缓冲质量装置Ti的总质量尽可能大。这里，涡轮T的径向定心通过在输出轮毂62的外侧周围径向以及必要时轴向支撑的联接部件66来实现。
图54示出了主要对应于图51所示的扭矩传递部件10的变型。用于与中间质量装置70联接的联接部件72在此处进一步径向向内延伸，并且与啮合部82在输出轮毂62处形成旋转离合啮合。而且这里包括涡轮T的缓冲质量装置Ti与第二或径向向内的扭转减振单元TD2的次级侧20’相联接，或者与扭转减振装置16的输出区域26相联接。
涡轮T的径向定心在这里通过径向向内延伸到输出轮毂62的、在必要时作为单独的构件形成的区域自动实现，该区域径向以及在必要时也轴向支承在输出轮毂62上。
图55示出了扭矩传递组件的结构设计，其以湿式运转的离合器形式存在。该扭矩传递组件在带有两个壳体部32，34的壳体12中包括一个由两个扭转减振单元TD1和TD2构成的扭转减振装置16。外部薄片载体84通过铆接与两个覆盖盘部件58，60固定连接在一起的。这样在径向外部区域主要构成扭转减振单元TD1的初级侧，或者扭转减振装置16的输入区域24。在其径向内部区域主要形成径向内部的扭转减振单元TD2的初级侧18’。其次级侧20’主要包括中心盘部件56’，该中心盘部件通过铆接固定在输出轮毂62上。
外部薄片载体84与摩擦部件或者薄片52抗扭地联接在一起。薄片能够轴向夹住在壳体部32和挤压部件86之间，以产生联接状态。联接柱54与挤压部件86一起将壳体12的内部空间分隔成两个容积区域，通过联接柱、通过对压力性能的调节和预应力的使用，使预应力弹簧88能够通过或多或少的强摩擦相互作用达到联接状态、脱离联接状态或滑动状态。
缓冲装置28通过使两个覆盖盘部件58，60径向内部固定连接的铆钉与中间质量装置70固定连接在一起。此处采用联接部件72，其径向向外夹紧，并且在其径向外部区域提供缓冲弹性部30的弹簧54的圆周支撑区域。包括两个覆盖盘部件的联接部件66径向向外与一个环形的或者多个在圆周方向依次布置的质量部分74例如通过铆接固定连接在一起，与这些质量部分一起主要提供缓冲装置28的缓冲质量装置Ti。
进一步的指出，根据在前述液压扭矩转换器所示的详细结构变型中的使用，不管是扭转减振装置、其扭转减振单元或者缓冲装置的结构设计以及定位，在这种湿式运转的离合器中都能找到。同样这种结构原理或者结构设计能够在流体离合器中传递或者得到使用。
图19示出了扭矩传递组件10中使用构成为固定频率缓冲器的缓冲器装置28，其带有缓冲质量装置Ti或者缓冲弹性部30，其中扭转减振装置16具有串连在一起作用的扭转减振单元TD1，TD2和TD3。而且这里该应用还可以在液压扭矩转换器、流体离合器或者湿式运转的离合器中实现。
第一扭转减振单元TD1的初级侧18主要提供扭转减振装置16的输入区域24，而且连接在分接离合器14上。第一扭转减振单元TD1的次级侧20连接在第二扭转减振单元TD2的初级侧18’上，并与其一起构成中间质量装置60。第二扭转减振单元TD2的次级侧20’连接在第三扭转减振单元TD3的初级侧18”上，并与其一起构成另一个中间质量装置70’。第三扭转减振单元TD3的初级侧18”通过阻尼弹簧装置22”与第三扭转减振单元TD3的次级侧20”构成扭矩传递离合连接。这个次级侧20”主要提供扭转减振装置16的输出区域26，并且与变速箱输入轴GEW联接在一起。
在图19所示的变型中，涡轮T联接在两个扭转减振单元TD2和TD3之间的中间质量装置70’上。而且，缓冲装置28或者直接或者通过涡轮T与中间质量装置70’相联接。
这种结构设计特别的优点在于由于缓冲装置28连接在第二和第三扭转减振单元TD2和TD3之间而提供突出的缓冲势能，还进一步地相对于涡轮T或者缓冲装置28前置设有两个扭转减振单元TD1和TD2。
图20所示的带有三个扭转减振单元TD1，TD2和TD3的变型中，涡轮T联接在两个扭转减振单元TD2和TD3之间，在该涡轮中缓冲装置28与扭转减振装置16的输入区域24、并因此与第一扭转减振单元TD1的初级侧18相联接，也即直接联接在分接离合器14上。
图21示出的变型中，缓冲装置28联接在两个扭转减振单元TD1和TD2之间的中间质量装置70上，而涡轮T联接在两个扭转减振单元TD2和TD3之间的中间质量装置70’上。
图22所示的布置中，涡轮T位于两个扭转减振单元TD2和TD3之间，即联接在中间质量装置70’上。缓冲装置28联接在扭转减振装置16的输出区域26、并因此即联接在第三扭转减振单元TD3的次级侧20”上，由此根据作用直接联接在变速箱输入轴GEW之前。
图23示出的变型中，涡轮T在扭矩流中—相对于拉伸状态—位于分接离合器14之后，而在扭转减振装置16的第一扭转减振单元TD1之前，即因此与扭转减振装置的输入区域24联接在一起。缓冲装置28同样与输入区域24直接地或者通过涡轮T联接在一起。
图24示出的结构设计的变型中，缓冲装置28联接在两个扭转减振单元TD1和TD2之间的中间质量装置70上。涡轮联接在扭转减振装置16的输入区域24上。
图25示出的变型中，涡轮T联接在扭转减振装置16的输入区域24上，而缓冲装置28通过缓冲弹性部30联接在第二扭转减振单元和第三扭转减振单元TD3之间的中间质量装置70’上。
图26中，缓冲装置28联接在扭转减振装置16的输出区域26上，而涡轮T联接在输入区域24，即分接离合器14和扭转减振单元TD1或者其阻尼弹簧装置22之间。此处由于前置在缓冲装置28之前的三个扭转减振单元TD1，TD2和TD3而具有非常好的缓冲势能。
图27中，涡轮T联接在第一扭转减振单元TD1和第二扭转减振单元TD2之间的中间质量装置70上，因此用来提高质量。缓冲装置28与涡轮T一起或者通过该涡轮与同一个中间质量装置70相联接。
图28示出的变型中，缓冲装置28联接在扭转减振装置16的输入区域24，或第一扭转减振单元TD1的初级侧18上。涡轮T联接在联接在第一扭转减振单元TD1和第二扭转减振单元TD2之间的中间质量装置70上。
图29中，缓冲装置28联接在第二扭转减振单元TD2和第三扭转减振单元TD3之间的中间质量装置70’上，而涡轮T连接在第一扭转减振单元TD1和第二扭转减振单元TD2之间的中间质量装置70上。而且此处在与涡轮T相联接的中间质量装置70上没有联接缓冲装置。
图30示出的变型中，缓冲装置28直接联接在变速箱输入轴GEW之前，即在扭转减振装置16的输出区域26上。涡轮T联接在第一扭转减振单元TD1和第二扭转减振单元TD2之间的中间质量装置70上。
图31示出了一种结构设计的实施例，涡轮T和与其相连的缓冲装置28一起，联接在扭转减振装置16的输出区域26上，即扭转减振单元TD3的次级侧20”。
图32示出的变型中，缓冲装置28与其缓冲弹性部30联接在扭转减振装置16的输入区域24，即第一扭转减振单元TD1的初级侧18，并因此直接与靠近的分接离合器14相联接。涡轮T联接在输出区域26上，用于直接在联接在变速箱输入轴GEW之前的区域。
图33示出的变型中，缓冲装置28联接在第一扭转减振单元TD1和第二扭转减振单元TD2之间的中间质量装置70上。涡轮T联接在扭转减振装置16的输出区域26，并因此联接在第三扭转减振单元TD3的次级侧20”上。
图34示出的变型中，具有缓冲弹性部30和缓冲质量装置Ti的缓冲装置28联接在第二扭转减振单元TD2和第三扭转减振单元TD3之间的中间质量装置70’上，而涡轮T联接在扭转减振装置16的输出区域26上。
图35至图38示出了扭矩传递组件10的结构设计的变型，例如液压的扭矩转换器，流体离合器或者湿式运转的离合器，其中，涡轮T，类似于图54所示，主要提供缓冲质量装置Ti的组成部分。这意味着，没有额外的质量部分主要用来提高缓冲质量装置Ti的质量。可以看出根据不同的结构设计，如此构成的缓冲装置28能够实现与不同的部分相连接，分别是扭转减振装置16的输入区域24，第一扭转减振单元TD1和第二扭转减振单元TD2之间的中间质量装置70，第二扭转减振单元TD2和第三扭转减振单元TD3之间的中间质量装置70’或者扭转减振装置16的输出区域26，即直接在变速箱输入轴GEW之前。
图39示出了另一构造原理。可以看出，例如以流体离合器、液压的扭矩转换器或者湿式运转的离合器形式存在的带有壳体12的扭矩传递组件。在壳体12中具有不同的前述组件，例如分接离合器和扭转减振装置。由此可知，此处扭转减振装置当然可以由一个、两个或者更多的扭转减振单元和/或者如前所述的固定频率缓冲器构成。缓冲器装置28布置在壳体12之外，并通过缓冲弹性部30与其相连接。这种变型最主要的优点在于，壳体12内部不需要额外的结构空间，并且特别地缓冲弹性部30没有处于相对有腐蚀性的环境，即由液体例如高温的油产生的腐蚀性的环境。在这种布置中缓冲装置28的结构设计或者联接与壳体12内部存在的组件完全不相关。特别是在此不强求：壳体12内，例如分接离合器和输出轮毂之间、或者涡轮和分接离合器或者输出轮毂之间的扭矩传递行程具有扭转减振装置。
图56用结构图示出了这种液压扭矩转换器形式的扭矩传递组件10的结构设计。可以看出，在壳体12中承载有分接离合器14、扭转减振装置16的通过内部薄片载体50与分接离合器14相联接的扭转减振单元TD、扭转减振装置的输入区域(此处通过两个覆盖盘部件58，60提供输入区域)，还承载有涡轮T。此处也示出了扭转减振装置16，其在扭矩传递行程上既作用于分接离合器14与输出轮毂之间也作用于涡轮T与输出轮毂62之间。
缓冲器装置28包括环形的或者扇形构成的缓冲质量装置Ti，其在壳体12的驱动侧壳体部32的外围区域通过缓冲弹性部30与壳体12相连接。此处的缓冲弹性部优先作为环形结构的弹性部件来提供，在其外围区域与缓冲质量装置Ti材料配合地例如通过粘贴或者硫化处理固定连接在一起，在壳体部32的外围通过成型的啮合部构成旋转离合啮合。该啮合部特别可以用来与分接离合器14的与壳体12抗扭固定的摩擦部件联接在一起，因此通过壳体部32的变形形成的啮合部可以用于壳体部32的内侧、也可以用于外侧。
通过缓冲弹性部30的可变形性，当振动起因出现时，缓冲质量装置Ti在圆周方向相对于壳体12能够产生振动运动。
这种结构设计特别的优点在于，用作缓冲弹性部30的弹性材料，例如橡胶或者类似于橡胶的材料，具有基本与壳体12的内部温度不相关的刚性。其还具有稳定性，通过前述齿式的啮合稳定地、能够保证运转寿命地与壳体12联接在一起。作为替代地或者额外地，在缓冲弹性部30的径向内部区域，例如通过粘贴或者硫化处理实现材料配合连接。
图57示出了一种变型，其基本上对应于前面图56所述。可以看出，这种变型中扭转减振装置16由径向排列在一起的扭转减振单元TD1和TD2构成，其构造在或集成在扭矩传递组件中，例如液压的扭矩转换器，如前文具体所述。涡轮T在此处与由两个覆盖盘部件58，60提供的中间质量装置70相连接。
图58示出了图56所示变型的一种变型。可以看出，作为替代或者额外地为了实现缓冲装置28的旋转联接，通过缓冲弹性部30与壳体部32的齿啮合，使缓冲弹性部30轴向夹紧在例如壳体部32阶梯状的梯台与盘部件90之间，该盘部件用于连接驱动轴以及与壳体部32连接。在盘部件90上的螺母92能够同时从外侧穿入以径向固定缓冲弹性部30。
图59示出了图57所示变型的一种变型。此处为了实现齿式的连接或者/和材料配合连接，作为替代或者额外地，使缓冲弹性部30通过粘贴或者硫化处理而轴向地在壳体部32和盘部件90之间夹紧。
图60示出了两种如之前图56和图58所示变型中的缓冲装置28的连接或者结构设计的组合体。此处特别具有两个缓冲装置28和28’，所述缓冲装置例如通过相应地选择缓冲质量装置Ti和Ti’或者缓冲弹性部30和30’的调节为不同的固有频率或者缓冲频率。当然这种组合原理可以转化到带有多个串连在一起作用的扭转减振单元的扭转减振装置的结构设计中。
如前文根据图39或者图56至图60所述的结构设计，即一个或者多个缓冲装置在扭矩传递组件的壳体外部的定位具有各种各样的优点。一方面缓冲装置或者其组件本身的协调性与壳体内存在的介质(例如油)不相关，同样在壳体内部通常具有较高的温度，因此缓冲装置的作用特性很少与温度相关。进一步地，这些结构设计的变型使用了通常其他组件没有使用的结构空间，并且能够与其他减振器或者缓冲器的变型没有任何设计问题地组合在一起。特别是这些结构设计的变型能够以模块或者组合形式与其他不同的缓冲原理或者是不同的扭矩传递组件组合在一起。此外还容易实现缓冲装置平行发挥作用，并且调节成不同的固有频率。
进一步了解到，当然对前述结构设计形式同样，其缓冲装置集成在壳体内，在那里例如与扭转减振装置的不同区域相联接，多个平行作用的缓冲装置例如能够以不同的固有频率进行调节。
在图61至图63中可以了解到结合本发明的不同的参数或参数比例，数值或数值范围，特别是前述扭矩传递组件不同的结构设计形式，扭矩传递组件例如构成为液压扭矩转换器，流体离合器或者湿式运转的离合器。进一步可以了解到，图61中表1的1至25行给出的每一个数值或者数值范围在本发明的扭矩传递组件中、特别是在其前述结构设计形式中可以单独实现或者同样可以与任意的其他数值或者数值范围组合实现。
图63给出了图解的尺寸，例如各个半径或者径向距离RFNTF或者RFNTD表示扭矩传递组件10的旋转轴线A与缓冲弹性部或者阻尼弹簧装置的不同弹簧的各个径向中间区域之间的距离。对此，因为通常弹簧在圆周方向围绕旋转轴线或者沿切线方向延伸，所以这个距离是各个到纵向中心轴或者到旋转轴线A的最小距离。
表1中第6行给出的数值范围是缓冲装置28的弹簧64的直径与阻尼弹簧装置的弹簧直径的比例关系，这种比例关系对扭转减振装置的每一个或者必要时的多个扭转减振单元TD均适用。这一点例如图63或者图44示出的结构设计实施例中表示的是，缓冲弹性部30的弹簧64的直径相对于径向向外的扭转减振单元TD1的阻尼装置22的弹簧直径的比例关系、以及相对于径向向内的第二扭转减振单元TD2的阻尼弹簧装置22’的弹簧直径的比例关系，即可以处于给出的数值范围0.61至1.12之间。
例如表1中第23行包括缓冲装置28的固有频率nEF，特别是其与内燃机气缸的数量nZYL之间的比例关系，或者用来得到极限转速，固有频率可以用1/分钟来表示，以能够提供与内燃机转速的关系，通常也用1/分钟或者转/分钟来表示。此处例如可以得到，对四缸四冲程内燃机来说每两转点火四次。这意味着每转出现两次激励情况，带来的后果是，例如缓冲装置28的固有频率是2000转/分钟，内燃机的转速是1000转/分钟，在其固有频率范围内能够导致对缓冲装置的激发。
缓冲装置28的总摩擦力矩用MR来表示，这种总摩擦力矩主要考虑库伦摩擦效应，例如通过这种倾向，即，缓冲弹性部30的弹簧64在离心力的作用下径向向外朝着支撑的构件贴靠，例如朝着联接部件72或者/和66，而在压迫下沿着一个或者两个这种构件产生滑动摩擦运动。而在此不需要考虑通过扭矩传递组件10的壳体12内的流体的排挤而产生的内部摩擦效应。
缓冲弹性部30的弹簧刚度CTF与总的弹性或者弹簧常数有关，其通过缓冲弹性部30得到，同样可能与多个相互并联和/或者串联在一起作用的弹簧或者弹性部件的总的弹簧常数有关。
到缓冲质量装置Ti的质量部分74的表面重心的半径rTM代表了这样一个尺寸，原理上对应于质量重心，然而并非关于整个质量部分74，而是只关于其横截面。这里需要考虑的是质量部分74通常环形地围绕旋转轴线A延伸，因此这种一个质量部分或者必要时多个在圆周方向依次排列的质量部分74的总质量重心还避免了在旋转轴线A上的不平衡度。

Claims (26)

1.一种扭矩传递组件，特别是液压的扭矩转换器、流体离合器或者湿式运转的离合器，所述扭矩传递组件包括壳体装置(12)，优选在壳体装置(12)中的扭转减振装置(16)，所述扭转减振装置具有与壳体装置(12)相联接或者能联接的输入区域(24)以及待与输出机构(GEW)相联接的输出区域(26)，所述扭矩传递组件还包括至少一个缓冲装置(28)，所述缓冲装置具有通过缓冲弹性部(30)与所述扭矩传递组件(10)相联接的缓冲质量装置(Ti)。
2.按照权利要求1所述的扭矩传递组件，其特征在于，所述缓冲弹性部(30)包括弹性材料装置。
3.按照权利要求1或2所述的扭矩传递组件，其特征在于，所述缓冲弹性部(30)包括弹簧装置，优选是螺旋弹簧装置。
4.按照权利要求1至3中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，至少一个缓冲装置(28)与壳体装置(12)相联接。
5.按照权利要求1至4中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，至少一个缓冲装置(28)与扭转减振装置(16)相联接。
6.按照权利要求5所述的扭矩传递组件，其特征在于，至少一个缓冲装置(28)与扭转减振装置(16)的输入区域(34)相联接。
7.按照权利要求5或8所述的扭矩传递组件，其特征在于，至少一个缓冲装置(28)与扭转减振装置(16)的输出区域相联接。
8.按照权利要求1至7中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，所述扭转减振装置(16)包括扭转减振单元(TD)，所述扭转减振单元具有初级侧(18)和抵抗阻尼弹簧装置(22)的作用能够围绕着旋转轴线(A)相对于初级侧(18)旋转的次级侧(20)，其中，所述扭转减振装置(16)的输入区域(24)包括所述初级侧(18)，并且所述扭转减振装置(16)的输出区域(26)包括次级侧(20)。
9.按照权利要求1至7中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，扭转减振装置(16)包括多个串联在一起作用的扭转减振单元(TD1，TD2，TD3)，其中，每一个扭转减振单元(TD1，TD2，TD3)包括初级侧(18，18’，18”)和抵抗阻尼弹簧装置(22，22’，22”)的作用能够围绕着旋转轴线(A)相对于初级侧(18，18’，18”)旋转的次级侧(20，20’，20”)，其中，扭转减振装置(16)的输入区域(24)包括第一扭转减振单元(TD1)的初级侧(18)，扭转减振装置(16)的输出区域(26)包括最后一个扭转减振单元(TD2；TD3)的次级侧(20’；20”)，两个相互依次布置的扭转减振单元(TD1，TD2，TD3)中前一个的次级侧(20，20’)和后一个的初级侧(18’，18”)提供至少一部分中间质量装置(70，70’)。
10.按照权利要求9和权利要求5至7中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，至少一个缓冲装置(28)与中间质量装置(70，70’)相联接。
11.按照权利要求1至10中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，设有泵叶轮(36)和在壳体装置(12)中布置的涡轮(T)。
12.按照权利要求11所述的扭矩传递组件，其特征在于，所述涡轮(T)提供至少一部分缓冲质量装置(Ti)。
13.按照权利要求11或12所述的扭矩传递组件，其特征在于，所述涡轮(T)与扭转减振装置(16)的输入区域(24)或者输出区域(26)相联接。
14.按照权利要求9或10和权利要求11或12所述的扭矩传递组件，其特征在于，所述涡轮(T)与中间质量装置(70，70’)相联接。
15.按照权利要求14所述的扭矩传递组件，其特征在于，所述涡轮(T)和至少一个缓冲装置(28)与同一个中间质量装置(70，70’)相联接。
16.按照权利要求11至15中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，至少一个缓冲装置(28)与涡轮(T)相联接。
17.按照权利要求14所述的扭矩传递组件，其特征在于，与涡轮(T)相联接的中间质量装置(70，70’)没有与缓冲装置(28)相联接。
18.按照权利要求1至17中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，缓冲装置(28)、特别是缓冲质量装置(Ti)的惯性力矩(MTMT)与不带缓冲装置的扭矩传递组件(10)的惯性力矩(MTMW)存在下列关系：
0.1≤MTMT/MTMW≤0.5。
19.按照权利要求1至18中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，缓冲装置(28)、特别是缓冲弹性部(30)的摩擦力矩(MR)适用：
MR(n≤nG)≤7Nm
MR(n＞nG)≥4Nm，
其中，n是扭矩传递组件(10)围绕旋转轴线(A)的转速，nG是以预设的转速间隔超出对应于缓冲装置(28)固有频率的转速的极限转速。
20.按照权利要求1至19中之一以及结合权利要求11所述的扭矩传递组件，其特征在于，由涡轮(T)和泵叶轮(36)形成的流体循环的轴向宽度(bKRL)与流体循环的径向高度(hKRL)存在下列关系：
0.2≤bKRL/hKRL≤1.2。
21.按照权利要求1至20中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，缓冲弹性部(30)的弹簧(54)的直径(φTF)和其相对于旋转轴线(A)的径向距离(RFNTF)存在下列关系：
0.1φTF/RFNTF≤0.33。
22.按照权利要求1至21中之一所述的扭矩传递组件，其特征在于，缓冲装置(28)的弹簧(54)相对于旋转轴线(A)的径向距离(RFNTF)与缓冲质量装置(Ti)的质量部分(74)的表面重心相对于旋转轴线(A)的径向距离(rTM)存在下列关系：
0.59≤RFNTF/rTM≤1.69。
23.一种传动系统，包括多缸内燃机和与该多缸内燃机的曲轴相联接的按照前述权利要求之一所述的扭矩传递组件(10)。
24.按照权利要求23所述的传动系统，其特征在于，缓冲装置(28)、特别是缓冲质量装置(Ti)的惯性力矩(MTMT)与多缸内燃机的气缸数量(nZYL)存在下列关系：
0.0033kgm2≤MTMT/nZYL≤0.1kgm2。
25.按照权利要求23或24所述的传动系统，其特征在于，缓冲弹性部(30)的刚度(CTF)与多缸内燃机的气缸数量(nZYL)存在下列关系：
0.92Nm/°≤CTF/nZYL≤12Nm/°。
26.按照权利要求23至25中之一所述的传动系统，其特征在于，多缸内燃机的对应于缓冲装置(28)的固有频率的转速与多缸内燃机的气缸数量(nZYL)存在下列关系：
100/分钟≤nEF/nZYL≤1200/分钟。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103115101A (zh) * 2013-02-05 2013-05-22 湖北三环离合器有限公司 新能源汽车串联减振器总成
CN104471277A (zh) * 2012-03-22 2015-03-25 戴科欧洲有限公司 具有平行构造的螺旋弹簧双质量块飞轮
US10030740B2 (en) 2013-06-04 2018-07-24 Exedy Corporation Lock-up device for torque converter

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011087879B4 (de) * 2010-12-23 2020-11-26 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
WO2012142995A1 (de) * 2011-04-21 2012-10-26 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentwandler
DE102011017658B4 (de) * 2011-04-28 2021-03-18 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische Kopplungsanordnung, insbesondere hydrodynamischer Drehmomentwandler
DE102011084141B4 (de) * 2011-10-07 2021-01-21 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Antriebssystem mit einem Differentialdämpfer zur Drehungleichförmigkeitsreduktion
CN104169611B (zh) 2012-04-26 2017-03-08 爱信艾达株式会社 起步装置
EP2706261A3 (de) * 2012-09-06 2017-12-27 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102012217171B4 (de) * 2012-09-24 2020-06-04 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische Kopplungsanordnung, insbesondere Drehmomentwandler
DE112014001806A5 (de) 2013-04-02 2015-12-24 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
JP5734365B2 (ja) 2013-06-04 2015-06-17 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
JP6245871B2 (ja) * 2013-06-04 2017-12-13 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
JP5878893B2 (ja) 2013-07-11 2016-03-08 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
DE102014211668B4 (de) * 2013-07-16 2025-05-15 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Antriebsbaugruppe mit am Turbinengehäuse befestigten Mitnehmerzungen und Herstellungsverfahren
DE102013219162A1 (de) * 2013-09-24 2015-03-26 Zf Friedrichshafen Ag Kupplungsanordnung mit Schwingungstilger
DE102013220417A1 (de) 2013-10-10 2015-04-30 Zf Friedrichshafen Ag Dämpfervorrichtung für einen Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs
JP5763733B2 (ja) * 2013-11-20 2015-08-12 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
JP6156198B2 (ja) * 2014-02-28 2017-07-05 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 ダンパ装置
DE112015001601A5 (de) 2014-04-02 2016-12-22 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
JP6277053B2 (ja) * 2014-04-23 2018-02-07 本田技研工業株式会社 トルクコンバータ
DE112015002846B4 (de) * 2014-08-08 2018-12-20 Aisin Aw Co., Ltd. Startervorrichtung
US9845854B2 (en) * 2014-10-23 2017-12-19 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lock-up clutch, and related methods
WO2016142732A1 (en) * 2015-03-11 2016-09-15 Valeo Embrayages Hydrodynamic torque converter
JP6605280B2 (ja) * 2015-09-30 2019-11-13 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 ダンパ装置
US10054208B2 (en) * 2015-12-07 2018-08-21 Valeo Embrayages Frequency dynamic absorber for torsional vibration damper of hydrokinetic torque coupling device
US10047845B2 (en) * 2016-01-14 2018-08-14 Valeo Embrayages Dynamic absorber for torsional vibration damper of hydrokinetic torque coupling device
DE102016206503A1 (de) * 2016-04-18 2017-10-19 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
US10145434B2 (en) * 2016-05-19 2018-12-04 The Boeing Company Translational inerter assembly and method for damping movement of a flight control surface
US10107347B2 (en) * 2016-05-19 2018-10-23 The Boeing Company Dual rack and pinion rotational inerter system and method for damping movement of a flight control surface of an aircraft
US10088006B2 (en) * 2016-05-19 2018-10-02 The Boeing Company Rotational inerter and method for damping an actuator
US10393247B2 (en) 2016-05-23 2019-08-27 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device with torsional vibration damper in combination with two vibration absorbers
DE102017218744A1 (de) * 2017-10-19 2019-04-25 Zf Friedrichshafen Ag Hybridantriebsmodul für ein Kraftfahrzeug
US11549567B2 (en) * 2018-12-28 2023-01-10 Valeo Kapec Co., Ltd. Lock-up device for torque converter
DE102019127216B4 (de) 2019-10-10 2021-12-02 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungsvorrichtung
DE112022004077T5 (de) * 2021-08-24 2024-05-29 Nidec Corporation Motor

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3505069C1 (de) * 1985-02-14 1986-02-13 Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart Vorrichtung zur Verringerung von motorseitig erregten Schwingungen eines Antriebsstranges
DE3705160A1 (de) * 1986-02-18 1987-08-20 Daikin Mfg Co Ltd Schwungradanordnung
DE10236752A1 (de) * 2002-08-10 2004-02-19 Daimlerchrysler Ag Antriebsstrang eines Kraftfahrzeuges
CN1576627A (zh) * 2003-07-28 2005-02-09 卢克摩擦片和离合器两合公司 扭转振动减振器

Family Cites Families (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE8231329U1 (de) * 1982-11-09 1985-12-19 Adam Opel Ag, 6090 Ruesselsheim Fahrzeugkupplung, insbesondere für Kraftfahrzeuge
JPS6098227A (ja) * 1983-10-31 1985-06-01 Daikin Mfg Co Ltd ダンパ−デイスク
JPS61201948A (ja) * 1985-03-06 1986-09-06 Daikin Mfg Co Ltd フライホイ−ル組立体
JPS62159854A (ja) 1985-12-30 1987-07-15 Aisin Warner Ltd 流体トルクコンバ−タ
JPH0648032B2 (ja) * 1986-02-18 1994-06-22 株式会社大金製作所 フライホイ−ル組立体
JPH0672642B2 (ja) 1986-08-04 1994-09-14 株式会社大金製作所 フライホイ−ル組立体
DE3741701A1 (de) 1987-12-09 1989-06-22 Fichtel & Sachs Ag Geteiltes schwungrad mit zusatzmasse
KR960706033A (ko) * 1994-08-20 1996-11-08 알 모랄 트윈 매스 플라이휠
DE69621677T2 (de) 1995-03-17 2003-01-02 Toyota Jidosha K.K., Toyota Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit Ueberbrückungskupplung und eingebautem Schwingungsdämpfer
JP3536887B2 (ja) 1996-11-06 2004-06-14 三菱自動車エンジニアリング株式会社 車両駆動系のダイナミックダンパ装置
JP3598696B2 (ja) 1996-12-06 2004-12-08 トヨタ自動車株式会社 直結クラッチ付流体伝動装置
JPH10169756A (ja) 1996-12-06 1998-06-26 Toyota Motor Corp 直結クラッチ付トルクコンバータ
JP3657403B2 (ja) 1997-09-12 2005-06-08 株式会社エクセディ ダイナミックダンパー及びフライホイール組立体
DE10362351B3 (de) * 2003-04-05 2018-02-08 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
JP2004308904A (ja) * 2003-04-05 2004-11-04 Zf Sachs Ag 捩り振動ダンパ
US7480999B2 (en) 2003-06-11 2009-01-27 Andrea Atwater Food presentation system and assembly therefor
DE112006002802C5 (de) * 2005-11-10 2025-10-23 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Kraftfahrzeug-Antriebsstrang mit einem 8-Zylinder-Motor
KR20080066025A (ko) * 2005-11-10 2008-07-15 루크 라멜렌 운트 쿠프룽스바우 베타일리궁스 카게 5-실린더-엔진을 갖는 차량-구동 트레인
JP4987617B2 (ja) 2007-08-08 2012-07-25 本田技研工業株式会社 ロックアップクラッチ付きトルクコンバータ
JP5051447B2 (ja) 2007-11-01 2012-10-17 本田技研工業株式会社 流体伝動装置
US8135525B2 (en) 2007-11-14 2012-03-13 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Torque converter with turbine mass absorber
DE112008003168B4 (de) 2007-11-29 2022-01-05 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Kraftübertragungsvorrichtung, insbesondere zur Leistungsübertragung zwischen einer Antriebsmaschine und einem Abtrieb
JP5473933B2 (ja) * 2007-11-29 2014-04-16 シェフラー テクノロジーズ アクチエンゲゼルシャフト ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト 回転数適応型の動吸振器を備えた力伝達装置および減衰特性を改善するための方法
DE102007057432B4 (de) * 2007-11-29 2020-01-09 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische Kopplungseinrichtung
JP2009250288A (ja) 2008-04-02 2009-10-29 Exedy Corp ロックアップ装置
JP4648428B2 (ja) 2008-06-03 2011-03-09 株式会社エクセディ 流体式動力伝達装置
USRE48872E1 (en) * 2008-07-04 2022-01-04 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Hydrodynamic torque converter
DE102008049105A1 (de) * 2008-09-26 2010-04-01 Daimler Ag Schwungrad
JP5538408B2 (ja) * 2008-10-16 2014-07-02 シェフラー テクノロジーズ アクチエンゲゼルシャフト ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト 流体力学的なトルクコンバータ
US7942229B2 (en) 2008-10-28 2011-05-17 American Axle & Manufacturing, Inc. Dual-tuned vibration damper and method for damping vibrations in a power transmission system using a dual-tuned vibration damper
DE102009051724B4 (de) * 2008-11-19 2019-12-12 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Fliehkraftpendeleinrichtung mit abgestützter Pendelmasse
DE102009002481B4 (de) * 2008-12-10 2022-06-02 Zf Friedrichshafen Ag Antriebssystem mit Drehmomentübertragungsanordnung und hydrodynamische Kopplungsanordnung
DE102009012485A1 (de) * 2009-03-12 2010-09-16 Daimler Ag Antriebsstrang für Hybridantriebe sowie Torsionsdämpfer
DE202010018604U1 (de) * 2009-04-27 2018-04-27 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Hydrodynamischer Drehmomentwandler
DE112010002947B4 (de) * 2009-07-16 2020-01-23 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE202010018635U1 (de) * 2009-09-28 2019-05-08 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Hydrodynamischer Drehmomentwandler
WO2011076168A1 (de) * 2009-12-21 2011-06-30 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Kraftübertragungsvorrichtung

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3505069C1 (de) * 1985-02-14 1986-02-13 Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart Vorrichtung zur Verringerung von motorseitig erregten Schwingungen eines Antriebsstranges
DE3705160A1 (de) * 1986-02-18 1987-08-20 Daikin Mfg Co Ltd Schwungradanordnung
DE10236752A1 (de) * 2002-08-10 2004-02-19 Daimlerchrysler Ag Antriebsstrang eines Kraftfahrzeuges
CN1576627A (zh) * 2003-07-28 2005-02-09 卢克摩擦片和离合器两合公司 扭转振动减振器

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104471277A (zh) * 2012-03-22 2015-03-25 戴科欧洲有限公司 具有平行构造的螺旋弹簧双质量块飞轮
CN104471277B (zh) * 2012-03-22 2017-07-14 戴科欧洲有限公司 具有平行构造的螺旋弹簧双质量块飞轮
CN103115101A (zh) * 2013-02-05 2013-05-22 湖北三环离合器有限公司 新能源汽车串联减振器总成
US10030740B2 (en) 2013-06-04 2018-07-24 Exedy Corporation Lock-up device for torque converter

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