CN102534403A - 一种贝氏体热处理钢轨及其热处理方法 - Google Patents
一种贝氏体热处理钢轨及其热处理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102534403A CN102534403A CN201010597067XA CN201010597067A CN102534403A CN 102534403 A CN102534403 A CN 102534403A CN 201010597067X A CN201010597067X A CN 201010597067XA CN 201010597067 A CN201010597067 A CN 201010597067A CN 102534403 A CN102534403 A CN 102534403A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rail
- heat treatment
- temperature
- heat
- bainite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 31
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 11
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000011534 incubation Methods 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005501 phase interface Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明公开了一种可以提高钢轨韧塑性的贝氏体热处理钢轨及其热处理方法。化学成分按重量百分比如下：C：0.10％-0.40％，Si：0.80％-2.00％，Mn：0.80％-2.60％，Cr：0.1-2.00％，Nb：0.005％-0.100％，V：0.01％-0.26％，Ti：0.001％-0.070％，W：0.01-0.70％，余量为Fe和不可避免的杂质。热处理方法采用在线热处理，钢轨轧制成形以后，当钢轨轨头温度冷至700-890℃温度范围时，以0.4-8℃/s的冷速对轨头实施加速冷却，冷至200℃时停止加速冷却，然后空冷至室温；或采用离线热处理，进行全断面奥氏体化或轨头奥氏体化，奥氏体化温度在880-930℃之间，冷至700-890℃温度范围时，对钢轨实施加速冷却，冷速为0.4-8℃/s，冷至200℃时停止加速冷却，然后空冷至室温。
Description
技术领域
本发明涉及一种铁路钢轨，特别涉及一种含贝氏体组织的钢轨及其热处理方法。
背景技术
为了满足钢轨使用性能，普遍采用耐磨性较好的珠光体钢轨，并在珠光体钢轨的基础上开发了轨头欠速淬火钢轨，提高钢轨硬度，进一步提高钢轨耐磨性能。
随着铁路运输的高速重载化，珠光体钢轨耐滚动接触疲劳(即剥离掉块)性能较差的特点显现出来，于是开发了既耐磨又耐滚动接触疲劳的贝氏体钢轨。为了追求贝氏体钢轨更高的强韧性或性价比，也需要进行轨头欠速淬火处理。
目前钢轨轨头欠速淬火技术分离线和在线处理两种，离线处理一般是通过感应加热的方法将轨头组织奥氏体化，轨腰不需要奥氏体化，紧接着利用冷却介质使轨头快速冷却。如发明专利CN88105864.5所述：将一根轧制成型的处于室温状态的钢轨用工频感应装置对其进行预热，预热到500-550℃，再用中频感应装置对其头部加热到奥氏体区以上温度区域：850-950℃。这种方法加热时会产生一定范围的低于奥氏体化温度的热影响区，但由于珠光体组织的稳定性较好，与热轧钢轨相比，珠光体钢轨热影响区的韧塑性还可以维持在热轧钢轨的水平。
对于无碳化物贝氏体钢轨来说，由于热轧空冷过程中即转变为贝氏体组织，因此钢轨的整体强度和韧性高于珠光体钢轨，虽然钢轨辊矫以后矫直残余应力比珠光体钢轨高，但是贝氏体钢轨的韧性要优于珠光体钢轨，这样就避免的偏高的矫直残余应力的不利影响。对热处理贝氏体钢轨来说，如果按珠光体钢轨的热处理加热方式进行钢轨热处理，即只对钢轨轨头进行奥氏体化，此时热影响区的温度低于奥氏体化温度，处于高温回火温度区间时，贝氏体组织中会进一步析出细小的碳化物，这样伴随着热影响区硬度下降的同时，韧性也会发生显著的下降，这是我们需要避免的。
为了提高贝氏体钢轨的强韧性，在进行合金成分设计时，一般首选Mo或Ni等贵重元素。文献(The Development of Bainitic Steel forSpecial Railway System Requirements，39TH MWSP CONF PROC，ISS，VOL XXXV，1998-1015)介绍其开发的贝氏体钢轨的耐磨性是普通碳素珠光体钢轨的8倍，但其优选的化学成分中Mo含量高达0.8％，由于成本的压力，其在铁路上应用的难度是很大的。
发明内容
为了克服上述现有技术的缺点，针对贝氏体钢轨的特点，本发明采用一种可以提高钢轨韧塑性的贝氏体热处理钢轨及其热处理方法。
本发明的主要内容如下：
钢轨采用复合微合金化同时加入W等合金成本低的元素的合金设计方案，提高钢轨的耐回火稳定性，化学成分按重量百分比如下：C：0.10％-0.40％，Si：0.80％-2.00％，Mn：0.80％-2.60％，Cr：0.1-2.00％，Nb：0.005％-0.100％，V：0.01％-0.26％，Ti：0.001％-0.070％，W：0.01-0.70％，余量为Fe和不可避免的杂质。
合金元素的作用：
碳：低碳贝氏体具有良好的韧性及可焊性，碳含量过低(＜0.10％)则无法满足钢轨耐磨的要求；碳含量过高时，不利于α相即贝氏铁素体的形核和长大，α相的形核必须在低碳区，α的长大必须以碳从α/γ相界面的奥氏体侧扩散开去为先决条件，因此碳含量不能高于0.40％。
硅：特别强烈地阻止贝氏体转变时碳化物的形成，促使尚未转变的奥氏体富集碳。形成无碳化物贝氏体，提高贝氏体钢的韧性。硅含量低(＜0.80％)无法发挥抑制碳化物形成的作用，硅含量过高(＞2.00％)则残余奥氏体含量过高，致使钢的强度下降，所以硅含量应控制在0.80％-2.00％范围内。
锰和铬：锰和铬的作用相似，降低贝氏体形成的开始温度Bs，是能够增大钢过冷能力的元素，以进一步保证空冷时足以在较低的温度发生贝氏体转变。锰、铬含量低于下限时，发挥不了上述作用；锰元素含量过高(＞2.60％)，加剧其在钢中的偏析，在偏析严重的部位容易析出马氏体，马氏体会使钢的韧性急剧降低；铬含量过高时除了产生马氏体，还容易导致铬的碳化物的析出，降低钢的韧性。
强碳化物形成元素W、Nb、V、Ti：会使铁素体珠光体转变的孕育期变长，而贝氏体转变的孕育期变短，空冷时比较容易得到贝氏体组织，从而使钢在贝氏体转变发生之前，没有或者只有少量的先共析铁素体析出，而不发生珠光体转变。
钨：钨能使铁素体和珠光体开始析出线明显右移，但并不推迟贝氏体转变，使过冷奥氏体得以直接向贝氏体转变，在此转变发生之前没有或者只有少量的先共析铁素体析出，而不发生珠光体转变。
钛、铌、钒复合加入：含这些元素的钢在高温加热时奥氏体粗化温度被提高，另一个更为重要的作用是这些元素的碳化物使奥氏体的再结晶过程延迟，因此使轧制过程中能够获得细晶组织。
钛：可以细化轧制和加热时奥氏体晶粒，并增加贝氏体组织的韧性和刚度，因为在钢熔化和凝固时析出的碳氮化钛在钢轨重新加热进行轧制时保持在未熔融状态。然而，当钛含量小于0.001％时，这种效果就很小。另一方面，当钛添加超过0.070％时就形成粗状碳氮化钛，后者就成为运行中疲劳损伤的起始点，从而导致产生裂纹。
钒：通过析出硬化热轧后冷却过程中形成的碳氮化钒而增加强度，通过在钢高温轧制时阻止晶粒的生长来细化奥氏体晶粒，并改善贝氏体组织的强度和刚度。但是，当钒含量小于0.01％时，这种效果就不足。另一方面，当钒添加量超过0.26％时也不会增加上述效果。
铌：同钒一样，通过形成碳氮化铌细化奥氏体晶粒。铌比钒能在更高温度区域阻止奥氏体晶粒长大(接近1200℃)。铌还改善贝氏体组织的刚度。但是，当铌含量小于0.005％时无法达到这些效果，而当铌添加量超过0.100％时由于形成金属化合物和粗状铌析出物而使韧性降低。所以，铌含量要限制在0.005％～0.100％之间。
贝氏体钢轨的生产工艺是：转炉冶炼(LD)→炉外精炼(LF)→真空脱气(VD)→方坯连铸(280mm×380mm)→连铸坯步进式加热炉加热→1150mm、1100mm开坯机开坯→万能法轧制钢轨。
在线热处理贝氏体钢轨的生产方式是：钢轨轧制成形以后，当钢轨轨头温度冷至700-890℃温度范围时，以0.4℃/s-8℃/s的冷速对轨头实施加速冷却，冷至200℃时停止加速冷却，然后空冷至室温。
离线热处理生产方式：对强韧性要求不高时，选择轨头奥氏体化的方法；对强韧性要求较高时，必须进行全断面奥氏体化。奥氏体化温度一般在880-930℃之间，冷至700-890℃温度范围时，对钢轨实施加速冷却，冷速为0.4℃/s-8℃/s，冷至200℃时停止加速冷却，然后空冷至室温。
采取钢轨全断面奥氏体化的方法，即将贝氏体钢轨全断面加热到Ac3+40℃温度以上，消除处于高温回火温度范围的热影响区，保持贝氏体钢轨全断面韧塑性均处于高水平，避免韧塑性下降。
钢轨奥氏体化可以选择感应加热、电炉加热或煤气炉加热。
本发明与含钼钢的合金化方案相比，合金成本可以降低200元/吨钢以上；采取全断面奥氏体化的方法或在线热处理的方法可以避免出现钢轨强韧性下降。采用上述合金化设计以后，只进行轨头奥氏体化时可以使热影响区的宽度由20-25mm降低到15-10mm。钢轨在线热处理是利用钢轨轧制余热进行的，不存在热影响区的问题，因此采用钢轨在线热处理是一种既节能又有效的方法。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明进一步说明：
本发明各实施例钢轨化学成分见表1，各实施例热处理方法见表2，各实施例热处理后热影响区性能见表3。
表1钢轨化学成分
表2钢轨热处理生产方法
表3钢轨热处理后热影响区(或位置)的性能特点
Claims (4)
1.一种贝氏体热处理钢轨，其特征在于：化学成分按重量百分比如下：C：0.10％-0.40％，Si：0.80％-2.00％，Mn：0.80％-2.60％，Cr：0.1-2.00％，Nb：0.005％-0.100％，V：0.01％-0.26％，Ti：0.001％-0.070％，W：0.01-0.70％，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.一种根据权利要求1所述的贝氏体热处理钢轨的热处理方法，其特征在于：采用在线热处理，钢轨轧制成形以后，当钢轨轨头温度冷至700-890℃温度范围时，以0.4-8℃/s的冷速对轨头实施加速冷却，冷至200℃时停止加速冷却，然后空冷至室温。
3.一种根据权利要求1所述的贝氏体热处理钢轨的热处理方法，其特征在于：采用离线热处理，进行全断面奥氏体化，奥氏体化温度在880-930℃之间，冷至700-890℃温度范围时，对钢轨实施加速冷却，冷速为0.4-8℃/s，冷至200℃时停止加速冷却，然后空冷至室温。
4.一种根据权利要求1所述的贝氏体热处理钢轨的热处理方法，其特征在于：采用离线热处理，进行轨头奥氏体化，奥氏体化温度在880-930℃之间，冷至700-890℃温度范围时，对钢轨实施加速冷却，冷速为0.4-8℃/s，冷至200℃时停止加速冷却，然后空冷至室温。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010597067XA CN102534403A (zh) | 2010-12-17 | 2010-12-17 | 一种贝氏体热处理钢轨及其热处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010597067XA CN102534403A (zh) | 2010-12-17 | 2010-12-17 | 一种贝氏体热处理钢轨及其热处理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102534403A true CN102534403A (zh) | 2012-07-04 |
Family
ID=46342417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201010597067XA Pending CN102534403A (zh) | 2010-12-17 | 2010-12-17 | 一种贝氏体热处理钢轨及其热处理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102534403A (zh) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102877384A (zh) * | 2012-09-17 | 2013-01-16 | 燕山大学 | 一种提高铁路辙叉寿命的在线热处理方法 |
| CN104087852A (zh) * | 2014-07-25 | 2014-10-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强度贝氏体钢轨及其生产方法 |
| US20150090772A1 (en) * | 2012-09-06 | 2015-04-02 | Edison Welding Institute, Inc. | System for preventing the formation of martensite in metals joining applications |
| CN105695849A (zh) * | 2016-03-17 | 2016-06-22 | 内蒙古科技大学 | 一种利用含稀土La元素的纳米贝氏体材料制造钢轨的方法以及钢轨 |
| CN107779758A (zh) * | 2016-08-26 | 2018-03-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种新型低成本高性价比贝氏体钢轨及其生产方法 |
| US10239153B2 (en) | 2012-09-06 | 2019-03-26 | Edison Welding Institute, Inc. | Inertia friction welding system for martensite-free joining of materials |
| CN110468347A (zh) * | 2019-09-02 | 2019-11-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强韧性贝氏体钢轨及其制造方法 |
| CN110527816A (zh) * | 2019-09-30 | 2019-12-03 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低钢轨疲劳裂纹扩展速率的热处理方法 |
| CN110592354A (zh) * | 2019-09-12 | 2019-12-20 | 北京交通大学 | 一种余热淬火-自配分制备1380MPa级别贝氏体钢轨的方法 |
| CN110607488A (zh) * | 2019-09-02 | 2019-12-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高速铁路用在线热处理钢轨及其制造方法 |
| CN114015945A (zh) * | 2021-11-09 | 2022-02-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种具有均匀硬度梯度的贝氏体钢轨及其生产方法 |
| CN114015944A (zh) * | 2021-11-09 | 2022-02-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 具有低轨顶面硬度波动的贝氏体钢轨及生产方法 |
| CN119243045A (zh) * | 2024-10-22 | 2025-01-03 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种综合力学性能良好的热处理钢轨及其制备方法 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1095421A (zh) * | 1993-02-26 | 1994-11-23 | 新日本制铁株式会社 | 具优异的耐滚动疲劳损伤性的贝氏体系高强度钢轨的制造方法 |
| CN1211633A (zh) * | 1997-09-16 | 1999-03-24 | 日本钢管株式会社 | 焊接部接合性优良的贝氏体钢钢轨及其制造方法 |
| JPH11152520A (ja) * | 1997-11-20 | 1999-06-08 | Nippon Steel Corp | 耐表面損傷性および耐摩耗性に優れた高強度ベイナイト系レールの製造法 |
| CN1255949A (zh) * | 1998-01-14 | 2000-06-07 | 新日本制铁株式会社 | 具有高抗表面疲劳损伤性和高耐磨性的贝氏体钢钢轨 |
| JP2002194498A (ja) * | 2000-12-22 | 2002-07-10 | Nippon Steel Corp | 耐表面損傷性および耐摩耗性に優れたベイナイト系レールおよびその製造法 |
| CN1844435A (zh) * | 2006-05-12 | 2006-10-11 | 清华大学 | 锰－铬－钨系空冷贝氏体钢 |
| CN1978690A (zh) * | 2005-12-05 | 2007-06-13 | 鞍钢股份有限公司 | 具有优异的抗疲劳性能的贝氏体组织的钢轨及其生产方法 |
| WO2007077933A1 (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 超高強度薄鋼板 |
| CN101613830A (zh) * | 2008-06-27 | 2009-12-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种热轧贝氏体钢轨及生产工艺 |
-
2010
- 2010-12-17 CN CN201010597067XA patent/CN102534403A/zh active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1095421A (zh) * | 1993-02-26 | 1994-11-23 | 新日本制铁株式会社 | 具优异的耐滚动疲劳损伤性的贝氏体系高强度钢轨的制造方法 |
| CN1211633A (zh) * | 1997-09-16 | 1999-03-24 | 日本钢管株式会社 | 焊接部接合性优良的贝氏体钢钢轨及其制造方法 |
| JPH11152520A (ja) * | 1997-11-20 | 1999-06-08 | Nippon Steel Corp | 耐表面損傷性および耐摩耗性に優れた高強度ベイナイト系レールの製造法 |
| CN1255949A (zh) * | 1998-01-14 | 2000-06-07 | 新日本制铁株式会社 | 具有高抗表面疲劳损伤性和高耐磨性的贝氏体钢钢轨 |
| JP2002194498A (ja) * | 2000-12-22 | 2002-07-10 | Nippon Steel Corp | 耐表面損傷性および耐摩耗性に優れたベイナイト系レールおよびその製造法 |
| CN1978690A (zh) * | 2005-12-05 | 2007-06-13 | 鞍钢股份有限公司 | 具有优异的抗疲劳性能的贝氏体组织的钢轨及其生产方法 |
| WO2007077933A1 (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 超高強度薄鋼板 |
| CN1844435A (zh) * | 2006-05-12 | 2006-10-11 | 清华大学 | 锰－铬－钨系空冷贝氏体钢 |
| CN101613830A (zh) * | 2008-06-27 | 2009-12-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种热轧贝氏体钢轨及生产工艺 |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10239153B2 (en) | 2012-09-06 | 2019-03-26 | Edison Welding Institute, Inc. | Inertia friction welding system for martensite-free joining of materials |
| US20150090772A1 (en) * | 2012-09-06 | 2015-04-02 | Edison Welding Institute, Inc. | System for preventing the formation of martensite in metals joining applications |
| US9498843B2 (en) * | 2012-09-06 | 2016-11-22 | Edison Welding Institute, Inc. | System for preventing the formation of martensite in metals joining applications |
| CN102877384B (zh) * | 2012-09-17 | 2014-10-15 | 燕山大学 | 一种提高铁路辙叉寿命的在线热处理方法 |
| CN102877384A (zh) * | 2012-09-17 | 2013-01-16 | 燕山大学 | 一种提高铁路辙叉寿命的在线热处理方法 |
| CN104087852A (zh) * | 2014-07-25 | 2014-10-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强度贝氏体钢轨及其生产方法 |
| CN104087852B (zh) * | 2014-07-25 | 2016-08-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强度贝氏体钢轨及其生产方法 |
| CN105695849A (zh) * | 2016-03-17 | 2016-06-22 | 内蒙古科技大学 | 一种利用含稀土La元素的纳米贝氏体材料制造钢轨的方法以及钢轨 |
| CN107779758A (zh) * | 2016-08-26 | 2018-03-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种新型低成本高性价比贝氏体钢轨及其生产方法 |
| CN110468347A (zh) * | 2019-09-02 | 2019-11-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强韧性贝氏体钢轨及其制造方法 |
| CN110607488A (zh) * | 2019-09-02 | 2019-12-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高速铁路用在线热处理钢轨及其制造方法 |
| CN110468347B (zh) * | 2019-09-02 | 2021-07-06 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强韧性贝氏体钢轨及其制造方法 |
| CN110592354A (zh) * | 2019-09-12 | 2019-12-20 | 北京交通大学 | 一种余热淬火-自配分制备1380MPa级别贝氏体钢轨的方法 |
| CN110527816A (zh) * | 2019-09-30 | 2019-12-03 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低钢轨疲劳裂纹扩展速率的热处理方法 |
| CN110527816B (zh) * | 2019-09-30 | 2021-06-15 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低钢轨疲劳裂纹扩展速率的热处理方法 |
| CN114015945A (zh) * | 2021-11-09 | 2022-02-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种具有均匀硬度梯度的贝氏体钢轨及其生产方法 |
| CN114015944A (zh) * | 2021-11-09 | 2022-02-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 具有低轨顶面硬度波动的贝氏体钢轨及生产方法 |
| CN119243045A (zh) * | 2024-10-22 | 2025-01-03 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种综合力学性能良好的热处理钢轨及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103160736B (zh) | 一种高强度贝氏体钢轨及其热处理工艺 | |
| CN102534403A (zh) | 一种贝氏体热处理钢轨及其热处理方法 | |
| CN100494451C (zh) | 屈服强度960MPa以上超高强度钢板及其制造方法 | |
| CN103352167B (zh) | 一种低屈强比高强度桥梁用钢及其制造方法 | |
| CN101440461B (zh) | 一种耐油井气腐蚀抽油杆钢及其制造方法 | |
| CN105543676B (zh) | 一种马氏体‑铁素体双相耐磨钢板及其制备方法 | |
| CN102912228B (zh) | 一种经济型高强度低屈强比管件钢及其生产方法 | |
| WO2013075473A1 (zh) | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 | |
| CN108179350A (zh) | 一种耐磨钢低成本短生产周期制备方法 | |
| CN100519812C (zh) | 珠光体类高强度低合金钢轨钢的生产方法 | |
| CN110629114A (zh) | 一种低成本高强高韧桥梁钢及其制备方法 | |
| CN108396240A (zh) | 一种耐热耐磨钢板及其生产方法 | |
| CN110358965A (zh) | 一种100级以上高强度链条用盘条及其制造方法 | |
| CN108474089B (zh) | 具有优异的低温韧性和抗氢致开裂性的厚钢板及其制造方法 | |
| CN114934156A (zh) | 布氏硬度450hbw高强度、高韧性热连轧薄钢板的生产方法 | |
| CN107130172B (zh) | 布氏硬度400hbw级整体硬化型高韧性易焊接特厚耐磨钢板及其制造方法 | |
| CN114134387A (zh) | 一种抗拉强度1300MPa级厚规格超高强钢板及其制造方法 | |
| CN115572901B (zh) | 一种630MPa级高调质稳定性低碳低合金钢板及其制造方法 | |
| CN113166901B (zh) | 蠕变强度优异的铬钼钢板及其制备方法 | |
| CN115354232B (zh) | 双相耐磨钢及其制备方法 | |
| CN105220073B (zh) | 一种耙片用热轧带钢及生产方法与耙片处理方法 | |
| CN115927960A (zh) | 一种125Ksi钢级抗硫化氢腐蚀油井管及其制备方法 | |
| CN103882335B (zh) | 一种屈服强度800MPa级热轧高强度钢及其生产方法 | |
| CN114686762A (zh) | 布氏硬度500hbw高强度、高韧性热连轧薄钢板的生产方法 | |
| EP4640903A1 (en) | Steel plate having high strength and excellent low-temperature impact toughness and method for manufacturing same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20120704 |