[go: up one dir, main page]

CN101800476A - 电压变换装置、方法及供电系统 - Google Patents

电压变换装置、方法及供电系统 Download PDF

Info

Publication number
CN101800476A
CN101800476A CN201010142326A CN201010142326A CN101800476A CN 101800476 A CN101800476 A CN 101800476A CN 201010142326 A CN201010142326 A CN 201010142326A CN 201010142326 A CN201010142326 A CN 201010142326A CN 101800476 A CN101800476 A CN 101800476A
Authority
CN
China
Prior art keywords
voltage
output
half cycle
conversion
isolated
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201010142326A
Other languages
English (en)
Inventor
樊晓东
景遐明
刘志华
刘旭君
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Huawei Technologies Co Ltd
Original Assignee
Huawei Technologies Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Huawei Technologies Co Ltd filed Critical Huawei Technologies Co Ltd
Priority to CN201010142326A priority Critical patent/CN101800476A/zh
Publication of CN101800476A publication Critical patent/CN101800476A/zh
Priority to EP10790865.9A priority patent/EP2393194A4/en
Priority to PCT/CN2010/078125 priority patent/WO2011120299A1/zh
Priority to US12/980,047 priority patent/US20110241424A1/en
Priority to US13/272,674 priority patent/US20120032509A1/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
    • H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33561—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having more than one ouput with independent control
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
    • H02M3/04—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/10—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/158—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
    • H02M3/1584—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load with a plurality of power processing stages connected in parallel
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0067—Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
    • H02M1/007—Plural converter units in cascade
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
    • H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33569—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
    • H02M3/33576—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements having at least one active switching element at the secondary side of an isolation transformer
    • H02M3/33592—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements having at least one active switching element at the secondary side of an isolation transformer having a synchronous rectifier circuit or a synchronous freewheeling circuit at the secondary side of an isolation transformer
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)

Abstract

本发明实施例公开了一种电压变换装置，包括：第一变压模块，用于对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期间相互切换之间存在死区时间；电容滤波模块，用于在所述死区时间对所述隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；第二变压模块，用于对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的直流电压。本发明实施例还公开了一种电压变换方法和供电系统，通过本发明实施例公开的技术方案，可以实现前后级工作方式解耦，减少了电压变换时受干扰的程度。

Description

电压变换装置、方法及供电系统
技术领域
本发明涉及供电领域，特别涉及一种电压变换装置、方法及供电系统。
背景技术
多路输出调压技术主要是在双发射射频模块不等功率配置场景下有功耗收益，提高供电效率，随着MSR(Multiple Services Routers，多业务开放路由器)多模协议和RAN(Radio Access Network，无线接入网络)共享的成功案例的出现，等效的存在双路或多路电源调压此电路的技术需求，而现有的单路输出电源是无法满足的，采用单路电源供电同时还存在中频供电可靠性问题，一旦电源出现问题，整个模块都不能正常工作，而采用多路输出架构，可以通过合路给中频供电，一路异常还可以维持射频模块继续工作。
现有技术中的一种多路输出电路如图1所示，在该电路中虚线框12为固定占空比的半桥电路，虚线框14和虚线框16为两个BUCK(降压变换)电路，采用同步后沿调制。在该方案中前后级工作需要同步信号控制，如通过图1中的同步电路50产生与前级的控制电路32同步的同步信号，来控制后级的控制电路40和42与前级的控制电路32进行同步，需要同步的方波电压。
现有技术中的这种多路输出电路，在电压变换时需要通过同步信号才能正常工作，易受干扰。
发明内容
本发明实施例提供了一种电压变换装置、方法及供电系统，以减少在进行电压变换时受的干扰。
本发明实施例提供了一种电压变换装置，包括：
第一变压模块，用于对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；
电容滤波模块，用于在所述死区时间对所述隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；
第二变压模块，用于对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的直流电压。
本发明实施例提供了一种电压变换方法，包括：
对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期与下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；
在所述死区时间对所述隔离直流电压进行滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；
对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的直流电压。
本发明实施例提供了一种供电系统，包括至少两路负载，还包括为所述至少两路负载供电的电压变换装置；
所述电压变换装置用于对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；在所述死区时间对所述隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出所述至少两路负载所需的直流电压。
本发明实施例通过以上技术方案，在前级变压过程中的原边变换的死区时间，对经过前级变压后输出的隔离直流电压直接通过滤波电容进行电容滤波补偿，可以得到的稳定的中间直流电压作为后级的输入电压，这样后级可以不用和前级进行同步而实现多路输出，实现前后级工作方式解耦，减少了电压变换时受干扰的程度。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1现有技术种的一种多路输出电路结构图；
图2本发明实施例的一种电压变换方法的流程图；
图3本发明实施例的一种电压变换方法的流程图；
图4本发明实施例的一种电压变换装置的结构图；
图5本发明实施例的一种电压变换模块的结构图；
图6本发明实施例的一种电压变换装置的结构图；
图7本发明实施例的一种电压变换装置的结构图；
图8本发明实施例的一种驱动时序图；
图9本发明实施例的一种驱动时序图；
图10本发明实施例的一种供电系统的结构图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
如图2所示，本发明实施例提供一种电压变换方法，包括：
S101，对输入的DC(Direct Current，直流)电压进行前级变压，输出隔离直流压电压；前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间。
在一个实施例中，上半周期与下班周期的相互切换可以是，一个工作周期中，上半周期向下半周期切换；在另一个实施例中，还可以是，一个工作周期的下半周期向另一个工作周期的上半周期进行切换，本发明实施例不做特别的限定。
S102，在上述死区时间对输出的隔离直流压电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间DC电压；
在一个实施例中，在步骤S101输出隔离直流电压后，对隔离直流电压直接进行不需要电感的电容滤波，对隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间DC电压。
在原边变换的死区时间，通过滤波电容进行滤波补偿，可以滤除原边变换在死区时间时产生的电压纹波(此电压纹波可以导致上半周期切换到下半周期的输出电压进行跳变)，输出稳定的中间直流电压。
在一个实施例中，滤波电容在原边变换的工作时间(非死区时间)充电，在原边变换的死区时间，通过释放充电得到的能量对隔离直流电压进行电容滤波补偿，可以滤除原边变换在死区时间时产生的电压纹波(此电压纹波可以导致上半周期切换到下半周期的输出电压进行跳变)，输出稳定的中间直流电压。
S103，对中间DC电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的DC电压。
本发明实施例通过以上技术方案，在前级变压过程中的原边变换的死区时间，对经过前级变压后输出的隔离直流电压直接通过滤波电容进行电容滤波，通过上述滤波电容可以得到的稳定的中间DC电压，使后级可以不用和前级进行同步而实现多路输出，实现前后级工作方式解耦，减少了电压变换时受干扰的程度。
如图3所示，本发明实施例提供一种电压变换方法，包括：
S110，对输入的DC电压进行原边变换，输出待变交流电压；原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间。
在一个实施例中，上半周期与下班周期的相互切换可以是，一个工作周期中，上半周期向下半周期切换；在另一个实施例中，还可以是，一个工作周期的下半周期向另一个工作周期的上半周期进行切换，本发明实施例不做特别的限定。
在一个实施例中，死区时间会导致上半周期的输出电压和下半周期的输出电压相对来说，会出现跳变。
在一个实施例中，可以通过固定占空比的前级PWM(Pulse WidthModulation，脉冲宽度调制)信号驱动由MOSFET(Metal Oxide SemiconductorField Effect Transistor，金属氧化物半导体场效应管)接成的全桥电路来对输入的DC电压进行原边变换。在一个实施例中可以通过电压前馈变频控制上述前级PWM控制信号的占空比接近50％，也就是说，前级PWM信号的占空比与50％的差的绝对值不为零，且在预设的范围之内。在实际应用中，可以控制上述前级PWM信号的占空比为48％、49％或者51％等。通过控制上述前级PWM信号的占空比接近50％，可以令死区时间较小。
在一个实施例中，可以通过固定占空比的前级PWM信号驱动半桥电路或者推挽电路等方式来对输入的DC电压进行原边变换。
S120，对待变交流电压进行隔离变压，输出方波电压；
在一个实施例中，可以通过隔离变压器对待变交流电压进行隔离变压，得到方波电压，该方波电压为隔离交流电压。
S130，对方波电压进行同步整流，滤除谐波分量，输出隔离直流电压；
在一个实施例中，对方波电压进行同步整流，是为了滤除谐波分量，输出隔离直流电压；
S140，在上述死区时间对隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间DC电压；
在一个实施例中，在原边全桥电路的死区时间，利用滤波电容对隔离直流电压进行滤波补偿，可以提供一定的能量，从而维持直流电压输出，输出稳定的中间DC电压。
在S110中提到，在一个实施例中可以通过电压前馈变频控制前级PWM控制信号的占空比接近50％，也就是说，前级PWM信号的占空比与50％的差的绝对值不为零，且在预设的范围之内。在实际应用中，可以控制上述前级PWM信号的占空比为48％、49％或者51％等。通过控制上述前级PWM信号的占空比接近50％，可以令死区时间较小。这样，对前级原边整流输出的隔离直流电压只需要容量很小滤波电容进行滤波，不需要额外的滤波电感。例如在一个实施例中，滤波电容的容量在10uf以下。
S150，对中间DC电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的DC电压。
在一个实施例中可以根据后级变压后输出的DC电压，动态调整控制后级变压的后级PWM信号(例如，根据输出电压动态调整后级PWM信号的占空比或者相位或者频率等)，实现对两路独立的后级变压进行交错控制。
本发明实施例通过以上技术方案，在前级变压过程中的原边变换的死区时间，对经过前级变压后输出的隔离直流电压直接通过滤波电容进行电容滤波补偿，通过上述滤波电容可以得到的稳定的中间DC电压，使后级可以不用和前级进行同步而实现多路输出，实现前后级工作方式解耦，减少了电压变换时受干扰的程度。进一步地，通过固定占空比的前级PWM信号控制前级原边变换工作在接近50％的固定占空比，前级死区时间很短，对前级原边整流输出的隔离直流电压只需要容量很小滤波电容进行滤波，不需要额外的滤波电感，缩小了电路空间。
如图4所示，本发明实施例提供一种电压变换装置，包括：
第一变压模块310，用于对输入的DC电压进行前级变压，输出隔离直流压电压；前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，原边变换的工作周期包括上半周期与下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间。
在一个实施例中，上半周期与下班周期的相互切换可以是，一个工作周期中，上半周期向下半周期切换；在另一个实施例中，还可以是，一个工作周期的下半周期向另一个工作周期的上半周期进行切换，本发明实施例不做特别的限定。
电容滤波模块320，用于在上述死区时间对上述隔离直流压电压进行电容滤波补偿，输出中间DC电压；
在一个实施例中，在原边全桥电路的死区时间，利用电容滤波模块320对隔离直流电压进行滤波补偿，可以提供一定的能量，从而维持直流电压输出，输出稳定的中间DC电压。
第二变压模块330，用于对中间DC电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的DC电压。
在一个实施例中，第二变压模块330可以包括至少两个电压变换电路，
在本实施例中，上述至少两个电压变换电路中的任一个变换电路通常为降压变换BUCK电路，在某些情况下也可以由升压变换BOOST电路担任，但是由于BUCK电路的纹波较小，也比较容易控制，所以使用比较广泛，在本实施例中将重点以BUCK电路为例进行描述。
本发明实施例通过以上技术方案，在前级变压过程中的原边变换的死区时间，对经过前级变压后输出的隔离直流电压直接通过滤波电容进行电容滤波补偿，通过上述滤波电容可以得到的稳定的中间DC电压，使后级可以不用和前级进行同步而实现多路输出，实现前后级工作方式解耦，减少了电压变换时受干扰的程度。
如图5所示，在一个实施例中第一电压变换模块310可以包括：
原边变换单元311，用于对输入的DC电压进行原边变换，输出待变交流电压；原边变换单元的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期和下半周期相互切换之间存在死区时间。
在一个实施例中，原边变换单元311可以为全桥电路；在一个实施例中，可以通过固定占空比的前级PWM信号控制全桥电路来对输入的DC电压进行前级原边整流。在一个实施例中可以通过电压前馈变频控制上述前级PWM控制信号的占空比为接近50％。在实际应用中，可以控制上述PWM控制信号的占空比为48％、49％或者51％等。通过控制上述前级PWM信号的占空比接近50％，可以另死区时间较小(也就是说，此时第一电压变换模块工作的占空比控制在接近50％)。此时，相应地，所述电容滤波模块320由小容量滤波电容构成，例如在一个实施例中，滤波电容的容量在10uf以下。
在一个实施例中，原边变换单元311还可以为半桥电路；在一个实施例中，原边变换单元311还可以为推挽电路。在一个实施例中，可以通过固定占空比的前级PWM信号控制半桥电路或推挽电路来对输入的DC电压进行前级原边整流。在一个实施例中可以通过电压前馈变频控制上述前级PWM控制信号的占空比为接近50％。在实际应用中，可以控制上述PWM控制信号的占空比为48％、49％或者51％等。通过控制上述前级PWM信号的占空比接近50％，可以另死区时间较小，此时，相应地，所述电容滤波模块320由小容量滤波电容构成。例如在一个实施例中，滤波电容的容量在10uf以下。
需要说明的是，原边变换单元311的上半周期和下半周期是指全桥电路、半桥电路和推挽电路的工作周期的上半周期和下半周期，上半周期和下半周期相互切换之间存在死区时间。
变压单元312，用于对待变交流电压进行隔离变压，输出方波电压，该方波电压为隔离交流电压；
在一个实施例中，变压单元312的具体形式可以为隔离变压器。
整流单元313，用于对方波电压进行同步整流，滤除谐波分量，输出隔离直流电压。
在一个实施例中，对方波电压(即，隔离交流电压)进行同步整流，是为了滤除谐波分量，输出隔离直流电压；
本发明实施例通过以上技术方案，在前级变压过程中的原边变换的死区时间，对经过前级变压后输出的隔离直流电压直接通过滤波电容进行电容滤波补偿，通过上述滤波电容可以得到的稳定的中间DC电压，使后级可以不用和前级进行同步而实现多路输出，实现前后级工作方式解耦，减少了电压变换时受干扰的程度。进一步地，通过固定占空比的前级PWM信号控制前级原边变换工作在接近50％的固定占空比，前级死区时间很短，对前级原边整流输出的隔离直流电压只需要容量很小滤波电容进行滤波，不需要额外的滤波电感，缩小了电路空间。
如图6所示，本发明实施例提供一种电压变换装置，包括：
变压器T1，全桥电路Q1，整流电路P1，滤波电容C1，以及两个独立的BUCK变压电路J1和J2。具体地，根据图6：
在变压器T1的输入侧(即，原边)的全桥电路Q1由4个MOSFET：Q1pQ2p，Q3p Q4p接成。其中，Q2p，Q3p为一对同时导通的桥臂，Q1p，Q4p为另一对共同导通的桥臂。全桥电路Q1对输入的DC电压进行原边变换，输出待变交流电压；在一个实施例中，全桥电路Q1的原边对输入的DC电压进行开关变换，将输入的DC电压变为交流电压，即待变交流电压。需要说明的是，全桥电路Q1的工作周期包括上半周期和下半周期。在上半周期，Q1p和Q4p导通，在下半周期Q2p和Q3p导通，通过上半周期和半周期，可以将输入的直流电压变为待变交流电压。需要说明的是，在上半周期和下半周期相互切换之间存在死区时间，即，在一个工作周期中，从上半周期切换到下半周期时，并不是立刻切换的，而是有一个死区时间，在这个死区时间内，全桥电路的MOS管并不导通。或者，在另一个实施例中，从一个工作周期的下半周期切换到另一个工作周期的上半周期时，并不是立刻切换的，而是有一个死区时间，在这个死区时间内，全桥电路的MOS管并不导通。
变压器T1对全桥电路Q1输出的待变交流电压进行隔离变压，输出方波电压，该方波电压为隔离交流电压；在一个实施例中，变压器T1为隔离变压器。
整流电路P1对变压器T1输出的方波电压进行同步整流，滤除高频纹波(即，谐波分量)，输出隔离直流电压；图6中，整流电路P1由两个全桥同步整流管：第一同步整流管Q1SR和第二同步整流管Q2SR接成。在一个实施例中，第一同步整流管Q1SR和第二同步整流管Q2SR可以为MOSFET。在本实施例中，Q1SR的栅极连接到Q2SR的漏极，组成自驱动整流电路，利用变压器T1自身绕组产生同步整流驱动信号。由于Q2SR的栅极连接到了Q1SR的漏极(也就是变压器T1的输出端)，本实施例中的自驱动时序同步于变压器T1的输出信号。Q2SR，同样为类似自驱动连接，Q1SR的栅极连接到了Q2SR的漏极。当然可以理解的是，在另一个实施例中，Q1SR和Q2SR也可以采用它驱方式，采用它驱方式的时候驱动时序于自驱动时序保持相同。
整流电路P1对方波电压(即，隔离交流电压)进行同步整流后，输出隔离直流电压。在一个实施例中，整流电路P1对方波电压(即，隔离交流电压)进行同步整流，是为了滤除谐波分量，输出隔离直流电压。
利用滤波电容C1对隔离直流电压进行直接滤波，输出稳定的中间DC电压。
图6中，变压器T1输出的方波电压经同步整流后直接连接滤波电容C1进行滤波，滤波电容C1对隔离直流电压进行滤波补偿，维持直流输出，输出中间DC电压。
在原边全桥电路的死区时间，全桥电路的MOS管并不导通，此时就会造成全桥电路输出跳变的情况，即上半周期的输出电压和下半周期的输出电压相比来说会有一个跳变，这样后级BUCK变压电路J1和J2就没有足够稳定输入电压，而本实施例中，通过滤波电容C1隔离直流电压进行滤波补偿，可以提供一定的能量，从而维持直流电压输出，在原边全桥电路工作存在死区时间，通过滤波电容进行滤波补偿，可以滤除原边全桥电路工作在死区时间时产生的电压纹波(此电压纹波可以导致上半周期和下半周期进行相互切换时，输出电压进行跳变)，输出稳定的中间直流电压。
在本实施例中，滤波电容C1在非死区时间(如，上半周期或者下半周期)利用整流电路P1的输出电压进行充电，在全桥电路Q1的死区时间，这时整流电路P1的输出电压(隔离直流电压)就会发生跳变，此时，由于电压不稳定(跳变引起的)，滤波电容就会释放之前充电吸收的能量，对隔离直流电压进行滤波补偿，输出稳定的中间直流电压。
中间DC电压经过两个独立的BUCK变换电路，如第一BUCK变换电路J1和第二BUCK变换电路J2，输出两路负载所需的不同DC电压。图6中，MOSFET Q1B1和MOSFET Q2B1组成一个BUCK变换电路，电感L1、电容C2用于对该BUCK变换电路的输出进行滤波。同样，MOSFET Q1B2和MOSFET Q2B2组成另一个BUCK变换电路，电感L2、电容C3用于对该BUCK变换电路的输出进行滤波。
根据图6，在一个实施例中，该电压变换装置还包括两个PWM控制器，第一PWM控制器61和第二PWM控制器62。由于有两个控制环路，每个BUCK变换电路可以独立调节输出电压及其它保护功能。根据图6，MOSFET Q1B1和MOSFET Q2B1分别接到第一PWM控制器61的OUT H和OUT 1引脚。MOSFET Q1B2和MOSFET Q2B2分别接到第二PWM控制器62的OUT H和OUT 1引脚。每个PWM控制器的反馈输入端(F/B端)还与每个BUCK变换电路的输出端相连，例如，第一PWM控制器61的F/B端和第一BUCK变换电路J1的输出端的分压电阻R1相连，第二PWM控制器62的F/B端和第二BUCK变换电路J2的输出端的分压电阻R2相连。这样PWM控制器就可已根据每个BUCK变换电路的输出电压动态调整控制每个BUCK变换电路的PWM信号(例如，根据输出电压动态调整PWM信号的占空比或者相位或者频率等)，从而实现对BUCK变换电路的交错控制。在一个实施例中控制BUCK变换电路的PWM信号可以采用后沿调制；在一个实施例中控制BUCK变换电路的PWM信号还可以采用前沿调制。
PWM控制器也可以产生固定占空比的前级PWM信号(例如提供占空比为接近50％的固定占空比的前级PWM信号)，然后可以通过隔离单元60和驱动单元70驱动原边的MOSFET：Q1p，Q2p，Q3p，Q4p的栅极控制各栅极导通，使原边全桥电路Q1工作在固定占空比(如，接近50％的固定占空比)。当然很好理解的是，在一个实施例中，固定占空比的前级PWM信号也可以由单独的脉冲信号产生单元产生，也可以像上述本实施例中由前级PWM控制器一并产生。在本实施例中，因为PWM控制器放在副边，因此隔离单元60的作用就是将产生的规定占空比的前级PWM信号传递到原边。驱动单元70的作用是将隔离单元60传递过来的固定占空比的前级PWM信号进行放大。当然，在另一个实施例中，该电压变换装置也可以不包括隔离单元60。
而且，由于原边全桥电路工作在接近50％的固定占空比，死区时间很短，这样依靠变压器T1自身的漏感，就只需要容量很小的滤波电容C1对隔离直流电压进行滤波补偿，而不需要额外的滤波电感，缩小了电路的空间。例如在一个实施例中，滤波电容C1的容量在10uf以下。
如图中的虚线示，上述PWM控制器可以通过将输入电压VIN端连接到滤波电容C1的上端，通过测量得到滤波电容C1的输出电压，再根据此输出电压，可以计算出变压器T1的原边电压，从而可以动态的调节前级PWM信号的频率，从而调节原边全桥的工作频率，控制变压器T1的交变磁通，进一步减小前级的磁芯损耗，扩大前级固定占空比谐振拓扑的输入电压工作范围。
当然，可以理解的是，在另一个实施例中，还可以根据辅助电源或则其他方式检测得到滤波电容C1的输出电压，再根据此输出电压，计算出变压器T1的原边电压根据。变压器T1的原边电压可以动态的调节前级PWM信号的频率，从而调节原边全桥的工作频率。
在一个实施例中，上述固定占空比的前级PWM信号的占空比可以为接近50％，即前级PWM信号的占空比与50％的差的绝对值不为零，且在预设的范围之内。在实际应用前级PWM信号的占空比可以为49％的固定占空比、48％的固定占空比或者53％的固定占空比等。
当然可以理解的是，在一个实施例中，还可以将上述两个PWM控制器集成在一个芯片里面。
另外如图7所示，在另一个实施例中，图6中的两路输出可以并联在一起并联工作模式下，这时两路各自的滤波电感L1和L2可以为耦合电感，当并联在一起时，两路输出电压相同。
如图8所示，本实施例提供一种Q1p～Q4p的驱动时序图。根据图8，原边全桥整流电路中的Q1p、Q2p、Q3p和Q4p工作在接近50％的固定占空比(图8中的占空比为49％)，其中Q1p和Q4p为同一驱动时序，Q2p与Q3p为同一驱动时序，Q1p与Q3p为互补对称控制。
如图9所示，本实施例提供一种Q1B1和Q1B2的驱动时序图。根据图8，两路BUCK变换电路的上管Q1B1和Q1B2驱动移相180度，从而能使两路BUCK实现交替工作，减小一次测输入反射电流纹波。
可以理解的是，在一个实施例中，如果负载为3路，相应的就需要3路BUCK变换电路来输出3路负载所需的不同DC电压。这时，可以通过PWM信号控制3路BUCK变换电路的上管驱动互相移相120度，从而能使3路BUCK变换电路实现交替工作。
当然很好理解的是，图6和图7对应的实施例给出了负载为两路时的情况，当负载为多路(如3路或者4路)时，采用的技术方案和两路时类似，并没有实质的改变，在此不再赘述。
本发明实施例通过以上技术方案，通过PWM控制器使原边全桥电路工作在接近50％的固定占空比，死区时间很短，依靠变压器T1自身的漏感，输出只需要容量很小滤波电容，不需要额外的滤波电感，缩小了电路空间；电路中有了输出电容C1后，在死区时间，通过C1上得到的稳定的中间DC电压，后级可以实现多路输出，而不用和前级进行同步，可以实现前后级工作方式解耦。通过多个PWM控制器实现交错PWM后沿调制工作方式；该PWM控制器还可以通过C1或者辅助电源或则其他方式得到变压器T1得原边电压VIN，根据得到的输入电压VIN，动态的调节前级原边全桥的工作频率，控制变压器T1的交变磁通，进一步减小前级的磁芯损耗，扩大前级固定占空比谐振拓扑的输入电压工作范围。
如图10所示，本发明实施例提供一种供电系统，包括：电压变换装置10和至少两路负载，为方便描述，图10中给出了负载为两路(负载20和负载30)时的结构图，当负载为多路时，不影响本发明的实质。
电压变换装置10，用于对输入的DC电压进行前级变压，输出隔离直流压电压；前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；在死区时间对输出的隔离直流压电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间DC电压；对中间DC电压进行至少两路独立的后级变压，输出两路负载(负载20和负载30)所需的DC电压。
当负载为多路(如3路或者4路)时，采用的技术方案和两路时类似，并没有实质的改变，在此不再赘述。
电压变换装置10的结构和功能可以如上述任一实施例所述，在此不再赘述。
本发明实施例通过以上技术方案，在前级变压过程中的原边变换的死区时间，对经过前级变压后输出的隔离直流电压直接通过滤波电容进行电容滤波，通过上述滤波电容可以得到的稳定的中间DC电压，使后级可以不用和前级进行同步而实现多路输出，实现前后级工作方式解耦，减少了电压变换时受干扰的程度。
以上所述仅为本发明的几个实施例，本领域的技术人员依据申请文件公开的可以对本发明进行各种改动或变型而不脱离本发明的精神和范围。

Claims (14)

1.一种电压变换装置，其特征在于，包括：
第一变压模块，用于对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；
电容滤波模块，用于在所述死区时间对所述隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；
第二变压模块，用于对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的直流电压。
2.如权利要求1所述的电压变换装置，其特征在于，所述第一变压模块包括：
原边变换单元，用于对输入的直流电压进行原边变换，输出待变交流电压；
变压单元，用于对所述待变交流电压进行隔离变压，输出方波电压，所述方波电压为隔离交流电压；
整流单元，用于对所述方波电压进行同步整流，输出隔离直流电压。
3.如权利要求2所述的电压变换装置，其特征在于，所述原边变换单元为全桥电路、半桥电路或者推挽电路的一种，所述原边变换过程中上半周期与下半周期指全桥电路、半桥电路或推挽电路工作周期的上半周期与下半周期。
4.如权利要求3所述的电压变换装置，其特征在于，所述装置还包括PWM控制器，所述PWM控制器用于产生驱动所述全桥电路、半桥电路或者推挽电路的固定占空比的前级PWM信号，所述前级PWM控制信号的占空比控制在接近50％，所述电容滤波模块由小容量滤波电容构成。
5.如权利要求4所述的电压变换装置，其特征在于，所述第二变压模块包括至少两个电压变换电路，所述至少两个电压变换电路中的任一个变换电路为降压变换电路。
6.如权利要求5所述的电压变换装置，其特征在于，所述PWM控制器还用于产生驱动所述至少两个电压变换电路的后级PWM信号，所述PWM控制器根据所述至少两个电压变换电路的输出电压动态调整所述后级PWM信号。
7.如权利要求2所述的电压变换装置，其特征在于，所述整流单元包括：第一同步整流管和第二同步整流管，所述第一同步整流管的栅极连接到所述第二同步整流管的漏极，所述第二同步整流管的栅极连接到所述第一同步整流管的漏极。
8.一种电压变换方法，其特征在于，包括：
对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期与下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；
在所述死区时间对所述隔离直流电压进行滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；
对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的直流电压。
9.如权利要求8所述的电压变换方法，其特征在于，所述对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，包括：
对输入的直流电压进行原边变换，输出待变交流电压；
对所述待变交流电压进行隔离变压，输出方波电压，所述方波电压为隔离交流电压；
对所述方波电压进行同步整流，输出隔离直流电压。
10.如权利要求8或9所述的电压变换方法，其特征在于，所述原边变换的驱动信号为固定占空比的前级脉冲宽度调制PWM信号。
11.如权利要求8或9所述的电压变换方法，其特征在于，所述对输入的直流电压进行原边变换是通过全桥电路、半桥电路或推挽电路将输入的直流电压变为待变交流电压，所述原边变换过程中上半周期与下半周期指全桥电路、半桥电路或推挽电路工作周期的上半周期与下半周期。
12.一种供电系统，包括至少两路负载，其特征在于，还包括为所述至少两路负载供电的电压变换装置；
所述电压变换装置用于对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；在所述死区时间对所述隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出所述至少两路负载所需的直流电压。
13.如权利要求12所述的供电系统，其特征在于，所述电压变换装置具体用于：
第一变压模块，用于对输入的直流电压进行前级变压，输出隔离直流电压，所述前级变压包括将输入的直流电压转换为待变交流电压的原边变换，所述原边变换的工作周期包括上半周期和下半周期，上半周期与下半周期相互切换之间存在死区时间；
电容滤波模块，用于在所述死区时间对所述隔离直流电压进行电容滤波补偿，输出稳定的中间直流电压；
第二变压模块，用于对所述中间直流电压进行至少两路独立的后级变压，输出至少两路负载所需的直流电压。
14.如权利要求12所述的供电系统，其特征在于，所述第一变压模块工作的占空比控制在接近50％，所述电容滤波模块由小容量滤波电容构成。
CN201010142326A 2010-04-01 2010-04-01 电压变换装置、方法及供电系统 Pending CN101800476A (zh)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201010142326A CN101800476A (zh) 2010-04-01 2010-04-01 电压变换装置、方法及供电系统
EP10790865.9A EP2393194A4 (en) 2010-04-01 2010-10-26 DEVICE AND METHOD FOR VOLTAGE CONVERSION AND POWER SUPPLY SYSTEM THEREWITH
PCT/CN2010/078125 WO2011120299A1 (zh) 2010-04-01 2010-10-26 电压变换装置、方法及供电系统
US12/980,047 US20110241424A1 (en) 2010-04-01 2010-12-28 Voltage transforming device and method and power supply system
US13/272,674 US20120032509A1 (en) 2010-04-01 2011-10-13 Voltage transforming device and method and power supply system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201010142326A CN101800476A (zh) 2010-04-01 2010-04-01 电压变换装置、方法及供电系统

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN101800476A true CN101800476A (zh) 2010-08-11

Family

ID=42596014

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201010142326A Pending CN101800476A (zh) 2010-04-01 2010-04-01 电压变换装置、方法及供电系统

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP2393194A4 (zh)
CN (1) CN101800476A (zh)
WO (1) WO2011120299A1 (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011120299A1 (zh) * 2010-04-01 2011-10-06 华为技术有限公司 电压变换装置、方法及供电系统
WO2014032415A1 (zh) * 2012-08-28 2014-03-06 华为技术有限公司 功率开关管的驱动方法和装置
CN104753357A (zh) * 2015-04-21 2015-07-01 中国电子科技集团公司第四十三研究所 一种宽输入电压隔离型开关电源的拓扑电路及其控制方法
CN104300825B (zh) * 2014-09-30 2017-02-08 杭州电子科技大学 一种输出电压可切换的正弦波逆变器
CN110190744A (zh) * 2018-02-23 2019-08-30 台达电子工业股份有限公司 电源供应装置及其控制方法
WO2021253908A1 (zh) * 2020-06-18 2021-12-23 福建省中科生物股份有限公司 一种集中供电式的负载驱动方法和系统
CN116530003A (zh) * 2020-12-21 2023-08-01 华为技术有限公司 一种开关电路及开关电源

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102014205648A1 (de) * 2014-03-26 2015-10-01 Robert Bosch Gmbh Zweistufiger Gleichspannungswandler mit Leistungsskalierung
CN104065253B (zh) * 2014-06-25 2017-12-19 台达电子企业管理（上海）有限公司 电力变换装置、驱动装置及驱动方法
JP6675106B2 (ja) * 2016-10-12 2020-04-01 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 電力変換システム
DE102020118176A1 (de) 2020-07-09 2022-01-13 Endress+Hauser SE+Co. KG DC / DC Wandlerschaltung zur phasenmodulierten, insbesondere bidirektionalen Kommunikation

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09289771A (ja) * 1996-04-23 1997-11-04 Nippon Steel Corp スイッチング電源装置
US6246592B1 (en) * 1999-08-10 2001-06-12 Texas Instruments Incorporated Unique power supply architecture with cascaded converters for large input-to-output step-down ratio
JP2001178124A (ja) * 1999-12-14 2001-06-29 Fuji Electric Co Ltd スイッチング電源装置
US6297616B1 (en) * 1999-01-18 2001-10-02 Hitachi, Ltd. Charge and discharge system for electric power storage equipment
JP2006094584A (ja) * 2004-09-21 2006-04-06 Sony Corp スイッチング電源回路
US20060109695A1 (en) * 2004-11-19 2006-05-25 Yuancheng Ren Power converters having capacitor resonant with transformer leakage inductance
JP2006166519A (ja) * 2004-12-03 2006-06-22 Matsushita Electric Ind Co Ltd スイッチング直流電源装置
US20080049453A1 (en) * 2006-07-11 2008-02-28 Sanken Electric Co., Ltd., Resonant switching power source device
US20080247194A1 (en) * 2007-04-03 2008-10-09 Delta Electronics, Inc. Resonant converter system and controlling method thereof having relatively better efficiency
US20090251925A1 (en) * 2004-12-08 2009-10-08 Sanken Electric Co., Ltd. Current resonant dc-dc converter of multi-output type

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3938024A (en) * 1975-01-06 1976-02-10 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Converter regulation by controlled conduction overlap
JPH08182323A (ja) * 1994-12-26 1996-07-12 Sony Corp 電源装置
US7269034B2 (en) * 1997-01-24 2007-09-11 Synqor, Inc. High efficiency power converter
US6191957B1 (en) * 2000-01-31 2001-02-20 Bae Systems Controls, Inc. Extended range boost converter circuit
US6781853B2 (en) * 2002-03-13 2004-08-24 Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. Method and apparatus for reduction of energy loss due to body diode conduction in synchronous rectifiers
US7518263B2 (en) * 2004-04-12 2009-04-14 Delta Electronics, Inc. Time delay control scheme for a power supply with multiple outputs
CN101800476A (zh) * 2010-04-01 2010-08-11 华为技术有限公司 电压变换装置、方法及供电系统

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09289771A (ja) * 1996-04-23 1997-11-04 Nippon Steel Corp スイッチング電源装置
US6297616B1 (en) * 1999-01-18 2001-10-02 Hitachi, Ltd. Charge and discharge system for electric power storage equipment
US6246592B1 (en) * 1999-08-10 2001-06-12 Texas Instruments Incorporated Unique power supply architecture with cascaded converters for large input-to-output step-down ratio
JP2001178124A (ja) * 1999-12-14 2001-06-29 Fuji Electric Co Ltd スイッチング電源装置
JP2006094584A (ja) * 2004-09-21 2006-04-06 Sony Corp スイッチング電源回路
US20060109695A1 (en) * 2004-11-19 2006-05-25 Yuancheng Ren Power converters having capacitor resonant with transformer leakage inductance
JP2006166519A (ja) * 2004-12-03 2006-06-22 Matsushita Electric Ind Co Ltd スイッチング直流電源装置
US20090251925A1 (en) * 2004-12-08 2009-10-08 Sanken Electric Co., Ltd. Current resonant dc-dc converter of multi-output type
US20080049453A1 (en) * 2006-07-11 2008-02-28 Sanken Electric Co., Ltd., Resonant switching power source device
US20080247194A1 (en) * 2007-04-03 2008-10-09 Delta Electronics, Inc. Resonant converter system and controlling method thereof having relatively better efficiency

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011120299A1 (zh) * 2010-04-01 2011-10-06 华为技术有限公司 电压变换装置、方法及供电系统
WO2014032415A1 (zh) * 2012-08-28 2014-03-06 华为技术有限公司 功率开关管的驱动方法和装置
US9680467B2 (en) 2012-08-28 2017-06-13 Huawei Technologies Co., Ltd. Method and apparatus for driving power switch tube
US10411700B2 (en) 2012-08-28 2019-09-10 Huawei Technologies Co., Ltd. Method and apparatus for driving power switch tube
CN104300825B (zh) * 2014-09-30 2017-02-08 杭州电子科技大学 一种输出电压可切换的正弦波逆变器
CN104753357A (zh) * 2015-04-21 2015-07-01 中国电子科技集团公司第四十三研究所 一种宽输入电压隔离型开关电源的拓扑电路及其控制方法
CN110190744A (zh) * 2018-02-23 2019-08-30 台达电子工业股份有限公司 电源供应装置及其控制方法
WO2021253908A1 (zh) * 2020-06-18 2021-12-23 福建省中科生物股份有限公司 一种集中供电式的负载驱动方法和系统
CN116530003A (zh) * 2020-12-21 2023-08-01 华为技术有限公司 一种开关电路及开关电源
CN116530003B (zh) * 2020-12-21 2025-10-24 华为技术有限公司 一种开关电路及开关电源

Also Published As

Publication number Publication date
EP2393194A1 (en) 2011-12-07
WO2011120299A1 (zh) 2011-10-06
EP2393194A4 (en) 2013-12-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101800476A (zh) 电压变换装置、方法及供电系统
US9490704B2 (en) System and methods for controlling secondary side switches in resonant power converters
TWI270244B (en) Time delay control scheme for a power supply with multiple outputs
US8780585B2 (en) Double phase-shifting full-bridge DC-to-DC converter
US8125158B2 (en) Insulation type AC-DC converter and LED DC power supply device using the same
JP5633778B2 (ja) スイッチング電源装置
US8842450B2 (en) Power converter using multiple phase-shifting quasi-resonant converters
EP2670038B1 (en) Switching power supply device
JP5757344B2 (ja) スイッチング電源装置およびａｃ−ｄｃ電力変換システム
US20180248489A1 (en) Converters with hold-up operation
US8872499B2 (en) Power supply apparatus
CN109039121B (zh) 一种高频隔离型交直流变换电路及其控制方法
CN114070083B (zh) Dc/dc变换器及其输出电压控制方法
WO2019206067A1 (zh) 开关电源电路
CN110798073A (zh) 一种宽电压范围输出电流馈电变换器
JP2011259560A (ja) 負荷駆動装置及びその周波数制御方法
US20120032509A1 (en) Voltage transforming device and method and power supply system
WO2015106643A1 (zh) 无桥降压apfc电路
TW201815043A (zh) 一種依負載電流調變全橋控制模式之直流-直流轉換器
CN114391218A (zh) 宽电压范围dc-dc转换器
CN114649955B (zh) 一种具有输出电压调节能力的直流变换器拓扑结构
CN115208206A (zh) 一种CLLC谐振电路与Buck-Boost电路组合的三端口双向DC-DC变换器
CN106787912A (zh) 一种全桥谐振变换器
CN119134951B (zh) 一种单相高频链ac-dc无电解电容变换器优化控制方法
CN109039139B (zh) 一种隔离型双向交直流变换电路及其控制方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C02 Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001)
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20100811