CN109909297B - 一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法 - Google Patents
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Abstract
本发明一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法涉及机械加工领域，具体涉及一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，包括以下步骤：轧制工具设计，具体包括轧辊设计和导板设计，将轧辊设置为双曲面类圆台形螺线辊；构造变形区：将所述两个导板曲面相对放置，两个轧辊放置在所述导板之间，两个导板和两个轧辊围成的区域为变形区；构造等椭圆度变形区：变形区内椭圆度保持不变；选取轧制进料方式：倒进式轧制方式；本发明一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，通过设计双曲面类圆台形螺线辊和曲面形导板，构造等椭圆度变形区，可以在显著抑制心部曼内斯曼效应的前提下产生剧烈塑性变形。
Description
技术领域
本发明涉及机械加工领域，具体涉及一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法。
背景技术
超细晶/纳米晶材料及制备技术是当前材料科学领域的研究热点之一。这一方向的研究集中体现了人们通过持续细化晶粒不断提高多晶材料强韧化水平的努力。其中，尤其以剧烈塑性变形（Severe Plastic Deformation，简称SPD）技术的研究成果令人瞩目。
现在，主流的SPD工艺包括高压扭转（HPT）、等通道转角挤（ECAP）、累积叠轧（ARB）、多向锻造（MF）和扭转挤压（TE）五种方法，其中：
（1）高压扭转变形：在材料厚度上加载数个GPa的压力的同时，下模或者下冲头旋转通过主动的摩擦作用施加扭矩在材料横截面上，促使材料产生轴向压缩和切向剪切变形的塑性加工成形工艺，高压扭转的特点在于工件为盘状，尺寸较小，直径一般为10-20mm，厚度为0.2-0.5mm。
（2）等径角挤压变形：试样在冲头的压力作用下通过两个相同通道的转角, 产生剪切大塑性变形, 而试样横截面的形状和面积保持不变,故经过多次反复挤压就可以将各道次的应变量累积。
（3）累积叠轧法：板料经过表面脱脂钢刷处理以露出其新鲜的表面,然后将两块板料叠合在一起并在室温或者一定的加热温度下进行轧制使两块板料结合成为一块板料，此后将轧制复合的板料从中间切断,从而得到尺寸与原始单板料尺寸相同的两块复合板,然后将得到的两块复合板料进行新一轮的加工。
（4）扭转挤压：Beygelzime等提出该工艺。此方法也是通过剪切变形细化晶粒的成型技术，将柱状坯料挤压通过扭转模，与HPT类似，存在变形不均匀问题，细化晶粒效果低于ECAP和HPT。
（5）多向锻造：对材料不同的方向进行反复墩粗和拔长，引入大的塑性变形，以此来实现晶粒的细化以及材料性能的提高。但是，该方法存在明显的应变梯度，应变均匀性较其他SPD方法差，实际有效的剧烈变形区尺寸也远不能满足工业级的要求。因而晶粒细化效果要明显低于ECAP和HPT。
（6）大尺寸高温合金超细晶棒材的螺线圆锥辊等辊距轧制方法（申请号201810172370 .1），采用正锥形辊对圆形坯料进行等辊距轧制，该成型过程中技术参数：送进角α为13-15度、辗轧角β为15-17度、轧辊转速n为30-55r/min、直径压下率ε为3%-15%、孔型椭圆度为1.2-1.35等，实现了大尺寸超细晶棒材的制备。但是，该方法存在变形不均匀严重且变形较小等不足，有待进一步改善。
钢铁研究总院的付锐等人在专利【CN 106862447 A】提出了采用多向锻拔工艺生产高温合金超细晶棒材的工艺。此工艺采用多向镦拔的方式进行变形，但其变形区小，应变穿透性小，超细晶难以覆盖坯料的各个区域。虽然其锻态棒料所能记录的最大直径尺寸为420mm，但整体变形难以覆盖坯料各个区域，变形渗透性差，不均匀性严重，不能满足实际生产需求。
宝钢张俊宝等人在专利【CN 103008659 A】提出了一种超细晶耐高温合金盘坯料的制造方法。采用气雾化技术制备高温合金粉末，采用温喷射沉积技术在芯管的外表面上进行高温合金的成形，最后通过热处理形成超细晶组织的耐高温合金盘坯料。由于其对原材料的晶粒尺寸有一定要求，因此其细化程度有所限制，并不能完全满足工业需求。
西北工业大学胡锐等人在专利【CN 103484802 A】提出了一种获得公斤级高温合金过冷熔体的制备方法。采用中频感应电源为加热电源，通过中频感应加热产生对流，并采用多次循环过热处理对熔体进行净化处理得到整体细晶铸锭。其与本专利所提及的大尺寸高温合金整体超细晶棒材无法进行类比。
现有技术的缺点：
（1）ECAP变形过程中，坯料与模具全接触，摩擦力大，因而成型载荷大，成品尺寸小，且材料利用率低，生产效率低，难以实现工业化需求的大尺寸超细晶材料的制备。
（2）HPT成形载荷巨大，现有成形设备一般不具备工业化大尺寸制品的超过几十GPa的加载能力，只适用于超薄制品如薄膜的成形，通常变形前坯料为Φ10~15×1~10mm的圆柱体。
（3）ARB工艺受限于变形区体积和变形均匀性的影响，其变形区厚度仅为mm级别。同时，由于所制备的超细晶均为饼状的拉长晶粒，其力学性能较三维等轴晶粒差。因此，受加载能力和变形不均匀程度的限制，ARB仅能制备超薄板材。
（4）MF和TE由于变形不均匀性严重，致使晶粒尺度不均，晶粒结构稳定性较差，性能降低，而且同样无法制备大尺寸锻件。
（5）大尺寸高温超细晶棒材的螺线圆锥辊等辊距轧制方法（申请号201810172370.1）存在以下问题：1）原有技术的轧辊形状为正圆锥形，坯料进入轧辊后，因轧辊直径逐渐增加，轧辊与坯料接触区域速度逐渐增加，会导致坯料心部与边部的变形速度差增加，从而加剧变形不均性。2）轧辊间距为等间距，直径压下率逐渐降低，变形较小，因而晶粒细化效果会逐渐减弱。
综合分析可知：现有专利或论文中提及的高温合金超细晶工艺，受变形区体积限制，仅能制备小尺寸超细晶材料，难以制备工业级整体超细晶的大尺寸（Φ60~Φ500mm）材料。
发明内容
本发明目的在于提供一种可明显减少横向宽展变形，降低心部拉应力，同时还能增大螺距，减少螺旋轧制的反复辗轧次数，从而抑制曼氏效应，减小裂纹出现几率并提高变形均匀性，晶粒细化效果会逐渐加强，晶粒细化效果更好的一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法。
本发明一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，包括以下步骤：
1）轧制工具设计，具体包括轧辊设计和导板设计，将轧辊设置为双曲面类圆台形螺线辊，具体为：轧辊的母线由齿形外轮廓曲线和一段光滑曲线相连而成；将导板的一面设置为曲面；
2）构造变形区：将两个所述导板曲面相对放置，两个轧辊放置在所述导板之间，两个导板和两个轧辊围成的区域为变形区；
两个轧辊中的一个轧辊上由该轧辊的大端面中心处指向该轧辊小端面中心处的方向为第一方向；另一轧辊上由该轧辊的大端面中心处指向该轧辊小端面中心处的方向为第二方向；
所述第一方向和第二方向之间的夹角为锐角；
3）构造等椭圆度变形区：变形区内椭圆度保持不变；
4）选取轧制进料方式：倒进式轧制方式，即轧制过程中坯料从轧辊的大端进入变形区；
5）选材：选取直径60-500mm，长度300-15000mm的高温合金GH4169坯料；
6）轧制：两个轧辊分别绕其中心轴线转动，将坯料经过加热后，按照上述轧制进料方式将加热后的坯料送入变形区，坯料在变形区内螺旋前进，并从轧辊小端输出，实现变截面轧制，完成轧制过程后，进行坯料冷却。
优选地，轧辊齿形顶端连接起来的曲线为第一曲线，第一曲线两端之间的连线为第一中线，轧辊母线上靠近小端的曲线为第二曲线，第二曲线两端之间的连线为第二中线；
第一曲线上的点距离第一中线的最大距离不大于10mm，第二曲线上的点距离第二中线的最大距离不大于5mm；
第一中线和第二中线之间的夹角为4~7度。
优选地，轧辊上齿形外轮廓曲线绕该轧辊轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为轧制区，轧制区内螺线间距递减，轧辊上第二曲线绕该轧辊轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为归圆区；轧制区长度为归圆区长度的2.5~5倍。
优选地，轧辊大端直径为坯料直径的3~6倍，轧辊小端直径为坯料直径的2.5~4倍。
优选地，椭圆度为变形区同一横截面内，两个导板之间的最大距离和两个轧辊之间的距离之比，变形区内任意横截面处的椭圆度均相等，椭圆度为1.08-1.10。
优选地，坯料加热为坯料在加热炉中加热，加热的温度为880-1080摄氏度，加热时间T为T=Db×（0.6-0.8）min，其中Db为坯料直径，单位为mm；
变形区内辊面锥角斜度α为5.5-6.5度，所述辊面锥角斜度α为第一中线与轧制线夹角；送进角β为22-24度，所述送进角为在轧制过程中，轧辊轴线与轧制线在包含轧制线的水平面上投影的夹角；辗轧角γ为19.5-21.5度，辗轧角γ为在轧制过程中，轧辊轴线与轧制线在包含轧制线的垂直平面上投影的夹角；轧辊转速n为34-60 r/min、直径压下率ε为47-64%，直径压下率ε为坯料直径与轧后棒材直径的差与坯料直径的比值；齿形外轮廓参数：螺距P为12-21mm，齿形半径R为5-8mm；
坯料冷却为坯料空冷或坯料水冷至室温。
本发明具有如下有益效果：
（1）本发明一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，通过设计双曲面类圆台形螺线辊和曲面形导板，构造等椭圆度变形区，可以在显著抑制心部曼内斯曼效应的前提下产生剧烈塑性变形。
（2）通过合理设计特殊的送进角、辗轧角、轧辊转速、椭圆度变形工具和技术参数，不仅可明显减少横向宽展变形，降低心部拉应力，同时还能增大螺距，减少螺旋轧制的反复辗轧次数，从而抑制曼氏效应，减小裂纹出现几率并提高变形均匀性。
（3）此制备方法为倒进式轧制，轧辊为双曲面类圆台形螺线辊，坯料从轧辊直径最大一端进入辗轧变形区，被咬入后发生塑性变形；坯料进入轧辊之间的辗轧变形区后，随着接触辗轧变形区轧辊直径的减小，轧辊沿轧件前进方向的分速度逐渐降低，轧件前进受阻，降低金属沿轴向的变形不均性，从而提高变形均匀性。
（4）第一中线和第二中线之间的夹角即轧辊的双曲面夹角θ为4~7度，可有效控制轧制区与归圆区长度的比值，提高轧后工件的表面质量以及变形均匀性。轧制区呈轧辊间距剧烈减小的单锥形，辊面锥角斜度α为5.5~6.5度，为常规曼式斜轧的1.9~3.6倍，可实现加倍的单位时间直径压缩变形，变形程度能够始终保持大塑性变形，即晶粒细化效果会逐渐加强，晶粒细化效果更好。
（5）采用螺线型曲面轧辊进行轧制，可显著抑制坯料表层与心部金属之间的流速差，减小径向不均匀变形程度，抑制拉应力产生。同时，螺旋线之间的反复扭折作用可加倍晶粒细化效果。
附图说明
图1为双曲面类圆台形螺线辊示意图。
图2为实施例一所用双曲面类圆台形螺线辊示意图。
图3为轧制过程主视图。
图4为图3中A-A截面示意图。
图5为轧制过程俯视图。
图6为高温合金GH4169初始显微组织图。
图7为实施例一中轧制完成后高温合金GH4169显微组织图。
附图标记：1-轧辊，2-导板，3-坯料。
具体实施方式
本发明一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，包括以下步骤：
1）轧制工具设计，具体包括轧辊1设计和导板2设计，将轧辊1设置为双曲面类圆台形螺线辊，具体为：轧辊1的母线由齿形外轮廓曲线和一段光滑曲线相连而成；将导板2的一面设置为曲面；
2）构造变形区：将两个所述导板2曲面相对放置，两个轧辊1放置在所述导板2之间，两个导板2和两个轧辊1围成的区域为变形区；
3）构造等椭圆度变形区：变形区内椭圆度保持不变；
4）选取轧制进料方式：倒进式轧制方式，即轧制过程中坯料3从轧辊1的大端进入变形区；
5）选材：选取直径60-500mm，长度300-15000mm的高温合金GH4169坯料3；
6）轧制：两个轧辊1分别绕其中心轴线转动，将坯料3经过加热后，按照上述轧制进料方式将加热后的坯料3送入变形区，坯料3在变形区内螺旋前进，并从轧辊1小端输出，实现变截面轧制，完成轧制过程后，进行坯料3冷却。
轧辊1齿形顶端连接起来的曲线为第一曲线，第一曲线两端之间的连线为第一中线，轧辊1母线上靠近小端的曲线为第二曲线，第二曲线两端之间的连线为第二中线；
第一曲线上的点距离第一中线的最大距离不大于10mm，第二曲线上的点距离第二中线的最大距离不大于5mm；
第一中线和第二中线之间的夹角为4~7度。
轧辊1上齿形外轮廓曲线绕该轧辊1轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为轧制区，轧制区内螺线间距递减，轧辊1上第二曲线绕该轧辊1轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为归圆区；轧制区长度为归圆区长度的2.5~5倍。
轧辊1大端直径为坯料3直径的3~6倍，轧辊1小端直径为坯料3直径的2.5~4倍。
椭圆度为变形区同一横截面内，两个导板2之间的最大距离和两个轧辊1之间的距离之比，变形区内任意横截面处的椭圆度均相等，椭圆度为1.08-1.10。
坯料3加热为坯料3在加热炉中加热，加热的温度为880-1080摄氏度，加热时间T为T=Db×（0.6-0.8）min，其中Db为坯料直径，单位为mm；
变形区内辊面锥角斜度α为5.5-6.5度，送进角β为22-24度、辗轧角γ为19.5-21.5度、轧辊1转速n为34-60 r/min、直径压下率ε为47-64%、齿形外轮廓参数：螺距P为12-21mm，齿形半径R为5-8mm；
坯料3冷却为坯料3空冷或坯料3水冷至室温。
实施例一：
下面通过具体示例详细说明本发明的示例性实施例。下面的示例以坯料3规格为Φ92×400的高温合金GH4169棒材为例，然而，本发明不限于此，也可通过本发明的方法生产其他规格的高温合金GH4169棒材。
1）轧制工具设计，具体包括轧辊1设计和导板2设计，将轧辊1设置为双曲面类圆台形螺线辊，具体为：如图2所示，轧辊1的母线由齿形外轮廓曲线和一段光滑曲线相连而成，轧辊1齿形顶端连接起来的曲线a为第一曲线，曲线b为第二曲线，第一曲线a在轧辊1母线上靠近轧辊1的大端，第一曲线两端之间的连线为第一中线n，第二曲线b在轧辊1母线上靠近轧辊1的小端，第二曲线两端之间的连线为第二中线s，第一中线和第二中线之间的夹角即轧辊1双曲面夹角θ为7度；将导板2的一面设置为曲面；轧辊1大端直径D为410mm，轧辊1小端直径d为260mm；轧辊1的螺线形状如图2所示，齿形外轮廓参数：螺距P为14mm，齿形半径R为5mm；螺距为相邻两齿顶对应点间的距离，齿形半径为齿形的中心到齿形圆弧的任何线段。
如图1所示，第一曲线为m和p之间任意曲线，且第一曲线上的点距离第一中线的最大距离不大于10mm，第二曲线为q和t之间任意曲线，且第二曲线上的点距离第二中线的最大距离不大于5mm；
2）构造变形区：将所述两个导板2设置为曲面的一面相对设置，并将两个导板2设置在所述轧辊1之间，两个导板2及两个轧辊1围成的区域为变形区；
轧辊1上齿形外轮廓曲线绕该轧辊1轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为轧制区，轧制区内螺线间距递减，轧辊1上第二曲线绕该轧辊1轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为归圆区；轧制区长度为归圆区长度的4倍；
3）构造等椭圆度变形区：变形区内椭圆度保持不变；椭圆度为1.08；
4）选取轧制进料方式：倒进式轧制方式，即轧制过程中坯料3从轧辊1的大端进入变形区；
5）选材，购置Φ92×400mm的高温合金GH4169棒材是生产厂家经真空自耗电弧炉熔炼、锻造和机加工得到，质量符合轧制要求，圆柱坯料3各部位组织分布均匀，未发现夹杂、气孔等缺陷；
6）轧制：两个轧辊1分别绕其中心轴线转动，将坯料3在加热炉中加热，加热的温度为965摄氏度，加热时间T为68min，将加热到温的高温合金GH4169棒材从加热炉转运至轧机导料槽内，转运时间为8s。其中，轧制过程的工艺参数为：变形区内辊面锥角斜度α为5.5度，送进角β为24度、辗轧角γ为21.5度、直径压下率ε为58%，轧辊1转速n为34 r/min，坯料3从轧辊1大端之间的变形区进入，并开始进行轧制，坯料3在变形区内螺旋前进直至从轧辊1小端之间的变形区输出，完成轧制过程。将轧制完成后的坯料3进行空冷至室温；
初始组织如图6所示，图中晶粒平均尺寸为113μm；采用本发明方法，图7为轧制完成后高温合金显微组织，其中晶粒尺寸为3.9μm 左右，晶粒细化程度为96.5%。
Claims (6)
1.一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，包括以下步骤：
1）轧制工具设计，具体包括轧辊设计和导板设计，将轧辊设置为双曲面类圆台形螺线辊，具体为：轧辊的母线由齿形外轮廓曲线和一段光滑曲线相连而成；将导板的一面设置为曲面；
2）构造变形区：将两个所述导板曲面相对放置，两个轧辊放置在所述导板之间，两个导板和两个轧辊围成的区域为变形区；
3）构造等椭圆度变形区：变形区内椭圆度保持不变；
4）选取轧制进料方式：倒进式轧制方式，即轧制过程中坯料从轧辊的大端进入变形区；
5）选材：选取直径60-500mm，长度300-15000mm的高温合金GH4169坯料；
6）轧制：两个轧辊分别绕其中心轴线转动，将坯料经过加热后，按照上述轧制进料方式将加热后的坯料送入变形区，坯料在变形区内螺旋前进，并从轧辊小端输出，实现变截面轧制，完成轧制过程后，进行坯料冷却。
2.如权利要求1所述一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，其特征在于，所述轧辊齿形顶端连接起来的曲线为第一曲线，第一曲线两端之间的连线为第一中线，轧辊母线上靠近小端的曲线为第二曲线，第二曲线两端之间的连线为第二中线；
第一曲线上的点距离第一中线的最大距离不大于10mm，第二曲线上的点距离第二中线的最大距离不大于5mm；
第一中线和第二中线之间的夹角为4~7度。
3.如权利要求2所述一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，其特征在于，所述轧辊上齿形外轮廓曲线绕该轧辊轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为轧制区，轧制区内螺线间距递减，轧辊上第二曲线绕该轧辊轴线转动形成的曲面对应变形区的区域为归圆区；轧制区长度为归圆区长度的2.5~5倍。
4.如权利要求1所述一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，其特征在于，所述轧辊大端直径为坯料直径的3~6倍，轧辊小端直径为坯料直径的2.5~4倍。
5.如权利要求1所述一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，其特征在于，所述椭圆度为变形区同一横截面内，两个导板之间的最大距离和两个轧辊之间的距离之比，变形区内任意横截面处的椭圆度均相等，椭圆度为1.08-1.10。
6.如权利要求1所述一种大尺寸高温合金棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法，其特征在于，所述坯料加热为坯料在加热炉中加热，加热的温度为880-1080摄氏度，加热时间T为T=Db×（0.6-0.8）min，其中Db为坯料直径，单位为mm；
变形区内辊面锥角斜度α为5.5-6.5度，送进角β为22-24度、辗轧角γ为19.5-21.5度、轧辊转速n为34-60 r/min、直径压下率ε为47-64%、齿形外轮廓参数：螺距P为12-21mm，齿形半径R为5-8mm；
坯料冷却为坯料空冷或坯料水冷至室温。
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