CN108871821A - 基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法 - Google Patents
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Abstract
一种基于均值‑移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法：选取测点，分别安装间各种检测用传感器；搭建无线数据发射器，用于将检测用传感器的测量值使用无线通信的方法传输至无线数据接收器端；搭建无线数据接收器，用于接收储存测量数据并与移动PC通信，无线数据接收器能够接收一个以上的无线数据发射器所发射的数据；搭建在线监测系统平台，将实测能效比换算得到标准状况下能效比，并输出空冷器的热负荷、传热系数、电机功耗及能效比的实时动态波形图；绘制空冷器能效测量单值点图；根据空冷器日常能效测量单值点图进行空冷器能效分析。本发明通过实时得到的数据，并绘制空冷器能效测量单值点图，可以更直观简单的判断空冷器的运行状态。
Description
技术领域
本发明涉及一种空冷器能效状态实时监测方法。特别是涉及一种基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法。
背景技术
石油化工作为我国的战略性、基础性产业，与之相关的形成了一个完备的产业链，带动了一大批产业的发展，与国民经济发展息息相关。同时石油化工产业也是一个高耗能的产业，任何生产过程中一点小的改进都会带来巨大的经济效益。相对于传统工业水冷系统，空冷器有很多特点：对环境没有热污染和化学污染空气可随意取得；不需任何辅助设备和费用；选厂址不受限制，不需要和水冷一样考虑水源问题；空气腐蚀性小，不需要除垢和清洗，使用寿命长等特点。
除了优点之外，问题也比较突出，由于换热管内部的流体为高温原油热蒸汽，原油中因为有S，N，Cl等元素的存在，冷凝过程可能在翅片管内壁上形成铵盐结晶产生结垢现象，严重时甚至产生管道堵塞现象；外部大气环境的固体颗粒或尘埃的影响导致翅片表面结垢现象；由于管道内部热应力或者环境应力的条件下导致的翅片管弯曲变形而失去设计时的冷却能力等问题。这些都会对空冷器的安全、节能运行构成威胁，直接影响到正常生产与效益。因此如何对炼化装置在用空冷器的运行能效进行评价和对故障隐患进行早期诊断，为保证装置正常运行提供指导性意见具有重要意义。
现阶段只有部分空冷器对管内介质有流量监测，基本没有温度监测，空气侧更是没有任何监测装置。因此，不具备实时监测空冷器能效的条件。到目前为止，对于大型石油化工装置空冷器能效运行状态监测还没有一套完整的系统和方法。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是，提供一种通过实时得到的数据，并绘制空冷器能效测量单值点图，可以更直观简单的判断空冷器的运行状态的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法。
本发明所采用的技术方案是：一种基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，包括如下步骤：
1)选取测点，分别安装间接式壁温传感器、压力/流量传感器、电功率测量仪器以及直接式空气速度/温度传感器。
2)搭建无线数据发射器，用于将间接壁式温度传感器测量值、压力/流量传感器测量值、直接式空气速度/温度传感器测量值、电功率测量仪器测量值使用无线通信的方法传输至无线数据接收器端；
3)搭建无线数据接收器，用于接收储存温度、压力、流量、速度和功率数据并与移动PC通信，所述的无线数据接收器能够接收一个以上的无线数据发射器所发射的数据，从而实现多台空冷器一起测试的功能。
4)搭建在线监测系统平台，包括建立的实时数据库、数据分析与性能计算、数据查询及显示，将实测能效比换算得到标准状况下能效比，并输出空冷器的热负荷、传热系数、电机功耗及能效比的实时动态波形图。
5)绘制空冷器能效测量单值点图，在得到实时的能效比数据后，根据GB/T4091-2001《常规控制图》相关规定，采用均值--移动极差法，绘制用于判断空冷器能效性能的单值点图；
6)根据空冷器日常能效测量单值点图进行空冷器能效分析。
步骤1)中，
(1)所述的间接式壁温传感器安装在距空冷器最近的管道上并且远离接头与弯头位置，以保证测量精度。测量点优先选取竖直管道，以减少不凝气对温度测量的影响；
安装间接式壁温传感器，拧紧螺栓，确认间接式壁温传感器紧贴管壁；若管道存在保温层，拆除保温层安装间接式壁温传感器后，再还原保温层，热电偶补偿导线插头穿过保温层；间接式壁温传感器长期安装在管壁上，为以后温度测试工作提供便利；
一台空冷器管侧向有2个测温点，每个测温点安装有一组间接式壁温传感器，一组间接式壁温传感器包含4个T型热电偶分别为a1～a4。
(2)所述的压力/流量传感器，安装在空冷器的进口总管或出口总管上；
(3)所述的直接式空气速度/温度传感器，分别安装在空冷器的空气进出口处，其中，
矩形风口截面采用小矩形中心点测量法，将风口截面划分为若干矩形，X型热线探头布置在矩形中心，用于测量所述中心点风速和温度，然后计算中心点风速和温度代数平均值；所述矩形的边长为300～500mm，管束宽度越小，矩形的边长对应划分越小；
圆形风口截面采用等面积法，将风口截面划分为的5个同心圆的圆环，以同心圆的圆心为坐标原点，做截面坐标，即横坐标和纵坐标，每个圆环与截面坐标轴线均有4个交点，5个圆环共有20个交点，所述20个交点为测点，安装直接式空气速度/温度传感器，每个圆环测点的半径ri用下式计算：
式中Di为风筒内径，单位m；i为中环线或测试点圆环的序号，i＝1～5；ri为测试点的圆环半径，单位m；
(4)所述的电功率测量仪器，安装在驱动空冷器风机电动机的电路上，具体是按照所选电功率测量仪器的安装方法安装。
步骤2)所述的搭建无线数据发射器，测试一台空冷器需要一台无线数据发射器，采集器通道为40个，二组间接式壁温传感器包含的8个热电偶分别接入无线温度数据发射器，通过无线数据接收器接收温度数据；一组直接式空气速度/温度传感器包含的若干个X型热线探头分别接入无线数据发射器，通过无线数据接收器接收速度、温度数据。
步骤3)所述的无线数据接收器接收二组间接式壁温传感器包含的8个热电偶的温度数据，在温度采集正常时，开始记录有效数据，记录时间为10分钟；记录开始测量空冷器时间与结束测量时间；保存空冷器有效测量时间内测量温度数据，通过每个间接式壁温传感器中的4个热电偶测量算术平均值，分别得到空冷器管程进口温度T’、管程出口T”；
所述的无线数据接收器接收一组直接式空气速度/温度传感器包含的若干个X型热线探头分别采集的速度、温度数据；数据采集正常时，开始记录有效数据，记录时间为10分钟；记录开始测量空冷器时间与结束测量时间；保存空冷器有效测量时间内测量数据，通过每个直接式空气速度/温度传感器中的X型热线探头测量算术平均值，分别得到空冷器空气侧进口温度t1，出口温度t2，进口速度u’，出口速度u”。
步骤4)所述的搭建在线监测系统平台，包括：
(1)建立实时数据库
建立实时数据库，包括存储由无线数据接收器传输至电脑的实时温度检测数据、实时风速/温度检测数据、实时功率检测数据，从DCS提取的有关管程的流量、加工负荷等参数、介质物性、介质在各温度下的焓值、空冷器的结构参数及换热面积等存入实时数据库。
(2)在线空冷器的性能计算，即空冷器的总传热系数以及能效比的计算：
空冷器总换热量计算：
Q＝Wo·Cp(t2-t1)
式中：Q为空冷器总换热量；Wo为空气侧的质量流量(kg/s)；Cp为空气比热容(J/(kg·℃))；t1，t2为空气的进出口温度(℃)。
空冷器空气侧的质量流量计算：
Wo＝3600·AF·UF·ρ
式中：AF为空气通道截面积(m2)；UF为空气流速(m/s)；ρ为空气密度(kg/m3)。
空冷器平均换热温差计算：
若△T1/△T2>1.7时，△Tm＝(△T1-△T2)/ln(△T1/△T2)；
若△T1/△T2≤1.7时，△Tm＝(△T1+△T2)/2
其中△T1＝T’-t2，△T2＝t2-t1
式中△Tm为空冷器换热温差；T’为管侧进口温度℃；T”为管侧出口温度℃；t1为空气进口温度℃；t2为空气出口温度℃；ln为自然对数。
空冷器总传热系数：
K＝Q/A·△Tm
式中：K为空冷器的总传热系数(W/m2·℃)；A为空冷器的换热面积(m2)。
能效比(EER)计算：
考虑到四季气温不同，同一台空冷器在不同工况条件下的运行效率也不同，因此将不同工况下的运行能效换算成标准工况下的能效，即空冷器总换热量与风机电动机在标准空气状况下的电力输入值的比值，
空气标准状况指：密度ρ0＝1.05kg/m3；压力P0＝101325Pa；t0＝20℃；
若空冷器风量不能自动调节，风机电动机消耗功率与空气进气绝对温度成反比，风机电动机消耗功率随着气温降低而增大，同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗N标准与电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗N实测的关系如下公式获得：
若空冷器风量能自动调节，调节风量的风机有调角风机和调速风机，同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗N标准与电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗N实测的关系如下公式获得：
调角风机：
调速风机：
式中：N实测为电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗，单位W；N标准为同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗，单位W，x为风量随气温变化自动调节的相对功率，具体如下：
气温为-15℃时，调角相对功率为40.0％，调速相对功率为22.0％；
气温为-10℃时，调角相对功率为32.0％，调速相对功率为10.0％；
气温为-5℃时，调角相对功率为18.0％，调速相对功率为4.5％；
气温为0℃时，调角相对功率为15.0％，调速相对功率为1.5％；
气温为5℃时，调角相对功率为16.0％，调速相对功率为2.5％；
气温为10℃时，调角相对功率为18.0％，调速相对功率为8.5％；
气温为15℃时，调角相对功率为21.50％，调速相对功率为12.5％；
气温为20℃时，调角相对功率为31.5％，调速相对功率为25.0％；
气温为25℃时，调角相对功率为48.0％，调速相对功率为42.0％；
气温为30℃时，调角相对功率为66.0％，调速相对功率为66.0％；
气温为35℃时，调角相对功率为100.0％，调速相对功率为100.0％；
空冷器的能效比EER：
EER＝Q/N标准
其中，Q为空冷器总换热量。
步骤5)包括：
为确定被评价空冷器的实际运行状况，需选择空冷器正常运行的工况下测量的基础数据包括温度、压力、流量、速度和功率数据，计算能效比确定正常运行工况的能效比EER上控制线UCL和下控制线LCL及异常控制线YCL的位置，为下一步空冷器日常能效检测提供的依据，考虑到现场实施的可能性，基础数据测量阶段拟进行i批次，i＝5-10，每批次n个数据，n为大于等于2的整数；正常工况一般指大检修后正常运行一个月内。
(1)计算能效比EER的平均值和能效比EER移动极差均值
对平均值和移动极差均值进行计算，通过下式得到：
EERi＝(EERi1+EERi2)/2(EERi为重复测定2次的均值)；
式中:EERi为第i个检测值；RSi为第i个移动极差；n为检测批次；
(2)正常运行控制界限的确定
根据GB/T 4091-2001常规控制图中的规定，每批次重复测量2次：
对于EER：
(3)异常运行控制界限的确定
对于EER：
(4)在空冷器正常运行工况下进行5-10个批次的基础数据的测量，包括温度、压力、流量、速度和功率数据，对每批次测量的2组数据，分别计算出能效比EER和每个批次的平均值EERi以及5-10个批次的平均值以测量批次为横坐标，能效比EER为纵坐标，每个批次能效比平均值EERi分别点在本批次的垂直线上，从而得到反映空冷器能效变化的单值点图，根据确定正常运行工况的上控制线UCL、下控制线LCL及异常控制线YCL的位置，绘制出空冷器能效正常运行控制界限线图，将空冷器能效正常运行控制界限线图，分为A区、B区、C区，其中，A区为上控制线UCL与下控制线LCL之间的区域，为正常运行区域；B区为下控制线LCL与异常控制线YCL之间的区域，为重点关注区域；C区为异常控制线YCL以下的区域，为异常区域，以此作为空冷器日常实际运行能效检测的依据。
步骤6)所述的空冷器日常能效分析是采用点图分析法，是对日常运行空冷器通过运行数据检测包括温度、压力、流量、速度和功率数据计算出实际运行能效比EER，将能效比EER对照空冷器能效正常运行控制界限线图则可进行能效分析，具体分析标准为：
(1)实际运行能效比EER位于A区，未超出正常运行上下控制界限的范围，说明该空冷器运行状况正常，该台设备为正常使用。
(2)实际运行能效比EER位于B区，低于正常运行下控制界限，高于异常运行控制界限，在满足工艺生产要求的前提下，从调整工艺参数、选择合理的工艺操作条件方面改进空冷器的运行状态，提高能效比，经调整后空冷器运行实际能效比恢复常态，则该空冷器继续运行；如经调整后仍然运行于B区，则增加能效检测的频次，建议为每月1次。
(3)实际运行能效比EER位于C区，低于异常运行控制界限，需进行铵盐结晶可能性及注水点位置分析，采用红外检测法及相关无损检测方法，消除换热管束堵塞和穿孔故障的可能，调整工艺参数改进空冷器的运行状态，提高能效比；经调整后空冷器运行实际能效比恢复常态，则该空冷器继续运行；如经调整后运行于B区，则需增加能效检测的频次，建议为每月1次；如经调整后空冷器仍运行于C区，空冷器壳程出口温度满足实际工况要求时，建议通过采用如增加能效监测频率或安装在线能效监测系统，加强该空冷器的能效监测，继续运行；如果仍不能满足工艺要求，建议切入备台进行修理。
本发明的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，通过实时得到的数据，并绘制空冷器能效测量单值点图，可以更直观简单的判断空冷器的运行状态，能够在空冷器出现问题时及时采取措施。具体具有以下优点：
1、不需要停车安装测温设备，不影响装置运行。
2、测试系统制造成本低，并且能够多台空冷器一起测试，使用时工作效率高。
3、实时监测空冷器的运行能效，可将不同工况的空冷器能效换算成标准状况的能效，实现评价标准化。
4、可实现空冷器能效的在线监测，直接显示空冷器热负荷、电机功耗及能效比的实时动态波形图。
5、新的方法将空冷器的运行状态判断标准量化，可以在图上简单直观的判断空冷器是否处于正常运行状态，当出现问题时可以及时的采取措施，避免不必要的损失。
附图说明
图1是大型石油化工装置空冷器能效运行状态实时监测系统框图；
图2是间接式壁温传感器安装示意图；
图3是矩形截面直接式空气速度/温度传感器安装示意图；
图4是圆形截面直接式空气速度/温度传感器安装示意图；
图5是电功率测量仪器安装示意图；
图6是空冷器能效测量正常运行控制界限线示意图。
具体实施方式
下面结合实施例和附图对本发明的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法做出详细说明。
本发明的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，是运用如图1所示的大型石油化工装置空冷器能效运行状态实时监测系统中的方法。空冷器的能效水平的测试结果主要受二方面因素的影响，系统因素和随机因素的影响，在空冷器的运行过程中，本发明重点关注运行状态的稳定性及正常与否，如果运行过程中存在较大的变值性系统影响因素或随机影响因素很大，那么都会对测量结果(能效比)的平均值及标准差都会产生异常的波动，则可以认为空冷器的运行状态是不稳定的。从数学的角度讲，如果空冷器能效测试结果数据的总体分布参数(平均值及标准差)基本保持不变或在允许的范围内，则认为空冷器的运行过程是稳定的。如分布参数超出允许的范围则应分析偏离的原因，及时采取措施调整空冷器的运行状态。
图1中，包括有被测空冷器1，与被测空冷器1相连的被测电动机2，安装在被测空冷器1出口管道上的2组间接式壁温传感器3、4和一组压力/流量传感器5，安装在分别安装在空冷器的空气进出口处的一组直接式空气速度/温度传感器6、7，设置在被测电动机2的输出端的一组电功率测量仪器8，与间接式壁温传感器、直接式空气速度/温度传感器和电功率测量仪器相连的无线数据发射器9，用于接收无线数据发射器9的数据的无线数据接收器10，以及与无线数据接收器10相连的控制系统11和工厂实时数据库系统12。
本发明的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，包括如下步骤：
1)选取测点，分别安装间接式壁温传感器、压力/流量传感器、电功率测量仪器以及直接式空气速度/温度传感器。其中，
(1)所述的间接式壁温传感器安装在距空冷器最近的管道上并且远离接头与弯头位置，以保证测量精度。测量点优先选取竖直管道，以减少不凝气对温度测量的影响；
所述的间接式壁温传感器如图2所示，包括4个铠装T型热电偶a1、a2、a3、a4，一对半圆形导热紫铜圆弧片b1、b2，一对半圆形柔性绝热材料圆弧片c1、c2。一对紧固套件d1、d2，g为管内流体介质。所述导热紫铜片b1、b2紧密包裹在管道壁面e。所述紧固套件d1、d2将所述导热紫铜片b1、b2紧贴于管壁。所述紧固套件d1、d2与所述导热紫铜片b1、b2之间放置所述一对圆形柔性绝热材料圆弧片c1、c2作为绝热层。导热紫铜圆弧片b1、b2侧面开孔，热电偶a1、a2、a3、a4的针头插入导热紫铜圆弧片b1、b2，均匀布置在管道e四周，针头与小孔间填入高导热系数胶水，确保温度测量准确性与安装牢靠性。
安装间接式壁温传感器，拧紧螺栓，确认间接式壁温传感器紧贴管壁；若管道存在保温层，拆除保温层安装间接式壁温传感器后，再还原保温层，热电偶补偿导线插头穿过保温层；间接式壁温传感器长期安装在管壁上，为以后温度测试工作提供便利；
所述温度测量点均为打磨干净区域，打磨区域与所述间接式温度传感器宽度相同，以免管壁锈迹与污渍影响温度测量。
一台空冷器管侧向有2个测温点，每个测温点安装有一组间接式壁温传感器，一组间接式壁温传感器包含4个T型热电偶分别为a1-a4。
(2)所述的压力/流量传感器，安装在空冷器的进口总管或出口总管上，根据实际地形选择方便的位置，也可利用装置已装设的压力/流量传感器；
(3)所述的直接式空气速度/温度传感器为2个，分别安装在空冷器的空气进出口处，用于测量一台空冷器的进、出风口的风速和温度。其中，
矩形风口截面采用小矩形中心点测量法，如图3所示，将风口截面划分为若干矩形，X型热线探头101布置在矩形中心，用于测量所述中心点风速和温度，然后计算中心点风速和温度代数平均值；小矩形法测量的精度与小矩形划分的大小有关，所述矩形的边长为300～500mm，管束宽度越小，矩形的边长对应划分越小；
圆形风口截面采用等面积法，如图4所示，将风口截面划分为的5个同心圆的圆环，以同心圆的圆心为坐标原点，做截面坐标，即横坐标和纵坐标，每个圆环与截面坐标轴线均有4个交点，5个圆环共有20个交点，所述20个交点为测点，安装直接式空气速度/温度传感器的X型热线探头101，每个圆环测点的半径ri用下式计算：
式中Di为风筒内径，单位m；i为中环线或测试点圆环的序号，i＝1～5；ri为测试点的圆环半径，单位m；
(4)所述的电功率测量仪器，安装在驱动空冷器风机电动机的电路上，具体是按照所选电功率测量仪器的安装方法安装。
所述一组电功率测量仪器8，为高精度功率测量仪表LMG95，用于测量电机的瞬时功率，基本精度可达0.03％，电压范围6～600V，电流范围150mA～20A。所述一组电功率测量仪器，也可采用电流表、电度表和瓦特表进行电机功率的测量。所述一组电功率测量仪器安装图见图5。图中，D为风机电动机；T1、T2为电流互感器；W1、W2为瓦特表；I为电流接线柱；U为电压接线柱。
2)搭建无线数据发射器，用于将间接壁式温度传感器测量值、压力/流量传感器测量值、直接式空气速度/温度传感器测量值、电功率测量仪器测量值使用无线通信的方法传输至无线数据接收器端；
所述的搭建无线数据发射器，测试一台空冷器需要一台无线数据发射器，采集器通道为40个，所述发射器使用电源为锂电池，二组间接式壁温传感器包含的8个热电偶分别接入无线温度数据发射器，通过无线数据接收器接收温度数据；一组直接式空气速度/温度传感器包含的若干个X型热线探头分别接入无线数据发射器，通过无线数据接收器接收速度、温度数据。
3)搭建无线数据接收器，用于接收储存温度、压力、流量、速度和功率数据并与移动PC通信，所述的无线数据接收器能够接收一个以上的无线数据发射器所发射的数据，从而实现多台空冷器一起测试的功能。
所述的无线数据接收器接收二组间接式壁温传感器包含的8个热电偶的温度数据，在温度采集正常时，开始记录有效数据，记录时间为10分钟；记录开始测量空冷器时间与结束测量时间；保存空冷器有效测量时间内测量温度数据，通过每个间接式壁温传感器中的4个热电偶测量算术平均值，分别得到空冷器管程进口温度T’、管程出口T”；
所述的无线数据接收器接收一组直接式空气速度/温度传感器包含的若干个X型热线探头分别采集的速度、温度数据；数据采集正常时，开始记录有效数据，记录时间为10分钟；记录开始测量空冷器时间与结束测量时间；保存空冷器有效测量时间内测量数据，通过每个直接式空气速度/温度传感器中的X型热线探头测量算术平均值，分别得到空冷器空气侧进口温度t1，出口温度t2，进口速度u’，出口速度u”。
4)搭建在线监测系统平台，包括建立的实时数据库、数据分析与性能计算、数据查询及显示，将实测能效比换算得到标准状况下能效比，并输出空冷器的热负荷、传热系数、电机功耗及能效比的实时动态波形图。所述的搭建在线监测系统平台，具体包括：
(1)建立实时数据库
建立实时数据库，包括存储由无线数据接收器传输至电脑的实时温度检测数据、实时风速/温度检测数据、实时功率检测数据，从DCS提取的有关管程的流量、加工负荷等参数、介质物性、介质在各温度下的焓值、空冷器的结构参数及换热面积等存入实时数据库。
(2)在线空冷器的性能计算，即空冷器的总传热系数以及能效比的计算：
空冷器总换热量计算：
Q＝Wo·Cp(t2-t1)
式中：Q为空冷器总换热量；m为空冷器管程的流量(kg/s)；h’，h”为管程介质在空冷器进出口温度下的焓值；Wo为空气侧的质量流量(kg/s)；Cp为空气比热容(J/(kg·℃))；t1，t2为空气的进出口温度(℃)。由于介质的组分不易得到，焓值计算困难，一般采用空气侧计算，即：
Q＝Wo·Cp(t2-t1)
空冷器空气侧的质量流量计算：
Wo＝3600·AF·UF·ρ
式中：AF为空气通道截面积(m2)；UF为空气流速(m/s)；ρ为空气密度(kg/m3)。
空冷器平均换热温差计算：
若△T1/△T2>1.7时，△Tm＝(△T1-△T2)/ln(△T1/△T2)；
若△T1/△T2≤1.7时，△Tm＝(△T1+△T2)/2
其中△T1＝T’-t2，△T2＝t2-t1
式中△Tm为空冷器换热温差；T’为管侧进口温度℃；T”为管侧出口温度℃；t1为空气进口温度℃；t2为空气出口温度℃；ln为自然对数。
空冷器总传热系数：
K＝Q/A·△Tm
式中：K为空冷器的总传热系数(W/m2·℃)；A为空冷器的换热面积(m2)。
能效比(EER)计算：
考虑到四季气温不同，同一台空冷器在不同工况条件下的运行效率也不同，因此将不同工况下的运行能效换算成标准工况下的能效，即空冷器总换热量与风机电动机在标准空气状况下的电力输入值的比值，
空气标准状况指：密度ρ0＝1.05kg/m3；压力P0＝101325Pa；t0＝20℃；
若空冷器风量不能自动调节，风机电动机消耗功率与空气进气绝对温度成反比，风机电动机消耗功率随着气温降低而增大，同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗N标准与电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗N实测的关系如下公式获得：
若空冷器风量能自动调节，调节风量的风机有调角风机和调速风机，同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗N标准与电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗N实测的关系如下公式获得：
调角风机：
调速风机：
式中：N实测为电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗，单位W；N标准为同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗，单位W，x为风量随气温变化自动调节的相对功率，具体如下：
气温为-15℃时，调角相对功率为40.0％，调速相对功率为22.0％；
气温为-10℃时，调角相对功率为32.0％，调速相对功率为10.0％；
气温为-5℃时，调角相对功率为18.0％，调速相对功率为4.5％；
气温为0℃时，调角相对功率为15.0％，调速相对功率为1.5％；
气温为5℃时，调角相对功率为16.0％，调速相对功率为2.5％；
气温为10℃时，调角相对功率为18.0％，调速相对功率为8.5％；
气温为15℃时，调角相对功率为21.50％，调速相对功率为12.5％；
气温为20℃时，调角相对功率为31.5％，调速相对功率为25.0％；
气温为25℃时，调角相对功率为48.0％，调速相对功率为42.0％；
气温为30℃时，调角相对功率为66.0％，调速相对功率为66.0％；
气温为35℃时，调角相对功率为100.0％，调速相对功率为100.0％；
对调速风机也可使用数值模拟软件(HTRI)，以现场测试管程工艺条件(相同管程进出口条件、热负荷)及标准状况空气为输入条件，进行在役空冷设备等效工况的校核型计算，得到满足相同冷却工艺条件下空气侧标准状况空气的风量，出口温度及所需要的全风压。根据电机消耗功率与风压与风量乘积成正比的关系，得到标准状况下的电机功率。
空冷器的能效比EER：
EER＝Q/N标准
其中，Q为空冷器总换热量。
5)绘制空冷器能效测量单值点图，在得到实时的能效比数据后，根据GB/T 4091-2001《常规控制图》相关规定，采用均值--移动极差法，绘制用于判断空冷器能效性能的单值点图；包括：
为确定被评价空冷器的实际运行状况，需选择空冷器正常运行的工况下测量的基础数据包括温度、压力、流量、速度和功率数据，计算能效比确定正常运行工况的能效比EER上控制线UCL和下控制线LCL及异常控制线YCL的位置，为下一步空冷器日常能效检测提供的依据，考虑到现场实施的可能性，基础数据测量阶段拟进行i批次，i＝5-10，每批次n个数据，n为大于等于2的整数；正常工况一般指大检修后正常运行一个月内。
(1)计算能效比EER的平均值和能效比EER移动极差均值
对平均值和移动极差均值进行计算，通过下式得到：
EERi＝(EERi1+EERi2)/2(EERi为重复测定2次的均值)；
式中:EERi为第i个检测值；RSi为第i个移动极差；n为检测批次；
(2)正常运行控制界限的确定
根据GB/T 4091-2001常规控制图中的规定，每批次重复测量2次：
对于EER：
(3)异常运行控制界限的确定
对于EER：
(4)在空冷器正常运行工况下进行5-10个批次的基础数据的测量，包括温度、压力、流量、速度和功率数据，对每批次测量的2组数据，分别计算出能效比EER和每个批次的平均值EERi以及5-10个批次的平均值以测量批次为横坐标，能效比EER为纵坐标，每个批次能效比平均值EERi分别点在本批次的垂直线上，从而得到反映空冷器能效变化的单值点图，根据确定正常运行工况的上控制线UCL、下控制线LCL及异常控制线YCL的位置，绘制出空冷器能效正常运行控制界限线图，将空冷器能效正常运行控制界限线图，分为A区、B区、C区，其中，A区为上控制线UCL与下控制线LCL之间的区域，为正常运行区域；B区为下控制线LCL与异常控制线YCL之间的区域，为重点关注区域；C区为异常控制线YCL以下的区域，为异常区域，以此作为空冷器日常实际运行能效检测的依据。
6)根据空冷器日常能效测量单值点图进行空冷器能效分析。
所述的空冷器日常能效分析是采用点图分析法，是对日常运行空冷器通过运行数据检测包括温度、压力、流量、速度和功率数据计算出实际运行能效比EER，将能效比EER对照空冷器能效正常运行控制界限线图则可进行能效分析，如图6所示，将未超出正常运行上下控制界限的范围定义为A区，将低于正常运行下控制界限，高于异常运行控制限的范围定义为B区，将低于异常运行控制界限的范围定义为C区。具体分析标准为：
(1)实际运行能效比EER位于A区，未超出正常运行上下控制界限的范围，说明该空冷器运行状况正常，该台设备为正常使用。
(2)实际运行能效比EER位于B区，低于正常运行下控制界限，高于异常运行控制界限，在满足工艺生产要求的前提下，从调整工艺参数、选择合理的工艺操作条件方面改进空冷器的运行状态，提高能效比，经调整后空冷器运行实际能效比恢复常态，则该空冷器继续运行；如经调整后仍然运行于B区，则增加能效检测的频次，建议为每月1次。
(3)实际运行能效比EER位于C区，低于异常运行控制界限，需进行铵盐结晶可能性及注水点位置分析，采用红外检测法及相关无损检测方法，消除换热管束堵塞和穿孔故障的可能，调整工艺参数改进空冷器的运行状态，提高能效比；经调整后空冷器运行实际能效比恢复常态，则该空冷器继续运行；如经调整后运行于B区，则需增加能效检测的频次，建议为每月1次；如经调整后空冷器仍运行于C区，空冷器壳程出口温度满足实际工况要求时，建议通过采用如增加能效监测频率或安装在线能效监测系统，加强该空冷器的能效监测，继续运行；如果仍不能满足工艺要求，建议切入备台进行修理。
Claims (7)
1.一种基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，其特征在于，包括如下步骤：
1)选取测点，分别安装间接式壁温传感器、压力/流量传感器、电功率测量仪器以及直接式空气速度/温度传感器。
2)搭建无线数据发射器，用于将间接壁式温度传感器测量值、压力/流量传感器测量值、直接式空气速度/温度传感器测量值、电功率测量仪器测量值使用无线通信的方法传输至无线数据接收器端；
3)搭建无线数据接收器，用于接收储存温度、压力、流量、速度和功率数据并与移动PC通信，所述的无线数据接收器能够接收一个以上的无线数据发射器所发射的数据，从而实现多台空冷器一起测试的功能。
4)搭建在线监测系统平台，包括建立的实时数据库、数据分析与性能计算、数据查询及显示，将实测能效比换算得到标准状况下能效比，并输出空冷器的热负荷、传热系数、电机功耗及能效比的实时动态波形图。
5)绘制空冷器能效测量单值点图，在得到实时的能效比数据后，根据GB/T 4091-2001《常规控制图》相关规定，采用均值--移动极差法，绘制用于判断空冷器能效性能的单值点图；
6)根据空冷器日常能效测量单值点图进行空冷器能效分析。
2.根据权利要求1所述的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，其特征在于，步骤1)中，
(1)所述的间接式壁温传感器安装在距空冷器最近的管道上并且远离接头与弯头位置，以保证测量精度。测量点优先选取竖直管道，以减少不凝气对温度测量的影响；
安装间接式壁温传感器，拧紧螺栓，确认间接式壁温传感器紧贴管壁；若管道存在保温层，拆除保温层安装间接式壁温传感器后，再还原保温层，热电偶补偿导线插头穿过保温层；间接式壁温传感器长期安装在管壁上，为以后温度测试工作提供便利；
一台空冷器管侧向有2个测温点，每个测温点安装有一组间接式壁温传感器，一组间接式壁温传感器包含4个T型热电偶分别为a1～a4。
(2)所述的压力/流量传感器，安装在空冷器的进口总管或出口总管上；
(3)所述的直接式空气速度/温度传感器，分别安装在空冷器的空气进出口处，其中，
矩形风口截面采用小矩形中心点测量法，将风口截面划分为若干矩形，X型热线探头布置在矩形中心，用于测量所述中心点风速和温度，然后计算中心点风速和温度代数平均值；所述矩形的边长为300～500mm，管束宽度越小，矩形的边长对应划分越小；
圆形风口截面采用等面积法，将风口截面划分为的5个同心圆的圆环，以同心圆的圆心为坐标原点，做截面坐标，即横坐标和纵坐标，每个圆环与截面坐标轴线均有4个交点，5个圆环共有20个交点，所述20个交点为测点，安装直接式空气速度/温度传感器，每个圆环测点的半径ri用下式计算：
式中Di为风筒内径，单位m；i为中环线或测试点圆环的序号，i＝1～5；ri为测试点的圆环半径，单位m；
(4)所述的电功率测量仪器，安装在驱动空冷器风机电动机的电路上，具体是按照所选电功率测量仪器的安装方法安装。
3.根据权利要求1所述的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，其特征在于，步骤2)所述的搭建无线数据发射器，测试一台空冷器需要一台无线数据发射器，采集器通道为40个，二组间接式壁温传感器包含的8个热电偶分别接入无线温度数据发射器，通过无线数据接收器接收温度数据；一组直接式空气速度/温度传感器包含的若干个X型热线探头分别接入无线数据发射器，通过无线数据接收器接收速度、温度数据。
4.根据权利要求1所述的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，其特征在于，步骤3)所述的无线数据接收器接收二组间接式壁温传感器包含的8个热电偶的温度数据，在温度采集正常时，开始记录有效数据，记录时间为10分钟；记录开始测量空冷器时间与结束测量时间；保存空冷器有效测量时间内测量温度数据，通过每个间接式壁温传感器中的4个热电偶测量算术平均值，分别得到空冷器管程进口温度T’、管程出口T”；
所述的无线数据接收器接收一组直接式空气速度/温度传感器包含的若干个X型热线探头分别采集的速度、温度数据；数据采集正常时，开始记录有效数据，记录时间为10分钟；记录开始测量空冷器时间与结束测量时间；保存空冷器有效测量时间内测量数据，通过每个直接式空气速度/温度传感器中的X型热线探头测量算术平均值，分别得到空冷器空气侧进口温度t1，出口温度t2，进口速度u’，出口速度u”。
5.根据权利要求1所述的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，其特征在于，步骤4)所述的搭建在线监测系统平台，包括：
(1)建立实时数据库
建立实时数据库，包括存储由无线数据接收器传输至电脑的实时温度检测数据、实时风速/温度检测数据、实时功率检测数据，从DCS提取的有关管程的流量、加工负荷等参数、介质物性、介质在各温度下的焓值、空冷器的结构参数及换热面积等存入实时数据库。
(2)在线空冷器的性能计算，即空冷器的总传热系数以及能效比的计算：
空冷器总换热量计算：
Q＝Wo·Cp(t2-t1)
式中：Q为空冷器总换热量；Wo为空气侧的质量流量(kg/s)；Cp为空气比热容(J/(kg·℃))；t1，t2为空气的进出口温度(℃)。
空冷器空气侧的质量流量计算：
Wo＝3600·AF·UF·ρ
式中：AF为空气通道截面积(m2)；UF为空气流速(m/s)；ρ为空气密度(kg/m3)。
空冷器平均换热温差计算：
若△T1/△T2>1.7时，△Tm＝(△T1-△T2)/ln(△T1/△T2)；
若△T1/△T2≤1.7时，△Tm＝(△T1+△T2)/2
其中△T1＝T’-t2，△T2＝t2-t1
式中△Tm为空冷器换热温差；T’为管侧进口温度℃；T”为管侧出口温度℃；t1为空气进口温度℃；t2为空气出口温度℃；ln为自然对数。
空冷器总传热系数：
K＝Q/A·△Tm
式中：K为空冷器的总传热系数(W/m2·℃)；A为空冷器的换热面积(m2)。
能效比(EER)计算：
考虑到四季气温不同，同一台空冷器在不同工况条件下的运行效率也不同，因此将不同工况下的运行能效换算成标准工况下的能效，即空冷器总换热量与风机电动机在标准空气状况下的电力输入值的比值，
空气标准状况指：密度ρ0＝1.05kg/m3；压力P0＝101325Pa；t0＝20℃；
若空冷器风量不能自动调节，风机电动机消耗功率与空气进气绝对温度成反比，风机电动机消耗功率随着气温降低而增大，同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗N标准与电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗N实测的关系如下公式获得：
若空冷器风量能自动调节，调节风量的风机有调角风机和调速风机，同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗N标准与电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗N实测的关系如下公式获得：
调角风机：
调速风机：
式中：N实测为电功率测量仪器测量得到的空冷器电动机功率消耗，单位W；N标准为同等热负荷空气标准进气工况下的电动机功率消耗，单位W，x为风量随气温变化自动调节的相对功率，具体如下：
气温为-15℃时，调角相对功率为40.0％，调速相对功率为22.0％；
气温为-10℃时，调角相对功率为32.0％，调速相对功率为10.0％；
气温为-5℃时，调角相对功率为18.0％，调速相对功率为4.5％；
气温为0℃时，调角相对功率为15.0％，调速相对功率为1.5％；
气温为5℃时，调角相对功率为16.0％，调速相对功率为2.5％；
气温为10℃时，调角相对功率为18.0％，调速相对功率为8.5％；
气温为15℃时，调角相对功率为21.50％，调速相对功率为12.5％；
气温为20℃时，调角相对功率为31.5％，调速相对功率为25.0％；
气温为25℃时，调角相对功率为48.0％，调速相对功率为42.0％；
气温为30℃时，调角相对功率为66.0％，调速相对功率为66.0％；
气温为35℃时，调角相对功率为100.0％，调速相对功率为100.0％；
空冷器的能效比EER：
EER＝Q/N标准
其中，Q为空冷器总换热量。
6.根据权利要求1所述的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，其特征在于，步骤5)包括：
为确定被评价空冷器的实际运行状况，需选择空冷器正常运行的工况下测量的基础数据包括温度、压力、流量、速度和功率数据，计算能效比确定正常运行工况的能效比EER上控制线UCL和下控制线LCL及异常控制线YCL的位置，为下一步空冷器日常能效检测提供的依据，考虑到现场实施的可能性，基础数据测量阶段拟进行i批次，i＝5-10，每批次n个数据，n为大于等于2的整数；正常工况一般指大检修后正常运行一个月内。
(1)计算能效比EER的平均值和能效比EER移动极差均值
对平均值和移动极差均值进行计算，通过下式得到：
EERi＝(EERi1+EERi2)/2(EERi为重复测定2次的均值)；
RSi＝|EERi+1-EERi|，i＝1，2，…，(i-1)。
式中:EERi为第i个检测值；RSi为第i个移动极差；n为检测批次；
(2)正常运行控制界限的确定
根据GB/T 4091-2001常规控制图中的规定，每批次重复测量2次：
对于EER：
(3)异常运行控制界限的确定
对于EER：
(4)在空冷器正常运行工况下进行5-10个批次的基础数据的测量，包括温度、压力、流量、速度和功率数据，对每批次测量的2组数据，分别计算出能效比EER和每个批次的平均值EERi以及5-10个批次的平均值以测量批次为横坐标，能效比EER为纵坐标，每个批次能效比平均值EERi分别点在本批次的垂直线上，从而得到反映空冷器能效变化的单值点图，根据确定正常运行工况的上控制线UCL、下控制线LCL及异常控制线YCL的位置，绘制出空冷器能效正常运行控制界限线图，将空冷器能效正常运行控制界限线图，分为A区、B区、C区，其中，A区为上控制线UCL与下控制线LCL之间的区域，为正常运行区域；B区为下控制线LCL与异常控制线YCL之间的区域，为重点关注区域；C区为异常控制线YCL以下的区域，为异常区域，以此作为空冷器日常实际运行能效检测的依据。
7.根据权利要求1所述的基于均值-移动极差法的空冷器能效状态实时监测方法，其特征在于，步骤6)所述的空冷器日常能效分析是采用点图分析法，是对日常运行空冷器通过运行数据检测包括温度、压力、流量、速度和功率数据计算出实际运行能效比EER，将能效比EER对照空冷器能效正常运行控制界限线图则可进行能效分析，具体分析标准为：
(1)实际运行能效比EER位于A区，未超出正常运行上下控制界限的范围，说明该空冷器运行状况正常，该台设备为正常使用。
(2)实际运行能效比EER位于B区，低于正常运行下控制界限，高于异常运行控制界限，在满足工艺生产要求的前提下，从调整工艺参数、选择合理的工艺操作条件方面改进空冷器的运行状态，提高能效比，经调整后空冷器运行实际能效比恢复常态，则该空冷器继续运行；如经调整后仍然运行于B区，则增加能效检测的频次，建议为每月1次。
(3)实际运行能效比EER位于C区，低于异常运行控制界限，需进行铵盐结晶可能性及注水点位置分析，采用红外检测法及相关无损检测方法，消除换热管束堵塞和穿孔故障的可能，调整工艺参数改进空冷器的运行状态，提高能效比；经调整后空冷器运行实际能效比恢复常态，则该空冷器继续运行；如经调整后运行于B区，则需增加能效检测的频次，建议为每月1次；如经调整后空冷器仍运行于C区，空冷器壳程出口温度满足实际工况要求时，建议通过采用如增加能效监测频率或安装在线能效监测系统，加强该空冷器的能效监测，继续运行；如果仍不能满足工艺要求，建议切入备台进行修理。
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Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109902939A (zh) * | 2019-02-01 | 2019-06-18 | 上海理工大学 | 获得地铁车站冷源系统能效随运营年限演化特性的方法 |
| CN110907170A (zh) * | 2019-11-30 | 2020-03-24 | 华能如东八仙角海上风力发电有限责任公司 | 一种风电机组齿轮箱轴承温度状态监测与故障诊断方法 |
| CN112304657A (zh) * | 2020-10-17 | 2021-02-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 空气预热器关键易结垢群组划分及换热效率状态监测方法 |
| CN112798147A (zh) * | 2019-10-28 | 2021-05-14 | 沪东重机有限公司 | 一种柴油机空冷器芯子后扫气空气温度测量装置 |
| CN112798148A (zh) * | 2019-10-28 | 2021-05-14 | 沪东重机有限公司 | 一种空冷器气流温度均匀性测量方法及温度测量装置 |
| CN112987897A (zh) * | 2019-12-17 | 2021-06-18 | 张峻浩 | 一种服务器电源模块出风温度监测方法及装置 |
| CN113834681A (zh) * | 2021-07-27 | 2021-12-24 | 湖南凯利特能源科技有限公司 | 一种蒸发式空冷器组的动态节能评估方法及评估系统 |
| CN114331211A (zh) * | 2022-01-15 | 2022-04-12 | 西南石油大学 | 一种在役鼓风式空冷器对不同天然气适应性的评价方法 |
| CN119246123A (zh) * | 2024-10-10 | 2025-01-03 | 安徽省义广实验室装备制造有限公司 | 一种生物实验室通风柜运行性能监测系统、方法及介质 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105224735A (zh) * | 2015-09-21 | 2016-01-06 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 发电机组能效分析方法 |
| CN105423772A (zh) * | 2015-11-18 | 2016-03-23 | 东北电力大学 | 汽轮机轴封漏汽与锅炉连续排污余热联合制冷电站空冷系统及空冷凝汽器换热系数预测方法 |
| WO2016172859A1 (zh) * | 2015-04-28 | 2016-11-03 | 杭州灿维影像科技有限公司 | 冷风机及其冷却系统以及 ct 扫描机温度调节及均衡方法 |
| CN106595755A (zh) * | 2016-11-02 | 2017-04-26 | 中国石油化工股份有限公司 | 大型石油化工装置的空冷器能效评价在线监测系统及方法 |
-
2018
- 2018-03-16 CN CN201810218100.XA patent/CN108871821B/zh active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016172859A1 (zh) * | 2015-04-28 | 2016-11-03 | 杭州灿维影像科技有限公司 | 冷风机及其冷却系统以及 ct 扫描机温度调节及均衡方法 |
| CN105224735A (zh) * | 2015-09-21 | 2016-01-06 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 发电机组能效分析方法 |
| CN105423772A (zh) * | 2015-11-18 | 2016-03-23 | 东北电力大学 | 汽轮机轴封漏汽与锅炉连续排污余热联合制冷电站空冷系统及空冷凝汽器换热系数预测方法 |
| CN106595755A (zh) * | 2016-11-02 | 2017-04-26 | 中国石油化工股份有限公司 | 大型石油化工装置的空冷器能效评价在线监测系统及方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 国家质量技术监督局: "常规控制图", 《中华人民共和国国家标准GB/T4091-2001》 * |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109902939A (zh) * | 2019-02-01 | 2019-06-18 | 上海理工大学 | 获得地铁车站冷源系统能效随运营年限演化特性的方法 |
| CN112798147A (zh) * | 2019-10-28 | 2021-05-14 | 沪东重机有限公司 | 一种柴油机空冷器芯子后扫气空气温度测量装置 |
| CN112798148A (zh) * | 2019-10-28 | 2021-05-14 | 沪东重机有限公司 | 一种空冷器气流温度均匀性测量方法及温度测量装置 |
| CN110907170A (zh) * | 2019-11-30 | 2020-03-24 | 华能如东八仙角海上风力发电有限责任公司 | 一种风电机组齿轮箱轴承温度状态监测与故障诊断方法 |
| CN110907170B (zh) * | 2019-11-30 | 2021-03-16 | 华能如东八仙角海上风力发电有限责任公司 | 一种风电机组齿轮箱轴承温度状态监测与故障诊断方法 |
| CN112987897A (zh) * | 2019-12-17 | 2021-06-18 | 张峻浩 | 一种服务器电源模块出风温度监测方法及装置 |
| CN112304657A (zh) * | 2020-10-17 | 2021-02-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 空气预热器关键易结垢群组划分及换热效率状态监测方法 |
| CN113834681A (zh) * | 2021-07-27 | 2021-12-24 | 湖南凯利特能源科技有限公司 | 一种蒸发式空冷器组的动态节能评估方法及评估系统 |
| CN113834681B (zh) * | 2021-07-27 | 2024-01-30 | 湖南凯利特能源科技有限公司 | 一种蒸发式空冷器组的动态节能评估方法及评估系统 |
| CN114331211A (zh) * | 2022-01-15 | 2022-04-12 | 西南石油大学 | 一种在役鼓风式空冷器对不同天然气适应性的评价方法 |
| CN114331211B (zh) * | 2022-01-15 | 2024-05-14 | 西南石油大学 | 一种在役鼓风式空冷器对不同天然气适应性的评价方法 |
| CN119246123A (zh) * | 2024-10-10 | 2025-01-03 | 安徽省义广实验室装备制造有限公司 | 一种生物实验室通风柜运行性能监测系统、方法及介质 |
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| Publication number | Publication date |
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