CN106993937A - 液体加热容器 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种液体加热容器，包括：容器本体、加热组件和涂层；其中，容器本体具有用于容纳液体的容纳腔；加热组件用于加热容纳腔内的液体；涂层形成在容器本体的内壁上，且涂层的导热系数为0.2W/(m.K)～10W/(m.K)。本发明提供的液体加热容器，容器本体的内壁上形成有涂层，涂层直接观察是平整的，但微观上具有凹凸结构，这样易在涂层上形成气化核心，气化核心长大形成气泡，气泡长大到适当的大小后，脱离涂层，可以大大降低加热装置在烧水过程中的噪声，方便了人们的日常生活和工作，提高了消费者使用的舒适度，大大增加了产品的市场竞争力。
Description
技术领域
本发明涉及家用电器领域，具体而言，涉及一种液体加热容器。
背景技术
目前，液体的电加热装置越来越受到人们的关注，市面上的水壶也层出不穷，但是这些电水壶内胆或者加热底板大都为不锈钢抛光处理，基本都会存在烧水过程中噪音大的问题；这很大程度上影响了人们的日常生活和工作，给消费者带来很大的不便。
发明内容
为了解决上述技术问题至少之一，本发明的目的在于提供一种具有较好降噪音效果的液体加热容器。
为了实现上述目的，本发明的一实施例提供了一种液体加热容器，包括，容器本体，所述容器本体具有用于容纳液体的容纳腔；加热组件，所述加热组件用于加热所述容纳腔内的液体；和涂层，所述涂层形成在所述容器本体的内壁上；其中，所述涂层的导热系数λ为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)。
本发明提供的液体加热容器，容器本体的内壁上形成有涂层，涂层直接观察是平整的，但微观上具有凹凸结构，这样易在涂层上形成气化核心，气化核心长大形成气泡，且涂层的导热系数λ为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)，避免了导热系数λ过小，导致涂层影响液体加热容器效率的情况发生，同时也防止了导热系数λ过大而增加产品成本的现象出现，因此，涂层的导热系数λ在0.2W/(m·K)～10W/(m·K)的范围内，一方面，保证了产品的生产制造成本在合理范围内，另一方面，保证了加热组件的较多的热量传递到液体上，缩短了液体被加热的时间，再者，涂层的导热系数λ在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，提高了消费者使用的舒适度，从而大大增加了产品的市场竞争力。
具体而言，目前市场上销售的电水壶，电水壶的内胆的内壁上设置有防腐层、降噪层或不粘层等，但是上述的涂层都会对液体加热容器的噪音具有一定的影响；而本发明提供的液体加热容器，容器本体的内侧壁上涂层的导热系数λ为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)，一方面，避免了涂层导热系数λ过小，导致涂层影响液体加热容器的效率的情况发生；另一方面，避免了涂层导热系数λ过大，而使产品成本增加的情况发生，因此，涂层的导热系数λ在0.2W/(m·K)～10W/(m·K)的范围内，一方面保证了产品的生产制造成本在合理范围内，另一方面，保证了加热组件的较多的热量传递到液体上，缩短了液体被加热的时间，再者，涂层的导热系数λ在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度，提高了消费者使用的舒适度，从而大大增加了产品的市场竞争力。
另外，本发明提供的上述实施例中的液体加热容器还可以具有如下附加技术特征：
在上述技术方案中，所述涂层导热系数λ为0.3W/(m·K)～2W/(m·K)。
在该技术方案中，涂层导热系数λ在上述范围内，一方面，避免了涂层导热系数λ小于0.3W/(m·K)，导致涂层导热系数λ过低，影响液体与容器本体之间的热量传递，液体被加热的时间延长的情况发生，从而提高了产品的使用舒适度；另一方面，避免了涂层导热系数λ大于2W/(m·K)，导致涂层的成本较高的情况发生，即降低了产品的生产制造成本，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层的导热系数λ在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的表面划痕硬度为h，其中，1H＜h≤9H。
在该技术方案中，涂层的表面划痕硬度h在上述范围内，一方面，避免了涂层的硬度h小于1H，导致涂层较软、不耐磨，影响涂层的正常使用的情况发生；另一方面，避免了涂层的硬度h大于9H，导致涂层较脆，不耐用，影响涂层的使用寿命的情况发生，即保证了产品的使用寿命，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层的表面划痕硬度h在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的表面划痕硬度h为2H≤h≤8H。
在该技术方案中，涂层的表面划痕硬度h在上述范围内，一方面，避免了涂层的硬度h小于2H，导致涂层较软、不耐磨，影响涂层的正常使用的情况发生；另一方面，避免了涂层的硬度h大于8H，导致涂层较脆、不耐用，影响涂层的使用寿命的情况发生，即保证了产品的使用寿命，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层的表面划痕硬度h在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的表面划痕硬度h与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：0.1(m·K)·H/W＜h/λ≤45(m·K)·H/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，则涂层的表面划痕硬度h与涂层的导热系数λ之间具有比值关系，0.1(m·K)·H/W＜h/λ≤45(m·K)·H/W，通过合理调节涂层的表面划痕硬度h与其导热系数λ之间的关系，在不影响液体加热容器导热性能的基础上，对其表面划痕硬度h进行设定，既使得涂层比较耐磨，同时还延长了涂层的使用寿命，还能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而增加了产品的市场竞争力。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的表面划痕硬度h与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：0.25(m·K)·H/W≤h/λ≤27(m·K)·H/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，则涂层的表面划痕硬度h与涂层的导热系数λ之间具有比值关系，0.25(m·K)·H/W≤h/λ≤27(m·K)·H/W，通过合理调节涂层的表面划痕硬度h与其导热系数λ之间的关系，在不影响液体加热容器导热性能的基础上，对其表面划痕硬度h进行设定，既使得涂层比较耐磨，同时还延长了涂层的使用寿命，还能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声从而增加了产品的市场竞争力。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的厚度d为5μm～50μm。
在该技术方案中，涂层的厚度d在上述范围内，一方面，避免了涂层的厚度d小于5μm，导致涂层较软、不耐磨、易损坏，影响涂层的使用寿命的情况发生，另一方面，避免了涂层的厚度d大于50μm，导致涂层附着力不强、易脱落，影响涂层的使用寿命的情况发生，即保证了产品的使用寿命，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层的厚度d在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的厚度d为15μm～30μm。
在该技术方案中，涂层的厚度d在上述范围内，一方面，避免了涂层的厚度d小于15μm，导致涂层较软、不耐磨、易损坏，影响涂层的使用寿命的情况发生，另一方面，避免了涂层的厚度d大于30μm，导致涂层附着力不强、易脱落，影响涂层的使用寿命的情况发生，即保证了产品的使用寿命，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层的厚度d在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的厚度d与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：0.5(m·K)·μm/W≤d/λ≤250(m·K)·μm/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，涂层的厚度d与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，0.5(m·K)·μm/W≤d/λ≤250(m·K)·μm/W，通过合理调节涂层的厚度d与其导热系数λ之间的大小关系，不仅保证了液体加热容器的热传导性能，同时还使得涂层具有较强的附着力，延长了产品的使用寿命；再者，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的厚度d与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：1.875(m·K)·μm/W≤d/λ≤100(m·K)·μm/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，涂层的厚度d与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，1.875(m·K)·μm/W≤d/λ≤100(m·K)·μm/W，通过合理调节涂层的厚度d与其导热系数λ之间的大小关系，不仅保证了液体加热容器的热传导性能，同时还使得涂层具有较强的附着力，延长了产品的使用寿命，再者，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的接触角为θ，80°≤θ≤130°。
在该技术方案中，涂层的接触角θ为80°≤θ≤130°，使涂层的不沾性适中，更好地保证了气泡长大到适当的大小后，脱离涂层，降低了液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度，大大增加了产品的市场竞争力。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的接触为角θ，95°≤θ≤115°。
在该技术方案中，涂层的接触角θ为95°≤θ≤115°，使涂层的不沾性适中，进一步更好地保证了气泡长大到适当的大小后，脱离涂层，降低了液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度，大大增加了产品的市场竞争力。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的接触角θ和所述涂层的导热系数λ的比值关系为：8(m·K)·°/W≤θ/λ≤650(m·K)·°/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，涂层的接触角θ与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，8(m·K)·°/W≤θ/λ≤650(m·K)·°/W，通过合理设置涂层的接触角θ与其导热系数λ之间的比例关系，使得液体加热容器内容易形成气泡层，更好地保证了气泡长大到适当的大小后，脱离涂层，从而提高了降噪音效果，同时，液体加热容器的导热系数λ又能保证了其热传导效率，因而提高了产品的电加热效率。
在上述任一项技术方案中，所述涂层的接触角θ和所述涂层的导热系数λ的比值关系为：11.875(m·K)·°/W≤θ/λ≤383(m·K)·°/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，涂层的接触角θ与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，11.875(m·K)·°/W≤θ/λ≤383(m·K)·°/W，通过合理设置涂层的接触角θ与其导热系数λ之间的比例关系，使得液体加热容器内容易形成气泡层，更好地保证了气泡长大到适当的大小后，脱离涂层，从而提高了降噪音效果，同时，液体加热容器的导热系数λ又能保证了其热传导效率，因而提高了产品的电加热效率。
在上述任一项技术方案中，所述液体加热容器的加热功率P为400W～3000W。
在该技术方案中，在加热液体的过程中，某个加热阶段内噪声较为明显，液体加热容器的加热功率P在上述范围内，一方面，避免了加热功率P小于400W，导致液体的温升较慢，延长噪音产生的加热阶段时长的情况发生；另一方面，避免了加热功率P大于3000W，导致功率过大，造成能量浪费的情况发生；再者，加热功率P在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述液体加热容器的加热功率P为1000W～2000W。
在该技术方案中，在加热液体的过程中，某个加热阶段内噪声较为明显，液体加热容器的加热功率P在上述范围内，一方面，避免了加热功率P小于1000W，导致液体的温升较慢，延长噪音产生的加热阶段时长的情况发生，另一方面，避免了加热功率大于2000W，导致功率过大，造成能量浪费的情况发生；再者，加热功率P在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热功率P与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：40(m·K)≤P/λ≤15000(m·K)。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，液体加热容器的加热功率P与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，40(m·K)≤P/λ≤15000(m·K)，一方面，避免了两者比值较小，即加热功率P较小，从而导致容器内的液体升温较慢的情况发生；另一方面，避免了两者比值较大，即涂层的导热系数λ较小，而使得涂层的热传导性能较差，从而影响液体加热容器效率的情况发生；通过合理设置液体加热容器的加热功率P与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能够更好地对液体进行加热，避免了由于涂层降噪音效果显著而使液体加热容器的加热效率降低的情况发生，保证了产品的使用效率；再者，通过合理设置液体加热容器的加热功率P与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热功率P与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：500(m·K)≤P/λ≤6667(m·K)。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，液体加热容器的加热功率P与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，500(m·K)≤P/λ≤6667(m·K)，一方面，避免了两者比值较小，即加热功率P较小，从而导致容器内的液体升温较慢的情况发生；另一方面，避免了两者比值较大，即涂层的导热系数λ较小，而使得涂层的热传导性能较差，从而影响液体加热容器效率的情况发生；通过合理设置液体加热容器的加热功率P与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能够更好地对液体进行加热，避免了由于涂层降噪音效果显著而使液体加热容器的加热效率降低的情况发生，保证了产品的使用效率；再者，通过合理设置液体加热容器的加热功率P与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述容器本体的底板的加热功率密度ρ为2W/cm2～30W/cm2。
在该技术方案中，在加热液体的过程中，某个加热阶段内噪声较为明显，容器本体的底板的加热功率密度ρ在上述范围内，一方面，避免了加热功率密度ρ小于2W/cm2，导致底板的温升较慢，延长噪音产生的加热阶段时长的情况发生；另一方面，避免了加热功率密度ρ大于30W/cm2，导致功率过大，造成能量浪费的情况发生；再者，加热功率密度ρ在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述容器本体的底板的加热功率密度ρ为8W/cm2～18W/cm2。
在该技术方案中，在加热液体的过程中，某个加热阶段内噪声较为明显，容器本体的底板的加热功率密度ρ在上述范围内，一方面，避免了加热功率密度ρ小于8W/cm2，导致底板的温升较慢，延长噪音产生的加热阶段时长的情况发生；另一方面，避免了加热功率密度ρ大于18W/cm2，导致功率过大，造成能量浪费的情况发生；再者，加热功率密度ρ在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热功率密度ρ与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：0.2(m·K)/cm2≤ρ/λ≤150(m·K)/cm2。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，容器本体底板的加热功率密度ρ与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，0.2(m·K)/cm2≤ρ/λ≤150(m·K)/cm2，通过合理设置液体加热容器的加热功率密度ρ与涂层的导热系数λ之间的比值关系，使液体加热容器在两个参数相互配合下，能够更好地对液体进行加热，避免了由于涂层降噪音效果显著而使液体加热容器的加热效率降低的情况发生，保证了产品的使用效率；再者，通过合理设置液体加热容器的加热功率密度ρ与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热功率密度ρ与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：4(m·K)/cm2≤ρ/λ≤60(m·K)/cm2。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，容器本体底板的加热功率密度ρ与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，4(m·K)/cm2≤ρ/λ≤60(m·K)/cm2，通过合理设置液体加热容器的加热功率密度ρ与涂层的导热系数λ之间的比值关系，使液体加热容器在两个参数相互配合下，能够更好地对液体进行加热，避免了由于涂层降噪音效果显著而使液体加热容器的加热效率降低的情况发生，保证了产品的使用效率；再者，通过合理设置液体加热容器的加热功率密度ρ与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热组件包括：加热装置，所述加热装置设置在所述容器本体的底板上；加热板，所述加热板设置在所述容器本体的底板上；和温控器，所述温控器用于检测所述加热板的温度T，并根据所述加热板的温度T控制所述加热装置的启停；其中，所述温控器检测到所述加热板的温度T低于95℃，所述温控器控制所述加热装置启动；所述温控器检测到所述加热板的温度T高于115℃，所述温控器控制所述加热装置停止。
在该技术方案中，加热装置和加热板均设置在容器本体的底板上，当对液体进行加热时，启动加热装置，就会对加热板进行加热，然后热量从加热板传递到液体中，实现对容器本体中的液体进行加热的操作，保证了液体加热容器的加热效率，提高了用户使用的舒适度；另外，温控器用于检测加热板的温度，保证了加热板的温度为95℃～115℃，一方面，避免了加热板温度T低于95℃，导致液体不能完全被煮开的情况发生；另一方面，避免加热板温度T高于115℃，导致加热板的温度过高，造成能量浪费的情况发生；再者，加热板的温度T在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热板的温度T与所述涂层的导热系数λ之间的比值关系为：9.5(m·K)·℃/W≤T/λ≤575(m·K)·℃/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，加热板表面最高温度T与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，9.5(m·K)·℃/W≤T/λ≤575(m·K)·℃/W，一方面，避免了两者比值过大，而使能量浪费的情况发生；另一方面，避免了两者比值过小，导致液体的加热热量不够，从而使液体不被煮开的现象发生；通过合理设置加热板表面最高温度T与涂层的导热系数λ之间的比值关系，在节约能源的基础上，保证了产品的加热效率，从而延长了产品的使用寿命；再者，通过合理设置加热板表面最高温度T与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热板的温度T与所述涂层的导热系数λ之间的比值关系为：50(m·K)·℃/W≤T/λ≤350(m·K)·℃/W。
在该技术方案中，对参数进行进一步限定，加热板表面最高温度T与涂层的导热系数λ之间存在比值关系，50(m·K)·℃/W≤T/λ≤350(m·K)·℃/W，一方面，避免了两者比值过大，而使能量浪费的情况发生；另一方面，避免了两者比值过小，导致液体的加热热量不够，从而使液体不被煮开的现象发生；通过合理设置加热板表面最高温度T与涂层的导热系数λ之间的比值关系，在节约能源的基础上，保证了产品的加热效率，从而延长了产品的使用寿命；再者，通过合理设置加热板表面最高温度T与涂层的导热系数λ之间的比值关系，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在上述任一项技术方案中，所述加热组件设置在所述容器本体的底部。
在该技术方案中，加热组件设置在容器本体的底部，即加热组件与涂层分开设置，保证了涂层的正常工作；更有利于加热组件对容器本体中的液体进行加热，保证了产品的加热效率，从而增加了产品的市场竞争力。
本发明的附加方面和优点将在下面的描述部分中变得明显，或通过本发明的实践了解到。
附图说明
本发明的上述和/或附加的方面和优点从结合下面附图对实施例的描述中将变得明显和容易理解，其中：
图1是本发明所述液体加热容器一实施例的剖视结构示意图；
图2是图1中所示容器本体的局部剖视结构示意图。
其中，图1和图2中附图标记与部件名称之间的对应关系为：
10容器本体，101容纳腔，30加热组件，31加热装置，32加热板，33温控器，50涂层。
具体实施方式
为了能够更清楚地理解本发明的上述目的、特征和优点，下面结合附图和具体实施方式对本发明进行进一步的详细描述。需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明，但是，本发明还可以采用其他不同于在此描述的其他方式来实施，因此，本发明的保护范围并不受下面公开的具体实施例的限制。
下面参照图1和图2描述根据本发明一些实施例所述的液体加热容器。
如图1和图2所示，液体加热容器包括：容器本体10、加热组件30和涂层50。
具体地，容器本体10具有用于容纳液体的容纳腔101；加热组件30用于加热容纳腔101内的液体；涂层50形成在容器本体10的内壁上，且涂层50的导热系数λ为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)。
本发明提供的液体加热容器，容器本体的内壁上形成有涂层50，涂层50直接观察是平整的，但微观上具有凹凸结构，这样易在涂层上形成气化核心，气化核心长大形成气泡，且涂层50的导热系数λ为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)，一方面，避免了导热系数λ＜0.2W/(m·K)，使涂层50影响液体加热容器的效率的情况发生，另一方面，也防止了导热系数λ＞10W/(m·K)，而使产品的成本增加的现象发生，因此，涂层50的导热系数在0.2W/(m·K)～10W/(m·K)的范围内，一方面保证了产品的生产制造成本在合理范围内，另一方面，保证了加热组件30的较多的热量传递到液体上，降低了液体被加热的时间，再者，涂层50的导热系数λ在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，提高了消费者使用的舒适度，从而大大增加了产品的市场竞争力。
另外，液体加热容器的容器本体10的形状可以多种多样，容器本体10侧壁和底部可以是一体成型的，也可以是组装焊接在一起的；其材料除不锈钢外，还可以是铝合金、钛合金、铜等材料，均可以选择合适材料进行喷涂处理；另外，涂层50的材料符合食品卫生要求，且能够长期耐温150℃以上，短时间可耐温260℃以上，可以是有机涂层、陶瓷涂层等等；而且，涂层50对容器本体10有良好地附着性；最后，涂层50的耐腐蚀性能好，厨房常见的油、盐、酱、醋、茶等对其不会造成破坏。
另外，本领域技术人员应当理解，本申请所指的“形成”的方式包括但不限于：熔烧、喷涂、气相沉积及扩散、低温烘烤、电化学工艺、溶胶-凝胶及原位原位反应等方式。例如，可以通过这些方式中任一或其组合将涂层形成在容器本体10的内壁上。
基于上述技术方案，在本发明中一个具体实施例中，液体加热容器本体10带有含氟的涂层50；在本发明中另一个具体实施例中，液体加热容器本体10带有陶瓷的涂层50。
在本发明的一个实施例中，涂层50的导热系数λ为0.3W/(m·K)～2W/(m·K)。
在本发明的一个具体实施例中，涂层50的导热系数λ为0.35W/(m·K)。
在本发明中另一个具体实施例中，涂层50的导热系数λ为1.0W/(m·K)。
在该实施例中，涂层50的导热系数λ为0.3W/(m·K)～2W/(m·K)，一方面，避免了涂层50的导热系数λ小于0.3W/(m·K)，导致涂层50导热系数λ过低，影响液体与容器本体10之间的热量传递，液体被加热的时间延长的情况发生，从而提高了产品的使用舒适度；另一方面，避免了涂层50的导热系数λ大于2W/(m·K)，导致涂层50的成本较高的情况发生，即降低了产品的生产制造成本，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层50的导热系数λ在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，提高了消费者使用的舒适度。
实验数据表明，当涂层50的导热系数λ＜0.2W/(m·K)时，涂层50的导热性能比较差，烧水时加热板32的温度较高，可能造成温控器33早跳的现象发生，致使液体烧不开；当涂层50的导热系数0.2W/(m·K)≤λ≤10W/(m·K)时，涂层50的导热性能及降噪性能比较好，烧水时加热板32的温度较低，能够使液体正常烧开及噪音较低。
在本发明的一个实施例中，涂层50的表面划痕硬度为h，其中，1H＜h≤9H，优选地，2H≤h≤8H。
在本发明的一个具体实施例中，涂层50的表面划痕硬度h为3H；
在本发明中另一个具体实施例中，涂层50的表面划痕硬度h为6H。
该实施例中，涂层50的表面划痕硬度h为2H≤h≤8H，一方面，避免了涂层50的硬度小于2H，导致涂层50较软、不耐磨，防止多次使用该液体加热容器时，液体流动等摩擦等使涂层50的表面受损，从而影响涂层50的使用寿命的情况发生；另一方面，避免了涂层50的硬度大于8H，导致涂层50较脆、不耐用，影响涂层50的使用寿命的情况发生，即保证了产品的使用寿命，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层50的表面划痕硬度h在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
实验数据表明，当涂层50的表面划痕硬度h＜1H时，该涂层50比较软，耐磨性能差；当涂层50的表面划痕硬度h＞1H时，该涂层50比较硬，耐磨性能及降噪性能好；因此，优选地，2H≤h≤8H。
在本发明的一个实施例中，对参数进行进一步限定，则涂层50的表面划痕硬度h与涂层50的导热系数λ之间均具有比值关系，0.1(m·K)·H/W≤h/λ≤45(m·K)·H/W，优选地，0.25(m·K)·H/W≤h/λ≤27(m·K)·H/W，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使液体加热容器具有更好的降噪音效果。
在本发明的一个实施例中，涂层50的厚度d为5μm≤d≤50μm，优选地，15μm≤d≤30μm。
在本发明的一个具体实施例中，涂层50的厚度d为20μm。
在本发明中另一个具体实施例中，涂层50的厚度d为30μm。
在该实施例中，涂层50的厚度为15μm≤d≤30μm，一方面，若涂层50的厚度d小于15μm，则涂层50较软、不耐磨、易损坏，影响涂层50的正常使用，使其不能达到降噪音效果；另一方面，若涂层50的厚度d大于30μm，涂层50的附着力不强、容易脱落，大大影响了涂层50的使用寿命，即保证了产品的使用寿命，从而增加了产品的市场竞争力；再者，涂层50的厚度d在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
实验数据可得，当d＜5μm时，涂层50太薄，很容易磨损，且其降噪音效果一般，大概为1-3dB；当5μm≤d≤50μm时，涂层50的厚度d适中，附着力比较强，具有较好的降噪音效果，大概为3-12dB；当d＞50μm时，涂层50太厚，附着力较差，容易脱落，此时降噪音效果大约为12dB。因此，为了保证涂层50良好地传热效果、降噪音效果及不容易脱落性能，涂层50的厚度d需要满足5μm≤d≤50μm，优选地，15μm≤d≤30μm。
在本发明的一个实施例中，对参数进行进一步限定，涂层50的厚度d与涂层50的导热系数λ和涂层50的表面划痕硬度h之间均存在比值关系，0.5(m·K)·μm/W≤d/λ≤250(m·K)·μm/W，优选地，1.875(m·K)·μm/W≤d/λ≤100(m·K)·μm/W；0.56μm/H≤d/h≤50μm/H，优选地，1.875μm/H≤d/h≤15μm/H，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使液体加热容器具有更好的降噪音效果。
在本发明的一个实施例中，液体在涂层50的接触角θ，80°≤θ≤130°，优选地，95°≤θ≤115°。
在本发明的一个具体实施例中，液体在涂层50的接触角θ为103°。
在本发明中另一个具体实施例中，液体在涂层50的接触角θ为108°。
在该实施例中，液体在涂层50的接触角θ设置为95°≤θ≤115°，使涂层50的不沾性适中，保证了气泡长大到适当的大小后，脱离涂层50，一方面，避免了液体在涂层50的接触角θ小于95°，不易形成气化核心及不利于气泡的形成，导致加热液体程中产生的噪声大的情况发生，同时，当θ＞95°时，涂层50表面为疏水性的，液体容易在其表面进行流动，这就大大提高了液体之间的热传动效率；另一方面，避免了液体在涂层50的接触角θ大于130°，使气泡太大，阻碍容器本体10底部的热量向水中传递，造成加热板32温度过高，引起温控器33早跳的情况发生，从而导致液体不被煮开；因此，该接触角θ的设置提高了消费者使用的舒适度，大大增加了产品的市场竞争力。
一般情况下，涂层50与水的接触角θ应满足80°≤θ≤130°，有实验数据可知，当接触角θ为130°＜θ＜180°时，涂层50特性为超疏水性，极难湿润固体，会造成温控器33早跳和液体烧不开的现象发生；当接触角θ为100°≤θ≤130°时，涂层50为疏水性，很难湿润固体，具有降低噪音的效果，大约为8-12dB，但是也可能发生温控器33早跳和液体烧不开的现象；当接触角θ为90°≤θ＜100°时，涂层50为疏水性，不易湿润固体，具有明显地降低噪音的效果，大约为3-8dB；当接触角θ为80°≤θ＜90°时，涂层50为亲水性，可湿润固体，降低噪音的效果不明显，大约为1-3dB；当接触角θ＜80°时，涂层50为亲水性，易湿润固体，不具有降低噪音的效果。因此，根据实际情况可使90°＜θ＜120°，优选地，95°≤θ≤115°，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声。
在本发明的一个实施例中，对参数进行进一步限定，液体在涂层50的接触角θ与涂层50的导热系数λ、涂层50的表面划痕硬度h和涂层50的厚度d之间均存在比值关系，8(m·K)·°/W≤θ/λ≤650(m·K)·°/W，根据实际情况可使11.25(m·K)·°/W≤θ/λ≤400(m·K)·°/W，优选地，11.875(m·K)·°/W≤θ/λ≤383(m·K)·°/W；8.89°/H≤θ/h≤130°/H，根据实际情况可使，11.25°/H≤θ/h≤60°/H，优选地，11.875°/H≤θ/h≤57.5°/H；1.6°/μm≤θ/d≤26°/μm，根据实际情况可使3°/μm≤θ/d≤8°/μm，优选地，3.17°/μm≤θ/d≤7.67°/μm；能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使液体加热容器具有更好的降噪音效果。
在本发明的一个实施例中，液体加热容器的加热功率P为400W～3000W，优选地，1000W～2000W。
在本发明的一个具体实施例中，液体加热容器的加热功率P为1500W。
在本发明中另一个具体实施例中，液体加热容器的加热功率P为1800W。
在该实施例中，在加热液体的过程中，而某个加热阶段内噪声较为明显，液体加热容器的加热功率P在上述范围内，一方面，若加热功率P小于1000W，则液体的温升较慢，噪音产生的加热阶段时间就会比较长，从降低噪音效果上来说，其效率比较低；另一方面，若加热功率P大于2000W，则功率过大，不仅会产生更大的噪声，而且还会造成能量浪费，增加产品的使用成本。因此，加热功率P为1000W～2000W，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使涂层50具有较好的降噪音效果，还能在保证其加热效率的基础上，降低产品的生产成本，从而大大增加了产品的市场竞争力。
在其他条件不变的情况下，液体加热容器的加热功率P越大，其工作中产生的噪音也就越大。因此，一般情况下，液体加热容器的加热功率P为400W≤P≤3000W，根据实际情况可使800W≤P≤2500W，优选地，1000W≤P≤2000W。
在本发明的一个实施例中，对参数进行进一步限定，液体加热容器的加热功率P与涂层50的导热系数λ、涂层50的表面划痕硬度h、涂层50的厚度d和液体在涂层50的接触角θ之间存在比值关系，40(m·K)≤P/λ≤15000(m·K)，根据实际情况可使400(m·K)≤P/λ≤8333(m·K)，优选地，500(m·K)≤P/λ≤6667(m·K)；44W/H≤P/h≤3000W/H，根据实际情况可使100W/H≤P/h≤1250W/H，优选地，125W/H≤P/h≤1000W/H；8W/μm≤P/d≤600W/μm，根据实际情况可使27W/μm≤P/d≤167W/μm，优选地，33W/μm≤P/d≤133W/μm；3.1W/°≤P/θ≤37.5W/°，根据实际情况可使6.7W/°≤P/θ≤27.8W/°，优选地，8.7W/°≤P/θ≤21.1W/°；能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使液体加热容器具有更好的降噪音效果。
在本发明的一个实施例中，容器本体10的底板的加热功率密度ρ为2W/cm2～30W/cm2，优选地，8W/cm2～18W/cm2。
在本发明的一个具体实施例中，容器本体10的底板的加热功率密度ρ为12W/cm2。
在本发明中另一个具体实施例中，容器本体10的底板的加热功率密度ρ为15W/cm2。
在该实施例中，容器本体10底板的加热功率密度ρ为其加热功率P与容器本体10底板面积的比值，在加热液体的过程中，某个加热阶段内噪声较为明显，容器本体10的底板的加热功率密度ρ在上述范围内，一方面，ρ＞8W/cm2，避免了容器本体10的底板单位面积上的温升比较慢，而延长噪声产生的加热阶段时长的情况发生，这给消费者在使用过程中造成很大的不便；另一方面，ρ＜18W/cm2，又避免了容器本体10的底板单位面积的加热功率P过大，产生更加严重的噪声情况，同时还会造成电能的严重浪费；因此，容器本体10的底板加热功率密度ρ为8W/cm2～18W/cm2，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使涂层50具有较好的降噪音效果，还能在保证其加热效率的基础上，降低产品的生产成本，从而大大增强了产品的市场竞争力。
在本发明的一个实施例中，对参数进行进一步限定，容器本体10底板的加热功率密度ρ与涂层50的导热系数λ、涂层50的表面划痕硬度h、涂层50的厚度d和液体在涂层50的接触角θ之间存在比值关系，0.2(m·K)/cm2≤ρ/λ≤150(m·K)/cm2，根据实际情况可使2.5(m·K)/cm2≤ρ/λ≤80(m·K)/cm2，优选地，4(m·K)/cm2≤ρ/λ≤60(m·K)/cm2；0.22W·H/cm2≤ρ/h≤30W·H/cm2，根据实际情况可使0.625W·H/cm2≤ρ/h≤12W·H/cm2，优选地，1W·H/cm2≤ρ/h≤9W·H/cm2；0.04W·μm/cm2≤ρ/d≤6W·μm/cm2，根据实际情况可使0.17W·μm/cm2≤ρ/d≤1.6W·μm/cm2，优选地，0.27W·μm/cm2≤ρ/d≤1.2W·μm/cm2；2.67W·°/cm2≤ρ/θ≤65W·°/cm2，根据实际情况可使3.75W·°/cm2≤ρ/θ≤24W·°/cm2，优选地，5.28W·°/cm2≤ρ/θ≤14.375W·°/cm2；能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使液体加热容器具有更好的降噪音效果。
在本发明的一个实施例中，加热组件30包括：加热装置31，加热装置31设置在容器本体10的底板上；加热板32，加热板32设置在容器本体10的底板上；和温控器33，温控器33用于检测加热板32的温度T，并根据加热板32的温度T控制加热装置31的启停；其中，温控器33检测到加热板32的温度T低于95℃，温控器33控制加热装置31启动；温控器33检测到加热板32的温度T高于115℃，温控器33控制加热装置31停止。
在本发明的一个具体实施例中，加热板32表面最高温度T为105℃。
在本发明中另一个具体实施例中，加热板32表面最高温度T为110℃。
在该实施例中，加热装置31和加热板32均设置在容器本体10的底板上，当对液体进行加热时，启动加热装置31，就会对加热板32进行加热，然后热量从加热板32传递到液体中，实现对容器本体10中的液体进行加热的操作，保证了液体加热容器的加热效率，提高了用户使用的舒适度；而且，加热板32可以是铝板，因铝板具有热传导向好，价格低廉等优点，因此加热板32为铝板，大大降低了产品的生产成本，从而增加了产品的市场竞争力；另外，温控器33用于检测加热板32的温度，从而更好地控制加热装置31是否启动，即温控器33保证了加热板32的温度为95℃～115℃，一方面，当加热板32的温度低于95℃时，会发生液体不能完全被煮开的情况，因此温控器33控制加热装置31启动，使加热装置31对容器内液体进行加热；另一方面，当加热板32的温度高于115℃，此时加热板32的温度超过液体的沸点，导致加热板32的温度过高，若再持续加热，则只能会造成能源的浪费，因此温控器33控制加热装置31停止加热；再者，加热板32的温度T在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
另外，加热装置31正常工作时，加热板32表面最高温度T应满足95℃≤T≤115℃，根据实际情况可使98℃≤T≤110℃，优选地，100℃≤T≤105℃。
在本发明的一个实施例中，对参数进行进一步限定，加热板32表面最高温度T与涂层50的导热系数λ、涂层50的表面划痕硬度h、涂层50的厚度d和液体在涂层50的接触角θ之间存在比值关系，9.5(m·K)·℃/W≤T/λ≤575(m·K)·℃/W，根据实际情况可使49(m·K)·℃/W≤T/λ≤367(m·K)·℃/W，优选地，150(m·K)·℃/W≤T/λ≤350(m·K)·℃/W；10.56℃/H≤T/h≤115℃/H，根据实际情况可使12.25℃/H≤T/h≤55℃/H，优选地，12.5℃/H≤T/h≤52.5℃/H；1.9℃/μm≤T/d≤23℃/μm，根据实际情况可使3.27℃/μm≤T/d≤7.33℃/μm，优选地，3.33℃/μm≤T/d≤7℃/μm；0.73℃/°≤T/θ≤1.44℃/°，根据实际情况可使0.82℃/°≤T/θ≤1.22℃/°，优选地，0.87℃/°≤T/θ≤1.11℃/°；能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层50，使液体加热容器具有更好的降噪音效果。
在本发明的一个实施例中，加热组件30设置在容器本体10的底部。
在该实施例中，加热组件30设置在容器本体10的底部，即加热组件30与涂层50分开设置，一方面，保证了涂层50的正常工作，另一方面，更有利于加热组件30对容器本体10中的液体进行加热，保证了产品的加热效率，从而增加了产品的市场竞争力。
下面结合一些具体实施例来说明液体加热容器。
具体实施例一：
表面处理过的水壶的容器本体带含氟的涂层，涂层的导热系数为0.35W/(m·K)，涂层的厚度为20μm，硬度为3H，和涂层的接触角为103°，水壶加热功率为1500W，加热功率密度为12W/cm2，水壶正常煮水时加热板表面最高温度为105℃，水壶煮水过程中的最大噪音为51dB，而未表面处理的水壶噪音为62dB，降低噪音效果好。
具体实施例二：
表面处理过的水壶的容器本体带陶瓷涂层，涂层导热系数为1.0W/(m·K)，涂层厚度为30μm，硬度为6H，和涂层的接触角为108°，水壶加热功率为1800W，加热功率密度为15W/cm2，水壶正常煮水时加热板表面最高温度为110℃，水壶煮水过程中的最大噪音为52dB，而未表面处理的水壶噪音为62dB，降低噪音效果好。
综上所述，本发明提供的液体加热容器，容器本体的内壁上涂层的导热系数为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)，避免了导热系数过小，导致涂层影响液体加热容器效率的情况发生，同时也防止了导热系数过大而增加产品成本的现象出现，因此，涂层的导热系数在0.2W/(m·K)～10W/(m·K)的范围内，一方面保证了产品的生产制造成本在合理范围内，另一方面，保证了加热组件的较多的热量传递到液体上，降低了液体被加热的时间，提高了消费者使用的舒适度，从而大大增加了产品的市场竞争力；再者，涂层的导热系数在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
具体而言，目前市场上销售的电水壶，电水壶的内胆的内壁上设置有防腐层、降噪层或不粘层等，但是上述的涂层都会对液体加热容器的加热功率及噪音具有一定的影响；而本发明提供的液体加热容器，容器本体的内侧壁上涂层的导热系数为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)，一方面，避免了涂层导热系数过小，导致涂层影响液体加热容器的效率的情况发生；另一方面，避免了涂层导热系数过大，而使产品成本增加的情况发生，因此，涂层的导热系数在0.2W/(m·K)～10W/(m·K)的范围内，一方面保证了产品的生产制造成本在合理范围内，另一方面，保证了加热组件的较多的热量传递到液体上，降低了液体被加热的时间，提高了消费者使用的舒适度，从而大大增加了产品的市场竞争力；再者，涂层的导热系数在此范围内，能更好地保证气泡长大到适当的大小后脱离涂层，降低液体加热容器在加热液体过程中产生的噪声，从而提高了消费者使用的舒适度。
在本发明里接触角是指在气、液、固三相交点处所作的气-液界面的切线穿过液体与固-液交界线之间的夹角θ，是润湿程度的量度。若θ<90°，则固体表面是亲水性的，即液体较易润湿固体，其角越小，表示润湿性性越好；若θ>90°，则固体表面是疏水性的，即液体不容易润湿固体，容易在表面上移动。
在本发明中，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语均应做广义理解，例如，“连接”可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；“相连”可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
在本说明书的描述中，术语“一个实施例”、“一些实施例”、“具体实施例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不一定指的是相同的实施例或实例。而且，描述的具体特征、结构、材料或特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (26)
1.一种液体加热容器，其特征在于，包括：
容器本体，所述容器本体具有用于容纳液体的容纳腔；
加热组件，所述加热组件用于加热所述容纳腔内的液体；和
涂层，所述涂层形成在所述容器本体的内壁上；
其中，所述涂层的导热系数λ为0.2W/(m·K)～10W/(m·K)。
2.根据权利要求1所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的导热系数λ为0.3W/(m·K)～2W/(m·K)。
3.根据权利要求1所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的表面划痕硬度为h，其中，1H＜h≤9H。
4.根据权利要求3所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的表面划痕硬度h为：2H≤h≤8H。
5.根据权利要求3所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的表面划痕硬度h与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：0.1(m·K)·H/W＜h/λ≤45(m·K)·H/W。
6.根据权利要求5所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的表面划痕硬度h与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：0.25(m·K)·H/W≤h/λ≤27(m·K)·H/W。
7.根据权利要求5所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的厚度d为5μm～50μm。
8.根据权利要求7所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的厚度d为15μm～30μm。
9.根据权利要求7所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的厚度d与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
0.5(m·K)·μm/W≤d/λ≤250(m·K)·μm/W。
10.根据权利要求9所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的厚度d与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
1.875(m·K)·μm/W≤d/λ≤100(m·K)·μm/W。
11.根据权利要求7所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的接触角为θ，80°≤θ≤130°。
12.根据权利要求11所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的接触角为θ，95°≤θ≤115°。
13.根据权利要求11所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的接触角θ和所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
8(m·K)·°/W≤θ/λ≤650(m·K)·°/W。
14.根据权利要求13所述的液体加热容器，其特征在于，
所述涂层的接触角θ和所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
11.875(m·K)·°/W≤θ/λ≤383(m·K)·°/W。
15.根据权利要求1至14中任一项所述的液体加热容器，其特征在于，
所述液体加热容器的加热功率P为400W～3000W。
16.根据权利要求15所述的液体加热容器，其特征在于，
所述液体加热容器的加热功率P为1000W～2000W。
17.根据权利要求15所述的液体加热容器，其特征在于，
所述加热功率P与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
40(m·K)≤P/λ≤15000(m·K)。
18.根据权利要求17所述的液体加热容器，其特征在于，
所述加热功率P与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
500(m·K)≤P/λ≤6667(m·K)。
19.根据权利要求1至14中任一项所述的液体加热容器，其特征在于，
所述容器本体的底板的加热功率密度ρ为2W/cm2～30W/cm2。
20.根据权利要求19所述的液体加热容器，其特征在于，
所述容器本体的底板的加热功率密度ρ为8W/cm2～18W/cm2。
21.根据权利要求19所述的液体加热容器，其特征在于，
所述加热功率密度ρ与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
0.2(m·K)/cm2≤ρ/λ≤150(m·K)/cm2。
22.根据权利要求21所述的液体加热容器，其特征在于，
所述加热功率密度ρ与所述涂层的导热系数λ的比值关系为：
4(m·K)/cm2≤ρ/λ≤60(m·K)/cm2。
23.根据权利要求1至14中任一项所述的液体加热容器，其特征在于，
所述加热组件包括：
加热装置，所述加热装置设置在所述容器本体的底板上；
加热板，所述加热板设置在所述容器本体的底板上；和
温控器，所述温控器用于检测所述加热板的温度T，并根据所述加热板的温度控制所述加热装置的启停；其中，
所述温控器检测到所述加热板的温度T低于95℃，所述温控器控制所述加热装置启动；
所述温控器检测到所述加热板的温度T高于115℃，所述温控器控制所述加热装置停止。
24.根据权利要求23所述的液体加热容器，其特征在于，
所述加热板的温度T与所述涂层的导热系数λ之间的比值关系为：9.5(m·K)·℃/W≤T/λ≤575(m·K)·℃/W。
25.根据权利要求24所述的液体加热容器，其特征在于，
所述加热板的温度T与所述涂层的导热系数λ之间的比值关系为：50(m·K)·℃/W≤T/λ≤350(m·K)·℃/W。
26.根据权利要求1至14中任一项所述的液体加热容器，其特征在于，所述加热组件设置在所述容器本体的底部。
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