CN106880996A - 一种控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法及实现该方法的装置 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，包括如下步骤：(1)将燃气燃烧后的尾气通入旋风除尘器，以除去尾气中的粒径为5μm以上的含碱金属的粉尘；(2)将通过旋风除尘器的尾气通过电除尘器，以除去尾气中剩余的一部分含碱金属的粉尘；(3)将通过步骤(2)处理后的尾气通过SCR反应器，以降低尾气中氮氧化物的含量，以及除去剩余的含碱金属的粉尘，使尾气达标排放。本发明在燃烧尾气下游安装高效除尘器以脱除尾气中的高碱金属粉尘，采用等离子体活化NH3以提高其催化选择还原NOx活性，并利用现有商业SCR催化剂的脱硝性能，在高效除尘的同时实现NOx的达标排放。
Description
技术领域：
本发明属于环保技术领域，具体涉及一种控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法及实现该方法的装置。
背景技术：
生物质气化可得到以H2、CO等为主要成分的粗燃气，随着化石燃料的日益枯竭以及人类能源需求量的逐年上升，以气化粗燃气替代传统化石燃料进行供热正受到能源领域的关注。
生物质含N量为0.1％～0.5％(wt)，低于煤炭N含量(1.5％，wt)，但以单位热值含N量计算，生物质热利用过程含N污染物的排放问题不容忽视。生物质含N组分以氨基酸及杂环芳香族化合物为主，经热解气化后它们被转化为气相N如NH3、HCN、N2，以及常温下呈液态的焦油N(统称为氮氧化物前体物)。这些含N前体物存在于高温粗燃气中，可在后续燃气燃烧过程中被进一步氧化为NOx(x＝1或2)。经检测，以玉米秸秆为原料进行气化，得到的粗燃气中经窑炉燃烧后，尾气中NOx浓度为400mg/m3，高于国家标准(GB13271-2014)规定的新建燃气锅炉排放的浓度限值(200mg/m3)，因此需要进一步处理以达标排放。
但是，生物质尤其是草本生物质含有较多的碱金属，碱金属以K为主，还包括少量的Na，如玉米秸秆的K、Na含量分别为2.69％wt、0.03％wt；如木片的K、Na含量分别为0.07％wt、0.01％wt。通常而言碱金属具有高活性和高挥发性，因此在生物质气化过程中可发生熔融、蒸发，生成氯化物、氢氧化物、硫酸盐，并以气溶胶或蒸气的形式离开气化炉而混入粗燃气，可腐蚀、堵塞下游燃气利用设备及管道。
因此有别于化石燃料的燃烧过程，生物质粗燃气的燃烧尾气常常含有较多的碱金属粉尘，其排放浓度为几到几百g/(kg生物质)，远高于煤炭燃烧尾气。尤为重要的是，由于其高活性和高挥发性，这些碱金属粉尘可导致下游催化剂(如脱硝催化剂)快速、永久性的失活(Kling A等，Appl Catal B:Environ,2007,69(3-4):240-251)，该文献提出了一种添加硫酸盐抑制SCR催化剂K、Na中毒的方法，但效果很差，Kling等的研究表明，至少需将尾气中的碱金属含量降至几mg/(kg生物质)，才是足够安全的。经检测，以玉米秸秆为原料进行气化，得到的粗燃气中经窑炉燃烧及旋风除尘器除尘后，尾气中粉尘浓度为250mg/m3，其中K、Na含量分别为51.97mg/(g粉尘)、8.88mg/(g粉尘)，当前我国的环境保护标准日趋严格，因此在以生物质资源作为替代燃料的同时，有必要开发经济、高效的气化粗燃气燃烧尾气NOx及含碱金属粉尘控制技术。
ZL201080057682.X公开了一种用于使用氨作为还原剂的选择性催化还原在含碱金属的烟气中的NOx的催化剂，包括具有催化活性部位的表面，其中所述表面至少部分地用包含至少一种金属氧化物的涂层涂覆，以改善脱硝催化剂的耐碱中毒性。ZL201180041446.3公开了一种具有铁或铜的丝光沸石型沸石SCR催化剂，发现Cu/丝光沸石催化剂对于采用NH3的NO的SCR是高活性的并且对碱中毒表现出高抗性。与钒催化剂不同，在钾中毒后，Cu/丝光沸石的氧化还原和酸性特性得以很好地保存。Fe-丝光沸石催化剂也比目前用于固定设施的NOx消除的商业V2O5/WO3-TiO2(VWT)SCR催化剂显示出高得多的耐碱性。
上述专利均是通过催化剂改性，以提高SCR催化剂的抗碱中毒能力，从而降低氮氧化物排放的方法，故现有技术有待改进和发展。
发明内容：
本发明的目的在于提供一种控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法及实现该方法的装置，其在燃烧尾气下游安装高效除尘器以脱除尾气中的高碱金属粉尘，采用等离子体活化NH3以提高其催化选择还原NOx活性，并利用现有商业SCR催化剂的脱硝性能，在高效除尘的同时实现NOx的达标排放。
本发明的第一个目的是提供一种控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，包括如下步骤：
(1)将燃气燃烧后的尾气通入旋风除尘器，以除去尾气中的粒径为5μm以上的含碱金属的粉尘；
(2)将通过旋风除尘器的尾气通过电除尘器，以除去尾气中剩余的一部分含碱金属的粉尘；
(3)将通过步骤(2)处理后的尾气通过SCR反应器，以降低尾气中氮氧化物的含量，以及除去尾气中剩余的含碱金属的粉尘，使尾气达标排放。
本发明针对生物质气化粗燃气燃烧尾气，提出的控制该尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法是，对生物质粗燃气燃烧后尾气预先降低尾气中碱金属含量，并利用现有商业SCR脱硝催化剂，脱除含碱金属粉尘及控制NOx的排放。在燃烧尾气下游安装高效除尘器以脱除尾气中的高碱金属粉尘，采用等离子体活化NH3以提高其催化选择还原NOx活性，并利用现有商业SCR催化剂的脱硝性能，在高效除尘的同时实现NOx的达标排放。
优选地，步骤(2)中的所述的电除尘器包括一级电除尘器和二级电除尘器。一级电除尘器为卧式电除尘器，一级电除尘器工作温度为120℃～300℃，一级电除尘器分为两个部分，即粉尘荷电部分与粉尘凝并除尘部分，粉尘荷电部分被设计成分别带正电场与带负电场的2个直径相等的气流通道，中间设置绝缘挡板，当尾气通过时被分割为2股体积相等的气流，其中的粉尘/含碱金属的气溶胶分别被荷上正、负电荷后，进入粉尘凝并除尘部分，在粉尘凝并除尘部分分别被荷上正、负电荷的粉尘/含碱金属气溶胶由于正、负电荷的相互吸引碰撞并使粒径增大，在重力的作用下，实现粉尘/含碱金属气溶胶与烟气主体的初步分离。一级电除尘器粉尘/含碱金属气溶胶的分离效率不低于60％。
二级电除尘器是一个立式的静电除尘器，由4～8组结构相同的静电除尘器组成，操作温度为50℃～120℃，其中80℃时其分离效果最佳，由于尾气温度降低，90％以上的含碱金属气溶胶冷凝吸附于粉尘表面，其余部分仍以气溶胶的形式存在于尾气气相。从一级电除尘器出来的燃烧尾气在二级电除尘器内被再次荷电，并在高强静电场中向收尘极运动，尾气得以进一步深度净化，以除去其中的含碱金属粉尘。二级电除尘器对含碱金属粉尘的分离效率不低于99％。
优选地，步骤(3)中通过步骤(2)处理后的尾气先通过氨气活化气体通道，再通过SCR反应器，氨气活化气体通道内在通入步骤(2)处理后的尾气的同时，通入经氨气活化器活化后的氨气或液氨作为氮氧化物的还原剂。本发明利用流光电晕等离子体活化NH3为N、NH、NH2自由基，以得到比NH3还原反应活性更高的自由基还原剂；通过活性N、NH、NH2自由基在SCR反应器内与NOx高效反应生成N2，脱除尾气中的NOx，实现生物质气化粗燃气燃烧尾气中含碱金属粉尘及NOx的深度脱除，净化了尾气。
进一步的，所述的液氨或氨气与燃烧后尾气中的NOx的摩尔比为1.0～2.0，即NH3/NOx摩尔比为1.0～2.0。
优选地，所述的一级电除尘器工作温度为120℃～300℃，所述的二级除尘器的工作温度为50℃～120℃，所述的SCR反应器内填装SCR催化剂，所述的SCR催化剂的工作温度为200℃～400℃。
进一步的，所述的一级电除尘器工作温度为200℃，所述的二级除尘器的工作温度为80℃，所述的SCR催化剂的工作温度为300℃。
本发明在一级电除尘器里给燃烧尾气中的粉尘/含碱金属气溶胶荷电与电凝并使其增加粒径，并实现初步除去含碱金属除尘；利用尾气在二级电除尘器的温降效应，使含碱金属气溶胶进一步冷凝吸附于粉尘，并通过电除尘器内部的高强度静电场作用，使含碱金属粉尘荷电并在电场力的作用下向收尘极运动，进一步脱除燃烧尾气中的碱金属及粉尘，得到无尘无碱金属尾气；利用流光电晕等离子体活化NH3为N、NH、NH2自由基，以得到比NH3还原反应活性更高的自由基还原剂；通过活性N、NH、NH2自由基在SCR反应器内与NOx高效反应生成N2，脱除尾气中的NOx。实现生物质气化粗燃气燃烧尾气中含碱金属粉尘及NOx的深度脱除，净化了尾气。
本发明的第二个目的是提供一种实现控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法的装置，包括一级电除尘器，所述的一级电除尘器的一端与旋风除尘器连通，另一端与二级电除尘器连通，所述的旋风除尘器上设置有通入燃气燃烧后的尾气的入口，所述的二级电除尘器顶部设置有氨气活化气体通道，所述的氨气活化气体通道顶部设置有SCR反应器，所述的一级电除尘器包括粉尘荷电部分和粉尘凝并除尘部分，所述的粉尘荷电部分包括带正电场的气流通道、带负电场的气流通道以及设置于所述的带正电场的气流通道和所述的带负电场的气流通道之间的绝缘挡板。
一级电除尘器分为两个部分，即粉尘荷电部分与粉尘凝并除尘部分，粉尘荷电部分被设计成分别带正电场与带负电场的2个直径相等的气流通道，中间设置绝缘挡板，当尾气通过时被分割为2股体积相等的气流，其中的粉尘/含碱金属的气溶胶分别被荷上正、负电荷后，进入粉尘凝并除尘部分，在粉尘凝并除尘部分分别被荷上正、负电荷的粉尘/含碱金属气溶胶由于正、负电荷的相互吸引碰撞并使粒径增大，在重力的作用下，实现粉尘/含碱金属气溶胶与烟气主体的初步分离。一级电除尘器操作温度为120℃～300℃，其中200℃时其分离效果最佳，其粉尘/含碱金属气溶胶的分离效率不低于60％。
二级电除尘器是一个立式的静电除尘器，操作温度为50℃～120℃，其中80℃时其分离效果最佳，由于尾气温度降低，90％以上的含碱金属气溶胶冷凝吸附于粉尘表面，其余部分仍以气溶胶的形式存在于尾气气相。从一级电除尘器出来的燃烧尾气在二级电除尘器内被再次荷电，并在高强静电场中向收尘极运动，尾气得以进一步深度净化，以除去其中的含碱金属粉尘。二级电除尘器对含碱金属粉尘的分离效率不低于99％。
二级电除尘器与SCR反应器被设计成一个上下相连的整体，中间设置氨气活化气体通道，在氨气活化气体通道里实现无尘尾气与NH3活化气体的均匀混合。
SCR反应器填装商业SCR催化剂，其操作温度为200℃～400℃。加热SCR反应器至指定温度的方式选自燃烧尾气余热利用或外置电加热方式中的一种。
优选地，所述的SCR反应器、所述氨气活化气体通道和所述的二级电除尘器上下设计成一个整体。
优选地，所述的氨气活化气体通道外侧设置有用于活化氨气或液氨的氨气活化器入口。氨气(NH3)活化器是一个流光电晕等离子体装置，流光电晕发生装置为直流电晕、脉冲-直流电晕、交直流叠加电晕中一种，液氨或氨气在氨气活化器中被流光电晕活化为具有高反应活性的NH、NH2、N自由基，并通过SCR反应器与二级电除尘器中间的气流通道进入SCR反应器。液氨或氨气流量视燃烧尾气NOx含量，控制NH3/NOx摩尔比为1.0～2.0。
优选地，所述的二级电除尘器是由若干个相同的立式静电除尘器串联组成。
本发明的有益效果是：
1、通过两级电除尘器的作用，深度脱除生物质气化粗燃气燃烧尾气中含碱金属粉尘；
2、通过等离子体活化液氨或氨气，得到高活性的NOx还原剂；
3、利用现有的SCR催化剂与高活性含N自由基反应，实现燃烧尾气的NOx高选择性催化还原；
4、可避免使用抗碱中毒SCR催化剂，通过静电除尘+NH3基等离子体活化+SCR脱硝工艺的组合，提高SCR催化剂反应活性，延长催化剂使用寿命，仅需对现有SCR脱硝工艺进行简单改造，以减少生物质气化燃气燃烧利用全过程的投资和运行成本。
附图说明：
图1为本发明实现控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法的装置示意图；
附图标记说明：1、旋风除尘器；2、一级电除尘器；21、粉尘荷电部分；22、粉尘凝并除尘部分；23、绝缘挡板；3、二级电除尘器；4、氨气活化器；5、SCR反应器。
具体实施方式：
以下实施例是对本发明的进一步说明，而不是对本发明的限制。
除特别说明，本发明中的实验材料和试剂均为本技术领域常规市购产品。
实施例中，商业SCR催化剂购自成都东方凯特瑞环保催化剂有限公司，型号蜂窝式16*16mm；旋风分离器以本领域技术人员能够实现将尾气中粒径为5μm以上的含碱金属的粉尘去除掉的分离器均可。
一种控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，包括如下步骤：
(1)将燃气燃烧后的尾气通入旋风除尘器1，以除去尾气中的粒径为5μm以上的含碱金属的粉尘；
(2)将通过旋风除尘器1的尾气依次通过一级电除尘器2和二级电除尘器3，以除去尾气中剩余的一部分含碱金属的粉尘，一级电除尘器2的工作温度为120℃～300℃，二级除尘器3的工作温度为50℃～120℃；
(3)将通过步骤(2)处理后的尾气先通过氨气活化气体通道，再通过SCR反应器5，氨气活化气体通道内在通入步骤(2)处理后的尾气的同时，通入经氨气活化器4活化后的氨气或液氨作为氮氧化物的还原剂，以降低尾气中氮氧化物的含量，以及出去剩余含碱金属的粉尘，使尾气达标排放。
其中：液氨或氨气的流量与燃烧后尾气中的NOx含量之间的关系，控制NH3/NOx摩尔比为1.0～2.0；SCR反应器内填装SCR催化剂，SCR催化剂的工作温度为200℃～400℃。
实现上述控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法的装置结构为：包括用于电凝并后初除尘的卧式一级电除尘器2，用于精除尘的立式二级电除尘器3，用于液氨或氨气等离子体活化的氨气(NH3)活化器4，用于NOx脱除的SCR反应器5，燃气燃烧后的尾气依次通过一级电除尘器2、二级电除尘器3和SCR反应器5后，得到的洁净尾气可以直接排空。
一级电除尘器2分为两个部分，即粉尘荷电部分21和粉尘凝并除尘部分22，粉尘荷电部分21被设计成分别带正电场与带负电场的2个直径相等的气流通道，中间设置绝缘挡板23，当尾气通过时被分割为2股体积相等的气流，其中的粉尘/含碱金属的气溶胶分别被荷上正、负电荷后，进入粉尘凝并除尘部分22，在这里分别被荷上正、负电荷的粉尘/含碱金属气溶胶由于正、负电荷的相互吸引碰撞并使粒径增大，在重力的作用下，实现粉尘/含碱金属气溶胶与烟气主体的初步分离。
二级电除尘器3是一个立式的静电除尘器，设置有若干个相同的静电除尘器，静电除尘器的个数的多少起与最终的效果无影响，只与实际处理的尾气的量的多少有关，在本实施例中设置有4～8组结构相同的静电除尘器，静电除尘器的个数可根据实际需要处理的尾气的量的多少来确定。由于二级除尘器的工作温度降低，导致尾气温度降低，90％以上的含碱金属气溶胶冷凝吸附于粉尘表面，其余部分仍以气溶胶的形式存在于尾气气相。从一级电除尘器2出来的燃烧尾气在二级电除尘器3内被再次荷电，并在高强静电场中向收尘极运动，尾气得以进一步深度净化，以除去其中的含碱金属粉尘。二级电除尘器3对含碱金属粉尘的分离效率不低于99.99％。
氨气活化器4是一个流光电晕等离子体装置，流光电晕发生装置为直流电晕、脉冲-直流电晕、交直流叠加电晕中一种，液氨或氨气在氨气活化器4中被流光电晕活化为具有高反应活性的NH、NH2、N自由基，并通过SCR反应器5与二级电除尘器3中间的气流通道进入SCR反应器5。液氨或氨气流量视燃烧尾气NOx含量，控制NH3/NOx摩尔比为1.0～2.0，优选为1.2。
二级电除尘器3与SCR反应器5被设计成一个上下相连的整体，中间设置NH3活化气体通道，在通道里实现无尘尾气与NH3活化气体的均匀混合。
SCR反应器5填装商业SCR催化剂，其工作温度为200℃～400℃，加热SCR反应器5至指定温度的方式为燃烧尾气余热利用或外置电加热方式中一种。
实施例1
使用如图1所示的装置，玉米秸秆(N含量为0.83％wt，灰含量为10.06％wt，K、Na分别含量为2.69％wt、0.03％wt)气化后的粗燃气经窑炉燃烧，尾气经旋风除尘器1除去大部分5μm以上粒径的粉尘后，进入一级电除尘器2，一级电除尘器工作温度为200℃，气体流速为5cm/s，在一级电除尘器2里，燃烧尾气中的粉尘/含碱金属气溶胶被荷电与电凝并使其增加粒径，并实现初步除去含碱金属除尘；初除尘的尾气进入由4组结构相同的静电除尘器组成的二级电除尘器3中，二级电除尘器3的工作温度为80℃，气体流速为10cm/s，利用尾气在二级电除尘器3的温降效应，使含碱金属气溶胶进一步冷凝吸附于粉尘，并通过电除尘器内部的高强度静电场作用，使含碱金属粉尘荷电并在电场力的作用下向收尘极运动，进一步脱除燃烧尾气中的碱金属及粉尘，得到无尘无碱金属尾气。上述尾气进入填装有商业SCR催化剂的脱硝反应器，SCR催化剂为蜂窝陶瓷V2O5/TiO2脱硝催化剂，所用NOx还原剂为NH3，控制NH3/NOx摩尔比为1.2，操作温度为300℃，尾气流速为3.9m/s，操作空速为150000h-1，经历100h、500h、720h运行，得到的尾气经烟道排空。
对比例1
参考实施例1，不同之处在于省略掉一级电除尘器与二级电除尘器，即尾气经旋风除尘器除尘后，直接进入填装有商业SCR催化剂的脱硝反应器，SCR催化剂为蜂窝陶瓷V2O5/TiO2脱硝催化剂，操作温度为300℃，尾气流速为3.9m/s，操作空速为150000h-1，经历100h、500h、720h运行，得到的尾气经烟道排空。
分别在实施例1的一级电除尘器入口及出口、二级电除尘器出口、SCR反应器出口设置采样点，在对比例1的SCR反应器入口及出口设置采样点，实施例1和对比例1的NO、NO2采用testo 350烟气分析仪测定，粉尘取样由小型旋风分离器和低压撞击式采样器(DLPI，dekati，购自苏州宏瑞净化科技有限公司)完成，分别采集粒径>2μm、0.03～2μm的粉尘，粉尘质量由分析天平称重，其中的K、Na离子含量由ICP(电感耦合等离子体发射光谱仪)分析测定。实施例1的粉尘检测结果参见表1，实施例1和对比例1的NO、NO2浓度见表2。
表1
由表1可见，采用本发明实施例1中的装置进行除尘后，洁净尾气中的粉尘含量较原尾气粉尘含量下降了99.1％，并且尾气中K、Na脱除率分别为99.7％、99.8％，具有较好的含碱金属粉尘脱除效果。
表2
由表2可见，采用本发明装置进行脱硝后，经历100h、500h、720h的运行，氮氧化物脱除率一直保持不变，维持在89％～90％；而采用传统的脱硝方式，由于未采用有效除碱金属粉尘措施，SCR催化剂失活迅速，当使用720h后，氮氧化物脱除率仅为50％。因此，采用本发明装置可维持商业催化剂较高的活性，并且延长其使用寿命，避免频繁更换，降低运行成本，且采用本发明满足国家新建燃气锅炉氮氧化物(<200mg/m3)、粉尘(<20mg/m3)排放标准GB 13271-2014，可达标排放。
实施例2
参考实施例1，不同之处在于：
所用NOx还原剂NH3经等流光电晕离子体活化，流光电晕发生装置为直流电晕、脉冲-直流电晕、交直流叠加电晕中一种，SCR反应器的工作温度为200℃。
实施例3
参考实施例1，不同之处在于：
一级电除尘器的工作温度为120℃，二级除尘器的工作温度为50℃，SCR反应器内填装SCR催化剂，SCR催化剂的工作温度为200℃，所用NOx还原剂为NH3，NH3/NOx摩尔比为1.0，经等流光电晕离子体活化，流光电晕发生装置为直流电晕、脉冲-直流电晕、交直流叠加电晕中一种，NO、NO2的检测分析方法同实施例1，实施例1和对比例1的NO、NO2浓度检测结果如表3所示。
实施例4
参考实施例1，不同之处在于：
一级电除尘器的工作温度为300℃，二级除尘器的工作温度为120℃，SCR反应器内填装SCR催化剂，SCR催化剂的工作温度为400℃，所用NOx还原剂为液氨，NH3/NOx摩尔比为2.0，经等流光电晕离子体活化，流光电晕发生装置为直流电晕、脉冲-直流电晕、交直流叠加电晕中一种，NO、NO2的检测分析方法同实施例1，实施例1和对比例1的NO、NO2浓度检测结果如表3所示。
表3
由表3可见，由于采用NH3等离子活化，实施例2比实施例1的氮氧化物脱除率提高了5％～6％，且使用720h后仍能保持活性稳定。实施例3和实施例2的区别在于NH3/NOx摩尔比从1.2降低到1.0，氮氧化物的脱除率略有降低，说明提高NH3/NOx摩尔比可小幅度提高NOx脱除率。但提高SCR反应器温度不利于NOx脱除反应，由表3可见，但SCR反应温度从200℃升至400℃，可使NOx脱除率降低约2％～3％，说明该商业催化剂的最佳使用温度不宜超过300℃，其中实施例2中，NH3/NOx摩尔比为1.2，SCR的使用温度为200℃时，NOx的脱除效果最好。
以上对本发明提供的控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法及实现该方法的装置进行了详细的介绍，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的技术方案及其核心思想，应当指出，对于本技术领域的技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以对本发明进行若干改进和修饰，这些改进和修饰也落入本发明权利要求的保护范围内。
Claims (10)
1.一种控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)将燃气燃烧后的尾气通入旋风除尘器，以除去尾气中的粒径为5μm以上的含碱金属的粉尘；
(2)将通过旋风除尘器的尾气通过电除尘器，以除去尾气中剩余的一部分含碱金属的粉尘；
(3)将通过步骤(2)处理后的尾气通过SCR反应器，以降低尾气中氮氧化物的含量，以及除去尾气中剩余的含碱金属的粉尘，使尾气达标排放。
2.根据权利要求1所述的控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，其特征在于：步骤(2)中所述的电除尘器包括一级电除尘器和二级电除尘器。
3.根据权利要求1或2所述的控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，其特征在于：步骤(3)中通过步骤(2)处理后的尾气先通过氨气活化气体通道，再通过SCR反应器，氨气活化气体通道内在通入步骤(2)处理后的尾气的同时，通入经氨气活化器活化后的氨气或液氨作为尾气中氮氧化物的还原剂。
4.根据权利要求3所述的控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，其特征在于：所述的液氨或氨气与燃烧后尾气中的NOx的摩尔比为1.0～2.0。
5.根据权利要求2所述的控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，其特征在于：所述的一级电除尘器工作温度为120℃～300℃，所述的二级除尘器的工作温度为50℃～120℃，所述的SCR反应器内填装SCR催化剂，所述的SCR催化剂的工作温度为200℃～400℃。
6.根据权利要求5所述的控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法，其特征在于：所述的一级电除尘器工作温度为200℃，所述的二级除尘器的工作温度为80℃，所述的SCR催化剂的工作温度为300℃。
7.一种实现权利要求1所述的控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法的装置，其特征在于：包括一级电除尘器，所述的一级电除尘器的一端与旋风除尘器连通，另一端与二级电除尘器连通，所述的旋风除尘器上设置有通入燃气燃烧后的尾气的入口，所述的二级电除尘器顶部设置有氨气活化气体通道，所述的氨气活化气体通道顶部设置有SCR反应器，所述的一级电除尘器包括粉尘荷电部分和粉尘凝并除尘部分，所述的粉尘荷电部分包括带正电场的气流通道、带负电场的气流通道以及设置于所述的带正电场的气流通道和所述的带负电场的气流通道之间的绝缘挡板。
8.根据权利要求7所述的实现控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法的装置，其特征在于：所述的SCR反应器、所述的氨气活化气体通道和所述的二级电除尘器上下设计成一个整体。
9.根据权利要求8所述的实现控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法的装置，其特征在于：所述的氨气活化气体通道外侧设置有用于活化氨气或液氨的氨气活化器入口。
10.根据权利要求7所述的实现控制尾气中粉尘与氮氧化物排放的方法的装置，其特征在于：所述的二级电除尘器是由若干个相同的立式静电除尘器串联组成。
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