[go: up one dir, main page]

CN106378527A - 一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法 - Google Patents

一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN106378527A
CN106378527A CN201610863973.7A CN201610863973A CN106378527A CN 106378527 A CN106378527 A CN 106378527A CN 201610863973 A CN201610863973 A CN 201610863973A CN 106378527 A CN106378527 A CN 106378527A
Authority
CN
China
Prior art keywords
aluminum alloy
alloy workpiece
fsw
friction stir
furnace
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201610863973.7A
Other languages
English (en)
Inventor
胡志力
万心勇
戴明亮
华林
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuhan University of Technology WUT
Original Assignee
Wuhan University of Technology WUT
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuhan University of Technology WUT filed Critical Wuhan University of Technology WUT
Priority to CN201610863973.7A priority Critical patent/CN106378527A/zh
Publication of CN106378527A publication Critical patent/CN106378527A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
    • B23K20/122—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)

Abstract

本发明公开了一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法，包括以下步骤：S1、将待焊铝合金工件的表面打磨、清洗；S2、将处理后的待焊铝合金工件固定在搅拌摩擦焊机机床上，进行搅拌摩擦焊，得到FSW铝合金工件；S3、将步骤S2中得到的FSW铝合金工件放到热处理炉中加热到300℃～500℃后保温48～72h，再随炉冷却到一定温度后取出空冷，完成再结晶退火处理；S4、对步骤S3中处理后的FSW铝合金工件进行固溶处理；S5、对步骤S4中处理后的FSW铝合金工件进行人工时效处理。本发明处理后的铝合金搅拌摩擦焊接头，能够减少面积分数大于90％异常晶粒长大，同时满足强度要求。

Description

一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法
技术领域
本发明属于摩擦焊接技术领域，具体涉及一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法，它用于防止在后续热处理及热成形中出现AGG(Abnormal Grain Growth，异常晶粒长大或者二次再结晶)。
背景技术
搅拌摩擦焊(Friction Stir Welding,FSW)是一种主要用于低熔点合金的固相连接工艺，广泛应用于航空航天、轨道交通、船舶等领域。由于焊接过程中材料不发生熔化，从而避免了普通熔焊工艺容易存在的气孔、裂纹等缺陷，提高铝合金的连接强度。但是由于在连接过程中的热输入的影响，会导致焊缝区强化相的粗化和溶解，使接头软化，因此，对于时效硬化的铝合金，搅拌区的机械性能相比母材要低。搅拌摩擦焊后进行热处理，改变了强化相的大小，使强化相重新分配，能够有效消除接头软化，提高接头强度。
尽管FSW焊后进行固溶时效处理能很好的提高接头强度，但是在提高温度时，接头组织会变得极其不稳定。这是因为虽然FSW接头组织焊核区晶粒发生动态再结晶消除了大部分形变储能，但热机影响区的扭曲晶粒仍然存在形变储能，而且焊核区细小晶粒含有大量晶粒，为了减小界面能，晶粒有较大长大趋势。当温度升高，晶界的可动性增加，同时，第二相粒子发生溶解和粗大，对晶界的钉扎作用减小，少数特殊晶粒在较大界面能的驱动下，将迅速迁移，并不断吞噬焊核区细小的再结晶组织，直至相互接触为止，形成晶粒异常长大。这种异常长大的晶粒组织被称为异常晶粒长大或者二次再结晶(Abnormal GrainGrowth,AGG)。焊缝区这种大尺寸的晶粒(最大可达毫米级)的存在，降低了其机械强度、疲劳性能和断裂韧性，同时也会大幅降低搅拌摩擦加工所产生的细晶材料的超塑性。因此需要有效的方法来提高FSW后热处理接头组织的稳定性，抑制AGG的发生。
目前，国内外控制FSW后热处理接头组织稳定性的方法主要通过调整焊接工艺参数、增加第二相粒子等。
调整焊接工艺参数，即采用不同的搅拌头转速、焊接速度、多道次焊接等，这种方法通常是通过改变焊接热输入来实现对AGG的控制。然而焊核区晶粒结构不仅受热输入的影响，也受材料流动的影响，导致焊接热输入与AGG关系的规律性并不明显，很难实现对其晶粒热稳定性的控制。
增加第二相粒子，即通过第二相粒子的钉扎作用实现接头晶粒结构的热稳定性。这里通常有两种方法：一是在待加工材料中加入钪、锆等元素，通过生成含有这些元素的热稳定性高的第二相粒子，即使高温热处理，这些弥散相也不会溶解和粗大，并且分布在晶粒边界，从而防止接头组织出现AGG，但是通过改变整个待加工材料的化学成分来实现增强第二相粒子的晶界钉扎作用，无疑会大大增加生产成本；二是在FSW过程中，通过焊料添加的形式在接头处引入第二相颗粒，增加焊缝部分第二相浓度，这种焊缝局部改变的方法更加简单实用，然而，由于搅拌摩擦焊接过程中材料宏观流动剧烈而微观流动有限，经过简单的一两道次焊接很难得到在焊核区中的较好的分散的第二相颗粒，需要经过多道次的反复焊接才可能实现微米级的第二相颗粒，而纳米级的粒子大多仍处于团聚状态。
发明内容
本发明的目的在于提供一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头在后续热处理及热成形中晶粒异常长大的方法，它通过热处理本身来控制接头组织稳定性，可以有效解决铝合金搅拌摩擦焊接头直接固溶热处理造成晶粒会发生异常长大的难题，提高搅拌摩擦焊接接头质量。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：
一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法，包括以下步骤：
S1、将待焊铝合金工件的表面打磨、清洗，以去除氧化膜和杂质；
S2、将步骤S1中处理后的待焊铝合金工件固定在搅拌摩擦焊机机床上，设定焊接工艺参数，进行搅拌摩擦焊，得到FSW铝合金工件；
S3、再结晶退火处理：将步骤S2中得到的FSW铝合金工件放到热处理炉中加热到300℃～500℃后保温48～72h，再随炉冷却到一定温度后取出空冷，使焊核区细小的晶粒发生连续的晶粒长大，从而减小总的晶粒边界能以及晶界的可动性，以减小发生AGG的驱动力，达到抑制AGG发生的目的；
S4、对步骤S3中处理后的FSW铝合金工件进行固溶处理，得到过饱和固溶体；
S5、对步骤S4中处理后的FSW铝合金工件进行人工时效处理。
按上述技术方案，步骤S3中，FSW铝合金工件的再结晶温度低于铝合金固溶线温度，且低于发生AGG的温度。
按上述技术方案，步骤S3中，将FSW铝合金工件放到热处理炉中加热到420℃后保温48h，再随炉冷却到150℃后取出空冷。
按上述技术方案，步骤S1中，焊接工艺参数为：搅拌头的转速为50～2000r/min，焊接速度为10～1200mm/min，轴向下压量为0.1～0.2mm。
按上述技术方案，步骤S4中，固溶处理过程为：将FSW铝合金工件放到电阻炉或真空电阻炉中以450℃～550℃温度保温0.5～2h，然后取出水淬。
按上述技术方案，步骤S5中，人工时效处理过程为：将FSW铝合金工件放到电阻炉或真空电阻炉中以140℃～190℃温度保温4～16h，然后取出空冷。
按上述技术方案，所述铝合金工件为可热处理强化的2000系、6000系和7000系铝合金工件。
本发明，具有以下有益效果：该方法在搅拌摩擦焊后、固溶处理前增加一个长时间的再结晶退火处理，使接头组织发生连续晶粒长大，减小了总的晶粒边界能以及晶界的可动性，减小发生AGG的驱动力，从而抑制AGG的发生，获得良好的力学性能。再结晶退火处理的关键在于再结晶退火温度的选择，该温度要低于固溶线温度，且低于发生AGG的温度(TAGG)以下某一较高温度(通过一批实验找到不发生AGG的温度，但是这个温度要尽量高，再用这个温度做较长时间退火)，同时，退火温度的选择也会受铝合金中的合金元素和焊接过程中的工艺参数的影响。因为连续晶粒长大是一个缓慢的过程，要想得到正常长大的接头微观组织，退火时间必须延长，至少要48h。因此，固溶前的退火处理是重塑已经存在的晶粒结构，减少焊缝部分驱动AGG发生的储存能，而不是调整第二相粒子尺寸和分布来控制AGG的发生。Humphreys在微观组织上抑制AGG的模型为我们提供了很好的理论指导，即必须减小不稳定组织和其周围组织之间晶粒尺寸、晶界能以及晶界可动性的差异，才能抑制固溶过程中AGG的发生，而本发明在FSW接头固溶前的再结晶退火处理，正是消除焊缝组织之间的差异，从而达到抑制AGG的目的。本发明保证了铝合金搅拌摩擦焊接头焊后热处理组织的稳定性，抑制了接头组织异常晶粒长大的发生，能够减少面积分数大于90％异常晶粒长大，挺高了接头的强韧性和抗疲劳性能，满足强度要求。
附图说明
下面将结合附图及实施例对本发明作进一步说明，附图中：
图1为本发明实施例的热机加工路线图
图2a是采用本发明对2024-O铝合金FSW接头处理后的整个焊缝的金相图；
图2b是采用传统步骤对2024-O铝合金FSW接头处理后的整个焊缝发生AGG的金相图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
在本发明的较佳实施例中，一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法，如图1所示，包括以下步骤：
S1、将待焊铝合金工件的表面打磨、清洗，以去除氧化膜和杂质；
S2、将步骤S1中处理后的待焊铝合金工件固定在搅拌摩擦焊机机床上，设定优异的焊接工艺参数，进行搅拌摩擦焊，得到FSW铝合金工件；
S3、再结晶退火处理：将步骤S2中得到的FSW铝合金工件放到热处理炉中加热到300℃～500℃后保温48～72h，再随炉冷却到一定温度后取出空冷，使焊核区细小的晶粒发生连续的晶粒长大，从而减小总的晶粒边界能以及晶界的可动性，以减小发生AGG的驱动力，达到抑制AGG发生的目的；
S4、对步骤S3中处理后的FSW铝合金工件在其相应最有效的固溶温度和时间下进行固溶处理，得到过饱和固溶体；
S5、对步骤S4中处理后的FSW铝合金工件在其相应最有效的时效温度和时间下进行人工时效处理。
在本发明的优选实施例中，步骤S3中，FSW铝合金工件的再结晶温度低于铝合金固溶线温度，且低于发生AGG的温度，具体为低于AGG开始发生温度的某一较高温度值。
在本发明的优选实施例中，步骤S3中，将FSW铝合金工件放到热处理炉中加热到420℃后保温48h，再随炉冷却到150℃后取出空冷。
在本发明的优选实施例中，步骤S1中，焊接工艺参数为：搅拌头的转速为50～2000r/min，焊接速度为10～1200mm/min，轴向下压量为0.1～0.2mm。
在本发明的优选实施例中，步骤S4中，固溶处理过程为：将FSW铝合金工件放到电阻炉或真空电阻炉中以450℃～550℃温度保温0.5～2h，使第二相充分溶解到固溶体中，然后取出水淬，即在常温水中淬火。
在本发明的优选实施例中，步骤S5中，人工时效处理过程为：将FSW铝合金工件放到电阻炉或真空电阻炉中以140℃～190℃温度保温4～16h，然后取出空冷。
在本发明的优选实施例中，铝合金工件为可热处理强化的2000系、6000系和7000系铝合金工件。
以厚度为2.88mm的2024-O铝合金板材为例，本发明包括以下步骤：
S1、将2024铝合金板材表面打磨和清洗，去除氧化膜和杂质；
S2、将步骤S1中处理的2024-O铝合金板材固定在搅拌摩擦焊机机床上，垂直于轧制方向进行对接焊，采用带右螺纹的圆锥形搅拌针搅拌头，搅拌头轴肩直径为12mm，搅拌针长度为2.75mm，旋转速度选用600r/min，焊接速度选用100mm/min，搅拌头倾角3°，下压量为0.1mm，得到拼焊板；
S3、将步骤S2中得到的拼焊板在热处理炉中加热到420℃，保温48h，然后随炉冷却到150℃，取出空冷，完成再结晶退火；
S4、将步骤S3中得到的退火FSW拼焊板在热处理炉中加热到495℃，保温1h，取出放入常温水中水淬，得到过饱和固溶体；
S5、将步骤S4中处理后的拼焊板在热处理炉中加热到190℃，保温10h，取出空冷，完成时效过程。
图2b为采用传统步骤(即焊后直接进行固溶处理)得到2024-O铝合金FSW拼焊板接头的金相图，整个焊缝发生了AGG，图2a为经过上述步骤得到的2024-O铝合金FSW拼焊板接头的金相图，AGG面积显著降低，本发明能减少面积分数大于90％的异常晶粒长大。
应当理解的是，对本领域普通技术人员来说，可以根据上述说明加以改进或变换，而所有这些改进和变换都应属于本发明所附权利要求的保护范围。

Claims (7)

1.一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、将待焊铝合金工件的表面打磨、清洗，以去除氧化膜和杂质；
S2、将步骤S1中处理后的待焊铝合金工件固定在搅拌摩擦焊机机床上，设定焊接工艺参数，进行搅拌摩擦焊，得到FSW铝合金工件；
S3、再结晶退火处理：将步骤S2中得到的FSW铝合金工件放到热处理炉中加热到300℃～500℃后保温48～72h，再随炉冷却到一定温度后取出空冷，使焊核区细小的晶粒发生连续的晶粒长大，从而减小总的晶粒边界能以及晶界的可动性，以减小发生AGG的驱动力，达到抑制AGG发生的目的；
S4、对步骤S3中处理后的FSW铝合金工件进行固溶处理，得到过饱和固溶体；
S5、对步骤S4中处理后的FSW铝合金工件进行人工时效处理。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤S3中，FSW铝合金工件的再结晶温度低于铝合金固溶线温度，且低于发生AGG的温度。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，步骤S3中，将FSW铝合金工件放到热处理炉中加热到420℃后保温48h，再随炉冷却到150℃后取出空冷。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤S1中，焊接工艺参数为：搅拌头的转速为50～2000r/min，焊接速度为10～1200mm/min，轴向下压量为0.1～0.2mm。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤S4中，固溶处理过程为：将FSW铝合金工件放到电阻炉或真空电阻炉中以450℃～550℃温度保温0.5～2h，然后取出水淬。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤S5中，人工时效处理过程为：将FSW铝合金工件放到电阻炉或真空电阻炉中以140℃～190℃温度保温4～16h，然后取出空冷。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述铝合金工件为可热处理强化的2000系、6000系和7000系铝合金工件。
CN201610863973.7A 2016-09-28 2016-09-28 一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法 Pending CN106378527A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610863973.7A CN106378527A (zh) 2016-09-28 2016-09-28 一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610863973.7A CN106378527A (zh) 2016-09-28 2016-09-28 一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN106378527A true CN106378527A (zh) 2017-02-08

Family

ID=57936052

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610863973.7A Pending CN106378527A (zh) 2016-09-28 2016-09-28 一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN106378527A (zh)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108193150A (zh) * 2018-01-30 2018-06-22 广西南南铝加工有限公司 一种提高T6/T651状态6xxx系铝合金抗冲击性的热处理方法
CN108265245A (zh) * 2018-03-06 2018-07-10 东北大学 一种汽车车身用6009铝合金板材的制备方法
CN108655668A (zh) * 2018-04-28 2018-10-16 武汉理工大学 铝合金拼焊板成形加工工艺
CN109136803A (zh) * 2018-11-09 2019-01-04 西南交通大学 一种改善铝合金及其焊接接头性能的热处理方法
CN112935520A (zh) * 2021-02-19 2021-06-11 长沙学院 一种提高铝阳极放电性能的加工方法
CN114000070A (zh) * 2021-11-02 2022-02-01 上海电机学院 铝合金空心型材及抑制其纵向焊缝晶粒异常长大的热处理方法和应用
CN114318545A (zh) * 2021-12-31 2022-04-12 武汉理工大学 一种变形铝合金单晶制备方法
US20230250524A1 (en) * 2020-07-09 2023-08-10 Lam Research Corporation Friction stir processing for corrosion resistance
CN117102654A (zh) * 2023-09-28 2023-11-24 南京工业大学 一种改善搅拌摩擦增材制造铝合金组织均匀性的方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101530948A (zh) * 2009-04-17 2009-09-16 中国航空工业第一集团公司北京航空制造工程研究所 一种制造铝合金汽车轮毂的搅拌摩擦焊方法
CN103255324A (zh) * 2013-04-19 2013-08-21 北京有色金属研究总院 一种适合于汽车车身板制造的铝合金材料及制备方法
CN104227226A (zh) * 2014-09-30 2014-12-24 湖北三江航天红阳机电有限公司 一种厚板铝合金预热搅拌摩擦焊接方法
US20150329948A1 (en) * 2010-10-13 2015-11-19 U.S.A. As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Abnormal Grain Growth Suppression in AL Alloys

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101530948A (zh) * 2009-04-17 2009-09-16 中国航空工业第一集团公司北京航空制造工程研究所 一种制造铝合金汽车轮毂的搅拌摩擦焊方法
US20150329948A1 (en) * 2010-10-13 2015-11-19 U.S.A. As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Abnormal Grain Growth Suppression in AL Alloys
CN103255324A (zh) * 2013-04-19 2013-08-21 北京有色金属研究总院 一种适合于汽车车身板制造的铝合金材料及制备方法
CN104227226A (zh) * 2014-09-30 2014-12-24 湖北三江航天红阳机电有限公司 一种厚板铝合金预热搅拌摩擦焊接方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
周德生: "铝合金搅拌摩擦焊构件时效成形研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库（工程科技Ⅰ辑）》 *
韩培培等: "固溶处理对7B04-O铝合金搅拌摩擦焊接接头微观组织与力学性能的影响", 《机械工程学报》 *

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108193150A (zh) * 2018-01-30 2018-06-22 广西南南铝加工有限公司 一种提高T6/T651状态6xxx系铝合金抗冲击性的热处理方法
CN108265245A (zh) * 2018-03-06 2018-07-10 东北大学 一种汽车车身用6009铝合金板材的制备方法
CN108655668A (zh) * 2018-04-28 2018-10-16 武汉理工大学 铝合金拼焊板成形加工工艺
CN108655668B (zh) * 2018-04-28 2020-06-19 武汉理工大学 铝合金拼焊板成形加工工艺
CN109136803A (zh) * 2018-11-09 2019-01-04 西南交通大学 一种改善铝合金及其焊接接头性能的热处理方法
US20230250524A1 (en) * 2020-07-09 2023-08-10 Lam Research Corporation Friction stir processing for corrosion resistance
CN112935520A (zh) * 2021-02-19 2021-06-11 长沙学院 一种提高铝阳极放电性能的加工方法
CN114000070A (zh) * 2021-11-02 2022-02-01 上海电机学院 铝合金空心型材及抑制其纵向焊缝晶粒异常长大的热处理方法和应用
CN114318545A (zh) * 2021-12-31 2022-04-12 武汉理工大学 一种变形铝合金单晶制备方法
CN114318545B (zh) * 2021-12-31 2022-11-04 武汉理工大学 一种变形铝合金单晶制备方法
CN117102654A (zh) * 2023-09-28 2023-11-24 南京工业大学 一种改善搅拌摩擦增材制造铝合金组织均匀性的方法
CN117102654B (zh) * 2023-09-28 2024-10-29 南京工业大学 一种改善搅拌摩擦增材制造铝合金组织均匀性的方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106378527A (zh) 一种抑制铝合金搅拌摩擦焊接头异常晶粒长大的方法
Zhang et al. Microstructural characteristics and mechanical properties of Ti–6Al–4V friction stir welds
Liu et al. Microstructural characteristics and mechanical properties of friction stir welded joints of Ti–6Al–4V titanium alloy
Zhou et al. Effect of rotation speed on microstructure and mechanical properties of Ti–6Al–4V friction stir welded joints
Jun Microstructure and high-temperature mechanical properties of laser beam welded TC4/TA15 dissimilar titanium alloy joints
Gao et al. The effect of constraint conditions on microstructure and properties of titanium alloy electron beam welding
CN109702317B (zh) 一种实现钛合金焊接接头高超塑性性能的加工方法
CN105033444B (zh) 一种基于多相组织演化控制的Ti2AlNb基合金搅拌摩擦焊接方法
CN107738066A (zh) 一种搅拌摩擦焊接铝合金构件制备工艺
Zhang et al. Heat treatment of laser-additive welded Ti2AlNb joints: Microstructure and tensile properties
Du et al. Gradient characteristics and strength matching in friction stir welded joints of Fe–18Cr–16Mn–2Mo–0.85 N austenitic stainless steel
Ma et al. Linear friction welding of a solid-solution strengthened Ni-based superalloy: Microstructure evolution and mechanical properties studies
CN112108755A (zh) 一种水下搅拌摩擦焊接及焊后热处理的联合工艺方法
CN1932064A (zh) 大线能量低焊接裂纹敏感性厚钢板及其生产方法
Li Microstructural zones and tensile characteristics of friction stir welded joint of TC4 titanium alloy
Wang et al. Effect of post-weld heat treatment on microstructure and property of linear friction welded TC17/TA15 titanium alloy joint
Sarkari Khorrami Friction stir welding of ultrafine grained aluminum alloys: a review
Liu et al. Optimizing microstructure and mechanical properties of Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr alloy electron beam welded joint through post-weld heat treatment
CN103526142B (zh) 一种镁合金焊缝热碾压强化工艺
Chen et al. Influence of post-weld rolling and artificial aging on microstructure and mechanical properties of friction stir welded 2195-T4 Al-Li alloy joints
CN117888047A (zh) 一种提高钛合金焊接件焊缝强度的制造方法
CN107058921B (zh) 一种6000系铝合金的处理方法
CN108374136A (zh) 一种提高tc4钛合金强度和塑性的热处理方法
Zhen et al. Microstructure and mechanical properties of continuous drive friction welded Ti2AlNb alloy under different rotational rates
Wang et al. Effect of rotation rate on microstructure and mechanical properties of friction stir processed Ni–Fe-Based superalloy

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20170208