CH701271A2 - Dispositif de décontamination d'effluents aqueux par séparation de phases non miscibles et traitement germicide et/ou oxydant en vue de l'abattement de la DBO et/ou de la DCO. - Google Patents

Abstract

L’invention concerne un dispositif de décontamination d’un effluent aqueux caractérisé en ce qu’il comprend un séparateur de phases liquides non miscibles de l’effluent aqueux à traiter associé à une unité de traitement par phase aqueuse germicide et/ou oxydante en vue de l’abattement de la DCO (demande chimique en oxygène) et/ou de la DBO (demande biologique en oxygène) de l’effluent aqueux séparé.

Description

[0001] La présente invention concerne un dispositif de décontamination d’effluents liquides aqueux par séparation de phases non miscibles et traitement germicide et/ou oxydant en vue de l’abattement de la DCO (demande chimique en oxygène), et de la DBO, (demande biologique en oxygène), par passage, dans un premier temps, du fluide aqueux à traiter dans un séparateur de phases couramment dénommé déshuileur, puis par introduction en quantité infinitésimale, dans le même effluent aqueux «déshuilé», d’une seconde phase aqueuse germicide et/ou oxydante, lors d’un contact intime avec cette dernière, engendré par un venturi utilisant Peffluent à traiter comme fluide moteur, ou tout type d’agitation en vue d’un mélange du même type entre les deux phases concernées.

[0002] Le dispositif permet d’introduire dans le fluide à traiter, après séparation des phases non miscibles destinée à réduire au maximum la consommation d’agents germicides, issus de la chimie, par injection, ou aspiration par venturi, mais également celle des agents germicides réalisés en amont du mélange de la phase aqueuse germicide et/ou oxydante et de l’effluent, tels la production d’oxygène naissant extrêmement actif sur le plan germicide, mais également sur le plan chimique, en vue de la réduction simultanée de la demande biologique en oxygène (DBO), et de la demande chimique en oxygène (DCO).

[0003] La présente invention traitera pour l’exemple d’une phase aqueuse germicide, réalisée in-situ du procédé, chargée d’oxygène naissant à introduire dans un effluent aqueux, en vue d’abaisser sa contamination bactériologique, en germes aérobiques et anaérobiques, et réduire la DCO par oxydation des composés minéraux ou organiques présents dans le milieu à traiter.

[0004] L’oxygène naissant peut être issu d’un réacteur catalytique, de la décomposition contrôlée d’un peroxyde, d’une électrolyse, ou de tout autre procédé capable de produire cet élément sous sa forme naissante, la forme amorphe n’étant que très peu réactive, ou pas du tout, selon le milieu, pour la réduction de la DBO ou de la DCO.

[0005] On connaît divers procédés capables de réduire la contamination bactérienne par la pulvérisation d’un aérosol germicide sur une surface contaminée, comme mentionné dans le brevet enregistré sous le numéro US 4 678 658.

[0006] On connaît aussi, par le brevet enregistré sous le numéro US 5 688 387, la production d’oxygène naissant par électrolyse, à l’aide d’électrodes réalisées en aluminium perforé, au travers desquelles l’électrolyte est pompé ou pulvérisé afin d’assurer le maximum de contact.

[0007] On connaît également par le brevet enregistré sous le numéro US 5 424 032, la production d’oxydants destinés au traitement des eaux contaminées, en association avec le traitement UV, des tours de refroidissement.

[0008] On connaît par ailleurs d’autres procédés pour la décontamination des milieux aqueux, comme l’utilisation des halogènes ou des composés dérivés de ces derniers, comme mentionnés dans le brevet enregistré sous le numéro US 4818 532, faisant référence aux composés bromes. L’introduction des agents décontaminant, dans les milieux à traiter, se fait soit par pompage soit par pulvérisation.

[0009] On connaît aussi par le brevet WO 98/047 826, l’introduction de microbulles de gaz ozone à l’aide d’un hydro éjecteur dans le fluide aqueux à traiter, à partir d’un ozoneur quelconque, lequel hydro éjecteur agit comme un mélangeur statique. Il est également mentionné dans ce brevet la possibilité d’injection de peroxyde d’hydrogène.

[0010] On connaît enfin par le brevet enregistré sous le numéro WO 98/047 826, l’introduction de gaz ozone sous pression dans un hydro-éjecteur en milieu aqueux, en vue d’une décontamination uniquement bactériologique.

[0011] En opposition totale avec cet état de la technique, dont l’efficacité reste très hypothétique lorsque la flore bactérienne est variée et alimentée en continu par la présence importante d’organiques, comme cela est le cas dans les effluents industriels, et qui engendrent une demande chimique en oxygène (DCO) conséquente pour leur oxydation en vue de leur rejet comme effluent non polluant, la présente invention assure, par l’introduction de la phase aqueuse germicide oxydante, la décontamination microbiologique et l’abaissement de la DCO à un seuil résiduel proche de zéro, car néanmoins réalimenté en permanence dans un cycle normal continu en production industrielle.

[0012] A cet effet, l’invention a pour premier objet, monté en amont de la phase oxydante dans le dispositif, la séparation préalable de deux phases liquides non miscibles lorsqu’elles sont présentes, tout d’abord engendrée dans une chambre de repos par décantation naturelle reposant sur la différence de densité des liquides à séparer, la dite chambre de séparation possédant une élimination de la phase légère par le haut, et de la phase la plus dense en un point bas, ce dernier restant hermétiquement fermé jusqu’à ce que la phase la plus dense soit effectivement séparée de la moins dense, et entraîne l’ouverture d’un clapet lesté à une densité moyenne comprise entre les deux densités des fluides à séparer, pour l’élimination de la dite phase liquide la plus dense par le point bas du dispositif précédemment dénommé déshuileur.

[0013] On connaît par le brevet EP 0 389 346, la séparation de deux liquides non miscibles sur un faisceau de fibres présentant une mouillabilité préférentielle par l’un des deux liquides, laquelle fibre peut être disposée en amont ou en aval d’un dessaleur de pétrole brut.

[0014] On connaît également par le brevet WO 2006/087 575, la séparation de deux liquides non miscibles basée sur la filtration coalescente, et utilisant pour ce faire de la mousse à cellules ouvertes hydrophobe, ou oléophile, du type polyuréthane, en association avec un écoulement du fluide à traiter au travers de chicanes pour favoriser la séparation des deux liquides non miscibles.

[0015] On connaît aussi par le brevet WO 2007/108 012, la séparation du pétrole et de l’eau de mer utilisée comme ballast sur les navires par la centrifugation associée à la cavitation dite hydrodynamique, et dont une conséquence de ce traitement serait d’engendrer une désinfection de la phase aqueuse, dont l’efficacité reste à démontrer.

[0016] On connaît par le brevet WO 2008/110 060 un dispositif de séparation sur un film hydrophile, non tissé, dit anti amorçage pour la séparation de deux liquides non miscibles.

[0017] On connaît par le brevet EP 1 974 784 un filtre réalisé en fibre organique hydrofuge, associée à une fibre inorganique du type tissu de verre, qui séparerait une phase huileuse d’une phase aqueuse.

[0018] On connaît enfin par le brevet JP 2007 160 264 la séparation de deux phases liquides non miscibles par une succession de filtration particulaires, et adsorption de la phase organique résiduelle.

[0019] La présente invention ne repose pas sur les techniques précédemment citées dans les brevets traitant du sujet, comme la coalescence, ni de l’ultrafiltration, de la centrifugation, ou de l’électro filtration.

[0020] Elle repose sur la décantation en chambre de repos, les deux phases non miscibles s’étant séparées par gravité, entraînant alors l’ouverture ou la fermeture d’un clapet lesté à une densité moyenne comprise entre les deux densités des fluides à séparer.

[0021] Dans une deuxième partie du traitement l’invention a pour objet la production d’une phase aqueuse germicide et oxydante, introduit dans [’effluent à traiter sous forme divisée, pour une réaction d’oxydation immédiate dans l’écoulement d’un venturi pour l’exemple concerné, créé par l’aspiration du fluide germicide oxydant lors du passage du fluide moteur dans une tubulure concentrique, dénommé venturi. La circulation dite «en canard» du fluide moteur constitué par l’effluent à traiter, est assurée par une pompe.

[0022] Une deuxième pompe est montée sur un réservoir contenant de l’eau, comme fluide de transfert, rempli aux trois quarts de sa capacité pour l’exemple, recyclée en permanence (en canard) par la deuxième pompe précédemment mentionnée. L’eau recyclée en permanence, passe par un réacteur catalytique capable d’engendrer de l’oxygène naissant, pour rejoindre le réservoir précité, permettant ainsi à l’eau en circulation d’être alors gorgée en oxygène naissant.

[0023] Cette eau, ainsi oxydante, est introduite dans l’effluent à traiter par le venturi constitué par son aspiration lors du passage du fluide moteur.

[0024] Pour mémoire, le fluide moteur qui entre sous pression dans le venturi s’écoule dans une conduite dont la section diminue. Il en résulte une augmentation de la vitesse d’écoulement, et par voie de conséquence une diminution de la pression statique. Cette dernière permet d’aspirer un liquide ou un gaz dans l’éjecteur ainsi constitué, à travers le port d’aspiration en écoulement turbulent, engendrant un mélange immédiat du fluide moteur et du fluide aspiré, soit, pour l’exemple décrit, un contact éminent entre les deux phases, produit oxydant et produit à traiter.

[0025] Il n’y a ainsi aucun contact direct, en amont du venturi, entre le fluide contenu dans le réacteur émetteur de l’eau contenant l’oxygène naissant, et le fluide à traiter qui subit l’élimination de la flore bactérienne, aérobique et anérobique, ainsi que l’abattement de la DCO, au prorata du temps de traitement, lequel est tributaire de la flore bactérienne présente et de la concentration en éléments à oxyder au départ. Une faible partie de l’eau du ballon est entraînée, avec l’oxydant par aspiration dans le fluide à traiter.

[0026] La quantité d’eau ainsi oxygénée extraite du ballon est fonction du calibrage du venturi engendré. Elle est de l’ordre, pour l’exemple, de 0,5 litre/heure pour un volume de cinquante litres d’eau engagés dans le ballon précité, avec un débit du fluide moteur du venturi (effluent à traiter) de 2800 litres/heure.

[0027] La compensation des pertes en eau est réalisée par un rajout déterminé par la détection du niveau établi dans le réservoir émetteur de l’eau oxydante. La durée du traitement est tributaire des concentrations des éléments à éliminer par oxydation, et de la capacité du réacteur de production d’oxygène naissant.

[0028] On réalise ainsi un dispositif pour le traitement germicide de milieux aqueux par l’introduction d’un liquide germicide et/ou oxydant dans les dits milieux liquides à décontaminer, sans faire appel à [’électrolyse, au rayonnement UV, ou à l’utilisation des halogènes ou des composés dérivés de ces derniers, lequel liquide germicide et/ou oxydant peut être introduit dans l’effluent à décontaminer, outre par un venturi, par tout moyen approprié, comme par exemple une pompe à injection, quel qu’en soit le type retenu, ou par gravité.

[0029] L’invention sera de toute façon mieux comprise à l’aide de la description qui suit, en référence aux dessins schématiques annexés représentant, à titre d’exemple, une forme d’exécution du dispositif de décontamination bactériologique et d’abattement de la DCO dans un milieu aqueux.

[0030] La fig. 1 est un schéma de principe du séparateur de phases liquides non miscibles.

[0031] La fig. 2 est un schéma de principe du circuit hydraulique, et du positionnement dans l’espace des éléments constituant le dispositif germicide et oxydant pour le traitement d’une phase liquide contaminée.

[0032] Considérant d’abord, la fig. 1, le dispositif de séparation de phases liquides non miscibles comprend une enceinte 1, dite chambre de repos du mélange à séparer 2, introduit dans l’enceinte 1 par la tubulure 3, qui peut être percée d’une multitude de trous 4, pour réduire les turbulences du liquide 2 lors de son introduction dans l’enceinte 1, et faciliter ainsi la phase de décantation dans l’enceinte 1.

[0033] Le mélange de phases liquides non miscibles à séparer est introduit par tout moyen approprié par la tubulure 3 dans l’enceinte 1.

[0034] La phase liquide légère décantée se positionne dans la partie supérieure de l’enceinte 1, sans pouvoir dépasser le niveau 5 constituant la limite de l’écoulement gravitaire de la phase légère par la tubulure 6 possédant une mise à l’air 7, pour maintenir un niveau constant de liquide dans l’enceinte 1, elle-même à la même pression (atmosphérique) interne assurée par la tubulure 8.

[0035] Le maintien du niveau 5 de l’enceinte 1 est assuré par l’ouverture et la fermeture de la soupape ou clapet à bille 9, dont l’étanchéité est rendue effective par le joint souple 10, par l’intermédiaire du flotteur 11 dont la densité du matériau est comprise entre les deux densités des fluides à séparer injectés dans l’enceinte 1 par la tubulure 3, lequel flotteur 11 est rendu solidaire de la bille 9 du clapet, dit à bille ou à boule, par la tige rigide 12.

[0036] Lorsque le flotteur 11 est immergé dans la phase liquide légère 2 décantée, le dit flotteur étant d’une densité supérieure à celle de la phase précitée 2, la bille 9 se positionne au contact du joint 10 assurant l’étanchéité entre la chambre de repos 1, et la chambre 13 qui ne reçoit que la phase liquide séparée 14, le plus souvent constituée essentiellement d’eau ou d’émulsion aqueuse stable.

[0037] Lorsque le niveau de la phase liquide la plus dense est la plus importante, en quantité massique ou volumique, dans l’enceinte 1, le flotteur 11, d’une densité inférieure à celle de la phase liquide la plus dense dans laquelle il est alors immergé, remonte physiquement dans la phase dense et libère ainsi la bille 9 de son contact avec le joint 10; l’étanchéité du clapet n’étant alors plus assurée, la phase liquide la plus dense s’écoule par la tubulure 15.

[0038] Le mouvement du flotteur 11, de bas en haut ou de haut en bas, s’effectue au gré de la présence au niveau du dit flotteur 11 de la phase liquide dite légère ou de la phase liquide dite dense.

[0039] Le flotteur 11 n’effectue la tâche précitée que lorsqu’une phase de liquide, légère ou dense, est parfaitement décantée, une phase de mélange de densité intermédiaire ne pouvant déclencher son déplacement, en vue d’entraîner à son tour le déplacement de la bille 9 pour l’écoulement ou non de la phase dense par l’orifice 17, qui sépare les deux chambres 1 et 13.

[0040] La tubulure 15 d’élimination de la phase dense décantée 14, dont l’écoulement est gravitaire, est positionnée afin d’assurer un niveau constant de liquides dans les corps 1 et 13 du séparateur de phases non miscibles, à un niveau inférieur, quant à l’écoulement, à celui de l’écoulement de la phase légère par la tubulure 6, le complément du niveau de liquides précédent jusqu’à la sortie 6 étant constitué de la phase légère; le maintien du remplissage total de l’appareil au niveau maximum imposé par la tubulure de sortie 6 de la phase liquide légère, est évidemment assuré par le déplacement du flotteur 11 associé au clapet 9 et à son joint 10, qui régule le soutirage de l’une ou l’autre phase de liquide décanté en fonction de sa densité, et de l’immersion du flotteur 11 dans l’une ou l’autre des phases décantées.

[0041] La chambre 13 peut éventuellement recevoir un substrat spongieux, non soluble dans les liquides en présence à séparer, en vue de piéger les traces d’hydrocarbures résiduelles dans le cas de la séparation, la plus courante, du mélange huile/eau, et permettre le relargage par décantation de la phase légère qui remonte dans la chambre 1 par différence de densité avec la phase la plus dense, et éliminée par la tubulure 6 destinée à cet effet.

[0042] L’écoulement gravitaire de la phase liquide dense par la tubulure 15 est assuré par la mise à la pression atmosphérique de cette dernière par la tubulure 16.

[0043] Lorsque la séparation des phases liquides de l’effluent à traiter est effective, le traitement germicide et/ou oxydant en vue de l’abattement de la DBO et de la DCO peut alors être engagé conformément au dispositif représenté sur la fig. 2.

[0044] Ce nouveau dispositif comprend un ballon d’eau 18, rempli aux trois quarts environ de sa capacité 19.

[0045] Une première pompe de transfert 20 dont les caractéristiques physiques sont en adéquation avec le débit et la pression manométrique nécessaires pour la circulation en continu de l’eau dans le dispositif, reliée au ballon 18 par la tubulure 21, alimente un réacteur 22 de production in-situ d’oxygène naissant, puis le retour de l’eau ainsi oxydante par la tubulure 23 vers le haut du ballon 18 exempt d’eau dans sa partie supérieure 24.

[0046] Une tubulure 25, assure la mise à l’air du ballon 18.

[0047] Une deuxième pompe 26 de transfert de liquide, dont les caractéristiques physiques sont également en adéquation avec le débit et la pression manométrique nécessaires, assure la circulation en continu de l’effluent à traiter 27 contenu dans la cuve 28, par la tubulure d’aspiration 29 et de refoulement 30. L’effluent à traiter peut être introduit dans la cuve par gravité, par pompage ou toute autre méthode appropriée selon la configuration du procédé. Selon l’exemple de réalisation représenté sur la fig. 2, l’effluent à traiter provient de la tubulure 15 d’élimination de la phase dense décantée. Dans certaines exemples où seuls la phase de traitement germicide et/ou oxydante est réalisée, tel que cela est expliqué en fin de description, la tubulure 15 n’est évidemment pas nécessaire.

[0048] Une tubulure 31 de diamètre réduit et concentrique dans la tubulure de recyclage 30 de l’effluent à traiter 27, constituent un venturi pour l’aspiration d’eau oxydante issue du ballon 18, pour une introduction régulée dans l’effluent 27 concerné, lors d’un contact éminent par son écoulement turbulent au sein de ce dernier dans la tubulure 30 au niveau du venturi.

[0049] L’extrême réactivité de l’oxygène sous sa forme naissante avec les éléments contaminants contenus dans le fluide à traiter 27, assure la réduction simultanée de la demande biologique en oxygène (DBO), et de la demande chimique en oxygène (DCO).

[0050] Un appoint en eau pour le maintien du niveau 19 de cette dernière est évidemment réalisé directement dans le ballon 18 en milieu industriel, par une tubulure annexe non représentée sur le schéma de principe de la fig. 2.

[0051] Le dispositif de décontamination d’effluents aqueux par séparation de phases non miscibles et traitement germicide et/ou oxydant en vue de l’abattement de la DCO et de la DBO précédemment décrit, est applicable au traitement des effluents industriels, des effluents de Pagro-alimentaire, des effluents aqueux des tours de refroidissement, des effluents issus du milieu hospitalier, et ce aussi bien pour la demande biologique en oxygène (DBO) que la demande chimique en oxygène (DCO) séparément ou concomitamment.

[0052] Comme il va de soi, l’invention ne se limite pas aux seules formes d’exécutions qui ont été décrites ci-dessus à titre d’exemples; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes de réalisation et d’application respectant le même principe. Ainsi l’on ne s’éloignerait pas du cadre de l’invention en appliquant ce dispositif à la stérilisation à froid en agroalimentaire, comme par exemple, pour le lait, les jus de fruit ou de légume, ou le vin, ou encore la désinfection des eaux de lavage des produits frais destinés à la consommation humaine. Il en est de même pour la désinfection des eaux de piscine, et de l’abattement en DBO et DCO des effluents agro-industriels.

[0053] En outre, l’on ne s’éloignerait pas non plus du cadre de l’invention en appliquant le dispositif à la décontamination de l’air ambiant, en limitant celui-ci à la production d’un aérosol, en considérant évidemment les performances d’un matériel en adéquation avec le volume d’air à traiter en climatisation.

[0054] Enfin, l’on ne s’éloignerait pas non plus du cadre de l’invention en appliquant uniquement le dispositif de décontamination d’un effluent aqueux au moyen du séparateur de phases liquides non miscibles de l’effluent aqueux à traiter en vue de l’abattement de la DCO (fig. 1) indépendamment du dispositif de traitement par phase aqueuse germicide et/ou oxydante en vue de l’abattement de la DCO et/ou de la DBO de l’effluent aqueux (fig. 2) et réciproquement.

[0055] En effet, le dispositif de séparation de liquides non miscibles d’une part et le dispositif germicide et d’abattement de DBO/DCO d’autre part, peuvent être utilisés simultanément ou séparément en fonction des effluents liquides à traiter, qui peuvent être des eaux de process ou des eaux usées. Les effluents liquides à traiter peuvent contenir des polluants biologiques (DBO) ou chimiques (DCO) qui nécessitent la réduction de la DBO et/ou la DCO. Cela est possible selon la présente invention en utilisant séparément les propriétés de séparation de liquides non miscibles contribuant ainsi à la réduction de la DBO et/ou de la DCO, ou séparément les propriétés oxydantes du procédé (DBO et/ou DCO), ou simultanément les propriétés oxydantes et les propriétés de séparation de liquides non miscibles.

[0056] Par exemple, pour l’abattement de la DCO dans les effluents aqueux pollués par des hydrocarbures tels que les eaux de lavage dans l’industrie mécanique, le dispositif de séparation de liquides non miscibles peut être utilisé séparément puisque qu’il permet à lui seul la séparation des polluants de la matrice liquide polluée puisque la charge polluante se trouve dans la phase non miscible dans la phase aqueuse.

[0057] Selon un autre exemple, la réduction de la DCO dans les effluents aqueux de la chimie organique nécessite à la fois une séparation de liquides non miscibles et une oxydation.

[0058] On notera que le principe d’utilisation séparée du dispositif de séparation de liquides non miscibles d’une part et le dispositif germicide e d’abattement de DBO/DCO d’autre part, peut être appliqué pour les désinfection microbiologique des produits de la quatrième gamme dan: l’agro-alimentaires (par exemple des salades pré emballées, ou légumes di même type) et la réduction de la DBO dans l’eau de lavage. En effet, ce; effluents ne contiennent pas de liquides non miscibles et leur traitement ne nécessite pas l’utilisation du dispositif de séparation de liquides nor miscibles.

[0059] On peut citer également le traitement des effluents aqueux de l’industrie sucrière qui contiennent de la DBO mais ne nécessite pa: l’utilisation des propriétés germicides.

[0060] En revanche, on utilisera les deux dispositifs de séparation et de traitement pour les effluents aqueux agro-industriels tels que ceux pa exemple de l’industrie laitière qui sont contaminés par des liquides nor miscibles tels que des corps gras et ayant une phase aqueuse à forte teneur en DBO.

Claims (13)

1. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux caractérisé en ce qu’il comprend un séparateur de phases liquides non miscibles de l’effluent aqueux à traiter en vue de l’abattement de la DCO (demande chimique en oxygène).

2. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon la revendication 1, caractérisé en ce que le séparateur de phases liquides non miscibles est constitué d’une chambre de repos (1) dans laquelle est injecté par une tubulure (3) un mélange liquide de phases non miscibles (2), pour la séparation de phases par décantation en milieu non turbulent.

3. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon la revendication 2, caractérisé en ce qu’il comprend un clapet de vidange de la chambre de repos (1) constitué d’une soupape de fermeture (9) assurant une étanchéité par un joint (10), la soupape étant reliée par une tige (12) à un flotteur (11) dont la densité est comprise entre les deux densités des fluides à séparer injectés dans l’enceinte de repos (1).

4. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon la revendication 3, caractérisé en ce que l’élimination de la phase légère décantée s’effectue par une tubulure (6) située sur la partie haute du séparateur, lorsque le flotteur (11) est immergé dans la dite phase légère, et la phase dense décantée par la tubulure (17) positionnée à la partie basse de la chambre de repos (1), par l’intermédiaire du clapet (9), lorsque le flotteur est immergé dans la phase liquide la plus dense.

5. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon les revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le maintien de la présence des liquides à séparer dans les corps (1) et (13) parfaitement pleins du séparateur, est assuré par un ajustement des niveaux d’élimination de la phase dense par la tubulure (15) prévue à cet effet, et la tubulure (6) destinée à l’élimination de la phase légère.

6. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le séparateur de phases liquides non miscibles de l’effluent aqueux à traiter est associé à une unité de traitement par phase aqueuse germicide et/ou oxydante en vue de l’abattement de la DCO (demande chimique en oxygène) et/ou de la DBO (demande biologique en oxygène) de l’effluent aqueux séparé.

7. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon la revendication 6, caractérisé en ce que l’unité de traitement comprend un réacteur catalytique (22) qui engendre de l’oxygène naissant assurant une réaction immédiate avec des éléments contaminants contenus dans le fluide à traiter en circulation permanente pendant la durée de traitement.

8. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon la revendication 7, caractérisé en ce que l’unité de traitement comprend un ballon (18) contenant de l’eau circulant, au moyen d’une pompe (20) au travers du réacteur catalytique (22) qui engendre de l’oxygène naissant réactif, ce mélange eau/oxygène naissant étant véhiculé au travers d’une tubulure (31) par aspiration par un venturi créé par la concentricité de cette tubulure (31) et la tubulure (30) de circulation du fluide à traiter (27), véhiculé par une pompe (26) au travers de la tubulure d’aspiration (29) utilisant ledit fluide à traiter (27) comme fluide moteur du venturi ainsi constitué, assurant une réaction immédiate avec les éléments contaminants contenus dans le fluide à traiter en circulation permanente pendant la durée de traitement, à partir du réservoir de stockage (28) par la tubulure d’aspiration (29) solidaire de la pompe de circulation (26) de l’effluent à traiter (27) et la tubulure de refoulement (30).

9. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon la revendication 8, caractérisé en ce que la décontamination du fluide (27) s’effectue lorsque l’eau dite oxydante issue du réacteur catalytique (22) et contenue dans le ballon (18) est introduite dans le fluide à traiter (27), lors d’un contact éminent dans le venturi constitué des deux tubulures concentriques (30) et (31), et de son écoulement turbulent au sein de ce dernier.

10. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce qu’il permet d’introduire dans le fluide à traiter (27) des agents germicides issus de la chimie ou réalisés en amont du mélange de l’eau issue du ballon (18) et de l’effluent à traiter (27) dans le venturi destiné à cet effet, et créé par la concentricité des tubulures (30) et (31) véhiculant les fluides à mette en contact, tels la production d’oxygène naissant extrêmement actif sur le plan germicide dans un réacteur catalytique (22) intégré au dispositif, et sur le plan chimique, en vue de la réduction simultanée de la demande biologique en oxygène (DBO) et de la demande chimique en oxygène (DCO).

11. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon l’une des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que l’oxygène naissant peut être issu d’un réacteur catalytique (22), de la décomposition contrôlée d’un peroxyde, d’une électrolyse, ou de tout autre procédé capable de produire cet élément sous sa forme naissante.

12. Dispositif de décontamination d’un effluent aqueux selon l’une des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que le mélange eau et oxygène naissant est introduit dans le fluide à traiter (27) par un venturi constitué par deux tubulures concentriques (30) et (31) véhiculant le fluide germicide et/ou oxydant, ainsi que le fluide à traiter (27), ou introduit dans ce même effluent à traiter (27) par tout moyen approprié comme une pompe quel qu’en soit le type utilisé.

13. Dispositif de traitement d’un effluent aqueux caractérisé en ce qu’il comprend une unité de traitement par phase aqueuse germicide et/ou oxydante en vue de l’abattement de la DCO (demande chimique en oxygène) et/ou de la DBO (demande biologique en oxygène) de l’effluent aqueux séparé, l’unité de traitement comprenant un réacteur catalytique qui engendre de l’oxygène naissant pour assurer une réaction immédiate avec des éléments contaminants contenus dans l’effluent aqueux à traiter en circulation permanente pendant la durée de traitement.