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PATENTANSPRÜCHE
1. Einspritzmundstück für Wasserstrahlwebstuhl, das einen Mundstückhauptkörper mit einem Schaft aufweist, der an der Vorderseite in eine konvergierende Nase übergeht und wobei der Hauptkörper einen sich axial erstreckenden Webdurchgang aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass der Mundstückhauptkörper koaxial von einem Mantel umhüllt ist, derart, dass ein konisch-zylindrischer Strömungsdurchgang um die Nase des Hauptkörpers und eine zylindrische Kammer um den Schaft des Hauptkörpers gebildet sind, dass die Kammer stromaufwärts mit einer Quelle für die Zufuhr von Betätigungsflüssigkeit verbunden ist und der Webdurchgang und der Strömungsdurchgang in einen Webauslass im vorderen Ende des Mantels münden, und dass in der zylindrischen Kammer ein am Schaft anliegender und von diesem getragener Stromregler derart angeordnet ist,
dass die Betätigungsflüssigkeit durch die zylindrische Kammer zum Strömungsdurchgang geführt wird, wobei während dieser Durchlaufbewegung ein Ausgleich der Strömung stattfindet.
2. Einspritzmundstück gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die axiale Länge des Stromreglers im wesentlichen derjenigen der zylindrischen Kammer entspricht.
3. Einspritzmundstück nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Stromregler als gestreckte Einheit ausgebildet ist, mit einem Zentralloch, das zur Kupplung mit dem Schaft des Hauptkörpers dient, dass voneinander getrennte, radiale Strömungsdurchgänge an der Aussenseite der Einheit in die zylindrische Kammer münden und voneinander getrennte, axiale Flüssigkeitsdurchgänge parallel zu dem Zentralloch gebildet sind, wobei die axialen Flüssigkeitsdurchgänge stromaufwärts in Verbindung mit den radialen Flüssigkeitsdurchgängen stehen und stromabwärts in den um die Nase des Hauptkörpers gebildeten Durchgang münden.
4. Einspritzmundstück nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass am Umfang des Stromreglers eine sich in axialer Richtung erstreckende Verzahnung gebildet ist.
5. Einspritzmundstück nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die radialen Flüssigkeitsdurchgänge der langgestreckten Einheit voneinander getrennte radiale Nuten sind, die sich in einer Endfläche der Einheit gegenüber dem Strömungsdurchgang um die Nase des Hauptkörpers befinden und dass die axialen Flüssigkeitsdurchgänge durch voneinander getrennte axiale Nuten in der das Zentralloch begrenzenden Umfangswand gebildet sind, wobei die axialen Nuten stromaufwärts in Verbindung mit übereinstimmenden Radialnuten stehen.
6. Einspritzmundstück gemäss Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser eines durch Ränder der axialen Nuten bestimmten Kreises im wesentlichen gleich demjenigen des Schaftes vom Hauptkörper entspricht.
7. Einspritzmundstück nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Tiefe der axialen Nuten gleich oder kleiner als die Dicke des Strömungsdurchganges um die Nase am Eingang des Hauptkörpers ist.
8. Einspritzmundstück nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Tiefe der axialen Nuten gleich oder grösser als die Dicke des Strömungsdurchganges um die Nase am Ausgang des Hauptkörpers ist.
9. Einspritzmundstück nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Einheit im Querschnitt ein kreisförmiges Aussenprofil aufweist.
10. Einspritzmundstück gemäss Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Einheit im Querschnitt ein sternförmiges Aussenprofil aufweist.
11. Einspritzmundstück nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die langgestreckte Einheit ein Metallgitter mit sich nach aussen erstreckenden, konvexen und sich nach innen erstreckenden konkaven Teilen ist, welch letztere je zwischen zwei benachbarten konvexen Teilen liegen, wobei die konkaven Teile radiale Flüssigkeitsdurchgänge bildende Räume begrenzen und die konvexen Teile axiale Flüssigkeitsdurchgänge und innere Endflächen der konvexen Teile das Zentralloch begrenzen.
12. Einspritzmundstück gemäss Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser eines durch die inneren Oberflächen der konkaven Teile begrenzten Kreises im wesentlichen demjenigen des Schaftes vom Hauptkörper entspricht.
13. Einspritzmundstück gemäss Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Metallgitter aus einem Drahtgewebe besteht.
14. Einspritzmundstück gemäss Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass ein weiteres Metallgitter um das geformte Metallgitter gewickelt ist.
15. Einspritzmundstück nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass das weitere Metallgitter aus einem Drahtgewebe besteht.
Die Erfindung bezieht sich auf ein Einspritzmundstück für einen Wasserstrahlwebstuhl, das einen Mundstückhauptkörper mit einem Schaft aufweist, der an der Vorderseite in eine konvergierende Nase übergeht und wobei der Hauptkörper einen sich axial erstreckenden Webdurchgang aufweist.
Der Webvorgang bei Wasserstrahlwebstühlen ist insbesondere davon abhängig, wie gut die Betätigungsflüssigkeit zentripetal gesammelt werden kann, um den Einschuss völlig in den Wassersäulen zu wickeln, und wie gut die Betätigungsflüssigkeit beim Austritt aus dem Mundstück beschleunigt werden kann, um den Einschuss mit erhöhter Antriebskraft mitzunehmen.
Es ist allgemein bekannt, dass eine gleichmässige Sammlung und Beschleunigung der Betätigungsflüssigkeit infolge von Turbulenzen in der Flüssigkeit bei deren Strömung vom Eingang im Mundstück nach dem Einschussvorgang des Mundstückes verhindert wird. In den üblichen Konstruktionen von Einspritzmundstücken ist ein axial langgestreckter Mundstückhauptkörper für die Zufuhr des Einschusses mit einem Mantel umhüllt, wodurch eine zylindrische Kammer um den Hauptkörper gebildet und die Betätigungsflüssigkeit unter Druck in radialer Richtung der zylindrischen Kammer zugeführt wird.
Die gezwungene radiale Zufuhr der Betätigungsflüssigkeit erzeugt aber eine drehende Turbulenz in der zylindrischen Kammer, welche Turbulenz in Richtung des Einschussabfuhrendes des Mundstückes weitergeht.
Um den nachteiligen Einfluss der Turbulenz auf das Einführen des Einschusses zu verringern, ist es erforderlich, die Bildung der drehenden Turbulenz der Betätigungsflüssigkeit während der Bewegung durch die zitierte zylindrische Kammer so klein wie möglich zu halten.
Hierzu ist es bereits vorgeschlagen worden, ein dünnes zylindrisches Glied mit einer Anzahl von radialen Löchern im Abstand von Mundstückkörper in der zylindrischen Kammer vorzusehen. Durch diese Perforierung des zylindrischen Gliedes soll dieses als Ausgleichglied für die Betätigungsflüssigkeit wirken.
Wenn aber die Betätigungsflüssigkeit unter hohem Druck in das Mundstück eingeführt wird, erzeugt dies eine grosse drehende Turbulenz in der Kammer um das zylindrische Glied.
Infolge der geringen Dicke dieses Gliedes kann die durch das Glied strömende Flüssigkeit nicht hinreichend ausgeglichen werden. Als Folge davon erzeugen die Flüssigkeitsströmungen, die radial durch die Löcher des Gliedes austreten wiederum
eine drehende Turbulenz in der Kammer innerhalb des zylindrischen Gliedes. Dadurch wird eine regelmässige Einschusszufuhr beeinträchtigt. Dabei kann die ursprünglich in der Betätigungsflüssigkeit vorhandene kinematische Energie durch den Anprall gegen das zylindrische Glied und dem Ausgleichgitter zum grossen Teil verloren gehen, wodurch sich eine verminderte Antriebskraft der Wassersäule ergibt.
Gemäss einer weiteren bekannten Ausführung wird ein zylindrisches Glied mit einer Anzahl axial gerichteter Strömungsdurchgängen in die zylindrische Kammer angeordnet und eng über den Mundstückhauptkörper gesteckt. Dadurch wird bezweckt, dass die Anordnung als Ausgleichgitter für die Betätigungsflüssigkeit wirkt.
Diese bekannte Anordnung kann wohl einen bestimmten Strömungsausgleich bewirken; im Betrieb hat es sich jedoch gezeigt, dass eine zentripetale Sammlung der Flüssigkeit nicht möglich ist. Ausserdem können in der Nähe der zylindrischen Kammer, stromaufwärts und stromabwärts in bezug auf das zylindrische Glied einige drehende Turbulenzen auftreten.
Mit der Erfindung wird bezweckt, mit einem Einspritzmundstück der eingangs erwähnten Art die Betätigungsflüssigkeit zentripetal zu sammeln und dadurch den Einschuss völlig mit der Wassersäule zu umgeben.
Im weiteren wird eine Beschleunigung der Betätigungsflüssigkeit bezweckt, wo durch der Einschuss am Ausgang des Mundstückes mit erhöhter Antriebsgeschwindigkeit erfolgt.
Ausführungsformen des Erfindungsgegenstandes werden nachfolgend anhand der Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigen:
Fig. 1 eine Draufsicht des Einschusseinspritzmundstückes, das gegenüber dem Wasserstrahlwebstuhl angeordnet ist;
Fig. 2 einen Schnitt durch das Einspritzmundstück gemäss Fig. 1, wobei der Stromregler zur Vereinfachung der Figur weggelassen ist, dies in grösserem Masstab;
Fig. 3A eine hintere Endfläche eines ersten Ausführungsbeispiels des Stromreglers;
Fig. 3B einen Schnitt durch die Fig. 3A;
Fig. 3C eine Vorderansicht des in den Fig. 3A und 3B dargestellten Stromreglers;
Fig. 4A einen Schnitt durch das Einschusseinspritzmundstück mit dem in den Fig. 3A bis 3C dargestellten Stromregler;
Fig. 4B einen Schnitt nach der Linie B-B der Fig. 4A;
Fig. 5A eine hintere Endfläche eines zweiten Ausführungsbeispiels eines Stromreglers;
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Fig. 5B einen Schnitt durch die Fig. 5A;
Fig. 5C eine Vorderansicht des in den Fig. 5A und 5B dargestellten Stromreglers;
Fig. 6A einen Schnitt durch ein Einschusseinspritzmundstück mit dem in den Fig. 5A bis 5C dargestellten Stromregler;
Fig. 6B einen Schnitt nach der Linie B-C der Fig. 6A;
Fig. 7 eine Perspektivansicht eines dritten Ausführungsbeispiels eines Stromreglers;
Fig. 8A einen Schnitt durch ein Einschusseinspritzmundstück mit dem in Fig. 7 dargestellten Stromregler und die
Fig. 8B einen Schnitt nach der Linie B-B der Fig. 8A.
Eine Anordnung des Einspritzmundstückes gemäss der Erfindung ist in der Fig. 1 dargestellt. Das Einspritzmundstück 100 ist am Gestell 1 des Webstuhles in einer Lage seitlich im Abstand des Kettentuches T und hinter der Tuchschicht F befestigt.
Das Mundstück 100 ist mit einer Quelle 2 für die Zufuhr der Betätigungsflüssigkeit, wie Wasser, über eine Leitung 3 verbunden. Im weiteren sind stromaufwärts Führungsrollen 4 und 6, einen Greifermechanismus 7 und ein Einschussbehälter 8 vorgesehen.
Das Kettentuch T wird für die Fachformung mittels Schaftlatten 9 bewegt und der Einschuss wird aus den Behälter 8 und den Greifermechanismus 7 zugeführt und mittels eines Mundstückes 100 in das durch das Kettentuch T gebildete offene Fach gesteckt, wobei der Einschuss von der vom Mundstück ausgestossenen Flüssigkeitssäule mitgenommen wird. Nach dem Einstecken wird der Einschuss mit Hilfe eines Riedes 11 gegen die Tuchschicht C des Stoffes F geschlagen, welches Ried von einem nicht weiter dargestellten hin- und herbewegbaren Teil getragen wird. Es ist ersichtlich, dass die Achse des Mundstückes 100 sich etwa senkrecht zu der Kettenrichtung erstreckt.
Der innere Aufbau des Einspritzmundstückes 100 gemäss der Erfindung ist in der Fig. 2 genauer dargestellt. Dabei ist in der Fig. 2 übersichtlichkeitshalber der Stromregler weggelassen worden. Das Mundstück 100 weist einen hohlen Mantel 120, einen Mundstückhauptkörper 140, der innerhalb des Mantels angeordnet ist und einen nicht dargestellten weiter unten umschriebenen Stromregler auf.
Von der Einfuhrseite bis zu der Abfuhrseite des Einschusses weist der Mantel 120 ein kleines Loch 121, ein grosses Loch 122, ein nach vorne divergierendes Loch 123, einen kleinen Auslass 124 und einen Endauslass 126 mit grösseren Durchmesser auf, wobei diese Löcher und Auslasse axial in Reihe und in Verbindung miteinander stehen. Eine radiale Leitung 127 in der Wand des Loches 123 dient zur Herstellung einer Verbindung zwischen dem Innenraum des Mantels 120 und der in Fig. 1 dargestellten Leitung 3.
Der Mundstückhauptkörper 140 besitzt einen hinteren Flansch 141, einen grossen Schaft 142, einen kleinen Schaft 143 und eine nach vorne konvergierende Nase 144. Ein Einschussdurchgang erstreckt sich axial durch den ganzen Mundstückhauptkörper 140, der am hinteren Ende des Mantels 120 mittels eines Flansches 141 und mittels Bolzen 101 befestigt ist, wobei zwischen dem Flansch 141 und dem Mantel 100 eine Dichtung 102 festgeklemmt ist.
Die Abmessungen des Mantels 120 und des Mundstückhauptkörpers 140 sind im Zusammenhang miteinander wie folgt gewählt:
Der Durchmesser des kleinen Loches 121 des Mantels 120 ist so gewählt, dass das Loch den Schaft 142 des Hauptkörpers 140 eng aufnehmen kann. Der Durchmesser des grösseren Loches 122 des Mantels 120 ist grösser als der Aussendurchmesser des kleinen Schaftes 143 und ein konisch-zylindrischer Strömungsdurchgang 132 ist um die konvergierende Nase 144 gebildet. Das vordere Ende der Nase 144 ragt in die Ausnehmung 124 mit dem kleineren Durchmesser des Auslasses 124.
Wie nachfolgend noch näher umschrieben wird, wird die zylindrische Kammer 131 zur Aufnahme eines noch zu umschreibenden Stromreglers benutzt, während der konisch-zylindrische Strömungsdurchgang zur Führung der Betätigungsflüssigkeit von dem Stromregler zu der Umgebung des Webdurchganges dient, derart, dass die aus dem Strömungsdurchgang 132 austretende Betätigungsflüssigkeit eine Flüssigkeitssäule bildet, in welcher der Einschuss von dem Durchgang 146 völlig umwickelt und mitgenommen wird.
Ein Ausführungsbeispiel des Stromreglers, der in Kombination mit der in Fig. 2 dargestellten Anordnung benutzt werden kann, ist in den Fig. 3A bis 3C dargestellt. In diesem Ausführungsbeispiel wird der Stromregler 200 durch eine zylindrische Einheit mit einem axialen Zentralloch 201 gebildet, das durch die Ränder 202 von langgestreckten Umfangsnuten 203 begrenzt wird. In einer Endfläche weist der Stromregler 200 eine Anzahl radial gerichteter Nuten 204 auf, wobei jede Nut 204 in Verbindung mit einer übereinstimmenden axialen Nut 203 steht. Der Aussendurchmesser des Stromreglers 200 ist kleiner als derjenige der Kammer 131 im Mantel 120 gewählt.
Der Durchmesser eines Kreises wird durch die Ränder 202 der Nuten 203 begrenzt und ist derart bemessen, dass der Schaft 143 des Mundstückhauptkörpers 140 im Zentralloch 201 Aufnahme findet und durch die Ränder 202 der axial gerichteter Nuten 203 getragen wird. Die Länge des Stromreglers 200 entspricht im wesentlichen derjenigen der Kammer 131 (Figur 2).
Wie in den Figuren 4A und 4B dargestellt ist, ist der Stromregler 200 in der Kammer 131 des Mantels 120 angeordnet, wobei die radialen Nuten 204 gegenüber dem Schaft 142 des Hauptkörpers 140 liegen. Diese Anordnung besitzt eine zylindrische Kammer 133 um den Stromregler 200 herum. So ist eine Verbindung von der Leitung 3 bis zu der Öffnung des Webdurchganges 146, durch die Radialleitung 127 in den Mantel 120, durch die zylindrische Kammer 133, durch die Nuten 204 und 203 des Stromreglers 200 und durch den Strömungsdurchgang 132 um die Nase 144 des Hauptkörpers 140 gebildet.
Bei der vorbeschriebenen Konstruktion des Einschusseinspritzmundstückes strömt die unter Druck zugeführte Betätigungsflüssigkeit durch die Leitung 127 in die zylindrische Kammer 133 und verbreitet sich über den ganzen Umfang des Stromreglers 200. Die die zylindrische Kammer 133 füllende Betätigungsflüssigkeit strömt dann zentripetal über die radialen Nuten 204 in die axialen Nuten 203 des Stromreglers 200.
Während einer Zentripetalströmung der unter Druck stehenden Flüssigkeit wirken die radialen Nuten 204 auf die Flüssigkeit wie Strömungsausgleichsgitter, wodurch die üblicherweise auftretende drehende Turbulenz der Strömung, welche eine vollständige Wicklung und stabile Mitnahme des Einschusses mit grosser Antriebskraft verändern würde, praktisch ausbleibt.
Durch die axialen Nuten 203 bewegt sich die Flüssigkeit in Richtung des konisch-zylindrischen Durchganges 132, wobei die Flüssigkeit keine Turbulenzerregung aufweist, da die axialen Strömungen der Flüssigkeit durch den Stromregler 200 völlig voneinander getrennt sind, so dass keine Interferenz zwischen den Strömungen auftreten kann.
Die aus den axialen Nuten 203 tretenden Flüssigkeitsströmungen gelangen gemeinsam in den Durchgang 132 und infolge der Konvergenz des Durchganges 132, wird die Flüssigkeit am Ende der Nase 144 zu einer Flüssigkeitssäule gebildet, die den aus dem Durchgang 146 tretenden Einschuss völlig umwickelt und diesen mitnimmt, damit eine Einführung des Einschusses mit erhöhter Antriebskraft erreicht wird.
Ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Stromreglers, der in Kombination mit der Anordnung gemäss Figur 2 verwendet werden kann, ist in den Figuren 5A bis 5C dargestellt.
In diesem Ausführungsbeispiel besteht der Stromregler 300 aus einer Einheit mit einem sternförmigen Querschnitt, die ein Zentralloch 301 aufweist, das durch Ränder 302 von axialen, langgestreckten Umfangsnuten 303 begrenzt ist. Weiter weist der Stromregler 300 in einer Endfläche eine Anzahl radialer Nuten 304 auf, wobei jede Nut 304 mit einer Übereinstimmenden axialen Nut 303 in Verbindung steht. Der Durchmesser eines durch äussere Umfangsränder 306 des Stromreglers 300 begrenzten Kreises ist kleiner als der Aussendurchmesser der Kammer 131 in dem Mantel 120, während der Durchmesser eines durch die Ränder 302 der Nuten 303 begrenzten Kreises derart bemessen ist, dass der Schaft 143 des Hauptkörpers 140 in das Loch 301 aufgenommen werden kann und durch die Ränder 302 der axialen Nuten 303 in enger Berührung getragen wird.
Die Länge des Stromreglers 300 entspricht weitgehend derjenigen der Kammer 131 (Fig. 2).
Wie in den Fig. 6A und 6B dargestellt, ist der Stromregler 300 in der Kammer 131 des Mantels 120 angeordnet, wobei die radialen Nuten 304 gegenüber dem Schaft 142 des Hauptkörper 140 liegen. In dieser Anordnung ist eine pseudozylindrische Kammer 153 um den Stromregler 300 gebildet. Dadurch wird eine Verbindung von der Leitung 3 zum Einschussdurchgang 146 und über die Leitung 127 zum Mantel 120, zu der Kammer 153, zu den Nuten 304 und 303 des Stromreglers 300 und zum Strömungsdurchgang 132 um die Nase 144 des Hauptkörpers 140 gebildet.
Beim vorbeschriebenen Ausführungsbeispiel erfolgt die Regelung der Flüssigkeitsströmung im wesentlichen gleich wie beim ersten Ausführungsbeispiel. Durch den gezahnten Umfang des Stromreglers wird aber die Bildung einer drehenden Turbulenz in der Kammer 153 noch wirkungsvoller verhindert, als dies beim ersten Ausführungsbeispiel der Fall ist.
Die durch die Leitung 127 dem Mantel 120 zugeführte Druckflüssigkeit gelangt vorerst in die pseudo-zylindrische Kammer 153 und verbreitet sich dort über den ganzen Umfang des Stromreglers 300. Wie bereits beschrieben, verhindert der gezahnte Umfang des Stromreglers die eventuelle Bildung einer drehenden Turbulenz während dieses Vorbereitungsvorganges. Die die Kammer füllende Betätigungsflüssigkeit strömt dann zentripetal über die radialen Nuten 304 in die axialen Nuten 303 des Stromreglers 300.
Während dieser Zentripetalströmung der Druckflüssigkeit durch die radialen Nuten 304 wirken diese als Strömungsausgleichgitter und halten eine drehende Turbulenz der Strömung auf ein Minimum. Die durch die axialen Nuten 303 geführte Flüssigkeit gelangt in den konisch-zylindrischen Durchgang 132, wobei die Flüssigkeit frei von drehender Turbulenzerzeugung ist, da die axialen Strömungen vom Stromregler getrennt werden, so dass keine Interferenz zwischen den Strömungen auftreten kann.
Die aus den axialen Nuten 303 tretenden Flüssigkeitsströmungen gelangen in den Durchgang 132 und infolge der Konvergenz des Durchganges 132 wird die Flüssigkeit am vorderen Ende der Nase 144 zu einer Flüssigkeitssäule gebildet, die den aus dem Durchgang 146 tretenden Einschuss völlig umwickelt und diesen mitnimmt, damit eine Einführung des Einschusses mit erhöhter Antriebskraft erreicht wird.
Bei den vorbeschriebenen Ausführungsbeispielen ist es von Vorteil, dass die Tiefe der axialen Nuten 203 oder 303 die Dicke des konisch-zylindrischen Strömungsdurchganges 132 nicht überschreitet, so dass die Flüssigkeit in den axialen Nuten 203 oder 303 gleichmässig in den Durchgang 132 strömen kann.
Sonst würde die Flüssigkeit teilweise gegen eine beim Übergang der Nuten 203 oder 303 zu dem Durchgang 132 gebildete Stufe anstossen und dadurch eine Turbulenz erzeugen.
Ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Stromreglers, der mit der Anordnung gemäss Fig. 2 benutzt werden kann, ist in der Fig. 7 veranschaulicht. Bei diesem Ausführungsbeispiel ist der Stromregler 400 als Einheit aus einem verhältnismässig starren Metallgitter, wie z.B. ein Drahtgewebe, ausgebildet. Der aus dem Metallgitter hergestellte Stromregler 400 hat eine Anzahl sich nach aussen erstreckende konvexe Teile 400a mit gleichem Querschnitt, sowie eine Anzahl sich nach innen erstrekkende konkave Teile 400b mit gleichem Querschnitt, wobei die Anordnung so getroffen ist, dass jedes konkave Teil 400b zwischen zwei benachbarte, konvexe Teile 400a liegt. Vorzugsweise sind die Teile 400a bzw. 400b symmetrisch in bezug aufeinander und auf die Mitte eines durch die Oberflächen der konvexen Teile 400a gebildeten Kreises angeordnet.
Die inneren Oberflächen der konkaven Teile 400b begrenzen ein axiales Zentralloch 401.
Das genannte Loch 401 dieses Ausführungsbeispieles stimmt mit den Löchern 201 und 301 der vorhergehenden Ausführungsbeispiele überein und die durch die konvexen Teile 400a begrenzten Räume 403 stimmen mit den axialen Nuten 203 und 303 und die durch die konkaven Teile 400b begrenzten Räume 404 mit den radialen Nuten 204 bzw. 304 überein.
Zum besseren Verständnis sind die Räume 403 hier als axiale Räume und die Räume 404 als radiale Räume bezeichnet.
Der Durchmesser des durch die Oberflächen der konvexen Teile 400a des Stromreglers 400 bestimmten Kreises ist kleiner als der Aussendurchmesser der Kammer 131 in dem Mantel 120, während der Durchmesser eines durch die innere
Oberfläche der konkaven Teile 400b des Stromreglers bestimmten Kreises so bemessen ist, dass der Schaft 143 des Hauptkörpers in das Zentralloch 301 Aufnahme findet und in enger Berührung mit dem inneren Ende der konkaven Teile 400b steht. Die Länge des Stromreglers 400 ist wenigstens annähernd gleich derjenigen der Kammer 131 (Fig. 2).
Wie in den Fig. 8A und 8B dargestellt, ist der Stromregler
400 in der Kammer 131 des Mantels 120 mit einem weiteren
Metallgitter 406 umwickelt, das aus verhältnismässig starrem
Material, z.B. ein Drahtgewebe, hergestellt ist. Eine pseudo zylindrische Kammer 173 ist um den Stromregler 400 gebildet.
So ist eine Verbindung hergestellt von der Leitung 3 zu der Öffnung des Webdurchganges 146, durch die Leitung 127 in den Mantel 120, in die pseudo-zylindrische Kammer 153, um den Stromregler 400, in die Räume 404 und 403 des Stromreglers 400 und in den konisch-zylindrischen Strömungsdurchgang 132 um die Nase 144 des Hauptkörpers 140.
Bei dem vorbeschriebenen Ausführungsbeispiel erfolgt die Regelung der Strömung im wesentlichen gleich wie beim Ausführungsbeispiel gemäss den Fig. 5A bis 5C. Die am Umfang des Stromreglers 400 gebildete Verzahnung verhindert die Bildung einer drehenden Turbulenz in der Kammer 173, während die radialen Räume 404 als Strömungsausgleichgitter wirken und die axialen Räume 403 eine Interferenz zwischen Flüssigkeitsströmungen und Stromregler 400 verhindern. Dazu kommt noch, dass der Stromregler gemäss diesem Ausführungsbeispiel gegenüber denjenigen der vorbeschriebenen Ausführungsbeispiele wirkungsvoller ist, das das Metallgitter der Schichten 400 und 406 einen vorzüglichen Ausgleich für die Flüssigkeit bildet.
Die in der Leitung 127 des Mantels 120 zugeführte Druckflüssigkeit gelangt in die Kammer 173 und verbreitet sich über den ganzen Umfang des Metallgitters 406, das um den Stromregler 400 gewickelt ist. Die die Kammer 173 füllende Betätigungsflüssigkeit strömt dann durch das Metallgitter 406 und wird durch die Maschen des Gitters ausgeglichen. Bei diesem Ausführungsbeispiel verhindert die Verzahnung am Stromregler 400 die Bildung einer drehenden Turbulenz in der Flüssigkeit.
Hernach strömt die Flüssigkeit zentripetal durch die radialen Räume 404 in die axialen Räume 403. Während dieser zentripetalen Strömung der unter Druck stehenden Flüssigkeit wirken die radialen Räume 404 auf die Flüssigkeit als Strömungsausgleichsgitter und verhindern dadurch die Bildung einer drehenden Turbulenz in der Strömung, welche die Flüssigkeit daran hindern könnte, den Einschuss völlig zu umgeben und diesen mit starker Antriebskraft mitzunehmen. Wenn die Flüssigkeit von den radialen Räumen 404 in die axialen Räume 403 fliesst, wirken die Maschen des Metallgitters als Miniatur-Strömungsausgleichsgitter.
Durch die axialen Räume 403 gelangt die Flüssigkeit in den Durchgang 132, wobei die Flüssigkeit frei ist von drehender Turbulenz, da die axialen Strömungen durch den Stromregler 400 völlig voneinander getrennt sind, so dass im wesentlichen keine Interferenz zwischen den Strömungen auftreten können.
Die aus den axialen Räumen 403 tretenden Strömungen gelangen in den Durchgang 132 und werden am äusseren Ende der Nase 144 zu einer Flüssigkeitssäule gesammelt, die den aus dem Durchgang 146 tretenden Einschuss völlig umgibt und auf diesen für die Einführung des Einschusses mit hoher Antriebskraft wirkt.
Aus dem Vorbeschriebenen ist ersichtlich, dass der Gegenstand der vorliegenden Erfindung folgende Vorteile vereinigt: a) Da der Stromregler ein besonders gutes Ausgleichmoment in der Strömung ermöglicht, wird die Erzeugung einer drehenden Turbulenz auf ein Minimum eingeschränkt, wogegen die Bildung einer Flüssigkeitssäule, die den Einschuss völlig umwickelt, die Einführung des Einschusses mit hoher Antriebsgeschwindigkeit gewährleistet.
b) Da die Flüssigkeitsströmungen durch den Stromregler völlig voneinander getrennt sind, kann die Bildung einer drehenden Turbulenz, verursacht durch Interferenz zwischen Strömungen, verhindert werden.
c) Wenn der Stromregler an seinem Umfang eine Verzahnung aufweist, kann der Bildung einer drehenden Turbulenz wirkungsvoller entgegengewirkt werden.
d) Wenn der Stromregler aus einem Metallgitter besteht, bilden die Maschen Miniaturausgleichsgitter, wodurch ein zusätzlicher Ausgleich der Flüssigkeitsströmung realisiert wird.
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PATENT CLAIMS
1. Injection nozzle for water jet loom, which has a mouthpiece main body with a shaft which merges at the front into a converging nose and wherein the main body has an axially extending weaving passage, characterized in that the mouthpiece main body is coaxially enveloped by a jacket, such that a conical-cylindrical flow passage around the nose of the main body and a cylindrical chamber around the shaft of the main body are formed, that the chamber is connected upstream with a source for the supply of actuating liquid and the weaving passage and the flow passage in a weaving outlet in the front end of the jacket open out, and that in the cylindrical chamber a current regulator resting on the shaft and carried by the latter is arranged in such a way that
that the actuating liquid is guided through the cylindrical chamber to the flow passage, with the flow being equalized during this passage movement.
2. Injection nozzle according to claim 1, characterized in that the axial length of the flow regulator corresponds essentially to that of the cylindrical chamber.
3. Injection nozzle according to claim 1, characterized in that the flow regulator is designed as an elongated unit, with a central hole which is used for coupling with the shaft of the main body, that separate, radial flow passages on the outside of the unit open into the cylindrical chamber and separate axial fluid passages are formed parallel to the central hole, the axial fluid passages communicating upstream with the radial fluid passages and opening downstream into the passage formed around the nose of the main body.
4. Injection nozzle according to claim 3, characterized in that a toothing extending in the axial direction is formed on the circumference of the flow regulator.
5. Injection nozzle according to claim 4, characterized in that the radial liquid passages of the elongate unit are separate radial grooves which are located in an end face of the unit opposite the flow passage around the nose of the main body and that the axial liquid passages are in of the peripheral wall delimiting the central hole are formed, the axial grooves being upstream in communication with corresponding radial grooves.
6. Injection nozzle according to claim 5, characterized in that the diameter of a circle determined by the edges of the axial grooves corresponds essentially to that of the shaft of the main body.
7. Injection nozzle according to claim 5, characterized in that the depth of the axial grooves is equal to or smaller than the thickness of the flow passage around the nose at the entrance of the main body.
8. Injection nozzle according to claim 7, characterized in that the depth of the axial grooves is equal to or greater than the thickness of the flow passage around the nose at the outlet of the main body.
9. Injection nozzle according to claim 5, characterized in that the unit has a circular outer profile in cross section.
10. Injection nozzle according to claim 6, characterized in that the unit has a star-shaped outer profile in cross section.
11. Injection nozzle according to claim 3, characterized in that the elongated unit is a metal grid with outwardly extending, convex and inwardly extending concave parts, the latter lying between two adjacent convex parts, the concave parts forming radial fluid passages and the convex parts define axial fluid passages and inner end surfaces of the convex parts define the central hole.
12. Injection nozzle according to claim 11, characterized in that the diameter of a circle delimited by the inner surfaces of the concave parts corresponds essentially to that of the shaft of the main body.
13. Injection nozzle according to claim 12, characterized in that the metal grid consists of a wire mesh.
14. Injection nozzle according to claim 11, characterized in that a further metal grid is wrapped around the shaped metal grid.
15. Injection nozzle according to claim 14, characterized in that the further metal grid consists of a wire mesh.
The invention relates to an injection nozzle for a water jet loom, which has a mouthpiece main body with a shaft which merges at the front into a converging nose and wherein the main body has an axially extending weaving passage.
The weaving process in water jet looms is particularly dependent on how well the actuating liquid can be collected centripetally in order to wrap the weft completely in the water columns, and how well the actuating liquid can be accelerated when it emerges from the mouthpiece in order to take the weft with increased driving force.
It is generally known that a uniform collection and acceleration of the actuating liquid is prevented as a result of turbulence in the liquid as it flows from the inlet in the mouthpiece after the injection process of the mouthpiece. In the usual designs of injection nozzles, an axially elongated nozzle main body for supplying the bullet is covered with a jacket, whereby a cylindrical chamber is formed around the main body and the actuating liquid is supplied under pressure in the radial direction of the cylindrical chamber.
However, the forced radial supply of the actuating fluid creates rotating turbulence in the cylindrical chamber, which turbulence continues in the direction of the shot discharge end of the mouthpiece.
In order to reduce the adverse influence of the turbulence on the introduction of the shot, it is necessary to keep the formation of the rotating turbulence of the actuating liquid during the movement through the cited cylindrical chamber as small as possible.
To this end, it has already been proposed to provide a thin cylindrical member with a number of radial holes spaced from the mouthpiece body in the cylindrical chamber. This perforation of the cylindrical member is intended to act as a compensating member for the actuating fluid.
However, when the actuating fluid is introduced into the mouthpiece under high pressure, this creates a large rotating turbulence in the chamber around the cylindrical member.
As a result of the small thickness of this member, the liquid flowing through the member cannot be adequately balanced. As a result, create the fluid currents exiting radially through the holes of the member in turn
rotating turbulence in the chamber within the cylindrical member. This impairs a regular feed of bullets. The kinematic energy originally present in the actuating fluid can be largely lost as a result of the impact against the cylindrical member and the compensation grille, which results in a reduced driving force of the water column.
According to a further known embodiment, a cylindrical member with a number of axially directed flow passages is arranged in the cylindrical chamber and fitted tightly over the mouthpiece main body. The purpose of this is that the arrangement acts as a compensation grid for the actuating fluid.
This known arrangement can probably effect a certain flow equalization; In operation, however, it has been shown that centripetal collection of the liquid is not possible. In addition, some rotating turbulence may occur near the cylindrical chamber, upstream and downstream of the cylindrical member.
The aim of the invention is to collect the actuating liquid centripetally with an injection nozzle of the type mentioned at the beginning and thereby completely surround the injection with the water column.
Furthermore, the aim is to accelerate the actuating fluid, whereby the injection at the outlet of the mouthpiece takes place at an increased drive speed.
Embodiments of the subject matter of the invention are explained in more detail below with reference to the drawings. In the drawings show:
Fig. 1 is a top plan view of the shot injection nozzle positioned opposite the water jet loom;
FIG. 2 shows a section through the injection nozzle according to FIG. 1, the current regulator being omitted to simplify the figure, this on a larger scale;
3A shows a rear end face of a first embodiment of the current regulator;
FIG. 3B shows a section through FIG. 3A; FIG.
Figure 3C is a front view of the current regulator shown in Figures 3A and 3B;
4A shows a section through the bullet injection nozzle with the flow regulator shown in FIGS. 3A to 3C;
Fig. 4B is a section along the line B-B of Fig. 4A;
5A shows a rear end face of a second exemplary embodiment of a current regulator;
;
FIG. 5B shows a section through FIG. 5A; FIG.
Figure 5C is a front view of the current regulator shown in Figures 5A and 5B;
6A shows a section through a bullet injection nozzle with the flow regulator shown in FIGS. 5A to 5C;
Figure 6B is a section along line B-C of Figure 6A;
7 shows a perspective view of a third exemplary embodiment of a current regulator;
FIG. 8A shows a section through a bullet injection nozzle with the flow regulator shown in FIG. 7 and FIG
Fig. 8B is a section along the line B-B of Fig. 8A.
An arrangement of the injection nozzle according to the invention is shown in FIG. The injection nozzle 100 is attached to the frame 1 of the loom in a position laterally at a distance from the chain cloth T and behind the cloth layer F.
The mouthpiece 100 is connected to a source 2 for the supply of the actuating liquid, such as water, via a line 3. In addition, upstream guide rollers 4 and 6, a gripper mechanism 7 and a bullet container 8 are provided.
The warp T is moved for the shed formation by means of shaft slats 9 and the weft is fed from the container 8 and the gripper mechanism 7 and inserted into the open compartment formed by the warp T by means of a mouthpiece 100, the weft being carried along by the column of liquid expelled from the mouthpiece becomes. After insertion, the bullet is struck with the help of a reed 11 against the cloth layer C of the fabric F, which reed is supported by a part that can move back and forth, not shown. It can be seen that the axis of the mouthpiece 100 extends approximately perpendicular to the chain direction.
The internal structure of the injection nozzle 100 according to the invention is shown in greater detail in FIG. The current regulator has been omitted in FIG. 2 for the sake of clarity. The mouthpiece 100 has a hollow shell 120, a mouthpiece main body 140 which is arranged inside the shell, and a current regulator, not shown, described below.
From the input side to the discharge side of the bullet, the jacket 120 has a small hole 121, a large hole 122, a forwardly diverging hole 123, a small outlet 124 and an end outlet 126 of larger diameter, these holes and outlets axially in Row and connected to each other. A radial line 127 in the wall of the hole 123 serves to establish a connection between the interior of the jacket 120 and the line 3 shown in FIG. 1.
The mouthpiece main body 140 has a rear flange 141, a large shaft 142, a small shaft 143 and a forwardly converging nose 144. A bullet passage extends axially through the entire mouthpiece main body 140, which is at the rear end of the shell 120 by means of a flange 141 and by means of Bolt 101 is attached, with a seal 102 being clamped between the flange 141 and the jacket 100.
The dimensions of the jacket 120 and the mouthpiece main body 140 are selected in relation to one another as follows:
The diameter of the small hole 121 of the shell 120 is selected so that the hole can closely receive the shaft 142 of the main body 140. The diameter of the larger hole 122 of the jacket 120 is larger than the outer diameter of the small shaft 143 and a conical-cylindrical flow passage 132 is formed around the converging nose 144. The front end of the nose 144 protrudes into the recess 124 with the smaller diameter of the outlet 124.
As will be described in more detail below, the cylindrical chamber 131 is used to receive a flow regulator, which is still to be described, while the conical-cylindrical flow passage serves to guide the actuating fluid from the flow regulator to the vicinity of the weaving passage, in such a way that the fluid emerging from the flow passage 132 Actuating fluid forms a column of fluid in which the weft is completely wrapped by passage 146 and carried along.
An exemplary embodiment of the current regulator which can be used in combination with the arrangement shown in FIG. 2 is shown in FIGS. 3A to 3C. In this exemplary embodiment, the flow regulator 200 is formed by a cylindrical unit with an axial central hole 201 which is delimited by the edges 202 of elongated circumferential grooves 203. In one end face, the flow regulator 200 has a number of radially directed grooves 204, each groove 204 being in connection with a corresponding axial groove 203. The outside diameter of the flow regulator 200 is selected to be smaller than that of the chamber 131 in the jacket 120.
The diameter of a circle is limited by the edges 202 of the grooves 203 and is dimensioned such that the shaft 143 of the mouthpiece main body 140 is received in the central hole 201 and is carried by the edges 202 of the axially directed grooves 203. The length of the current regulator 200 corresponds essentially to that of the chamber 131 (FIG. 2).
As shown in FIGS. 4A and 4B, the flow regulator 200 is arranged in the chamber 131 of the shell 120, with the radial grooves 204 lying opposite the shaft 142 of the main body 140. This arrangement has a cylindrical chamber 133 around the flow regulator 200. Thus, a connection from the line 3 to the opening of the weaving passage 146, through the radial line 127 in the jacket 120, through the cylindrical chamber 133, through the grooves 204 and 203 of the flow regulator 200 and through the flow passage 132 around the nose 144 of the Main body 140 is formed.
In the above-described construction of the bullet injection nozzle, the actuating liquid supplied under pressure flows through the line 127 into the cylindrical chamber 133 and spreads over the entire circumference of the flow regulator 200. The actuating liquid filling the cylindrical chamber 133 then flows centripetally via the radial grooves 204 into the axial grooves Grooves 203 of current regulator 200.
During a centripetal flow of the pressurized liquid, the radial grooves 204 act on the liquid like flow equalization grids, which practically eliminates the rotating turbulence of the flow that usually occurs, which would change a complete winding and stable entrainment of the injection with a large driving force.
The liquid moves through the axial grooves 203 in the direction of the conical-cylindrical passage 132, the liquid not exhibiting any turbulence excitation, since the axial flows of the liquid are completely separated from one another by the flow regulator 200 so that no interference between the flows can occur.
The liquid flows emerging from the axial grooves 203 enter the passage 132 together and as a result of the convergence of the passage 132, the liquid at the end of the nose 144 is formed into a column of liquid which completely surrounds the weft emerging from the passage 146 and takes it with it an introduction of the bullet with increased driving force is achieved.
A further exemplary embodiment of a current regulator which can be used in combination with the arrangement according to FIG. 2 is shown in FIGS. 5A to 5C.
In this exemplary embodiment, the current regulator 300 consists of a unit with a star-shaped cross section which has a central hole 301 which is delimited by edges 302 of axial, elongated circumferential grooves 303. The flow regulator 300 further has a number of radial grooves 304 in one end face, each groove 304 being connected to a corresponding axial groove 303. The diameter of a circle delimited by the outer peripheral edges 306 of the flow regulator 300 is smaller than the external diameter of the chamber 131 in the jacket 120, while the diameter of a circle delimited by the edges 302 of the grooves 303 is such that the shaft 143 of the main body 140 in the hole 301 can be received and carried by the edges 302 of the axial grooves 303 in close contact.
The length of the current regulator 300 largely corresponds to that of the chamber 131 (FIG. 2).
As shown in FIGS. 6A and 6B, the flow regulator 300 is disposed in the chamber 131 of the shell 120 with the radial grooves 304 facing the shaft 142 of the main body 140. In this arrangement, a pseudocylindrical chamber 153 is formed around the flow regulator 300. This creates a connection from line 3 to shot passage 146 and via line 127 to jacket 120, chamber 153, grooves 304 and 303 of flow regulator 300, and flow passage 132 around nose 144 of main body 140.
In the above-described embodiment, the liquid flow is regulated essentially in the same way as in the first embodiment. However, the toothed circumference of the flow regulator prevents the formation of rotating turbulence in the chamber 153 even more effectively than is the case in the first exemplary embodiment.
The pressure fluid fed to the jacket 120 through the line 127 first enters the pseudo-cylindrical chamber 153 and spreads there over the entire circumference of the flow regulator 300. As already described, the toothed circumference of the flow regulator prevents the possible formation of a rotating turbulence during this preparation process . The actuating fluid filling the chamber then flows centripetally via the radial grooves 304 into the axial grooves 303 of the flow regulator 300.
During this centripetal flow of the pressure fluid through the radial grooves 304, these act as flow equalization grids and keep a rotating turbulence of the flow to a minimum. The liquid guided through the axial grooves 303 enters the conical-cylindrical passage 132, the liquid being free from rotating turbulence generation, since the axial flows are separated by the flow regulator, so that no interference between the flows can occur.
The liquid flows emerging from the axial grooves 303 pass into the passage 132 and as a result of the convergence of the passage 132, the liquid is formed at the front end of the nose 144 into a column of liquid which completely wraps the weft emerging from the passage 146 and takes it with it, so that a Introduction of the bullet with increased driving force is achieved.
In the above-described exemplary embodiments, it is advantageous that the depth of the axial grooves 203 or 303 does not exceed the thickness of the conical-cylindrical flow passage 132, so that the liquid in the axial grooves 203 or 303 can flow evenly into the passage 132.
Otherwise the liquid would partially collide with a step formed at the transition from the grooves 203 or 303 to the passage 132 and thereby generate turbulence.
Another exemplary embodiment of a current regulator that can be used with the arrangement according to FIG. 2 is illustrated in FIG. In this embodiment, the current regulator 400 is constructed as a unit from a relatively rigid metal mesh, e.g. a wire mesh. The current regulator 400 made of the metal grid has a number of outwardly extending convex parts 400a with the same cross-section, as well as a number of inwardly extending concave parts 400b with the same cross-section, the arrangement being such that each concave part 400b is between two adjacent ones , convex parts 400a. Preferably, the parts 400a and 400b, respectively, are arranged symmetrically with respect to one another and at the center of a circle formed by the surfaces of the convex parts 400a.
The inner surfaces of the concave parts 400b define an axial central hole 401.
Said hole 401 of this embodiment corresponds to the holes 201 and 301 of the previous embodiments, and the spaces 403 delimited by the convex parts 400a correspond to the axial grooves 203 and 303 and the spaces 404 delimited by the concave parts 400b to the radial grooves 204 and 304 match.
For a better understanding, the spaces 403 are referred to here as axial spaces and the spaces 404 as radial spaces.
The diameter of the circle determined by the surfaces of the convex parts 400a of the flow regulator 400 is smaller than the outer diameter of the chamber 131 in the jacket 120, while the diameter of one through the inner
Surface of the concave parts 400b of the current regulator certain circle is dimensioned so that the shaft 143 of the main body is received in the central hole 301 and is in close contact with the inner end of the concave parts 400b. The length of the flow regulator 400 is at least approximately equal to that of the chamber 131 (FIG. 2).
As shown in Figures 8A and 8B, the current regulator is
400 in the chamber 131 of the shell 120 with another
Wrapped around metal mesh 406, which is made of relatively rigid
Material, e.g. a wire mesh. A pseudo cylindrical chamber 173 is formed around the flow regulator 400.
A connection is thus established from the line 3 to the opening of the weaving passage 146, through the line 127 into the jacket 120, into the pseudo-cylindrical chamber 153, around the flow regulator 400, into the spaces 404 and 403 of the flow regulator 400 and into the conical-cylindrical flow passage 132 around the nose 144 of the main body 140.
In the embodiment described above, the flow is regulated essentially in the same way as in the embodiment according to FIGS. 5A to 5C. The toothing formed on the circumference of the flow regulator 400 prevents the formation of a rotating turbulence in the chamber 173, while the radial spaces 404 act as flow compensation grids and the axial spaces 403 prevent interference between liquid flows and flow regulator 400. In addition, the current regulator according to this exemplary embodiment is more effective than that of the exemplary embodiments described above, since the metal grid of layers 400 and 406 forms an excellent compensation for the liquid.
The pressurized fluid supplied in the line 127 of the jacket 120 enters the chamber 173 and spreads over the entire circumference of the metal grid 406 which is wrapped around the flow regulator 400. The actuation fluid filling chamber 173 then flows through metal grid 406 and is balanced by the meshes of the grid. In this exemplary embodiment, the toothing on the flow regulator 400 prevents the formation of rotating turbulence in the liquid.
Thereafter, the fluid flows centripetally through the radial spaces 404 into the axial spaces 403. During this centripetal flow of the pressurized fluid, the radial spaces 404 act on the fluid as a flow equalization grid and thereby prevent the formation of a rotating turbulence in the flow carrying the fluid could prevent from completely surrounding the bullet and taking it with you with strong driving force. When the liquid flows from the radial spaces 404 into the axial spaces 403, the meshes of the metal grid act as a miniature flow equalization grid.
The liquid passes through the axial spaces 403 into the passage 132, the liquid being free from rotating turbulence, since the axial flows are completely separated from one another by the flow regulator 400 so that essentially no interference between the flows can occur.
The currents emerging from the axial spaces 403 enter the passage 132 and are collected at the outer end of the nose 144 to a column of liquid which completely surrounds the weft emerging from the passage 146 and acts on it for the introduction of the weft with a high driving force.
From what has been described above it can be seen that the subject matter of the present invention combines the following advantages: a) Since the flow regulator enables a particularly good balancing moment in the flow, the generation of rotating turbulence is reduced to a minimum, whereas the formation of a column of liquid that prevents the injection completely wrapped, ensuring the introduction of the bullet at high drive speed.
b) Since the fluid flows are completely separated from each other by the flow regulator, the formation of rotating turbulence caused by interference between flows can be prevented.
c) If the flow regulator has a toothing on its circumference, the formation of a rotating turbulence can be counteracted more effectively.
d) If the flow regulator consists of a metal grid, the meshes form miniature compensating grids, whereby an additional compensation of the liquid flow is realized.