Verfahren zur Herstellung eines WerkstÜckes aus einer Stahllegierung. Es ist bekannt, dass bei dem Warmbacl- härteverfahren sowie dem gebrochenen Här ten (s. Werkstoffhandbueli Stahl und Eisen, 2. Auflage, Seite T '2/1 unter 6a und<B>6b)</B> ge ringere Härtespannungen als bei dem übli- ehen Härten durch Abschrecken in Wasser oder<B>01</B> mit anschliessendem Anlassen auftre ten.
Anderseits werden bei der Zwischen- stufenvergütung (s. Austempern <B>-</B> Werk- stoffhandbueh T<B>6-6,</B> Absatz 4) neben der vorhin erwähnten Eigenschaft höhere Zähig keitswerte bei gleicher Härte bzw. Festigkeit sowohl gegenüber den erwähnten als auch übliehen Härteverfahren erreicht.
Die Zwisehenstufenvergütung bringt we- sentliehe Vorteile, wenn für die Werkstüeke Festigkeiten von über 120 kg/mm2 verlangt werden. Somit, kommt diesem Verfahren er höhte Bedeutung bei der Warmbehandlung von Teilen zu, die bei hohen Festigkeiten auf Druck, Zug, Biegung und Verschleiss, ins besondere stoss- und schlagartig beansprucht sind.
Der Erfindung liegt die Aufgabe züi- zn n01r1111de, ein Werkstliek aus einer Stahllegie rung herzustellen, das bei Anwendung der <B>n</B> Zwisehenstufenvergütung die erwähntenVor- teile besitzt, wobei zur Erreieliung einer O.rösseren Durchhärtung noch geringe Zusätze an Nickel und/oder Molybdän gegeben wer den können.
Erfindungsgemäss wird für diesen Zweck ein Gegenstand ans einer Stahllegierung, die <B>0,30</B> bis 1,001/o, Kohlenstoff,<B>0,30</B> bis 2,001,10 Mangan, #0,30 bis '2"NOI9 Silizium,<B>0,50</B> bis '-1,50 O/o Chrom und als Hauptbestandteil Eisen enthält, durch Zwischenstulenvergütung bei Badtemperaturen zwischen #27,0 und 4000 auf eine Festigkeit über 120 kg/mm2 und höhere Zähigkeit als bei normaler Vergütung (das heisst bei Vergütung ohne Zwischenstufe) gebracht.
Bei diesen Stahllegierungen können -unter Anwendung der Zwischenstufenvergütung Fehler, wie zum Beispiel Verzug, Härteriss- bildung, zu geringe Zähigkeit, selbst bei hohen Festigkeiten, vermieden werden. Ausserdem ist die Legierung bereits vor der Zwischen- stufenvergütung sehr verschleissfest. Diese Eigenschaft wird durch die Zwischenstufen- vergütung nocli wesentliel-i verbessert.
Ferner wird insbesondere eine Gleiehmässigkeit des Härteverlaufs auch, bei Teilen mit. unter- schiedliehen Querschnitten erreicht.
Somit 'kommen die Stahllegierungen in Frage iür Werkstüeke, wie. zum Beispiel Zahnräder, Verschleissteile, Pleuelstangen, Kurbelwellen, Verbindungsstücke mit Festig- keiten über 120 kg/mm2.
Beispiele: Ans Stahllegierungen mit
EMI0001.0065
<B>%</B> <SEP> a) <SEP> <B>b) <SEP> c)</B>
<tb> <B>C <SEP> 0,85 <SEP> 0,50 <SEP> 0,58</B>
<tb> Mn <SEP> <B>0;65 <SEP> 0,77 <SEP> 0,93</B>
<tb> si <SEP> <B>0,95 <SEP> 01;92,</B> <SEP> 1,22,
<tb> <B>P <SEP> 0.,01.5 <SEP> 0,027 <SEP> G5029</B>
<tb> <B>S <SEP> 0,009</B> <SEP> 0,021 <SEP> <B>0"010</B>
<tb> Cr <SEP> <B>O#,68 <SEP> 1,13 <SEP> 0,63</B>
<tb> <B>V <SEP> 0,17 <SEP> 0,</B> <SEP> 12## <SEP> 0,12
<tb> Ni <SEP> <B>0,9#o <SEP> - <SEP> 0,10</B> wurde<B>je</B> ein Probekörper in Form eines Keils gemäss beiliegender Zeichnung hergestellt,
der einen sehr guten Uberbliek Über den Einfluss -unterschiedlicher Querschnitte auf die Härte- 5 annahme gibt. Uni die -Überlegenheit der Zwi- schenstufenvergütung darstellen züi können, wurden aueli Probekörper direkt und im Warinbad gehärtet.
Die Probekörper wurden wie folgt belian- delt -.
EMI0002.0013
Zwischenstufe <SEP> Warmbad <SEP> normale <SEP> Härtung
<tb> Härtetemperatur <SEP> <B>'1115011 <SEP> 8500</B> <SEP> 830/84011
<tb> Abschreckbadtemperatur <SEP> <B>-00" <SEP> 2500</B> <SEP> 201#
<tb> Abkühlzeit <SEP> im <SEP> Bad <SEP> <B>60</B> <SEP> Min. <SEP> <B>60</B> <SEP> Min. <SEP> <B>15</B> <SEP> Min.
<tb> Endabkühlung <SEP> Luft <SEP> Luft <SEP> Luft Die Härte der Probekörper ist aus der naehstehenden Tabelle<B>1</B> ersichtlich.
Die Le- gierungen weisen praktiseli gleiellmässigen Härteverlauf in allen Querselmitten auf.
EMI0002.0019
<I>Tabelle <SEP> <B>1.</B></I>
<tb> <I>Oberflächeii- <SEP> und <SEP> Kei-ii,iiiii-te)i</I>
<tb> Abschreck Werkstoff <SEP> badtemp. <SEP> <U>Prüfstelle</U> <SEP> R,
<tb> <B>1 <SEP> OC</B>
<tb> a <SEP> <B>3000</B> <SEP> Oberfl. <SEP> <B>53 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 53</B> <SEP> 52 <SEP> <B>52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 52</B>
<tb> Kern <SEP> <B>51-52</B>
<tb> Schmelze
<tb> 12122 <SEP> <B>2501></B> <SEP> Oberfl.
<SEP> <B>58 <SEP> 58 <SEP> 59 <SEP> 58 <SEP> 57 <SEP> 59 <SEP> .58 <SEP> 57 <SEP> 57 <SEP> 58 <SEP> 58 <SEP> 59 <SEP> 58 <SEP> 58 <SEP> 58 <SEP> 57</B>
<tb> Kern <SEP> <B>56-58</B>
<tb> <B><I>b</I> <SEP> 3000</B> <SEP> Oberfl. <SEP> <B>53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 53 <SEP> 52</B> <SEP> 52 <SEP> <B>53 <SEP> 53 <SEP> 52</B> <SEP> 52 <SEP> <B>52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52</B> <SEP> 52 <SEP> <B>52</B>
<tb> Schmelze <SEP> Kern <SEP> <B>52-53</B>
<tb> 44170 <SEP> <B>2500</B> <SEP> Oberfl. <SEP> <B>56 <SEP> 55 <SEP> 55 <SEP> 56</B> <SEP> 54 <SEP> <B><I>55 <SEP> 55 <SEP> 55</I></B> <SEP> 54 <SEP> <B>56 <SEP> 55 <SEP> 55</B> <SEP> 54 <SEP> <B>55 <SEP> 55</B> <SEP> 54
<tb> Kern <SEP> <B>55-56</B>
<tb> <B>C <SEP> 300-</B> <SEP> Oberfl.
<SEP> <B>53 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 52</B> <SEP> 52 <SEP> <B>522 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> .51 <SEP> 51</B>
<tb> Schmelze <SEP> Kern <SEP> <B>51-52</B>
<tb> 12542 <SEP> <B>250'</B> <SEP> Oberfl. <SEP> <B>55</B> <SEP> 54 <SEP> <B>55 <SEP> 55</B> <SEP> 54 <SEP> <B>55 <SEP> 55</B> <SEP> 54 <SEP> 54 <SEP> 54 <SEP> <B>55</B> <SEP> 54 <SEP> <B>55 <SEP> 55</B> <SEP> 54 <SEP> 54
<tb> Kern <SEP> 54-56 Die Festigkeiten sind in der Tabelle 2 aufgeführt:
EMI0002.0021
<I>Tabelle <SEP> <B>21</B></I>
<tb> Werkstoff <SEP> Abschreck- <SEP> Härte <SEP> Festigkeit
<tb> badtemp. <SEP> in
<tb> (Schmelze) <SEP> <B>c</B> <SEP> R, <SEP> <B><I>1,gImm#</I></B>
<tb> (1212-2) <SEP> <B>. <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> 300 <SEP> 5'-)- <SEP> 5 <SEP> 3 <SEP> 186-195</B>
<tb> <B>250 <SEP> 59-57 <SEP> 2222-23-5</B>
<tb> (44170) <SEP> <B>. <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> .</B> <SEP> 3300 <SEP> <B>522-53 <SEP> 186-195</B>
<tb> <B>250 <SEP> 54-56</B> <SEP> 200-9214
<tb> <B>0</B> <SEP> (12542) <SEP> <B>. <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> 300 <SEP> 51-5' <SEP> ) <SEP> 177-195</B>
<tb> <B>250 <SEP> 54-55 <SEP> 200--206</B> Bei Bauteilen ist es teilweise üblich, ein zelne, Stellen zur Erhöhung der Zähigkeit pailiell im Salzbad anzulassen.
Diese Behand lung kann bei Zwisehenstufenvergütung weg- 5 fallen, da die Teile an allen Stellen gleich hohe Zähigkeit haben. Die Sehlagbiegefestig- keit, ermittelt an Proben mit Querschnitten <B>10X7</B> mm, normal-, warmbad- -und zwischen stufenvergütet, zeigten, wie aus der naehste- henden Tabelle<B>3</B> ersichtlich, wesentliche Un terschiede.
EMI0003.0009
<I>Tabelte <SEP> <B>3.</B></I>
<tb> Einfluss <SEP> der <SEP> Warmbehandlung <SEP> auf <SEP> Sehlagbiegefestigkeit
<tb> Warmbehandlung
<tb> Abschreck- <SEP> Anlasstemp. <SEP> Halte- <SEP> bzw. <SEP> Härte <SEP> Verbrauchte
<tb> Härtetemp. <SEP> badternp. <SEP> Schlagarbeit
<tb> <B>oe</B> <SEP> Anlasszeit <SEP> min.
<SEP> R, <SEP> mkg
<tb> <I>Werkstoff <SEP> a <SEP> <B>-</B> <SEP> Schmelze <SEP> 12122</I>
<tb> <B>850" <SEP> 300 <SEP> 60 <SEP> 55 <SEP> 6#,2-7,7</B>
<tb> <B>850' <SEP> 250 <SEP> 60 <SEP> 59 <SEP> 5,2-2,5</B>
<tb> <B>8300</B> <SEP> 20 <SEP> <B>WO <SEP> 60 <SEP> 519 <SEP> 0,8</B>
<tb> 830/840- <SEP> <I>'20</I> <SEP> 400 <SEP> <B>60</B> <SEP> 54 <SEP> <B>1,8</B>
<tb> <I>11-0-b-Stoff <SEP> <B>b <SEP> -</B> <SEP> Scit#n7,elze <SEP> 1.4170</I>
<tb> <B>8,500 <SEP> 300 <SEP> - <SEP> 60</B> <SEP> 54 <SEP> über <SEP> <B>30</B>
<tb> <B>8500 <SEP> 9250 <SEP> - <SEP> 60 <SEP> 56 <SEP> 3,7--3,5</B>
<tb> 8301840- <SEP> <B>IN <SEP> 300 <SEP> 60 <SEP> 56, <SEP> 1,0</B>
<tb> #S30#l'84.0- <SEP> 20 <SEP> 350 <SEP> <B>60</B> <SEP> 54 <SEP> <B>1,8</B>
<tb> <I>Wei-1,-stoff <SEP> <B>c <SEP> -</B> <SEP> Schmelze, <SEP> 12542</I>
<tb> <B>8,500 <SEP> 300 <SEP> - <SEP> 60 <SEP> 55</B> <SEP> 24,
4-2,7,1
<tb> <B>85011 <SEP> 250 <SEP> - <SEP> 60 <SEP> 57</B> <SEP> 4,5- <SEP> 4,9
<tb> <B>8300</B> <SEP> '20 <SEP> <B>320 <SEP> 60 <SEP> 15.7 <SEP> 0,7</B>
<tb> 83f#),11840" <SEP> <B>1-10</B> <SEP> 400 <SEP> <B>60</B> <SEP> 54 <SEP> <B>1,8</B> .Somit sind die Stahllegierungen geeignet für Bauteile bzw. Werkstüeke der erwähnten Art, wobei entsprechend den Konstruktions anforderungen die notwendige Härte durch ent,spreehende Abstufung der Legierung, Ab- sehreekhöhe, Badtemperatur und Haltezeit bei hbehsten Zähigkeitswerten erreicht wer den, kann.
Ein weiterer Vorteil besteht darin, dass Konstruktionsteile wegen der hohen Za- higkeit, die bei normaler Behandlung viel- l'aeh nur bei niedrigen Festigkeitsstufen zu erreiehen ist, seli-,väeher gehalten werden kön nen. Die Badtemperaturen können<B>je</B> nach gewünsehter Festigkeit bzw. Härte im ge samten Gebiet der Zwischenstufenvergütung von<B>270</B> bis 4000 gewählt werden.
Vorzugs weise wird etwa 30011 gewählt. #Somit bieten die Stahllegierungen die Möglichkeit, zu einer Leiehtbauweise überzugehen, unter Anwen dung des bekannten Wärmebehandlungsver- fahrens.
Zur Erreiehung einer grösseren Durehhär- tung kann die Stahllegierung noch bis<B>0,30.</B> % Molybdän, bis<B>5</B> O/e Nickel und/oder #0,30 Ofo Vanadin enthalten.
Process for the production of a workpiece from a steel alloy. It is known that with the Warmbacl hardening process and broken hardening (see Material Handbook Steel and Iron, 2nd edition, page T '2/1 under 6a and <B> 6b) </B> lower hardening stresses than with the usual hardening by quenching in water or <B> 01 </B> with subsequent tempering.
On the other hand, in the case of intermediate tempering (see tempering <B> - </B> material handbook T <B> 6-6, </B> Paragraph 4), in addition to the property mentioned above, higher toughness values with the same hardness or Strength achieved against both the mentioned and usual hardening processes.
The two-stage coating brings significant advantages if strengths of over 120 kg / mm2 are required for the workpieces. Thus, this method is of increased importance in the heat treatment of parts that are stressed with high strengths in terms of pressure, tension, bending and wear, in particular jolting and sudden loads.
The object of the invention is to produce a material from a steel alloy which has the advantages mentioned when the two-stage coating is used, with small additions of nickel to achieve greater through-hardening and / or molybdenum given who can.
According to the invention, for this purpose an object is made of a steel alloy containing <B> 0.30 </B> to 1.001 / o, carbon, <B> 0.30 </B> to 2.001.10 manganese, # 0.30 to '2 "NOI9 silicon, <B> 0.50 </B> to' -1.50 O / o contains chromium and contains iron as the main component, thanks to inter-column hardening at bath temperatures between # 27.0 and 4000 to a strength of more than 120 kg / mm2 and higher toughness than with normal tempering (i.e. tempering without intermediate level).
With these steel alloys, errors such as warpage, hardening crack formation, too low toughness, even with high strengths, can be avoided by applying the intermediate tempering. In addition, the alloy is very wear-resistant even before the intermediate tempering. This property is significantly improved by the inter-stage remuneration.
Furthermore, in particular, uniformity of the hardness profile is also achieved with parts. different cross-sections achieved.
The steel alloys are therefore suitable for workpieces such as. For example, gear wheels, wearing parts, connecting rods, crankshafts, connecting pieces with strengths of over 120 kg / mm2.
Examples: Ans steel alloys with
EMI0001.0065
<B>% </B> <SEP> a) <SEP> <B> b) <SEP> c) </B>
<tb> <B> C <SEP> 0.85 <SEP> 0.50 <SEP> 0.58 </B>
<tb> Mn <SEP> <B> 0; 65 <SEP> 0.77 <SEP> 0.93 </B>
<tb> si <SEP> <B> 0.95 <SEP> 01; 92, </B> <SEP> 1.22,
<tb> <B> P <SEP> 0., 01.5 <SEP> 0.027 <SEP> G5029 </B>
<tb> <B> S <SEP> 0.009 </B> <SEP> 0.021 <SEP> <B> 0 "010 </B>
<tb> Cr <SEP> <B> O #, 68 <SEP> 1.13 <SEP> 0.63 </B>
<tb> <B> V <SEP> 0.17 <SEP> 0, </B> <SEP> 12 ## <SEP> 0.12
<tb> Ni <SEP> <B> 0.9 # o <SEP> - <SEP> 0.10 </B> <B> each </B> a test specimen in the form of a wedge was produced according to the accompanying drawing,
which gives a very good overhang about the influence of different cross-sections on the hardness assumption. To be able to demonstrate the superiority of the intermediate coating, all test specimens were hardened directly and in the Warin bath.
The test specimens were labeled as follows -.
EMI0002.0013
Intermediate stage <SEP> warm bath <SEP> normal <SEP> hardening
<tb> Hardening temperature <SEP> <B> '1115011 <SEP> 8500 </B> <SEP> 830/84011
<tb> Quenching bath temperature <SEP> <B> -00 "<SEP> 2500 </B> <SEP> 201 #
<tb> Cooling down time <SEP> in the <SEP> bath <SEP> <B> 60 </B> <SEP> min. <SEP> <B> 60 </B> <SEP> min. <SEP> <B> 15 </B> <SEP> min.
<tb> Final cooling <SEP> air <SEP> air <SEP> air The hardness of the test specimens can be seen in the following table <B> 1 </B>.
The alloys show practically the same hardness curve in all cross sections.
EMI0002.0019
<I> Table <SEP> <B>1.</B> </I>
<tb> <I> Surface i- <SEP> and <SEP> Kei-ii, iiiii-te) i </I>
<tb> quenching material <SEP> bath temp. <SEP> <U> test center </U> <SEP> R,
<tb> <B> 1 <SEP> OC </B>
<tb> a <SEP> <B> 3000 </B> <SEP> surface <SEP> <B> 53 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 53 </B> <SEP> 52 <SEP> <B> 52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 52 </B>
<tb> Core <SEP> <B> 51-52 </B>
<tb> melt
<tb> 12122 <SEP> <B>2501> </B> <SEP> surface
<SEP> <B> 58 <SEP> 58 <SEP> 59 <SEP> 58 <SEP> 57 <SEP> 59 <SEP> .58 <SEP> 57 <SEP> 57 <SEP> 58 <SEP> 58 <SEP > 59 <SEP> 58 <SEP> 58 <SEP> 58 <SEP> 57 </B>
<tb> Core <SEP> <B> 56-58 </B>
<tb> <B> <I> b </I> <SEP> 3000 </B> <SEP> Surface <SEP> <B> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 53 <SEP> 52 </B> <SEP> 52 <SEP> <B> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 </B> <SEP> 52 <SEP> <B> 52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 </B> <SEP> 52 <SEP> <B> 52 </B>
<tb> Melt <SEP> core <SEP> <B> 52-53 </B>
<tb> 44170 <SEP> <B> 2500 </B> <SEP> Surface <SEP> <B> 56 <SEP> 55 <SEP> 55 <SEP> 56 </B> <SEP> 54 <SEP> <B> <I> 55 <SEP> 55 <SEP> 55 </I> </B> <SEP> 54 <SEP> <B> 56 <SEP> 55 <SEP> 55 </B> <SEP> 54 <SEP> <B> 55 <SEP> 55 </B> <SEP> 54
<tb> Core <SEP> <B> 55-56 </B>
<tb> <B> C <SEP> 300- </B> <SEP> surface
<SEP> <B> 53 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 53 <SEP> 53 <SEP> 52 <SEP> 52 </B> <SEP> 52 <SEP> <B> 522 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> .51 <SEP> 51 </B>
<tb> Melt <SEP> core <SEP> <B> 51-52 </B>
<tb> 12542 <SEP> <B> 250 '</B> <SEP> Surface <SEP> <B> 55 </B> <SEP> 54 <SEP> <B> 55 <SEP> 55 </ B > <SEP> 54 <SEP> <B> 55 <SEP> 55 </B> <SEP> 54 <SEP> 54 <SEP> 54 <SEP> <B> 55 </B> <SEP> 54 <SEP> <B> 55 <SEP> 55 </B> <SEP> 54 <SEP> 54
<tb> Kern <SEP> 54-56 The strengths are listed in table 2:
EMI0002.0021
<I> Table <SEP> <B>21</B> </I>
<tb> material <SEP> quenching <SEP> hardness <SEP> strength
<tb> bath temp. <SEP> in
<tb> (melt) <SEP> <B> c </B> <SEP> R, <SEP> <B><I>1,gImm#</I> </B>
<tb> (1212-2) <SEP> <B>. <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP> 300 <SEP> 5 '-) - <SEP> 5 <SEP> 3 <SEP> 186-195 </B>
<tb> <B> 250 <SEP> 59-57 <SEP> 2222-23-5 </B>
<tb> (44170) <SEP> <B>. <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP>. </B> <SEP> 3300 <SEP> <B> 522-53 <SEP> 186-195 </B>
<tb> <B> 250 <SEP> 54-56 </B> <SEP> 200-9214
<tb> <B> 0 </B> <SEP> (12542) <SEP> <B>. <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP> 300 <SEP> 51-5 '<SEP>) <SEP> 177-195 </B>
<tb> <B> 250 <SEP> 54-55 <SEP> 200--206 </B> In the case of components, it is sometimes common to leave individual areas in a salt bath to increase the toughness.
This treatment can be omitted in the case of two-stage coating, since the parts have the same toughness at all points. The sag resistance, determined on samples with cross-sections <B> 10X7 </B> mm, normal, hot bath and between stages, showed, as can be seen from the following table <B> 3 </B>, essential Differences.
EMI0003.0009
<I> Table <SEP> <B>3.</B> </I>
<tb> Influence of <SEP> of <SEP> heat treatment <SEP> on <SEP> impact resistance
<tb> heat treatment
<tb> quenching <SEP> tempering temp. <SEP> holding <SEP> or <SEP> hardness <SEP> used
<tb> hardness temp. <SEP> badternp. <SEP> impact work
<tb> <B> oe </B> <SEP> Starting time <SEP> min.
<SEP> R, <SEP> mkg
<tb> <I> Material <SEP> a <SEP> <B> - </B> <SEP> Melt <SEP> 12122 </I>
<tb> <B> 850 "<SEP> 300 <SEP> 60 <SEP> 55 <SEP> 6 #, 2-7,7 </B>
<tb> <B> 850 '<SEP> 250 <SEP> 60 <SEP> 59 <SEP> 5.2-2.5 </B>
<tb> <B> 8300 </B> <SEP> 20 <SEP> <B> WO <SEP> 60 <SEP> 519 <SEP> 0.8 </B>
<tb> 830 / 840- <SEP> <I> '20 </I> <SEP> 400 <SEP> <B> 60 </B> <SEP> 54 <SEP> <B> 1.8 </ B >
<tb> <I> 11-0-b-Stoff <SEP> <B> b <SEP> - </B> <SEP> Scit # n7, elze <SEP> 1.4170 </I>
<tb> <B> 8,500 <SEP> 300 <SEP> - <SEP> 60 </B> <SEP> 54 <SEP> over <SEP> <B> 30 </B>
<tb> <B> 8500 <SEP> 9250 <SEP> - <SEP> 60 <SEP> 56 <SEP> 3.7--3.5 </B>
<tb> 8301840- <SEP> <B> IN <SEP> 300 <SEP> 60 <SEP> 56, <SEP> 1.0 </B>
<tb> # S30 # l'84.0- <SEP> 20 <SEP> 350 <SEP> <B> 60 </B> <SEP> 54 <SEP> <B> 1,8 </B>
<tb> <I> White-1, -stoff <SEP> <B> c <SEP> - </B> <SEP> Melt, <SEP> 12542 </I>
<tb> <B> 8,500 <SEP> 300 <SEP> - <SEP> 60 <SEP> 55 </B> <SEP> 24,
4-2.7.1
<tb> <B> 85011 <SEP> 250 <SEP> - <SEP> 60 <SEP> 57 </B> <SEP> 4.5- <SEP> 4.9
<tb> <B> 8300 </B> <SEP> '20 <SEP> <B> 320 <SEP> 60 <SEP> 15.7 <SEP> 0.7 </B>
<tb> 83f #), 11840 "<SEP> <B> 1-10 </B> <SEP> 400 <SEP> <B> 60 </B> <SEP> 54 <SEP> <B> 1.8 </B>. The steel alloys are therefore suitable for components or workpieces of the type mentioned, whereby the necessary hardness can be achieved with the highest toughness values according to the design requirements by means of the appropriate gradation of the alloy, height of the area, bath temperature and holding time .
Another advantage is that construction parts can be held more selectively because of the high toughness, which with normal treatment can only be achieved with low strength levels. The bath temperatures can <B> depending </B> be selected according to the desired strength or hardness in the entire area of the intermediate coating from <B> 270 </B> to 4000.
Preferably around 30011 is chosen. #So the steel alloys offer the possibility of switching to lightweight construction, using the known heat treatment process.
To achieve greater hardness, the steel alloy can contain up to <B> 0.30. </B>% molybdenum, up to <B> 5 </B> O / e nickel and / or # 0.30 Ofo vanadium.