5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 1 PISTON POUR MACHINE THERMIQUE, MACHINE THERMIQUE COMPRENANT UN TEL PISTON, ET PROCEDES La presente invention concerne un piston pour machine thermique, notamment pour moteur thermique a mouvement alternatif et a combustion interne. L’invention concerne egalement une machine thermique comprenant un tel piston. L’invention concerne egalement un procede de revetement d’un tel piston. L’invention concerne enfin un procede de mise en oeuvre d’une telle machine thermique. Le domaine de l’invention est celui des pistons de machines thermiques, notamment de moteurs thermiques a mouvement alternatif et a combustion interne. De maniere connue, un tel piston comprend une jupe, une tete et un portesegments. Au sein du moteur, le piston est anime d’un mouvement de translation alternatif dans la chemise du bloc-cylindres. La jupe est prevue pour guider le piston dans la chemise. La tete est prevue pour etre disposee au contact des gaz de combustion, et recevoir les efforts dus a ladite combustion. Le porte-segments est situe entre la jupe et la tete. Le porte-segments comprend une alternance de cordons et de gorges, lesquelles sont prevues pour recevoir des segments. Les cycles actuels de mesure de la pollution/consommation des vehicules, tels que le NEDC (« New European Driving Cycle » en anglais), ont entraine une tendance a la reduction de cylindree des moteurs (« downsizing »). Les nouveaux moteurs presentent une plus petite cylindree, tout en developpant autant de puissance. A I’horizon 2017, le nouveau cycle WLTP (« Worldwide Harmonized Light Vehicles Test Procedure »)favorisera les moteurs de forte puissance. Ainsi, il s'en suit une augmentation de puissance a iso-cylindree, et done une augmentation des contraintes thermiques et mecaniques au sein des chambres de combustion. La consequence est le remplacement progressif des pistons, qui sont aujourd'hui majoritairement en alliage d'aluminium pour les vehicules legers, par des pistons en acier. Afin de limiter au maximum I'impact de ce changement sur le poids des pistons, leur geometrie est modifiee, conduisant a des pistons courts. Cette modification de geometrie entraine une modification du contact piston/chemise, et done des zones d'appui (contact et frottement).5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 2 Pour les vehicules equipes de pistons en aluminium, Ie contact piston/chemise est optimise en deposant sur la jupe un revetement en graphite. Pour les vehicules legers grande serie equipes de pistons en aciers, la zone revetue est encore preferentiellement la jupe. Cependant, il parait de plus en plus important de reconsiderer les zones d'appui du piston sur la chemise lors de son mouvement alternatif, qui tendrait a diminuer Ie jeu au niveau des cordons du piston. Par ailleurs, les pistons en aciers sont majoritairement utilises dans les moteurs de vehicules industriels, du fait des pressions de combustion pouvant atteindre 250 bars. Au cours des dernieres annees, il n'y a pas eu de grandes modifications du contact piston/chemise dans ces moteurs. DE 41 13 773 et DE 43 10 491 divulguent des pistons illustrant I’etat de la technique, pourvu de cordons de contact dont Ie diametre est egal au diametre de la jupe. Dans DE 41 13 773, les cordons de contact comportent un revetement d’epaisseur variable autour de I’axe central. Dans DE 43 10 491, les cordons de contact comportent une couche epaisse de resine synthetique. Par exemple, cette resine synthetique est en polyamide, incorporant du graphite et des particules metalliques. La couche de resine a une epaisseur comprise entre 15 et 25 pm. Ces pistons ne sont pas entierement satisfaisants, en termes de reduction de I'usure et du risque de grippage. Le but de la presente invention est de proposer un piston ameliore, en tenant compte du contexte ci-dessus. A cet effet, I’invention a pourobjet un piston de moteur thermique, comprenant : - une jupe qui est prevue pour guider le piston en translation suivant un axe central dans une contre-piece et constitue une premiere zone d’appui du piston dans la contrepiece, - une tete qui s’etend transversalement a I’axe central et est prevue pour etre disposee au contact des gaz de combustion, et - un porte-segments qui comprend au moins deux cordons et au moins deux gorges prevues pour recevoir des segments, incluant un premier cordon jouxtant la tete et un deuxieme cordon situe entre le premier cordon et la jupe,5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2(118/130779 PCT/FR2018/050052 3 caracterise en ce que les cordons incident au moins un cordon de contact ayant un diametre superieur a un diametre minimal de la jupe afin de constituer une deuxieme zone d'appui du piston dans la contre-piece, et en ce que I’au moins un cordon de contact comporte un revetement de surface reducteur de frottement, forme au moins sur un secteur radial couvrant un angle d’au moins 30 degres, etjusque sur un unique secteur couvrant un angle de 360 degres. Le demandeur a observe que dans les nouveaux concepts d'attelage mobile, au moins I’un des cordons du porte-segments est susceptible de devenir une zone de contact et de frottement avec la chemise. De tels frottements entrafnent une augmentation de la consommation de carburant et done des emissions de CO2. Dans ce contexte, I’invention permet d’optimiser le contact piston / chemise au sein du moteur. En prevoyant un cordon de contact de diametre superieur, I’invention permet de definir une zone d’appui privilegiee au niveau du porte-segments, complementaires de la zone d'appui definie au niveau de la jupe. En appliquant un revetement de surface au moins sur ce cordon de contact, I’invention permet de reduire le coefficient de frottement entre les deux pieces en contact et en mouvement I'une par rapport a I'autre. En outre, I’invention permet de reduire fortement I'usure et/ou le risque de grippage. Dans le cadre de I’invention, le diametre des cordons de contact est considere sans le revetement, tandis que le diametre de la jupe est considere sans les alesages et renfoncements. Selon d'autres caracteristiques avantageuses de I’invention, prises isolement ou en combinaison : - L'au moins un cordon de contact a un diametre superieur a un diametre moyen de la jupe. - Le piston est un piston court, presentant une hauteur inferieure a son diametre. - Le materiau de base du piston est I’acier. Autrement dit, la jupe, la tete et le porte-segments du piston sont en acier. De preference, cet acier est un acier forge. - Le revetement de surface reducteur de frottement est en carbone amorphe type DLC (« diamond-like carbon » en anglais) a-C:H ou ta-C. - L’au moins un cordon de contact comporte au moins une sous-couche formee sous le revetement de surface reducteur de frottement.5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 4 - L’au moins un cordon de contact est depourvu de sous-couche formee sous Ie revetement de surface reducteur de frottement. - Le deuxieme cordon a un diametre superieur au premier cordon. - Parmi les cordons du porte-segments, seul le ou les cordons de contact comportent un revetement de surface reducteur de frottement. - Le porte-segments comprend deux cordons de contact. - Les deux cordons de contact sont le deuxieme cordon et un troisieme cordon. - Les deux cordons de contact sont le premier cordon et le deuxieme cordon. - Le revetement de surface reducteur de frottement est forme sur un unique secteur radial couvrant un angle d’au moins 30 degres. - Le revetement de surface reducteur de frottement est forme sur deux secteurs radiaux diametralement opposes par rapport a I’axe central et couvrant chacun un angle d’au moins 30 degres. - Le ou chaque secteur radial couvre un angle limite a 30 degres. - Le ou chaque secteur radial couvre un angle limite a 45 degres. - Le ou chaque secteur radial couvre un angle limite a 60 degres. - Le ou chaque secteur radial couvre un angle limite a 90 degres. - Le ou chaque secteur radial couvre un angle limite a 120 degres. - Le revetement de surface reducteur de frottement est forme sur 360 degres autour de I’axe central. - Le revetement de surface reducteur de frottement a une rugosite maximale Rz inferieure ou egale a 2 pm, de preference inferieure ou egale a 0,5 pm, obtenue par exemple par polissage ou pongage. - Le revetement de surface reducteur de frottement a une epaisseur, definie radialement a I’axe central, comprise entre 1 et 5 pm, de preference entre 2 et 3 pm. - Le revetement de surface reducteur de frottement a une epaisseur inferieure ou egale a 10 pm. - Le premier cordon est depourvu de revetement. - Les gorges sont depourvues de revetement. L’invention a egalement pourobjet une machine thermique, comprenant un piston tel que mentionne ci-dessus, et une contre-piece recevant le piston. Par exemple, la contre-piece peut etre en acier, en acier inoxydable, en fonte, en alliage d’aluminium, etc. De preference, la contre-piece comporte un revetement de surface reducteur de frottement en carbone amorphe type DLC.5 10 15 20 25 30 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 5 Lorsque la machine thermique est un moteur, la contre-piece est une chemise. La chemise peut etre une chemise seche, solidaire d’un carter du bloc-cylindres. En alternative, la chemise peut etre une chemise humide, amovible par rapport au carter du bloc-cylindres, avec un liquide de refroidissement interpose entre la chemise et Ie carter. De preference, la chemise comporte un revetement de surface reducteur de frottement pour reduire I’usure et/ou Ie risque de grippage. Encore de preference, ce revetement est en carbone amorphe type DLC. A titre d’exemple non limitatif, la chemise et son revetement peuvent etre conformes aux enseignements du document WO2013/164690. L’invention a egalement pour objet un procede de revetement d’un piston tel que mentionne ci-dessus. Le procede est caracterise en ce qu’il comprend les etapes suivantes : une etape de positionnement d’un masque sur le porte-segments, et une etape de depot localise d’un revetement de surface reducteur de frottement a travers le masque, au moins sur I’au moins un cordon de contact. L’invention a egalement pour objet un procede de mise en oeuvre d’une machine thermique telle que mentionnee ci-dessus, caracterise en ce que la jupe et I’au moins un cordon de contact comportant le revetement de surface reducteur de frottement constituent les zones d’appui du piston dans la contre-piece. L’invention sera mieux comprise a la lecture de la description qui va suivre, donnee uniquement a titre d’exemple non limitatif et faite en reference aux dessins annexes sur lesquels : la figure 1 est une vue de cote, avec section partielle, d’un piston conforme a l’invention, du type piston court, ou le deuxieme cordon constitue un cordon de contact comportant un revetement de surface ; la figure 2 est une vue en perspective du piston de la figure 1 ; la figure 3 est une coupe partielle a plus grand echelle du porte-segments, montrant le deuxieme cordon ayant un diametre superieur a la jupe, ainsi qu’au premier et troisieme cordon ;5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCI7FR2018/050052 6 la figure 4 est une coupe partielle a plus grand echelle du deuxieme cordon, montrant une variante dans laquelle Ie deuxieme cordon comporte une souscouche formee sous Ie revetement de surface ; la figure 5 est une vue en perspective montrant un masque prevu pour recouvrir Ie piston lors du depot du revetement de surface ; la figure 6 est une coupe du masque dans Ie plan transversal defini par la ligne VI¬ VI a la figure 5 ; les figures 7, 8 et 9 sont des coupes analogues a la figure 6, montrant des variantes de masque ; la figure 10 est une vue analogue a la figure 5, montrant une autre variante de masque ; les figures 11 a 14 sont des coupes partielles analogues a la figure 3, montrant differentes variantes de piston ; la figure 15 est une vue en perspective analogue a la figure 2, montrant une variante dans laquelle Ie porte-segments comporte seulement deux cordons ; et la figure 16 est une vue analogue a la figure 2, montrant une variante dans laquelle Ie piston est du type piston long. Sur les figures 1 a 3 est represente un piston 1 conforme a I’invention. Le piston 1 est prevu pour equiper un moteur thermique, plus precisement un moteur a mouvement alternatif et combustion interne. Le piston 1 est dispose dans une chemise C d un bloc-cylindres B, partiellement representes uniquement a la figure 1 dans un but de simplification. De preference, la chemise C comporte un revetement de surface R reducteur de frottement en carbone amorphe type DLC. Le piston 1 est en materiau metallique, de preference en acier, en alliage d’aluminium, ou forme par assemblage de pieces en differents materiaux metalliques. Le piston 1 presente un axe central longitudinal X1, une hauteur H1 definie parallelement a I’axe X1 et un diametre D1 defini radialement a I’axe X1. Le piston 1 est un piston court, presentant une hauteur H1 inferieure a son diametre D1. Le piston 1 comprend une jupe 2, une tete 3 et un porte-segments 4. Le piston 1 est prevu pour recevoir des segments, non representes dans un but de simplification. Au sein du moteur, le piston 1 est anime d’un mouvement de translation alternatif suivant I’axe X1 dans la contre-piece formee par la chemise C. Plus precisement, le piston 1 se deplace dans la chemise C selon un mouvement principal de translation selon I’axe X1, et des mouvements secondaires qui peuvent se5 10 15 20 25 30 35 Le troisieme cordon 13 est situe a proximite de la jupe 2. CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 7 resumer par un mouvement lateral perpendiculaire a I’axe X1 et un mouvement de rotation autour d’un axe perpendiculaire a I’axe X1 (mouvement de basculement). II s’ensuit un guidage du piston 1 dans la chemise C grace a un contact entre sa jupe 2 et la chemise C, contact qui peut etre plus marque entre la chemise C et I’extremite inferieure de la jupe 2. Le mouvement de basculement et les deformations de la jupe 3 entralnent en plus un contact entre la chemise C et la tete 3 et/ou le porte-segments 4 du piston 1 cote basculement. La jupe 2 est constituee par une paroi globalement tubulaire centree sur I’axe X1, ayant un diametre externe D2. La jupe 2 est prevue pour guider le piston 1 dans la chemise C, et constitue une premiere zone d’appui Z2 du piston 1 dans la chemise C. La jupe 2 comporte de preference un revetement de surface reducteur de frottement. De preference, le revetement de la jupe 2 est en carbone amorphe type DLC. En alternative, le revetement de la jupe 2 peut etre en graphite ou tout autre materiau adapte a I’application visee. La tete 3 est constituee par une paroi qui s’etend transversalement a I’axe X1. La tete 3 est prevue pour etre disposee au contact des gaz de combustion, et recevoir les efforts dus a ladite combustion. Sur I’exemple des figures, la tete 3 est constituee par une paroi plane. En alternative, la tete 3 peut etre constituee par une paroi creuse, comportant une cavite borgne ouverte du cote exterieur. Le porte-segments 4 est situe entre la jupe 2 et la tete 3. Le porte-segments 4 comprend trois cordons 11, 12 et 13, ainsi que trois gorges 14, 15 et 16 prevues pour recevoir des segments. Chaque cordon 11, 12 et 13 est constitue par une surface cylindrique. Chaque gorge 14, 15 et 16 est constituee par une surface cylindrique en retrait par rapport aux cordons voisins, ainsi que deux surfaces planes annulaires reliees aux cordons voisins. Le premier cordon 11 est situe au voisinage immediat de la tete 3, en contact avec les gaz et le feu. Le deuxieme cordon 12 est situe dans la partie intermediaire du porte-segments 4 entre la jupe 2 et la tete 3, en etant legerement plus rapproche de la tete 3.5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2(118/130779 PCT/FR2018/050052 8 La gorge 14 est situee entre les cordons 11 et 12. La gorge 14 est prevue pour recevoir Ie segment de feu, en contact avec les gaz et Ie feu. La gorge 15 est situee entre les cordons 12 et 13. La gorge 15 est prevue pour recevoir Ie segment d'etancheite, assurant I'etancheite totale des gaz, en bioquant ceux qui auraient passe Ie segment de feu. La gorge 16 est situee entre Ie cordon 13 et la jupe 2. La gorge 16 est prevue pour recevoir Ie segment racleur, assurant Ie raclage du lubrifiant a la surface de la chemise C. Dans les nouveaux concepts d'attelage mobile, Ie porte-segment 4 est susceptible de devenir une deuxieme zone d’appui Z4 du piston 1 dans la chemise C, autrement dit une deuxieme zone de contact et de frottement du piston 1 avec la chemise C. Dans Ie mode de realisation de I’invention illustre aux figures 1 a 3, le cordon 12 a un diametre D12 superieur a un diametre D2 minimal de la jupe 2. Ainsi, Ie cordon 12 est un cordon de contact constituant la deuxieme zone d’appui Z4 du piston 1 dans la chemise C, en complement de la premiere zone d’appui Z2 constituee par la jupe 2. De preference, Ie diametre D12 est superieur au diametre D2 moyen de la jupe 2, qui est susceptible de se deformer en fonctionnement. Par exemple, Ie diametre D12 peut etre superieur de 10 a 50 pm au diametre D2. En outre, Ie cordon 12 comporte un revetement de surface 20 reducteur de frottement, forme sur un secteur couvrant un angle de 360 degres autour de I’axe X1. Autrement dit, Ie revetement 20 est depose sur toute la circonference du cordon 12. Le revetement 20 permet de reduire le coefficient de frottement entre le cordon 12 et la chemise C, en contact et en mouvement I'une par rapport a I'autre. En outre, le revetement 20 permet de reduire fortement I'usure et/ou le risque de grippage. Comme montre a la figure 3, le diametre D12 du cordon 12 est considere sans le revetement 20. Pour sa part, le diametre D2 de la jupe 2 est considere sans les alesages et renfoncements. Plus generalement, dans le cadre de I’invention, le piston 1 comprend au moins un cordon de contact ayant un diametre superieur au diametre externe minimal de la jupe et comportant un revetement reducteur de frottement formee au moins sur un secteur radial couvrant un angle d’au moins 30 degres, et jusque sur un unique secteur couvrant un angle de 360 degres. Autrement dit, le revetement s’etend autour de I’axe X1 au moins sur un secteur radial a 30 degres, au plus sur un secteur a 360 degres, et peut s’etendre sur plusieurs secteurs radiaux couvrant chacun un angle d’au moins 30 degres.5 10 15 20 25 30 35 degres, autour de I’axe X1. CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 9 Dans Ie mode de realisation des figures 1 a 3, le revetement 20 est forme uniquement a la surface du cordon 12, sans deborder dans les gorges voisines 14 et 15. En effet, pour certaines applications et/ou pour certains materiaux, Ie revetement 20 present dans les gorges pourrait etre soumis a un phenomene d’arrachement, generant une pollution au contact entre Ie porte-segments 4 et la chemise C. En alternative, Ie revetement 20 peut etre forme a la surface du cordon 12 et dans les gorges voisines 14 et 15. Dans ce cas, Ie depot du revetement 20 est simplifie. En outre, Ie revetement 20 est forme sur toute la hauteur du cordon 12, definie parallelement a I’axe X1. En alternative, Ie revetement 20 peut etre forme seulement sur une partie de la hauteur du cordon 12, notamment en son centre. Cela permet d’eviter tout debordement du revetement 20 dans les gorges 14 et 15, tors de son depot sur Ie cordon 12. Le revetement 20 a une rugosite maximale Rz inferieure ou egale a 2 pm, de preference inferieure ou egale a 0,5 pm, obtenue par exemple par polissage ou ponpage. Le revetement 20 a une epaisseur, definie radialement a I’axe X1, de preference egale a 2 pm. En alternative, cette epaisseur peut etre comprise entre 1 et 5 pm, et de preference entre 2 et 3 pm. L’epaisseur du revetement 20 peut notamment varier en fonction du diametre D1. Par exemple, dans le cas ou le piston 1 equipe un moteur de vehicule poids lourd, il est envisageable que cette epaisseur aille jusqu’a 10 pm. De preference, le revetement 20 a une epaisseur constante, definie radialement a I’axe X1. En pratique, dans la zone d’appui Z4, le cordon 12 peut frotter contre la chemise C sur un seul secteur radial, et non sur toute sa circonference. Ainsi, il est suffisant de deposer le revetement 20 sur un unique secteur radial, couvrant un angle d’au moins 30 degres. En alternative, dans la zone d’appui Z4, le cordon 12 peut frotter contre la chemise C dans deux portions diametralement opposees. Dans ce cas, il est suffisant de deposer le revetement 20 sur deux secteurs radiaux diametralement opposes du cordon 12, couvrant chacun un angle d’au moins 30 degres. Selon d’autres alternatives, le revetement 20 peut etre depose sur un ou deux secteurs radiaux du cordon 12, couvrant chacun un angle limite a 45, 60, 90 ou 1205 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 10 Le revetement 20 presente un coefficient de frottement inferieur au materiau constitutif du porte-segments 4. Ainsi, les frottements entre la chemise C et le cordon 12 pourvu du revetement 20 est reduit, en comparaison avec un cordon 12 depourvu de revetement 20. De preference, le revetement 20 est en carbone amorphe type DLC. Autrement dit, le revetement 20 est une couche de carbone hybride en sp2 ou sp3, avec ou sans hydrogene. Par exemple, le revetement 20 peut etre compose de ta-C, a-C:H ou ta-C:H. Encore de preference, le revetement 20 est en a-C:H. En alternative, le revetement 20 peut etre en graphite ou tout autre materiau adapte a I’application visee. De preference, le revetement 20 est homogene. Sur la figure 4, le deuxieme cordon 12 comporte une sous-couche 22 formee sous le revetement de surface 20. Par exemple, cette sous-couche 22 comporte une base Cr et/ou W et/ou Ni. Sur les figures 5 et 6 est illustre un exemple de procede de revetement d’un piston 1 conforme a I’invention, visant a deposer le revetement 20 sur le cordon 12. Le procede comprend au moins une etape de positionnement d’un masque 40 sur le piston 1, puis une etape de depot du revetement 20 sur le cordon 12 a travers le masque 40. Le procede peut comporter d’autres etapes sans sortir du cadre de I’invention. Le masque 40 est positionne sur le piston 1 selon un mouvement de translation T40 dirige suivant I’axe X1, comme illustre par une fleche a la figure 5. Le masque 40 recouvre alors au moins en partie le piston 1, lors du depot du revetement 20. Le masque 40 comprend une partie tubulaire 42 et une partie plane 43. Lorsque le masque 40 est positionne sur le piston 1, la partie 42 recouvre le porte-segments 4, tandis que la partie 43 recouvre la tete 3. Dans la partie plane 42, une portion intermediaire 44 comprend deux fentes 45 et 46 diametralement opposees, ainsi que deux zones de jonction 47 et 48 diametralement opposees. Les fentes 45 et 46 formees a travers le masque 40 permettent le depot du revetement 20 sur le cordon 12. Les zones 47 et 48 permettent de relier les parties 42 et 43. Comme montre a la figure 6, lorsque le masque 40 est positionne sur le piston 1, la fente 45 definit un secteur d’angle a1 correspondant au secteur radial 21 du revetement5 10 15 20 25 30 35 etapes suivantes, prises isolement ou en combinaison. CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 11 20, la fente 46 definit un secteur d’angle a2 correspondant au secteur radial 22 du revetement 20, la zone 47 definit un secteur d'angle 01 et la zone 48 definit un secteur d'angle 02, autour de I’axe X1. La geometric de la portion 44 du masque 40 determine la geometric du revetement 20. En particulier, la geometric des fentes 45 et 46 determine I’etendue des secteurs 21 et 22 du revetement 20 forme sur Ie cordon 12. Sur I’exemple de la figure 6, les angles a1 et a2 mesurent chacun 156 degres. En alternative, les angles a1 et a2 peuvent presenter des valeurs differentes, en fonction de I’etendue souhaitee pour les secteurs 21 et 22. Toujours sur I’exemple de la figure 6, les angles a1 et a2 sont identiques, de meme les angles 01 et 02 sont identiques, neanmoins il est envisageable de prevoir des angles differents pour definir des secteurs 21 et 22 differents. Ainsi, Ie masque 40 permet d’isoler les parties du piston 1 qu’il n est pas prevu de revetir, et de limiter Ie depot de revetement 20 aux portions souhaitees du cordon 12 et a la jupe 3. Le materiau du masque 40 peut etre choisi selon la technique de depot du revetement 20. Par exemple, le masque 40 peut etre realise en acier ou en aluminium. A titre d’exemple non limitatif, I’etape de depot du revetement 20 peut etre realisee selon les enseignements du document WO2012/156647. Selon la forme du piston 1, la nature des materiaux du piston 1 et de la chemise C, et la nature du contact, le frottement piston 1 I chemise C represente 20 a 30% des pertes par frottement moteur. Ainsi, le depot d’un revetement sur la jupe 2 et le cordon 12 peut etre valorise en terme de diminution de frottements, et done de consommation de carburant et d'emission de CO2. En premiere approche, la nouvelle geometric des pistons devrait conduire a attribuer entre 5 et 10% des pertes par frottement moteur au contact entre le cordon 12 et la chemise C. Dans ces conditions, le revetement 20 applique sur le cordon 12 devrait permettre de diminuer les pertes par frottement moteur de I'ordre de 2 a 5%. Avantageusement, le procede de revetement du piston 1 peut comporter les5 10 15 20 25 30 35 aux figures 11 a 16. Dans un but de simplification, les elements constitutifs du piston 1 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 12 Avant I’etape de positionnement du masque 40, Ie procede peut comporter une etape de preparation de la surface du deuxieme cordon 12, par exemple par usinage ou polissage. Avant I’etape de depot du revetement 20, generalement avant I’etape de positionnement du masque 40, Ie procede peut comporter une etape de lavage du piston 1, et en particulier lavage du cordon 12 destine a recevoir Ie revetement 20. Apres I’etape de depot du revetement 20, Ie procede peut comporter une etape de finition de la surface externe du revetement 20, par exemple par polissage. Des variantes de masques 40 pour la fabrication d’un piston 1 conforme a I’invention sont montres aux figures 7 a 10. Dans un but de simplification, les elements constitutifs de ces masques 40 comparables au masque 40 des figures 5 et 6 portent les memes references numeriques, et seules les differences sont detaillees ci-apres. Sur la figure 7, les zones de jonction 47 et 48 sont decalees radialement par rapport au reste du masque 40. Ainsi, Ie masque 40 comporte une unique fente 45 permettant de former Ie revetement 20 sur un secteur a 360 degres autour de I’axe X1, comme pour Ie piston 1 des figures 1 a 3. Sur la figure 8, Ie masque 40 comporte une unique fente 45 presentant un angle a1 de 30 degres. Ainsi, Ie masque 40 permet de deposer Ie revetement sur un unique secteur radial 21 limite a 30 degres. Sur la figure 9, I’angle a1 mesure 90 degres, tandis que I’angle a2 mesure 110 degres. Les fentes 45 et 46 ont des geometries differentes. Sur la figure 10, la partie tubulaire 42 est plus allongee de maniere a recouvrir la jupe 2. Ainsi, la jupe 2 peut recevoir un revetement different du cordon 12, ou etre depourvue de revetement. En alternative, la partie tubulaire 42 peut etre plus ou moins allongee, et done recouvrir une hauteur plus ou moins importante de la jupe 2. D’autres modes de realisation d’un piston 1 conforme a I’invention sont montres5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2(118/130779 PCT7FR2018/050052 13 comparables a ceux du premier de realisation decrit plus haut portent les memes references numeriques, et seules les differences sont detaillees ci-apres. Sur la figure 11, Ie premier cordon 11 est Ie cordon de contact ayant un diametre D11 superieur au diametre D2 minimal de la jupe 2 et pourvu d’un revetement 10 reducteur de frottement. Sur la figure 12, Ie troisieme cordon 13 est Ie cordon de contact ayant un diametre D13 superieur au diametre D2 minimal de la jupe 2 et pourvu d’un revetement 30 reducteur de frottement. Sur la figure 13, Ie premier cordon 11 et Ie deuxieme cordon 12 sont les cordons de contact ayant des diametres D11 et D12 superieurs au diametre D2 minimal de la jupe 2 et pourvus de revetements 10 et 20 reducteurs de frottement. Dans ce cas, Ie masque 40 utilise lors du depot des revetements 10 et 20 peut comporter deux portions 44 superposees, munies de fentes 45 et 46. En alternative, les revetements 10 et 20 peuvent etre deposes successivement en utilisant deux masques 40 differents. De preference, Ie revetement 10 est constitue du meme materiau que Ie revetement 20. Optionnellement, Ie cordon 11 peut comporter au moins une sous-couche formee sous Ie revetement 10, comme pour Ie revetement 20. Sur la figure 14, Ie deuxieme cordon 12 et Ie troisieme cordon 13 sont les cordons de contact ayant des diametres D12 et D13 superieurs au diametre D2 minimal de la jupe 2 et pourvus de revetements 20 et 30 reducteurs de frottement. Sur la figure 15, Ie porte-segments 4 comporte uniquement deux cordons 11 et 12, et pas de cordon 13. Seul Ie deuxieme cordon 12 est pourvu d’un revetement 20 reducteur de frottement. Le porte-segments 4 regoit un segment de feu et d’etancheite dans la gorge 14 et un segment racleurdans la gorge 15. Sur la figure 16, le piston 1 est un piston long, presentant une hauteur H1 superieure a son diametre D1. En alternative, le piston 1 peut presenter une hauteur H1 egale au diametre D1 sans sortir du cadre de I’invention.CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 14 Par ailleurs, Ie piston 1 et Ie masque 40 peuvent etre conformes differemment des figures 1 a 16 sans sortir du cadre de I’invention. En outre, les caracteristiques techniques des differents modes de realisation et variantes mentionnes ci-dessus peuvent etre, en 5 totalite ou pour certaines d’entre elles, combinees entre elles. Ainsi, Ie piston 1 peut etre adapte en termes de cout, de fonctionnalites et de performance. 5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 1 PISTON FOR A THERMAL ENGINE, A THERMAL ENGINE COMPRISING SUCH A PISTON, AND METHODS The present invention relates to a piston for a thermal engine, in particular for a reciprocating internal combustion engine. The invention also relates to a thermal engine comprising such a piston. The invention also relates to a method for coating such a piston. Finally, the invention relates to a method for implementing such a thermal engine. The field of the invention is that of pistons for thermal engines, in particular for reciprocating internal combustion engines. As is known, such a piston comprises a skirt, a head, and a ring holder. Within the engine, the piston moves in a reciprocating motion within the cylinder liner of the cylinder block. The piston skirt guides the piston within the liner. The piston crown is positioned to be in contact with the combustion gases and to receive the forces resulting from combustion. The piston ring carrier is located between the skirt and the crown. The piston ring carrier consists of alternating grooves and channels, which are designed to receive the piston rings. Current vehicle emissions/fuel consumption measurement cycles, such as the NEDC (New European Driving Cycle), have led to a trend towards engine downsizing. New engines have a smaller displacement while developing the same power output. By 2017, the new WLTP (Worldwide Harmonized Light Vehicles Test Procedure) cycle will favor high-power engines. This results in an increase in power output for the same engine displacement, and therefore an increase in thermal and mechanical stresses within the combustion chambers. The consequence is the gradual replacement of pistons, which are currently mostly made of aluminum alloy for lightweight vehicles, with steel pistons. In order to minimize the impact of this change on piston weight, their geometry is modified, leading to shorter pistons. This change in geometry results in a modification of the piston/cylinder liner contact, and therefore of the bearing areas (contact and friction). 5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 2 For vehicles equipped with aluminum pistons, the piston/cylinder liner contact is optimized by applying a graphite coating to the skirt. For mass-produced light vehicles equipped with steel pistons, the coated area is still preferentially the skirt. However, it appears increasingly important to reconsider the piston bearing areas on the liner during its reciprocating motion, which tends to reduce clearance at the piston seals. Furthermore, steel pistons are predominantly used in industrial vehicle engines due to combustion pressures that can reach 250 bar. In recent years, there have been no major modifications to the piston/cylinder liner contact in these engines. DE 41 13 773 and DE 43 10 491 disclose pistons illustrating the prior art, equipped with contact rings whose diameter is equal to the skirt diameter. In DE 41 13 773, the contact rings have a coating of varying thickness around the central axis. In DE 43 10 491, the contact rings have a thick layer of synthetic resin. For example, this synthetic resin is polyamide, incorporating graphite and metallic particles. The resin layer has a thickness between 15 and 25 µm. These pistons are not entirely satisfactory in terms of reducing wear and the risk of seizing. The aim of the present invention is to provide an improved piston, taking into account the above context. To this end, the invention relates to a piston for a heat engine, comprising: - a skirt designed to guide the piston in translation along a central axis within a counter-piece and constituting a first bearing surface for the piston within the counter-piece, - a head extending transversely to the central axis and designed to be in contact with the combustion gases, and - a ring carrier comprising at least two rings and at least two grooves designed to receive rings, including a first ring adjacent to the head and a second ring located between the first ring and the skirt, characterized in that the rings incident on at least one contact ring having a diameter greater than a minimum diameter of the skirt in order to create a second piston support area in the counter-piece, and in that at least one contact bead has a friction-reducing surface coating, formed at least on a radial sector covering an angle of at least 30 degrees, and up to a single sector covering an angle of 360 degrees. The applicant observed that in new movable coupling designs, at least one of the ring carrier beads is likely to become a contact and friction area with the cylinder liner. Such friction leads to increased fuel consumption and therefore CO2 emissions. In this context, the invention makes it possible to optimize the piston/liner contact within the engine. By providing a contact bead with a larger diameter, the invention makes it possible to define a preferred support area at the level of the ring carrier, complementary to the support area defined at the level of the skirt. By applying a surface coating to at least this contact bead, The invention reduces the coefficient of friction between two parts in contact and moving relative to each other. Furthermore, the invention significantly reduces wear and/or the risk of seizing. For the purposes of this invention, the diameter of the contact beads is considered without the coating, while the diameter of the skirt is considered without the bores and recesses. According to other advantageous features of the invention, taken individually or in combination: - At least one contact bead has a diameter greater than the average diameter of the skirt. - The piston is a short piston, with a height less than its diameter. - The base material of the piston is steel. In other words, the skirt, head, and piston ring holder are made of steel. Preferably, this steel is forged steel. - The friction-reducing surface coating is made of amorphous carbon of the DLC (diamond-like carbon) type. a-C:H or ta-C. - At least one contact cord has at least one sub-layer formed under the friction-reducing surface coating. 5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 4 - At least one contact cord lacks a sub-layer formed under the friction-reducing surface coating. - The second cord has a diameter greater than the first cord. - Among the cords of the segment holder, only the contact cord(s) have a friction-reducing surface coating. - The segment holder comprises two contact cords. - The two contact cords are the second cord and a third cord. - The two contact cords are the first cord and the second cord. - The The friction-reducing surface coating is formed on a single radial sector covering an angle of at least 30 degrees. - The friction-reducing surface coating is formed on two radial sectors diametrically opposed with respect to the central axis, each covering an angle of at least 30 degrees. - The radial sector(s) cover a limiting angle of 30 degrees. - The radial sector(s) cover a limiting angle of 45 degrees. - The radial sector(s) cover a limiting angle of 60 degrees. - The radial sector(s) cover a limiting angle of 90 degrees. - The radial sector(s) cover a limiting angle of 120 degrees. - The friction-reducing surface coating is formed over 360 degrees around the central axis. - The friction-reducing surface coating has a maximum roughness Rz less than or equal to 2 µm, preferably less than or equal to 0.5 µm. pm, obtained for example by polishing or sponge cleaning. - The friction-reducing surface coating has a thickness, defined radially to the central axis, of between 1 and 5 pm, preferably between 2 and 3 pm. - The friction-reducing surface coating has a thickness less than or equal to 10 pm. - The first bead is uncoated. - The grooves are uncoated. The invention also relates to a heat engine, comprising a piston as mentioned above, and a counter-piece receiving the piston. For example, the counter-piece can be made of steel, stainless steel, cast iron, aluminum alloy, etc. Preferably, the counter-piece has a friction-reducing surface coating of amorphous carbon type DLC.5 10 15 20 25 30 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 5 When the heat engine is an engine, the counter-piece is a cylinder liner. The liner can be a dry liner, integral with a cylinder block casing. Alternatively, the liner can be a wet liner, removable from the cylinder block casing, with a coolant interposed between the liner and the casing. Preferably, the liner has a friction-reducing surface coating to reduce wear and/or the risk of seizing. Even more preferably, this coating is made of amorphous carbon of the DLC type. By way of non-limiting example, the liner and its coating can conform to the teachings of document WO2013/164690. The invention also relates to a method for coating a piston as mentioned above. The method is characterized in that it comprises the following steps: a step of positioning a mask on the piston ring holder, and a step of localized deposition of a friction-reducing surface coating through the mask, at least on at least one contact bead. The invention also relates to a method of implementing a heat engine as mentioned above, characterized in that the skirt and at least one contact bead comprising the friction-reducing surface coating constitute the piston bearing areas in the counter-piece. The invention will be better understood upon reading the following description, given solely by way of non-limiting example and with reference to the accompanying drawings in which: Figure 1 is a side view, with partial section, of a piston according to the invention, of the short piston type, where the second bead constitutes a contact bead comprising a surface coating; Figure 2 is a perspective view of the piston of Figure 1. Figure 3 is a larger-scale partial section of the segment holder, showing the second bead having a diameter greater than the skirt, as well as the first and third beads; 5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCI7FR2018/050052 6 Figure 4 is a larger-scale partial section of the second bead, showing a variant in which the second bead has an underlayer formed beneath the surface coating; Figure 5 is a perspective view showing a mask intended to cover the piston during the deposition of the surface coating; Figure 6 is a section of the mask in the transverse plane defined by line VI in Figure 5; Figures 7, 8, and 9 are sections analogous to the Figure 6 shows mask variants; Figure 10 is a view analogous to Figure 5, showing another mask variant; Figures 11 to 14 are partial sections analogous to Figure 3, showing different piston variants; Figure 15 is a perspective view analogous to Figure 2, showing a variant in which the ring carrier has only two rings; and Figure 16 is a view analogous to Figure 2, showing a variant in which the piston is of the long piston type. Figures 1 to 3 show a piston 1 according to the invention. The piston 1 is intended to equip a heat engine, more precisely a reciprocating internal combustion engine. The piston 1 is arranged in a cylinder liner C of a cylinder block B, partially shown only in Figure 1 for the sake of simplicity. Preferably, the cylinder liner C has a friction-reducing surface coating R of amorphous carbon of the DLC type. The piston 1 is made of metallic material, preferably steel, aluminum alloy, or formed by assembling parts of different metallic materials. Piston 1 has a central longitudinal axis X1, a height H1 defined parallel to axis X1, and a diameter D1 defined radially to axis X1. Piston 1 is a short piston, with a height H1 less than its diameter D1. Piston 1 comprises a skirt 2, a head 3, and a ring carrier 4. Piston 1 is designed to receive rings, which are not shown for the sake of simplicity. Within the engine, piston 1 undergoes a reciprocating translational movement along axis X1 within the counter-piece formed by the cylinder liner C. More precisely, piston 1 moves within the cylinder liner C according to a primary translational movement along axis X1, and secondary movements which may occur. 35 The third cord 13 is located near the skirt 2. CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 7 summarized by a lateral movement perpendicular to the axis X1 and a rotational movement around an axis perpendicular to the axis X1 (tilting movement). This results in the piston 1 being guided in the cylinder liner C by contact between its skirt 2 and the cylinder liner C, a contact that may be more pronounced between the cylinder liner C and the lower end of the skirt 2. The tilting movement and the deformations of the skirt 3 also result in contact between the cylinder liner C and the head 3 and/or the ring carrier 4 of the piston 1 on the tilting side. The skirt 2 consists of a generally tubular wall centered on the axis X1, having a External diameter D2. Skirt 2 is designed to guide piston 1 within cylinder liner C and constitutes the first bearing surface Z2 of piston 1 within cylinder liner C. Skirt 2 preferably has a friction-reducing surface coating. Preferably, the coating of skirt 2 is made of DLC-type amorphous carbon. Alternatively, the coating of skirt 2 may be made of graphite or any other material suitable for the intended application. Head 3 consists of a wall extending transversely to axis X1. Head 3 is designed to be in contact with the combustion gases and to receive the forces due to said combustion. In the example shown in the figures, head 3 consists of a flat wall. Alternatively, head 3 may consist of a hollow wall with a blind cavity open on the outside. The ring holder 4 is located between skirt 2 and head 3. 3. The segment holder 4 comprises three cords 11, 12, and 13, and three grooves 14, 15, and 16 for receiving segments. Each cord 11, 12, and 13 consists of a cylindrical surface. Each groove 14, 15, and 16 consists of a cylindrical surface recessed from the adjacent cords, and two annular flat surfaces connected to the adjacent cords. The first cord 11 is located in the immediate vicinity of the head 3, in contact with the gases and the fire. The second cord 12 is located in the intermediate part of the segment holder 4 between the skirt 2 and the head 3, being slightly closer to the head 3. 5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2(118/130779 PCT/FR2018/050052 8 The throat 14 is located between cords 11 and 12. The groove 14 is designed to receive the fire segment, in contact with the gases and the fire. The groove 15 is located between the cords 12 and 13. The groove 15 is designed to receive the sealing segment, ensuring total gas tightness by blocking any gases that may have passed through the fire segment. The groove 16 is located between the bead 13 and the skirt 2. The groove 16 is designed to receive the scraper ring, ensuring the removal of lubricant from the surface of the cylinder liner C. In new movable coupling concepts, the ring carrier 4 can become a second contact area Z4 of the piston 1 in the cylinder liner C, in other words, a second contact and friction area of the piston 1 with the cylinder liner C. In the embodiment of the invention illustrated in Figures 1 to 3, the bead 12 has a diameter D12 greater than a minimum diameter D2 of the skirt 2. Thus, the bead 12 is a contact bead constituting the second contact area Z4 of the piston 1 in the cylinder liner C, in addition to the first contact area Z2 constituted by the skirt 2. Preferably, the diameter D12 is greater than the average diameter D2 of the skirt 2. which is susceptible to deformation during operation. For example, the diameter D12 can be 10 to 50 µm larger than the diameter D2. Furthermore, the bead 12 has a friction-reducing surface coating 20, formed over a sector covering an angle of 360 degrees around the axis X1. In other words, the coating 20 is deposited over the entire circumference of the bead 12. The coating 20 reduces the coefficient of friction between the bead 12 and the sleeve C, which are in contact and moving relative to each other. In addition, the coating 20 significantly reduces wear and/or the risk of seizing. As shown in Figure 3, the diameter D12 of the bead 12 is considered without the coating 20. The diameter D2 of the skirt 2, on the other hand, is considered without the bores and recesses. More generally, within the scope of the invention, the piston 1 comprises at least one contact bead having a diameter greater than the minimum external diameter of the skirt and having a friction-reducing coating formed on at least one radial sector covering an angle of at least 30 degrees, and up to a single sector covering an angle of 360 degrees. In other words, the coating extends around the axis X1 at least over a radial sector of 30 degrees, at most over a sector of 360 degrees, and can extend over several radial sectors each covering an angle of at least 30 degrees, 5, 10, 15, 20, 25, 30, 35 degrees, around the axis X1. CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 9 In the embodiment shown in Figures 1 to 3, the coating 20 is formed only on the surface of the bead 12, without extending into the adjacent grooves 14 and 15. Indeed, for certain applications and/or for certain materials, the coating 20 present in the grooves could be subject to a peeling phenomenon, generating contamination at the contact between the segment holder 4 and the liner C. As an alternative, the coating 20 can be formed on the surface of the bead 12 and in the adjacent grooves 14 and 15. In this case, the deposition of the coating 20 is simplified. Furthermore, the coating 20 is formed over the entire height of the bead 12, defined parallel to the X1 axis. Alternatively, the coating 20 can be formed only over a portion of the bead 12's height, particularly at its center. This prevents the coating 20 from overflowing into the grooves 14 and 15 during its deposition on the bead 12. The coating 20 has a maximum roughness Rz less than or equal to 2 µm, preferably less than or equal to 0.5 µm, obtained, for example, by polishing or sanding. The coating 20 has a thickness, defined radially to the X1 axis, preferably equal to 2 µm. Alternatively, this thickness can be between 1 and 5 µm, and preferably between 2 and 3 µm. The thickness of the coating 20 can vary depending on the diameter D1. For example, if the piston 1 is fitted to a heavy-duty vehicle engine, this thickness could be up to 10 µm. Preferably, the coating 20 has a constant thickness, defined radially to the axis X1. In practice, in the bearing area Z4, the bead 12 can rub against the cylinder liner C in only one radial sector, and not around its entire circumference. Thus, it is sufficient to deposit the coating 20 in a single radial sector, covering an angle of at least 30 degrees. Alternatively, in the bearing area Z4, the bead 12 can rub against the cylinder liner C in two diametrically opposed portions. In this case, it is sufficient to deposit the coating 20 on two diametrically opposed radial sectors of the cord 12, each covering an angle of at least 30 degrees. According to other alternatives, the coating 20 can be deposited on one or two radial sectors of the cord 12, each covering a limiting angle of 45, 60, 90 or 1205 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 10 The coating 20 has a lower coefficient of friction than the material constituting the segment holder 4. Thus, the friction between the liner C and the cord 12 with the coating 20 is reduced, compared to a cord 12 without the coating 20. Preferably, the coating 20 is made of DLC type amorphous carbon. In other words, the coating 20 is a hybrid carbon layer in sp2 or sp3, with or without hydrogen. For example, the coating 20 can be composed of ta-C, a-C:H, or ta-C:H. Preferably, the coating 20 is a-C:H. Alternatively, the coating 20 can be graphite or any other material suitable for the intended application. Preferably, the coating 20 is homogeneous. In Figure 4, the second bead 12 has a sublayer 22 formed under the surface coating 20. For example, this sublayer 22 has a Cr and/or W and/or Ni base. Figures 5 and 6 illustrate an example of a method for coating a piston 1 according to the invention, aimed at depositing the coating 20 on the bead 12. The method includes at least one step of positioning a mask 40 on the piston 1, then a step of depositing the coating 20 on the bead 12 through the mask 40. The method may include other steps without departing from the scope of the invention. The mask 40 is positioned on the piston 1 according to a translational movement T40 directed along the axis X1, as illustrated by an arrow in Figure 5. The mask 40 then covers at least part of the piston 1 during the deposition of the coating 20. The mask 40 comprises a tubular part 42 and a flat part 43. When the mask 40 is positioned on the piston 1, the part 42 covers the ring holder 4, while the part 43 covers the head 3. In the flat part 42, an intermediate portion 44 comprises two diametrically opposed slots 45 and 46, as well as two diametrically opposed junction zones 47 and 48. The slots 45 and 46 formed through the mask 40 allow the coating 20 to be deposited on the bead 12. The zones 47 and 48 allow the parts 42 and 43 to be connected. As shown in figure 6, when the mask 40 is positioned on the piston 1, the slot 45 defines a sector of angle a1 corresponding to the radial sector 21 of the coating5 10 15 20 25 30 35 following steps, taken in isolation or in combination. CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 11 20, the slot 46 defines a sector of angle a2 corresponding to the radial sector 22 of the coating 20, the zone 47 defines a sector of angle 01 and the zone 48 defines a sector of angle 02, around the axis X1. The geometry of the portion 44 of the mask 40 determines the geometry of the coating 20. In particular, the geometry of the slots 45 and 46 determines the extent of the sectors 21 and 22 of the coating 20 formed on the cord 12. In the example of figure 6, the angles a1 and a2 each measure 156 degrees. Alternatively, angles a1 and a2 can have different values, depending on the desired extent for sectors 21 and 22. Continuing with the example in Figure 6, angles a1 and a2 are identical, as are angles 01 and 02. However, it is possible to use different angles to define different sectors 21 and 22. Thus, mask 40 isolates the parts of piston 1 that are not intended to be coated and limits the coating 20 to the desired portions of the bead 12 and the skirt 3. The material of mask 40 can be chosen according to the coating 20 deposition technique. For example, mask 40 can be made of steel or aluminum. As a non-limiting example, the coating deposition step 20 can be carried out according to the guidelines in document WO2012/156647. Depending on the shape of the piston 1, the nature of the materials of the piston 1 and the cylinder liner C, and the nature of the contact, the friction between piston 1 and cylinder liner C represents 20 to 30% of engine friction losses. Thus, applying a coating to the skirt 2 and the bead 12 can be beneficial in terms of reducing friction, and therefore fuel consumption and CO2 emissions. As a first approximation, the new piston geometry should lead to attributing between 5 and 10% of engine friction losses to the contact between the bead 12 and the cylinder liner C. Under these conditions, the coating 20 applied to the bead 12 should reduce engine friction losses by approximately 2 to 5%. Advantageously, the piston coating process 1 can include the 5 10 15 20 25 30 35 in figures 11 to 16. For the sake of simplification, the constituent elements of piston 1 CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 12 Before the mask positioning step 40, the process can include a surface preparation step of the second bead 12, for example by machining or polishing. Before the coating 20 deposition step, generally before the mask 40 positioning step, the process may include a piston 1 washing step, and in particular washing the bead 12 intended to receive the coating 20. After the coating 20 deposition step, the process may include a finishing step of the external surface of the coating 20, for example by polishing. Variants of masks 40 for manufacturing a piston 1 according to the invention are shown in Figures 7 to 10. For the sake of simplicity, the constituent elements of these masks 40, comparable to the mask 40 of Figures 5 and 6, bear the same numerical references, and only the differences are detailed below. In Figure 7, the junction zones 47 and 48 are radially offset from the rest of the mask 40. Thus, the mask 40 has a single slot 45 allowing the coating 20 to be formed over a 360-degree sector around the axis X1, as with piston 1 in Figures 1 to 3. In Figure 8, the mask 40 has a single slot 45 with an angle α1 of 30 degrees. Thus, the mask 40 allows the coating to be deposited over a single radial sector 21 limited to 30 degrees. In Figure 9, angle α1 measures 90 degrees, while angle α2 measures 110 degrees. Slots 45 and 46 have different geometries. In figure 10, the tubular part 42 is further elongated so as to cover the skirt 2. Thus, the skirt 2 can receive a coating different from the cord 12, or be uncoated. Alternatively, the tubular portion 42 can be more or less elongated, and thus cover a greater or lesser height of the skirt 2. Other embodiments of a piston 1 according to the invention are shown 5 10 15 20 25 30 35 CA 03048544 2019-06-26 WO 2(118/130779 PCT7FR2018/050052 13 comparable to those of the first embodiment described above bear the same numerical references, and only the differences are detailed below. In Figure 11, the first bead 11 is the contact bead having a diameter D11 greater than the minimum diameter D2 of the skirt 2 and provided with a friction-reducing coating 10. In Figure 12, the third bead 13 is the contact bead having a diameter D13 greater than the minimum diameter D2 of the skirt 2 and provided with a friction-reducing coating 30. In Figure 13, the first bead 11 and the second bead 12 are the contact beads having diameters D11 and D12 greater than the minimum diameter D2 of the skirt 2 and provided with friction-reducing coatings 10 and 20. In this case, the mask 40 used during the deposition of the coatings 10 and 20 may comprise two superimposed portions 44, provided with slots 45 and 46. Alternatively, the coatings 10 and 20 may be deposited successively using two different masks 40. Preferably, the coating 10 is made of the same material as the coating 20. Optionally, the bead 11 may comprise at least one sub-layer formed under The coating 10, as for the coating 20. In Figure 14, the second bead 12 and the third bead 13 are the contact beads having diameters D12 and D13 greater than the minimum diameter D2 of the skirt 2 and provided with friction-reducing coatings 20 and 30. In Figure 15, the ring carrier 4 has only two beads 11 and 12, and no bead 13. Only the second bead 12 is provided with a friction-reducing coating 20. The ring carrier 4 receives a top and bottom sealing ring in the groove 14 and an oil control ring in the groove 15. In Figure 16, the piston 1 is a long piston, having a height H1 greater than its diameter D1. Alternatively, the piston 1 can have a height H1 equal to diameter D1 without departing from the scope of the invention. CA 03048544 2019-06-26 WO 2018/130779 PCT/FR2018/050052 14 Furthermore, piston 1 and mask 40 may be configured differently from Figures 1 to 16 without departing from the scope of the invention. In addition, the technical characteristics of the different embodiments and variants mentioned above may be combined, in whole or in part. Thus, piston 1 can be adapted in terms of cost, functionality, and performance.