CA1278679C - Dispositif d'adaptation pour tuyere d'acceleration de particules solides - Google Patents
Dispositif d'adaptation pour tuyere d'acceleration de particules solidesInfo
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- CA1278679C CA1278679C CA000480447A CA480447A CA1278679C CA 1278679 C CA1278679 C CA 1278679C CA 000480447 A CA000480447 A CA 000480447A CA 480447 A CA480447 A CA 480447A CA 1278679 C CA1278679 C CA 1278679C
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
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Abstract
L'invention concerne un dispositif d'adaptation pour tuyère d'accélération de particules solides, la tuyère étant reliée à une source de gaz et de particules solides. Le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce que la tuyère d'accélération est prolongée par une pièce dont l'angle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accélération et en ce qu'elle est entourée vers son embouchure par une deuxième tuyère formant enveloppe et reliée à une source de gaz. Le dispositif selon l'invention s'applique notamment aux tuyères servant à introduire de la matière carbonifère pulvérulente dans un bain d'acier.
Description
~2~ 79 La presente invention concerne un dispositif d'adap-tation pour tuyère d'accélération de particules solides à
l'aide d'un gaz porteur. De telles tuyères servent en parti-culier à introduire de la matière carbonifère pulvérulente dans un bain d'acier.
Le taux de mitrailles ou autres ajoutes refroi-dissantes qu'on arrive à incorporer à un métal en voie d'af-finage dépend principalement de la composition de la fonte, de la température de la charge et du déroulement thermodynami-que de l'opération d'affinage. Pour réduire le prix derevient de l'acier, il est impératif de dépasser les taux d'ajoutes actuel.s de quelque 400 kg de mitraille par tonne de fonte. Une des méthodes connues consiste à augmenter le taux de postcombustion duCO se dégageant du bain, tout en veillant à ce que le bain absorbe un maximum de la chaleur libérée.
Une autre méthode consiste à chauffer le bain métallique en utilisant des sources d'énergie supplémentaires. Des techniques d'addition de gaz et de combustible liquide sont mises en oeuvre avec des succès variés. Pareillement, des techniques d'addi-tion de matière combustible sous forme de granules de matièrecarbonée ont été développées. L'incorporation de matières solides dans le bain peut se faire par le bas. à travers des tuyères ou des éléments perméables logés dans le fond du convertisseur, ou par le haut conjointement avec des matières gazeuses. Or, pour avoir dans ce dernier cas une absorption convenable de la matière carbonée par le bain, il faut que celui-ci présente non seulement des concentrations en oxygène et en carbone bien déterminées, mais il faut en plus que la matière carbonée ait une énergie cinétique et une concentra-tion suffisantes à la sortie de la lance pour pénétrer dansle bain. L t énergie cinétique élevée est également requise ~Z~786~
pour éviter une combustion prématurée de la matière carbonée au-dessus du bain.
~ ans la demande de brevet canadien No.446 5~3 deposee le ler ~evrier ]~98~, laDemanderes~e a decrit ~ dispositif d'acceleration de particules solides en suspension dans ~ ga~ c~ortant une source de ~a~ sous pre5sion, des moyens de dosage du gaz et des particules solides ainsi que des conduits d'amenée du mélange gaz/particules solides débouchant sur une lance.
Le dispositif offre la particularité que les conduits d'amenée ou la lance présentent des parties sur lesquelles la section varie de ~açon spéci~ique, il ~aut en ef-fe-t éviter que la vitesse du gaz n'augmente brusquement sur les derniers mètres du conduit étant donné que cette vitesse ne peut plus étre transmise aux particules solides. En choisissant des conduits qui s'évasent sur les derniers mètres devant l'embouchure, il a été possible d'obtenir des vitesses de'particules de quelque 190 m/s à llembouchure, la vitesse du gaz étant à
cet endroit lé~èrement inférieure à la vitesse sonique~
Bien que le dispositif mène à des résultats excellents d'un point de vue vitesse des particules solides, on soup-çonnait néanmoins que la profondeur de pénétration des par-ticules solides dans le bain était ~aible. Des calculs' théoriques montrent que la profondeur de pénétration L d'un jet de particules dans un bain de liquide vaut, sans la pré-sence des jets d'oxygène (pour des angles de divergence A
faibles et des concentrations de particules élevées):
Qc ' Vc 3 1/3 L = + Lo - Lo (I) 20 ~ - g pac tg A~2 Qc = débit particules (kg~min) Lo = hauteur de la lance au-dessus du bain (m)
l'aide d'un gaz porteur. De telles tuyères servent en parti-culier à introduire de la matière carbonifère pulvérulente dans un bain d'acier.
Le taux de mitrailles ou autres ajoutes refroi-dissantes qu'on arrive à incorporer à un métal en voie d'af-finage dépend principalement de la composition de la fonte, de la température de la charge et du déroulement thermodynami-que de l'opération d'affinage. Pour réduire le prix derevient de l'acier, il est impératif de dépasser les taux d'ajoutes actuel.s de quelque 400 kg de mitraille par tonne de fonte. Une des méthodes connues consiste à augmenter le taux de postcombustion duCO se dégageant du bain, tout en veillant à ce que le bain absorbe un maximum de la chaleur libérée.
Une autre méthode consiste à chauffer le bain métallique en utilisant des sources d'énergie supplémentaires. Des techniques d'addition de gaz et de combustible liquide sont mises en oeuvre avec des succès variés. Pareillement, des techniques d'addi-tion de matière combustible sous forme de granules de matièrecarbonée ont été développées. L'incorporation de matières solides dans le bain peut se faire par le bas. à travers des tuyères ou des éléments perméables logés dans le fond du convertisseur, ou par le haut conjointement avec des matières gazeuses. Or, pour avoir dans ce dernier cas une absorption convenable de la matière carbonée par le bain, il faut que celui-ci présente non seulement des concentrations en oxygène et en carbone bien déterminées, mais il faut en plus que la matière carbonée ait une énergie cinétique et une concentra-tion suffisantes à la sortie de la lance pour pénétrer dansle bain. L t énergie cinétique élevée est également requise ~Z~786~
pour éviter une combustion prématurée de la matière carbonée au-dessus du bain.
~ ans la demande de brevet canadien No.446 5~3 deposee le ler ~evrier ]~98~, laDemanderes~e a decrit ~ dispositif d'acceleration de particules solides en suspension dans ~ ga~ c~ortant une source de ~a~ sous pre5sion, des moyens de dosage du gaz et des particules solides ainsi que des conduits d'amenée du mélange gaz/particules solides débouchant sur une lance.
Le dispositif offre la particularité que les conduits d'amenée ou la lance présentent des parties sur lesquelles la section varie de ~açon spéci~ique, il ~aut en ef-fe-t éviter que la vitesse du gaz n'augmente brusquement sur les derniers mètres du conduit étant donné que cette vitesse ne peut plus étre transmise aux particules solides. En choisissant des conduits qui s'évasent sur les derniers mètres devant l'embouchure, il a été possible d'obtenir des vitesses de'particules de quelque 190 m/s à llembouchure, la vitesse du gaz étant à
cet endroit lé~èrement inférieure à la vitesse sonique~
Bien que le dispositif mène à des résultats excellents d'un point de vue vitesse des particules solides, on soup-çonnait néanmoins que la profondeur de pénétration des par-ticules solides dans le bain était ~aible. Des calculs' théoriques montrent que la profondeur de pénétration L d'un jet de particules dans un bain de liquide vaut, sans la pré-sence des jets d'oxygène (pour des angles de divergence A
faibles et des concentrations de particules élevées):
Qc ' Vc 3 1/3 L = + Lo - Lo (I) 20 ~ - g pac tg A~2 Qc = débit particules (kg~min) Lo = hauteur de la lance au-dessus du bain (m)
- 2 -`~27B6~
Vc = vitesse particules (m~s) ~'ac = densité acier (kg/m3) A = angle de divergence du jet (degrés) Des essais à blanc dans l'atmosphère ont montré que l'angle A est compris entre 4 et 7, d'où l'on peut calculer à l'aide de l'équation (I) une profondeur de pénétration L
allant de 15 à 50 cm (avec Qc = 300 kg/min, v = 150 m/s, Lo =
1,5 m).
En réalité, on est loin des conditions idéales qui ont mené à l'équation (I). Il faut en effet tenir compte du fait que lors de la récarburation:
a) la tuyère verticale de soufflage du mélange de gaz/matières solides est entourée par plusieurs tuyères de soufflage d'oxygène primaire qui provoquent une augmentation de l'angle de divergence A du iet gaz/matières solides.
L'effet d'aspiration des jets d'oxygène entraine en effet une dépressurisation de la région centrale qu'ils entourent et dans laquelle se déplace le jet de gaz/matières solides. Ce jet dont la pression statique à l'embouchure est de 1 bar su~it par conséquent une expansion brusque causant un dépla-cement radial des particules et par conséquent une diminution de leur concentration;
b) le freinage du flux de gaz porteur par le bain liquide crée en outre un contre-courant qui élargit la zone d'impact sur le bain. Le gaz porteur n'entre pas dans le bain d'acier, il est fortement décéléré à la surface du bain, ce qui se traduit par une diminution de la pression dynamique et par une augmentation corrélative de la pression statique.
Il s'établit un gradient de pression dans la région comprise entre les jets d'oxygène et le jet central qui est générateur de contre-courants absorbés progressivement par les jets.
~7~
Ces contre-courants renforcent l'action de cisaillement entre le jet central et l'atmosphère qui l'entoure, et c) la différence entre la vitesse du gaz porteur (approx. 320 m/s) et des particules (approx. 180 m/s) à la sortie de la tuyère crée des micro-turbulences supplérnentaires à l'intérieur du jet.
Il s'ensuit que l'angle de divergence A du jet de particules dans le creuset doit être nettement supérieur à
celui observé lors d'essais à blanc.
Si A devient supérieur à la valeur limite \~_ do A il = 2 arctg ~c c 2 Lo où ~ t = "temps d'ouverture" du bain do = diamètre de sortie de la tuyère, on peut calculer que la profondeur de pénétration L n'est plus que de quelques centimètres.
La présente invention a pour but de proposer une tuyère qui limite les phénomènes décrits sous les points a et c ci-dessus et qui assure une profondeur de pénétration élevée des particules dans le bain liquide, sous condition que les tuyères d'oxygène soient disposées de facon appropriée.
Ce but est atteint selon l'invention par le fait que la tuyère dlaccélération est prolongée par une pièce dont llangle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accé-lération et est entourée vers son embouchure par une deu-xième tuyère formant enveloppe et reliée à une source de gaz.
Au lieu de prendre deux sources de gaz distinctes pour alimenter la tuyère d'accélération et la tuyère formant enveloppe, on peut dériver une partie du gaz traversant la ~ C2~86~9 tuyère d'accélération par l'intermédiaire de fentes usinées dans celle-ci les fentes agissent comme séparateur des phases gazeuses et particules solides et empêchent le~ particules solides de pénétrer dans la tuyère formant enveloppe.
Les avantages de l'invention consistent dans l'ob-tention d'un jet de matière carbonée dont l'angle de diver-gence A est inférieur à 2 (pour des essais à blanc). Pour autant que A reste inférieur à A dans le creuset, la seull profondeur de pénétration théorique sera approximativement de 2 m. De plus, le jet de gaz supplémentaire empêche une comhustion prématurée de la matière granulée au-dessus du bain métallique.
D'autres avantages et caractéristiques de l~invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après d'un mode de réalisation préféré de l'invention, / faite en référence au dessin ci-joint, dans lequel:
I La figure 1 représente de façon schématique une coupe à travers une partie d~une tête de lance réalisée conformément à la présente inventionO
Sur la figure on distingue la tuyère 1 reliée à une source de particules solides et de gaz, qui guide le jet de gaz porteur/matières solides 2. A l'embouchure 3 de la tuyère centrale 1, le gaz porteur possède une vitesse Vl supé-rieure à 300 m/s alors que la vitesse V2 des granules de matière solide est inférieure à 200 m~s. Une pièce conique tronquée 4, d'une longueur comprise entre 10 et 50 cm et à
angle d'évasement supérieur à celui de la tuyère 1 valant quelque 2, est montée dans la prolongation de la tuyère centrale 1. La différence de section des deux bases 3 et 5 de la pièce conique 4 est choisie telle que la vitesse du gaz porteur soit comparable à celle des particules soli~es à
l'embouchure 5. Etant donné la faible longueur de la pièce conique 4, la vitesse des particules solides varie peu.
Une tuyère 8 concentrique à la tuyère centrale 1 et formant enveloppe présente vers son embouchure 9 des parois parallèles, de sorte à obtenir un flux de gaz 10 parallèle.
Le gaz 10 jouant un rôle d'écran est de préférence identique au gaz porteur et possède, en passant entre les parois paral-lèles, une vitesse ou bien proche de celle du gaz porteur après le passage de celui-ci à travers la pièce conique 4, ou bien supersonique (moyennant l'adjonction d'une tuyère de Laval annulaire). A l'approche de l'embouchure 9 de ].a tete de lance, le gaz porteur et les particules solides présentent par conséquent des vitesses sens.i.blement égales. :Pou~ éviter que la pièce conique 4 ne soit, de par sa forme divergente, la source de turbulences dans le gaz 10, celle-ci est avanta-geusement prolongée par une pièce cylindrique 6, dont la paroi s'amincit vers son embouchure 7.
Dans la variante d'exécution représentée, 1 T embou-chure 7 du conduit, qui guide le mélange de gaz porteur~par-ticules solides, est placée en retrait de l'embouchure 9 dela tuyère 8 qui forme enveloppe. Ceci permet de souffler lors de l'affinage et entre les phases de recarburation uniquement du gaz (ayant un rôle de refroidissement et de protection contre les éclaboussures de scories et de métal) à travers la tUyère 8, le gaz utilisé peut être neutre ou oxydant:
lorsqu'il est oxydant, une légère surpression doit être main-tenue à l'intérieur de la tuyère 1. Lors des phases de re-carburation, il est indiqué de choisir un gaz-écran neutre.
La lance comporte en outre plusieurs tuyères ~non représentées) pour l'oxygène d'affinage, disposées à égale distance autour de la tuyère centrale. Ces jets d'oxygène ~78~79 d'affinage sont inclinées d'un angle déterminé ~ par rapport à l'axe de la lance. Dans une première zone proche de la tête de lance l'effet d'aspiration des jets d'oxygène d'affinage et les ondes de cisaillement 11 qui en résultent perturbent principalement le flux de gaz-e~ran sans trop é}argir le jet ; de gaz porteur~matières solides, qui garde donc ses pro-priétés de pénétration~ ~L'angle ~ déterrnine l'étendue de la deuxième zone caractérisée par la présence simultanée des 3 phases, gazeuse, liquide et solide. Ce sont finalement tous les paramètres gouvernant la forme de cette 2è zone q~li favorisent ou défavorisent la dissolution des particu].es de - charbon dans }'acier }iquide dans une troisième zone, dont la }imite supérieure est la surface du bain d'acier.
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Vc = vitesse particules (m~s) ~'ac = densité acier (kg/m3) A = angle de divergence du jet (degrés) Des essais à blanc dans l'atmosphère ont montré que l'angle A est compris entre 4 et 7, d'où l'on peut calculer à l'aide de l'équation (I) une profondeur de pénétration L
allant de 15 à 50 cm (avec Qc = 300 kg/min, v = 150 m/s, Lo =
1,5 m).
En réalité, on est loin des conditions idéales qui ont mené à l'équation (I). Il faut en effet tenir compte du fait que lors de la récarburation:
a) la tuyère verticale de soufflage du mélange de gaz/matières solides est entourée par plusieurs tuyères de soufflage d'oxygène primaire qui provoquent une augmentation de l'angle de divergence A du iet gaz/matières solides.
L'effet d'aspiration des jets d'oxygène entraine en effet une dépressurisation de la région centrale qu'ils entourent et dans laquelle se déplace le jet de gaz/matières solides. Ce jet dont la pression statique à l'embouchure est de 1 bar su~it par conséquent une expansion brusque causant un dépla-cement radial des particules et par conséquent une diminution de leur concentration;
b) le freinage du flux de gaz porteur par le bain liquide crée en outre un contre-courant qui élargit la zone d'impact sur le bain. Le gaz porteur n'entre pas dans le bain d'acier, il est fortement décéléré à la surface du bain, ce qui se traduit par une diminution de la pression dynamique et par une augmentation corrélative de la pression statique.
Il s'établit un gradient de pression dans la région comprise entre les jets d'oxygène et le jet central qui est générateur de contre-courants absorbés progressivement par les jets.
~7~
Ces contre-courants renforcent l'action de cisaillement entre le jet central et l'atmosphère qui l'entoure, et c) la différence entre la vitesse du gaz porteur (approx. 320 m/s) et des particules (approx. 180 m/s) à la sortie de la tuyère crée des micro-turbulences supplérnentaires à l'intérieur du jet.
Il s'ensuit que l'angle de divergence A du jet de particules dans le creuset doit être nettement supérieur à
celui observé lors d'essais à blanc.
Si A devient supérieur à la valeur limite \~_ do A il = 2 arctg ~c c 2 Lo où ~ t = "temps d'ouverture" du bain do = diamètre de sortie de la tuyère, on peut calculer que la profondeur de pénétration L n'est plus que de quelques centimètres.
La présente invention a pour but de proposer une tuyère qui limite les phénomènes décrits sous les points a et c ci-dessus et qui assure une profondeur de pénétration élevée des particules dans le bain liquide, sous condition que les tuyères d'oxygène soient disposées de facon appropriée.
Ce but est atteint selon l'invention par le fait que la tuyère dlaccélération est prolongée par une pièce dont llangle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accé-lération et est entourée vers son embouchure par une deu-xième tuyère formant enveloppe et reliée à une source de gaz.
Au lieu de prendre deux sources de gaz distinctes pour alimenter la tuyère d'accélération et la tuyère formant enveloppe, on peut dériver une partie du gaz traversant la ~ C2~86~9 tuyère d'accélération par l'intermédiaire de fentes usinées dans celle-ci les fentes agissent comme séparateur des phases gazeuses et particules solides et empêchent le~ particules solides de pénétrer dans la tuyère formant enveloppe.
Les avantages de l'invention consistent dans l'ob-tention d'un jet de matière carbonée dont l'angle de diver-gence A est inférieur à 2 (pour des essais à blanc). Pour autant que A reste inférieur à A dans le creuset, la seull profondeur de pénétration théorique sera approximativement de 2 m. De plus, le jet de gaz supplémentaire empêche une comhustion prématurée de la matière granulée au-dessus du bain métallique.
D'autres avantages et caractéristiques de l~invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après d'un mode de réalisation préféré de l'invention, / faite en référence au dessin ci-joint, dans lequel:
I La figure 1 représente de façon schématique une coupe à travers une partie d~une tête de lance réalisée conformément à la présente inventionO
Sur la figure on distingue la tuyère 1 reliée à une source de particules solides et de gaz, qui guide le jet de gaz porteur/matières solides 2. A l'embouchure 3 de la tuyère centrale 1, le gaz porteur possède une vitesse Vl supé-rieure à 300 m/s alors que la vitesse V2 des granules de matière solide est inférieure à 200 m~s. Une pièce conique tronquée 4, d'une longueur comprise entre 10 et 50 cm et à
angle d'évasement supérieur à celui de la tuyère 1 valant quelque 2, est montée dans la prolongation de la tuyère centrale 1. La différence de section des deux bases 3 et 5 de la pièce conique 4 est choisie telle que la vitesse du gaz porteur soit comparable à celle des particules soli~es à
l'embouchure 5. Etant donné la faible longueur de la pièce conique 4, la vitesse des particules solides varie peu.
Une tuyère 8 concentrique à la tuyère centrale 1 et formant enveloppe présente vers son embouchure 9 des parois parallèles, de sorte à obtenir un flux de gaz 10 parallèle.
Le gaz 10 jouant un rôle d'écran est de préférence identique au gaz porteur et possède, en passant entre les parois paral-lèles, une vitesse ou bien proche de celle du gaz porteur après le passage de celui-ci à travers la pièce conique 4, ou bien supersonique (moyennant l'adjonction d'une tuyère de Laval annulaire). A l'approche de l'embouchure 9 de ].a tete de lance, le gaz porteur et les particules solides présentent par conséquent des vitesses sens.i.blement égales. :Pou~ éviter que la pièce conique 4 ne soit, de par sa forme divergente, la source de turbulences dans le gaz 10, celle-ci est avanta-geusement prolongée par une pièce cylindrique 6, dont la paroi s'amincit vers son embouchure 7.
Dans la variante d'exécution représentée, 1 T embou-chure 7 du conduit, qui guide le mélange de gaz porteur~par-ticules solides, est placée en retrait de l'embouchure 9 dela tuyère 8 qui forme enveloppe. Ceci permet de souffler lors de l'affinage et entre les phases de recarburation uniquement du gaz (ayant un rôle de refroidissement et de protection contre les éclaboussures de scories et de métal) à travers la tUyère 8, le gaz utilisé peut être neutre ou oxydant:
lorsqu'il est oxydant, une légère surpression doit être main-tenue à l'intérieur de la tuyère 1. Lors des phases de re-carburation, il est indiqué de choisir un gaz-écran neutre.
La lance comporte en outre plusieurs tuyères ~non représentées) pour l'oxygène d'affinage, disposées à égale distance autour de la tuyère centrale. Ces jets d'oxygène ~78~79 d'affinage sont inclinées d'un angle déterminé ~ par rapport à l'axe de la lance. Dans une première zone proche de la tête de lance l'effet d'aspiration des jets d'oxygène d'affinage et les ondes de cisaillement 11 qui en résultent perturbent principalement le flux de gaz-e~ran sans trop é}argir le jet ; de gaz porteur~matières solides, qui garde donc ses pro-priétés de pénétration~ ~L'angle ~ déterrnine l'étendue de la deuxième zone caractérisée par la présence simultanée des 3 phases, gazeuse, liquide et solide. Ce sont finalement tous les paramètres gouvernant la forme de cette 2è zone q~li favorisent ou défavorisent la dissolution des particu].es de - charbon dans }'acier }iquide dans une troisième zone, dont la }imite supérieure est la surface du bain d'acier.
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Claims (12)
1. Dispositif d'adaptation pour tuyère d'accé-lération de particules solides dans un gaz porteur, ladite tuyère étant reliée à une source de gaz et de particules solides, la tuyère d'accélération comportant une portion évasée selon un premier angle d'évasement, ladite portion évasée étant prolongée par une pièce qui se termine par l'embouchure de la tuyère d'accélération, ladite pièce étant évasée selon un second angle d'évasement supérieur au premier angle d'évasement, de sorte que le gaz et les particules solides s'écoulent à travers la portion evasée et la pièce, la portion évasée ainsi que ladite pièce sont entourées par une deuxième tuyère formant enveloppe ayant sa propre embouchure, et située à distance de ladite portion évasée ainsi que de ladite pièce, les deux tuyères formant un espace annulaire entre elles, la deuxième tuyère étant reliée à une source de gaz destiné à s'écouler par l'embouchure de la deuxième tuyère, l'espace annulaire comportant une première portion à section prédéterminée constante, suivie d'une seconde portion à section diver-gente laquelle est suivie d'une troisième portion à section constante se terminant à l'embouchure de la deuxième tuyère, la deuxième tuyère se prolongeant au-delà de l'embouchure de la tuyère d'accélération, la tuyère d'accélération étant isolée de la deuxième tuyère de façon à ce que le gaz et les particules solides s'écoulant à travers la tuyère d'accélération soient isolés du gaz s'écoulant à travers la deuxième tuyère, et que le gaz sortant de l'embouchure de la deuxième tuyère constitue un écran continu de gaz contre le gaz et les particules solides sortant de l'embouchure de la tuyère d'accélé-ration.
2. Dispositif selon la revendication 1, carac-térisé en ce que la tuyère formant enveloppe comporte des parois parallèles vers son embouchure.
3. Dispositif selon la revendication 1, carac-térisé en ce que la tuyère formant enveloppe constitue une tuyère de Laval annulaire.
4. Dispositif selon la revendication 1, carac-térisé en ce que la pièce dont l'angle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accélération, est un cône tronqué.
5. Dispositif selon les revendications 1 ou 4, caractérisé en ce que la pièce dont l'angle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accélération a une longueur comprise entre 10 et 50 cm.
6. Dispositif selon les revendications 1 ou 4, caractérisé en ce que l'angle d'évasement est de l'ordre de 2°.
7. Dispositif selon la revendication 1, carac-térisé en ce que la pièce dont l'angle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accélération est prolongée par une pièce en forme de tube ayant la paroi intérieure parallèle.
8. Dispositif selon la revendication 4, carac-térisé en ce que la pièce dont l'angle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accélération, est prolongée par une pièce en forme de tube ayant la paroi intérieure parallèle.
9. Dispositif selon les revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que la pièce en forme de tube est un cylindre dont la paroi s'amincit vers son embouchure.
10. Dispositif selon la revendication 7, carac-térisé en ce que la tuyère d'accélération, la pièce dont l'angle d'évasement est supérieur à celui de la tuyère d'accélération et la pièce en forme de tube forment un conduit qui guide les particules solides et dont l'embou-chure est placée en retrait de l'embouchure de la tuyère formant enveloppe.
11. Dispositif selon la revendication 1, carac-térisé en ce que la tuyère formant enveloppe est destinée à
être successivement reliée à différentes sources de gaz neutre ou oxydant.
être successivement reliée à différentes sources de gaz neutre ou oxydant.
12. Dispositif selon la revendication 1, carac-térisé en ce que la tuyère formant enveloppe est reliée, par l'intermédiaire de fentes prévues dans la tuyère d'accélération, à la source de gaz alimentant la tuyère d'accélération.
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