BRPI1106751A2

BRPI1106751A2 - processo para preparação de um corpo moldado assim como de um corpo verde

Info

Publication number: BRPI1106751A2
Application number: BRPI1106751A
Authority: BR
Inventors: Elmar Hock; Gerhard Zellmann; Irmgard Wissel; Jorg Hachenberg; Lothar Volkl; Markus Vollmann; Rudi Steinke; Stefan Fecher
Original assignee: Degudent Gmbh
Priority date: 2010-11-09
Filing date: 2011-11-09
Publication date: 2016-01-19
Also published as: RU2011145357A; US20160278892A1; EP2450003B1; CN102528039A; AU2011244998B2; US20190321147A1; US9393088B2; EP2450003A2; CA2758151A1; AU2011244998A1; CN102528039B; US20120114516A1; JP2012101070A; EP2450003A3

Abstract

sistema de identificação de chicotes elétricos para aplicação em veículos e congêneres, consiste de um sistema de identificação alfanumérica, passível de ser aplicada em cada fio (1), que unidos formam um chicote elétrico (2) cada fio derivadamente identificado em ambas as extremidades (a e b), e em todo o seu corpo linear, facilitando a montagem veícular, seja na linha de produção, mas manutenções e reparações, com praticidade e rapídez.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PROCESSO PARA PREPARAÇÃO DE UM CORPO MOLDADO ASSIM COMO DE UM CORPO VERDE". A presente invenção refere-se a um processo para preparação de um corpo moldado, em particular a uma prótese dentária ou a uma parte delas, por misturação de um pó metálico. A invenção também se refere a um corpo verde (Grünling) para preparação de uma prótese dentária ou de uma parte da mesma.

Nos últimos tempos, para preparação de próteses dentárias, tais como coroas ou pontes, é empregada a técnica de CAD/CAM (Computer-Aided Design, Computer Aided Manufacturing), que alcançou o empregado, em particular, no campo da cerâmica. Por exemplo seja feita referência à EP-B-1 067 880. A partir da DE-C-199 38 144 pode ser deduzido um processo para preparação de prótese dentária, no qual um corpo cru (Rohling) pré-sinterizado, consistindo de um material cerâmico, é elaborado por meio de um processo de fresagem e em seguida sofre sinterização densa.

Da WO-2009/120749 é conhecido então um processo de fresagem CAD/CAM, para preparação de uma prótese dentária. Aqui primeiramente é misturado um pó metálico com um aglutínante, para depois preparar um corpo cru por moldagem por injeção de pó metálico. A partir desse é preparado um corpo moldado por processamento em uma fresa, que corresponde à prótese dentária à ser preparada considerando-se o encolhimento que ocorre por sinterização do corpo cru.

Segundo a EP-A- 1 764 062 é preparado um corpo moldado de uma liga dentária, que consiste de uma prensagem isostática a quente de um pó de uma liga dentária densamente sinterizado.

Da DE-A-103 52 231 é conhecida a preparação, por metalurgia do pó, de um corpo moldado, sendo que o corpo a ser processado tem poros abertos e não é densamente sinterizado. Somente após a preparação da forma final, são fechados, em uma outra etapa de trabalho por meio de um processo de infiltração, os poros abertos do corpo moldado com uma segun- da liga. É desvantajoso o emprego de duas ligas.

Da DE US-A-2005/0023717 pode ser deduzido um processo para preparação de restaurações dentárias com desígn de forma livre, em particular no processo Rapid-Prototyping. Como materiais são empregados em particular pós de metais não oxidantes. De preferência são empregados metais nobres.

Na referência literária Rodrigues et al.: "Powder metallurgical Processing of 28%Cr- 6% Mo for dental implants: Physical, Chemical e elec-trochemical properties" Powder Technology, 2006 (2011), 233-238, é descrito um processo para preparação de restaurações. Aqui uma liga biocompatí-vel de cobalto-cromo-molibdênio é misturada com um agente de lubrificante, é aquecida até uma temperatura para queima do agente lubrificante, e é depois sínterizada.

Da US-A-4 996 022 é conhecido um processo para preparação de um corpo sinterizado. Como material de partida é utilizado um pó metálico tal como ferro ou níquel.

Uma mistura de pó de ferro, que contem até 1% de aglutinante orgânico, é utilizada para preparação de uma sinterização parcial segundo AT-A-505 698. Após uma pré-sinterização e resfriamento, é realizada uma sinterização final. A presente invenção tem como tarefa continuar a construir um processo e um corpo verde pré-sinterizado do tipo mencionado no início, de tal forma que um corpo moldado pode ser colocado à disposição, em particular uma prótese dentária ou uma parte dela, que é totalmente preparável com pequena tolerância e sem problemas pode ser processada a úmido ou a seco, sendo que em particular também deve ser indicada a possibilidade desta ser misturada com um material cerâmico. Assim as desvantagens do estado da técnica podem ser evitadas.

Também deve ser colocado à disposição um corpo verde que pode ser processado de maneira simples com maior precisão, para então poder preparar em especial uma forma altamente precisa, em particular uma prótese dentária ou uma parte dela.

De acordo com a invenção a tarefa é solucionada, essencialmente, por um processo para preparação de um corpo moldado, em particular uma prótese dentária ou uma parte dela, que é caracterizado pelas seguintes etapas de processo: - preparar uma mistura do pó metálico e um aglutinante, - compactar a mistura para formar um corpo verde, - aquecer o corpo verde, da temperatura ambiente até uma temperatura inicial Ti de debindagem (remoção de aglutinante), - debindar o corpo verde por meio de aquecimento controlado do corpo verde desde a temperatura inicial de debindagem Ti até uma temperatura final de debindagem T2 com uma taxa de aquecimento Ri de tal modo que seja evitado um dano do corpo verde, - pré-sinterizar o corpo verde que foi debindado, sendo que o corpo verde é aquecido com uma taxa de aquecimento Rvhs a uma temperatura final de pré-sinterização Tvs, - resfriar o corpo verde desde a temperatura final de pré-sinterização Tvs a uma taxa de resfriamento R<vs, sendo que pelo menos a taxa de aquecimento RHvs, a temperatura final de pré-sinterização TVs e a taxa de resfriamento R«vs estão ajustadas entre si de tal forma que o corpo verde pré-sinterizado, formador do corpo cru, apresenta uma porosídade superficial entre 16 % e 22 % após a pré-sinterização, - desbastar o corpo cru e - sinterizar densamente o corpo cru desbastado para formar o corpo moldado.

Entende-se aqui por porosidade superficial a parcela da superfície que não é preenchida com material na preparação de um corte metalo-gráfico.

Em particular é previsto que como pó metálico seja empregada uma liga dental metálica na forma de uma liga de cobalto-cromo ou de níquel — cromo.

Em uma liga de cobalto - cromo deveria ser selecionada uma composição como se segue: cobalto: 50 % em peso até 70 % em peso cromo: 20 % em peso até 35 % em peso molibdênio: 0 % em peso até 10 % em peso tungstênio: 0 % em peso até 20 % em peso outros elementos: menos do que 10 % em peso, sendo que a soma total é de 100 % em peso.

Também há a possibilidade de se empregar uma liga de níquel-cromo da seguinte composição: níquel. 50 % em peso até 70 % em peso cromo: 20 % em peso até 35 % em peso molibdênio: 0 % em peso até 10 % em peso tungstênio: 0 % em peso até 20 % em peso outros elementos: menos do que 10 % em peso, sendo que a soma total é de 100 % em peso.

Como outros elementos são considerados manganês, silício, níquel na liga de cobalto-cromo, cobalto na liga de níquel-cromo, berílio, cád-mio, chumbo, ferro, alumínio, titânio, carbono, nitrogênio, oxigênio, enxofre assim como os demais elementos com um peso total menor do que 1%. É previsto, em particular, que a mistura compactada para formar o corpo verde apresenta uma porosidade superficial que corresponde à po-rosídade volumétrica entre 16 e 27%, de preferência entre 18 % e 22%. A porosidade é formada assim pelas áreas do corpo verde que, entre as partículas de pó metálico, são preenchidas com ar ou aglutinante.

De preferência é previsto que, após o aquecimento do corpo verde na temperatura final de pré-sinterização TVs, o corpo verde é mantido a uma temperatura final de pré-sinterização Tvs durante um tempo de espera tvs, e então é resfriado com a taxa de resfriamento R «vs- Em particular também é aconselhado que o corpo verde seja resfriado, com a taxa de resfriamento Rxvs, a uma temperatura T3, sendo que particularmente T3 £ T2, 450°C ^ T3 < 650°C, de preferência T3 está em cerca de 600°C. A debindagem (remoção de aglutinante) e a pré-sinterização de- veriam assim ocorrer sob exclusão de oxigênio, em particular, de preferência sob uma atmosfera de gás inerte ou de preferência sob atmosfera de argô-nio. Também são considerados uma atmosfera redutora ou vácuo.

Para a debindagem o corpo verde é aquecido de preferência em uma temperatura inicial de debindagem Ti onde 350°C ^ Ti < 550°C. Após atingir a temperatura Ti, em particular após atingir a temperatura Ti = 450°C, ocorre então um lento aquecimento, sendo que a taxa de aquecimento durante o processo de debindagem não deve ultrapassar 20 K/min. De preferência a taxa de aquecimento é de 1 K/min até 5 K/min. Em particular é previsto, que na faixa acima de 500°C, em particular acima de 550°C até a temperatura final de debindagem T2 onde 550°C <T2 s 650°C, em particular T2 » 600°C, é selecionada uma taxa de aquecimento entre, em particular, 1 K/min e 5 K/min. Após atingir a temperatura final de debindagem T2 o corpo verde deveria então ser mantido por um tempo t2com 1 min < T <20 min. Isto, entretanto, não é forçosamente exigido e depende essencialmente da taxa de aquecimento.

Independentemente dos parâmetros preferentemente indicados com a finalidade de exemplificação e não limitantes da segurança, o aquecimento tem que ocorrer de forma que a debindagem seja controlada, sem o que, pelo contrário, o corpo verde seria danificado e com isso se tornaria inutilizável. Esse aquecimento controlado, sem que o corpo verde seja danificado, pode ser realizado por um profissional médio, opcionalmente após a realização de ensaios mais fáceis.

Após a debindagem ocorre um aquecimento até a temperatura final de pré-sinterização TVs, sendo que basicamente podem ser selecionadas quaisquer taxas de aquecimento Rhvs- Para que a porosidade desejada das superfícies do corpo verde pré sinterizado seja obtida entre 16% e 22%, em particular entre 18 % e 20% de acordo com a invenção, ocorre um ajuste da temperatura final de pré-sinterização TVs, da taxa de aquecimento RHvs e, opcionalmente, do tempo de espera tvs na temperatura final de pré-sinterização Tvs e da taxa de resfriamento Rkvs. Em um aquecimento muito lento até a temperatura final de pré-sinterização Tvs, por exemplo, a uma taxa de aquecimento entre 1 K/min e 10 K/min, não é exigido que o corpo verde debindado seja mantido por um tempo tVs na temperatura final de pré-sinterização. A taxa de resfriamento também pode influenciar o tempo de influência sobre o tempo de espera tVs, e mesmo até o ponto em que, após atingir a temperatura final de pré-sinterização Tvs, imediatamente ocorre um resfriamento. A concordância dos parâmetros para atingir a porosidade superficial ou volumétrica desejadas, entre 10% e 22%, em particular entre 18% e 20%, pode ocorrer em particular considerando-se os dados exemplificados a seguir.

Se a temperatura final de pré-sinterização Tvs está em uma faixa entre 650°C e 750°C, então a taxa de aquecimento Rhvs e/ou a taxa de resfriamento R«vs deveria estar entre 1 K/min e 200 K/min, de preferência entre 1 K/min e 50 K/min, particularmente preferido entre 1 K/min e 20 K/min, sendo que após atingir a temperatura final de pré-sinterização Tvs deveria ser mantido um tempo de espera tvs entre 10 min e 200 min, em particular entre 30 minutos e 100 minutos, particularmente preferido entre 50 e 80 minutos.

Caso a temperatura final de pré-sinterização Tvs esteja entre 750 °C e 850°C, a taxa de aquecimento RHvs e/ou a taxa de resfriamento Rkvs deveria estar entre 5 K/min e 200 K/min, em particular entre 5 K/min e 20 K/min. Após atingir a temperatura final de pré-sinterização Tvs deve ser selecionado de preferência um tempo de espera tvs entre 5 minutos e 60 minutos, em particular entre 10 minutos e 30 minutos.

Existe, entretanto, também a possibilidade por exemplo de se colocar a temperatura final de pré sinterização TVs na faixa entre 850°C e 950°C. Neste caso as taxas de aquecimento Rhvs e a taxa de resfriamento Rkvs deveríam estar na faixa entre 15K/min e 200 K/min, de preferência entre 15 K/min e 50 K/min. Os tempos de espera tvs preferidos à temperatura final de pré-sinterização TVs situam-se na faixa entre 5 e 30 minutos, em particular entre 10 minutos e 20 minutos.

Para se obter a porosidade superficial ou a porosidade volumé- trica desejadas do corpo cru presinterizado, a temperatura final da pré-sinterização Tvs também pode estar na faixa entre 950°C e 1100°C. Neste caso a taxa de aquecimento R hvs ou a taxa de resfriamento Rkvs deveria estar entre 30 K/min e 200 K/min, de preferência entre 30 K/min e 100 K/min. Para este parâmetro em questão deve ser estabelecido de preferência um tempo de espera tVs de 5 min < t vs ^ 20 minutos.

De preferência, em uma composição de liga de cobalto - cromo anteriormente descrita, é selecionada uma temperatura final de pré-sinterização entre 650°C e 750°C e um tempo de espera entre 50 minutos e 70 minutos na temperatura final de pré-sinterização Tvs, sendo que as taxas de aquecimento situam-se na faixa entre 10K/rmin e 30 K/min.

Em outras palavras, diferentes taxas de aquecimento, temperaturas finais de pré-sinterização, tempos de espera e taxas de resfriamento podem ser selecionadas, que devem estar ajustadas entre si de forma que a porosidade superficial do corpo verde pré-sinterizado, que também é denominado corpo cru, ocorre com uma porosidade superficial entre 16% e 22%.

Em particular deve ocorrer um ajuste dos parâmetros, de forma que produzam uma porosidade superficial entre 18% e 20%. É previsto, em particular, que o corpo verde, antes da detbinda-gem, apresenta uma porosidade que é no máximo 5% acima da porosidade superficial após a pré sinterização. Em particular a diferença deve ser menor do que 2%.

Portanto a invenção se distingue também pelo fato de que um corpo verde compactado é empregado para produção do corpo moldado, cuja porosidade está entre 16% e 27%, em particular entre 18% e 22%.

Caso a porosidade do corpo verde compactado, entretanto não debindado, esteja basicamente acima da porosidade do corpo verde pré-sinterizado, portanto do corpo cru, então a porosidade pode ser igual, da mesma forma, sem que se abandone a invenção.

Existe uma correlação entre taxa de aquecimento, temperatura final de pré-sinterização, tempo de espera e taxa de resfriamento. Assim em taxas mais baixas de aquecimento e resfriamento deve-se ajustar um tempo de espera menor e vice-versa. Todas as taxas e tempos de espera são significativamente determinados pela seleção da temperatura final de pré-sinterização. Tempos de espera abaixo de 5 minutos são menos apropriados, já que em particular em produtos crus maiores, em tempos de espera mais baixos, não podem ser assegurados um aquecimento homogêneo e pré-sinterização. Tempos de espera acima de 60 minutos são iguaimente desvantajosos, já que um tempo de residência maior favorece a formação indesejada de uma camada de oxidação.

Corpos moldados com uma porosidade superficial correspondente apresentam um comportamento de processamento extremamente bom, para poderem ser preparados como uma prótese dentária ou parte de prótese dentária. Uma elaboração precisa pode ser realizada com um pequeno desgaste da ferramenta.

Após o resfriamento do produto cru à temperatura ambiente o-corre então o processamento para formar um corpo moldado, sendo que podem ser mencionados a fresagem e o corte.

Finalmente a etapa da sinterização densa é realizada.

Em particular é previsto que como pó metálico seja empregada uma tal liga à base de níquel-cromo ou à base de cobalto-cromo, em particular um pó de liga dentária na forma de uma liga de cobalto-cromo, de preferência liga de cobalto-cromo-molibdênio.

Como aglutinante é indicado de preferência um tal que seja à base de cera ou à base de celulose.

Em particular é previsto que para atingir uma porosidade superficial entre 16 % e 22 %, em particular entre 18 % e 20 %, o corpo verde é mantido à temperatura final de pré-sinterização Tvs durante um tempo tvs segundo a relação t/2 < tvs < 2t (1) Aqui t é calculado segundo a equação: t = tD * ln(cQ/c) * exp(T0/TVs) (2) onde c = porosidade superficial desejada do corpo verde após a pré- sinterização, c0 = porosidade superficial do corpo verde após a debindagem, t0 = constante do material em min, T0 = constante do material em Kelvin, TVs = temperatura finai de pré-sinterização a um tempo de espera tvs onde 650 °C < tvs < 1100 °C. c0, isto é, a parcela de porosidade superficial do corpo verde a-pós a debindagem, pode ser determinado por interpolação de dados medidos, sendo que basicamente vale a relação c0 - c < 5 %, de preferência c0 - c < 2 %. Mais preferentemente é dada como outra condição: c < c0.

Também a constante material tD pode ser determinada por ínter-polação de dados medidos. Com o emprego de pó metálico com base em cobalto - cromo ou materiais equivalentes resulta t0 = 0,0125 min. A constante material T0> com o emprego de pó metálico com base em cobalto - cromo ou equivalentes, é de T0 = 11000 K.

Deve-se prestar atenção para que TVs seja empregado em Kelvin, e não em graus Celsius, na fórmula acima.

Caso a pré-sinterização ocorra de acordo com essas relações por manutenção da temperatura final de pré-sinterização durante um tempo de espera tvs, então as taxas de resfriamento e de aquecimento devem ser selecionadas tão curtas que a parte principal da pré-sinterização ocorre durante o tempo de espera. Em particular, para um aquecimento, com taxa de aquecimento Rhvs aproximadamente constante, e um resfriamento, com taxa de resfriamento R«vs aproximadamente constante, o tempo de aquecimento deveria se situar entre 650 °C e a temperatura final de pré-sinterização e o tempo de resfriamento entre a temperatura final de pré-sinterização e 650°C, e a soma em conjunto não deveria ser maior do que 2t: (Tvs - 650 °C) / Rhvs + (TVS - 650 °C) / Rkvs < 2t, (3) onde as temperaturas devem ser empregadas em graus Celsius. Além disso deve ser atendida a condição de que a temperatura final de pré-sinterização Tvs e a diferença entre c0 e c estão de tal forma ajustadas entre si que é evitada uma taxa de aquecimento ou de resfriamento negativa. Também a tem- peratura final de pré-sinterização Tvs não deveria exceder 1100 °C. A fórmula (3) apresenta consequentemente uma condição, que deve ser atendida no embasamento dos parâmetros dados, a fim de que, com o emprego de um pó metálico com base em cobalto - cromo ou equivalente, seja preparado um corpo cru pré-sinterizado que apresenta uma poro-sidade superficial entre 16 % e 22 %.

Surpreendentemente verificou-se que um corpo cru pré-sinterizado, independentemente da porosidade superficial presente, não a-penas pode ser processado com a exatidão desejada, mas além disso, após a sinterização, independentemente da porosidade superficial restante, é possível uma misturação absolutamente livre de bolhas. A causa disso podería ser que, no caso de etapas de pré-sinterização de acordo com a invenção e levando em consideração os parâmetros dados, é obtenível uma porosidade superficial restante que não apresenta nenhum sistema integrado após a sinterização densa, porém ao contrário se apresenta isolado. Para isso não apenas é oferecida a possibilidade de uma misturação cerâmica livre de bolhas, como mencionada, mas também é garantida a necessária resistência a corrosão. Além disso, foi possível determinar que após o processamento, após a sinterização densa subsequente, é obtenível uma exatidão de medidas, portanto ocorre uma contração uniforme e finamente ajustada.

No desenvolvimento da invenção é previsto que a mistura de pó de liga e aglutinante deve ser prensada axialmente ou isostaticamente com uma pressão p onde 100 MPa < p < 1.000 MPa, em particular 200 MPa < p < 600 MPa.

Além disso é de preferência previsto que o corpo verde ou o corpo verde debindado assim como também o corpo verde debindado e pré-sinterizado seja aquecido em uma atmosfera inerte ou de gás de reforma ou sob vácuo. Gom essas medidas é garantido que ocorra superficialmente a-penas uma camada muito estreita de óxido, que por exemplo pode ser removível sem problemas por polimento, sem que a porosidade superficial restante prejudique o polimento após a sinterização densa. O corpo cru assim preparado pode então em particular ser pro- cessado por uma ferramenta que opera a úmido ou a seco, sendo que em particular na técnica CAM podem ser preparados, a partir do corpo cru, correspondentemente a seu dimensionamento, um número desejado de corpos moldados, em particular de próteses dentárias tais como coroas ou pontes, em particular por fresagem ou por corte. Uma fresa copiadora também é possível. A invenção se destaca também por um corpo verde determinado para preparação de uma prótese dentária ou uma parte dela pelo fato de que o corpo verde é um corpo verde pré-sinterizado de uma liga dental metálica e apresenta uma porosidade superficial entre 16 % e 22 %. Aqui deve ser previsto em particular que a liga dental metálica seja uma liga de níquel -cromo ou uma liga de cobalto - cromo.

Em particular deve ser previsto que, como pó metálico de liga dentária, seja empregada uma mistura de 50 % em peso até 70 % em peso de cobalto, 20 % em peso até 35 % em peso de cromo, 0 % em peso até 10 % em peso de molibdênio, 0 % em peso até 20 % em peso de tungstênio, menos do que 10 % em peso de um ou vários elementos do grupo do manganês, silício, níquel, berílio, cádmio, chumbo, ferro, alumínio, titânio, oxigênio, nitrogênio, enxofre e opcionalmente outros elementos com uma parcela em peso menor do que 1 % em peso, sendo que a soma totaliza 100 % em peso. A invenção se destaca entretanto também pelo fato de que, como pó metálico de liga dentária, emprega uma mistura de 50 % em peso até 70 % em peso de níquel, 20 % em peso até 35 % em peso de cromo, 0 % em peso até 10 % em peso de molibdênio, 0 % em peso até 20 % em peso de tungstênio, menos do que 10 % em peso de um ou vários elementos do grupo do manganês, silício, cobalto, berílio, cádmio, chumbo, ferro, alumínio, titânio, oxigênio, nitrogênio, enxofre e opcionalmente outros elementos com uma parcela em peso menor do que 1 % em peso, sendo que a soma totaliza 100 % em peso.

Outros detalhes, vantagens e características surgem não apenas a partir das reivindicações, e das características tiradas delas, mas também a partir da descrição a seguir de exemplos de execução preferidos.

Para preparação de próteses dentárias foi empregada uma liga metálica com a seguinte composição 26 a 30 % em peso de Cr, 5 a 7 % em peso de Mo, no total entre 0,01 e 1,5 % em peso de pelo menos um dos elementos Mn, Si, Fe, C, Ni, resto de Co (61,5 % em peso a 68,99 % em peso), sendo que a soma totaliza 100 % em peso. Para preparação do pó primeiramente uma liga metálica foi preparada, fundida e em seguida pulverizada. A dimensão média dos grãos se situou entre 5 pm e 50 pm. Em seguida foram adicionados aproximadamente 2 % em peso, relativo ao pó metálico, de um aglutinante com base em cera. Com a mistura assim preparada foram preparados corpos verdes por prensagem axial, que apresentaram uma forma de discos. O diâmetro foi de aproximadamente 10 cm e a espessura de aproximadamente 1 cm. Outras dimensões são igualmente consideradas.

Em seguida ocorreu a debindagem. Para isso os corpos verdes primeiramente foram aquecidos com uma taxa de aquecimento qualquer até 450 °C. Acima de 450 °C ocorreu um aquecimento lento, sendo que como taxa de aquecimento preferida foi selecionada 3 K/min. Após atingir a temperatura T2, que se situou em torno de 600 °C, os corpos verdes foram mantidos ao longo do tempo ti de aproximadamente 10 minutos. Esses parâmetros foram suficientes basicamente para remover o aglutinante.

Para preparação de um corpo cru de CoCrMo então foi pré-sinterizado um corpo verde debindado. Para isso, de acordo com uma alternativa, o corpo verde foi aquecido rapidamente até uma temperatura na faixa de aproximadamente 800 °C (taxa de aquecimento na faixa de 90 K/min) e em seguida foi mantido nessa temperatura durante um período de aproximadamente 20 minutos. Em seguida ocorreu um resfriamento com uma taxa inicialmente igual, e subsequentemente mais baixa.

Através desse processo foram obedecidas as condições ou rela- ções de acordo com as equações (1), (2) e (3): t = t0 * ln(c0/c) * expOVTvs) - 0,0125min * ln(0,20/0,19) * exp(11000K/1073K) ~= 18 min E com isso t/2 < tvs < 2t, aqui 9min < tVs < 36mín e (Tvs - 650 °C) / Rhvs + (Tvs - 650 °C) / Rkvs < 2t aqui: (800 °C - 650 °C) / 90 K/min + (800 °C - 650 °C) / 90 K/min < 2t ~= 3,3 min < 36 min.

Imagens de cortes de corpos crus assim preparados mostraram que se formou uma porosidade superficial aberta na faixa entre 16 % e 22 %, com uma frequência maior entre 18 % e 20 %. Corpos crus correspondentes foram simples de processar, sem o risco de um desgaste alto da fer-rammenta, com o que a exatidão do processamento podería sofrer prejuízos.

Através da porosidade superficial foi possível um processamento simples em máquina CAM. Para isso o corpo cru foi fixado na máquina CAM com um suporte. Em seguida ocorreu o trabalho de desbaste, sendo que regiões do corpo cru foram trabalhadas em um sistema úmido e em um sistema a seco. Quando se operou uma fresagem a seco, a poeira que ocorreu no processamento foi removida por meio de um aspirador de pó classe-H. Quando se operou um processo úmido, então se operou com corte. Em particular para operações úmidas não se verificaram desvantagens.

Os corpos derivados do corpo cru apresentaram aqui um dimen-sionamento que leva em conta a contração que ocorre após a sinterização densa. Aqui pode ser verificado, após a contração, que esta ocorreu de forma uniforme e finamente ajustada. Em seguida a superfície do corpo moldado foi polida ou, de maneira habitual, aplicou-se uma mistura cerâmica absolutamente livre de bolhas, sem que a porosidade superficial restante presente causasse problemas. A invenção foi esclarecida por meio da preparação de próteses dentárias, entretanto a invenção não é limitada por isso.

REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Processo para preparação de um corpo moldado, em particular de uma prótese dentária ou de uma parte da mesma, caracterizado pelo fato de que contem as etapas de processo: - preparar uma mistura de um pó metálico e um aglutinante, - compactar a mistura para formar um corpo verde, - aquecer o corpo verde da temperatura ambiente até a temperatura inicial ΊΡ| de debindagem (remoção de aglutinante), - debindar o corpo verde por meio de aquecimento controlado do corpo verde desde a temperatura inicial de debindagem Ti até uma temperatura de debindagem T2 com uma taxa de aquecimento Ri de tal forma que seja evitado um dano do corpo verde, - pré-sinterizar o corpo verde debindado até uma temperatura final de pré-sínterização TVs a uma taxa de aquecimento Rhvs, - resfriar o corpo verde desde a temperatura final de pré-sinterização Tvs a uma taxa de resfriamento Rkvs. sendo que pelo menos a taxa de aquecimento Rhvs, a temperatura final de pré-sinterização Tvs e a taxa de resfriamento RKvs estão ajustadas entre si de tal forma que o corpo verde pré-sinterizado, formador do corpo cru, apresenta uma porosidade superficial entre 16% e 22% após a pré-sinterização, - desbastar o corpo cru e - sinterizar densamente o corpo cru desbastado para formar o corpo moldado.

2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o corpo verde, após aquecimento do corpo verde até a temperatura final de pré-sinterização Tvs, é mantido na temperatura final de pré-sinterização Tvs durante um tempo de espera tvs e então é resfriado a uma taxa de resfriamento Rkvs sendo que de preferência o corpo verde é resfriado à taxa de resfriamento Rkvs até uma temperatura T3 onde 450°C < T3 < 650°C.

3. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o corpo verde, para a debindagem, é aquecido primeiramente até a temperatura de início de debindagem Ti onde 350°C < T-f < 550°C e então é aquecido na faixa de temperatura entre T, ea temperatura final de debindagem T2 onde 550°C < T2 < 650°C e onde T2 > Ti a uma taxa de a-quecimento Ri onde 1 K/min < Ri < 5 K/min, sendo que em particular o corpo verde é mantido na temperatura final de debindagem T2 durante um tempo t2 onde 1 min < t2 < 20 min.

4. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que como corpo verde compactado é empregado um tal cuja porosi-dade superficial se situa entre 16% e 27%, em particular entre 18% e 22%.

5. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que como pó metálico é empregada uma liga de níquel-cromo ou uma liga de cobalto-cromo, sendo que no caso de liga de cobalto-cromo é selecionada uma seguinte composição: cobalto: 50% em peso até 70% em peso cromo; 20% em peso até 35% em peso molibdênio: 0% em peso até 10% em peso tungstênio: 0% em peso até 20% em peso outros elementos: menos do que 10% em peso, sendo que a soma total é de 100% em peso, e no caso de liga de cobalto-cromo é selecionada uma seguinte composição: níquel: 50% em peso até 70% em peso cromo: 20% em peso até 35% em peso molibdênio: 0% em peso até 10% em peso tungstênio: 0% em peso até 20% em peso outros elementos: menos do que 10% em peso, sendo que a soma totaliza 100% em peso.

6. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o corpo verde é mantido à temperatura final de pré-sinterização Tvs ao longo de um tempo de espera tvs com em particular 650°C < Tvs £ 1100°C, sendo que quanto mais elevada TVs é selecionada, tanto mais curto é ajustado o tempo de espera tvs.

7. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, a uma temperatura final de pré-sinterização Tvs onde 650°C < Tvs 5 750°C, é ajustado um tempo de espera tvs onde 10 min < tvs 5 200 min, em particular 30 min < tvs 5 100 min, muito particularmente de preferência 50 min < 80 min, e onde de preferência a taxa de aquecimento RHvs e a taxa de resfriamento RKvs são ajustadas a 1 K/min < RHvs £ 200 K/min, de preferência 1 K/min < Rhvs £ 50 K/min, particularmente de preferência 1 K/min < Rhvs 5 20 K/min, e 1 K/min < R«vs 5 200 K/min, de preferência 1 K/min < Rkvs £ 50 K/min, partícula rmente de preferência 1 K/min < Rkvs £ 20 K/min.

8. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, a uma temperatura final de pré-sinterização Tvs onde 750°C < Tvs £ 850°C, é ajustado um tempo de espera tvs onde 5 min £ tVs £ 60 min, em particular 10min < tVs £ 30 min, e onde de preferência a taxa de aquecimento Rhvs e a taxa de resfriamento Rkvs são ajustadas a 5 K/min < Rhvs £ 200 K/min, de preferência 5 K/min < Rhvs £ 20 K/min, e 5 K/min < Rkvs £ 200 K/min, particularmente de preferência 5 K/min < R«vs £ 20 K/min.

9. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, a uma temperatura final de pré-sinterização TVs onde 850°C < Tvs £ 950 °C, é ajustado um tempo de espera tVs onde 5 min < tVs £ 30 min, em particular 10min < tvs £ 20 min, e onde de preferência a taxa de aquecimento Rhvs e a taxa de resfriamento RKvs são ajustadas a 15 K/min < Rhvs £ 200 K/min, de preferência 15 K/min < Rhvs £ 50 K/min, e 15 K/min < Rkvs £ 200 K/min, de preferência 15 K/min < Rkvs £ 50 K/min.

10. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, a uma temperatura final de pré-sinterização Tvs onde 950°C < Tvs £ 1100 °C, é ajustado um tempo de espera tVs onde 5 min < tvs £ 20 min, e onde de preferência a taxa de aquecimento Rhvs e a taxa de resfriamento Rkvs são ajustadas a 30 K/min < Rhvs £ 200 K/min, de preferência 30 K/min £ Rhvs £ 100 K/min, e 30 K/min < Rkvs £ 200 K/min, de preferência 30 K/min £ Rkvs £ 100 K/min.

11. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pe- Io fato de que o corpo verde é mantido à temperatura final de pré-sinterização Tvs em Kelvin durante um tempo tvs com t/2 < tvs < 2t e com t = t0 * in(c0/c) * exp(To/TVs) onde c = porosidade superficial desejada do corpo verde após a pré-sinterização com 16% < c < 22%, de preferência 18% < c < 20%, c0 = porosidade superficial do corpo verde após a debindagem com c0 - c < 5%, de preferência c0 - c < 2%, em particular com cQ > c. to = constante do material com t0 = 0,0125 min T0 = constante do material com T0 = 11000 K Tvs = temperatura final de pré-sinterização a um tempo de espera tvs onde 650 °C < tVS < 1100 °C.

12. Processo de acordo com pelo menos a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que o tempo de aquecimento, com taxa de aquecimento RHvs aproximadamente constante, e o tempo de resfriamento, com taxa de resfriamento Rkvs aproximadamente constante, são ajustados de tal forma, na faixa entre 650 °Cea temperatura final de pré-sinterização medida em graus Celsius, que a sua soma total atende à condição: (Tvs - 650 °C) / Rhvs + (TVS - 650 °C) / Rkvs < 2t sendo que t = tG * ln(c0/c) * expOVTvs) e Tvs eco-c são ajustados entre si de tal forma que são excluídas taxas de aquecimento e taxas de resfriamento negativas.

13. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a liga metálica é pulverizada para formar pó e é misturada com um aglutinante com base em cera e/ou celulose para preparação da mistura, que de preferência o corpo verde é preparado por prensagem isos-tática ou axiai da mistura que consiste em pó metálico e em aglutinante a uma pressão p onde 100 MPa 5 p £ 1.000 MPa, em particular 200 MPa < P < 600 MPa, ou por processo de moldagem por injeção de pó metálico, e que de preferência a debindagem e a pré-sinterização e de preferência o resfriamento são executados sob exclusão de oxigênio, em particular em atmosfera inerte ou redutora como atmosfera de gás de reforma ou sob vácuo.

14. Corpo verde em forma determinado para preparação de uma prótese dentária ou uma parte da mesma, caracterizado pelo fato de que o corpo verde é um corpo verde pré-sinterizado, que consiste em uma liga dental metálica e apresenta uma porosidade superficial entre 16% e 22%.

15. Corpo verde de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que o corpo verde pré-sinterizado apresenta uma porosidade superficial entre 18% e 20%.

16. Corpo verde de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que a liga dental metálica é uma liga de níquel - cromo ou uma liga de cobalto - cromo, sendo que a liga dentária na forma de liga de níquel - cromo contém de preferência: níquel: 50% em peso até 70% em peso cromo: 20% em peso até 35% em peso molibdênio: 0% em peso até 10% em peso tungstênio: 0% em peso até 20% em peso outros elementos: menos do que 10% em peso, ou a liga dentária na forma de liga de cobalto - cromo contém de preferência: cobalto: 50% em peso até 70% em peso cromo: 20% em peso até 35% em peso molibdênio: 0% em peso até 10% em peso tungstênio: 0% em peso até 20% em peso outros elementos: menos do que 10% em peso, sendo que a soma respectiva dos elementos totaliza 100% em peso.