BG63728B1 - Nickel composition or cobalt-chromium-molybdenum alloy for dentistry, and in particular for dental engineering, and method for its preparation - Google Patents
Nickel composition or cobalt-chromium-molybdenum alloy for dentistry, and in particular for dental engineering, and method for its preparation Download PDFInfo
- Publication number
- BG63728B1 BG63728B1 BG104791A BG10479100A BG63728B1 BG 63728 B1 BG63728 B1 BG 63728B1 BG 104791 A BG104791 A BG 104791A BG 10479100 A BG10479100 A BG 10479100A BG 63728 B1 BG63728 B1 BG 63728B1
- Authority
- BG
- Bulgaria
- Prior art keywords
- components
- mixture
- cobalt
- alloy
- crb
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 30
- 239000000602 vitallium Substances 0.000 title claims description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 31
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 claims abstract description 7
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 6
- 229910021193 La 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052728 basic metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 150000003818 basic metals Chemical class 0.000 claims 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 abstract description 7
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract description 2
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 3
- CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N ceric oxide Chemical compound O=[Ce]=O CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910000422 cerium(IV) oxide Inorganic materials 0.000 abstract 1
- MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N lanthanum oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[La+3].[La+3] MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- KTUFCUMIWABKDW-UHFFFAOYSA-N oxo(oxolanthaniooxy)lanthanum Chemical compound O=[La]O[La]=O KTUFCUMIWABKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 5
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 5
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 5
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005524 ceramic coating Methods 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- OFEAOSSMQHGXMM-UHFFFAOYSA-N 12007-10-2 Chemical compound [W].[W]=[B] OFEAOSSMQHGXMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GDTSJMKGXGJFGQ-UHFFFAOYSA-N 3,7-dioxido-2,4,6,8,9-pentaoxa-1,3,5,7-tetraborabicyclo[3.3.1]nonane Chemical compound O1B([O-])OB2OB([O-])OB1O2 GDTSJMKGXGJFGQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910020203 CeO Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000684 Cobalt-chrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010011416 Croup infectious Diseases 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- WAIPAZQMEIHHTJ-UHFFFAOYSA-N [Cr].[Co] Chemical compound [Cr].[Co] WAIPAZQMEIHHTJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001639 boron compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000420 cerium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N chromium cobalt nickel Chemical compound [Cr].[Co].[Ni] SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010952 cobalt-chrome Substances 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003564 dental alloy Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 1
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoceriooxy)cerium Chemical compound [Ce]=O.O=[Ce]=O BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 1
- 229910000923 precious metal alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001404 rare earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 150000003623 transition metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
Abstract
Description
(54) СЪСТАВ НА НИКЕЛ- ИЛИ КОБАЛТХРОМ-МОЛИБДЕНОВА СПЛАВ ЗА СТОМАТОЛОГИЯТА, ПО-СПЕЦИАЛНО ЗА ЗЪБОТЕХНИКАТА, И МЕТОД ЗА ПОЛУЧАВАНЕТО Й(54) COMPOSITION OF NICKEL-OR COBALTHROME-MOLYBDEN ALLOY FOR DENTISTRY, SPECIALLY FOR DENTISTRY, AND METHOD OF PREPARING IT
Област на техникатаTechnical field
Настоящото изобретение се отнася до състав на никел- или кобалт-хром-молибденова сплав с подобрени леярски и механични свойства, която намира приложение в областта на стоматологията и по-специално в зъботехниката за изработване на корони, мостове, скелетирани протези и други стоматологични конструкции, върху които се изработват керамични (порцеланови) покрития. Също така изобретението се отнася и до метод за получаване на никел- или кобалт-хром-молибденовата сплав, предназначена за стоматологията.The present invention relates to a composition of nickel or cobalt-chromium-molybdenum alloy with improved foundry and mechanical properties, which is of use in the field of dentistry, and in particular in dental technology for the manufacture of crowns, bridges, skeletal prostheses and other dental structures, on which ceramic (porcelain) coatings are made. The invention also relates to a process for preparing a nickel or cobalt-chromium-molybdenum alloy for dental purposes.
Предшестващо състояние на техникатаBACKGROUND OF THE INVENTION
От US 4459263 е известно, че металните сплави, използвани в стоматологията и по-специално за целите на зъбопротезирането, трябва да отговарят на ред изисквания, например поносимост от организма и устойчивост срещу потъмняване в устата, корозионна устойчивост и липса на токсичност. Освен това, по време на изпичането на керамиката (порцелана) металната сплав трябва да образува тънък оксиден слой, който да е здраво захванат за металната основа и за порцелана, тъй като той осъществява връзката между сплавта и керамиката (порцелана). Поради високите натоварвания, на които са подложени металните конструкции в устата, материалите, от които са изработени, трябва да притежават високи механични свойства като якост на опън, твърдост, граница на еластичност (σ02), както и някои технологични свойства като тънколивкост, точност на отливката, способност за лесно обработване и полиране. Изброените изисквания се удовлетворяват до голяма степен от сплавите на благородните метали: злато, платина, паладий, сребро, индий, иридий и др.It is known from US 4459263 that metal alloys used in dentistry, and in particular for dental purposes, must meet a number of requirements, such as body tolerance and resistance to darkening of the mouth, corrosion resistance and lack of toxicity. In addition, during the firing of ceramics (porcelain), the metal alloy must form a thin oxide layer, which is firmly attached to the metal base and the porcelain, as it bonds the alloy to the ceramics (porcelain). Due to the high loads to which the metal structures in the mouth are subjected, the materials of which they are made must have high mechanical properties such as tensile strength, hardness, elastic limit (σ 02 ), as well as some technological properties such as thinness, accuracy casting ability, easy to process and polish. The above requirements are largely met by alloys of precious metals: gold, platinum, palladium, silver, indium, iridium and more.
Известно е също така, че конкурентни по отношение на механичните свойства са сплавите на никелова или кобалтова основа. Тези неблагородни сплави намират широко приложение в областта на зъбопротезирането поради високите си механични свойства, високата корозионна устойчивост и добрите си технически (леярски и съвместимост с керамични материали) свойства.Nickel or cobalt based alloys are also known to be competitive in mechanical properties. These base alloys are widely used in the field of dental prosthetics due to their high mechanical properties, high corrosion resistance and their good technical (casting and ceramic material compatibility) properties.
В US 4459263 е описан състав на кобалтова сплав, съдържаща следните компоненти в тегл.%: Co 52,0-60,0, Сг 22,0-26,0, Ru 5,0-10,0, Al 2,9-6,0, Y до 0,1, W 8,0-10,0, Мо до 5,0, Nb до 2,0, Zr до 0,15, Мп до 1,0, В до 0,17, Fe до 1,0, Cu до 1,0. Сплавите, съгласно патента, са подходящи за керамични покрития и притежават високи механични свойства, включително здрава връзка между металната основа и керамичното покритие. Освен това, те са с висока корозионна устойчивост и могат да заместват сплави с високо съдържание на благородни метали, както и сплави на никел-хромова основа. Сплавта в цитирания патент се получава по стандартна технология с използване на конвенционална за тези случаи апаратура. В индукционна пещ първоначално се стапя кобалтът в защитна среда от инертен газ или във вакуум. След това към стопилката се прибавя хром, като се използват специални мерки за хомогенизиране на стопилката. Последното се налага поради факта, че хромът изплува над стопения кобалт и това води до нехомогенност на сплавта след отливане.US 4459263 discloses a cobalt alloy composition comprising the following components by weight: Co 52.0-60.0, Cr 22.0-26.0, Ru 5.0-10.0, Al 2.9- 6.0, Y to 0.1, W to 8.0-10.0, Mo to 5.0, Nb to 2.0, Zr to 0.15, Mn to 1.0, V to 0.17, Fe to 1.0, Cu to 1.0. The alloys according to the patent are suitable for ceramic coatings and have high mechanical properties, including a strong bond between the metal base and the ceramic coating. In addition, they are highly corrosion-resistant and can replace high-precious metal alloys as well as nickel-chromium alloys. The alloy in the cited patent is obtained by standard technology using conventional apparatus in these cases. In an induction furnace, the cobalt is first melted in an inert gas or in a vacuum. Chromium is then added to the melt using special measures to homogenize the melt. The latter is due to the fact that chromium floats over the molten cobalt and this leads to a non-homogeneous alloy after casting.
В US 3841868 е описан подробно състав и метод за получаване на леярски сплави на никелова основа, предназначени за зъботехниката. Съставът, съгласно патента, съдържа: Сг от 15 до 25%, Мо от 3 до 6%, Sn от 1 до 4%, Мп от 0,5 до 1,5%, Си от 0,5 до 5%, Si от 1 до 4%, А1 до 1 %, Co до 1%, С до 0,2%, останалото е Ni. Леярските заготовки се получават, като се стапят основните компоненти на сместа: никел, хром и молибден в леярска пота в инертна атмосфера или вакуум, след което към получената стопилка се добавят останалите компоненти. Следва хомогенизиране на сплавта и последващо отливане в леярски форми. Получените съгласно патента сплави проявяват следните механични свойства: граница на еластичност σ02 346,5 MPa (49500 psi), твърдост по Викерс HV 167 (твърдост по Бринел HRb 83), остатъчно удължение А, - 13%. Недостатък на посочените състав и метод са етапността при получаването на сплавта, тъй като е необходимо предварително стапяне на трудно топимите компоненти, и следващо добавяне 5 на легиращите компоненти. Освен това е необходимо продължително хомогенизиране на стопилката, поради ниското процентно съдържание на легиращите компоненти. Поради разлики в относителните тегла на ком- 10 понентите съществува опасност от получаване на неравномерност в състава на отделните леярски заготовки, т.е. тегловна ликвация. Тя изисква експресен и непрекъснат контрол на състава в процеса на леене, а 15 при необходимост и отклонения в състава прекъсване на леярския процес и дошихтоване. Това води до високи производствени загуби. Описаният метод е типичен за получаването на метални сплави в металурги- 20 ята и по-специално за целите на стоматологията.US 3841868 describes in detail the composition and method of producing nickel-based alloys for dental purposes. The composition according to the patent contains: Cr from 15 to 25%, Mo from 3 to 6%, Sn from 1 to 4%, Mn from 0.5 to 1.5%, Cu from 0.5 to 5%, Si from 1 to 4%, A1 to 1%, Co to 1%, C to 0.2%, the rest being Ni. Molds are prepared by melting the main components of the mixture: nickel, chromium and molybdenum in a casting pot in an inert atmosphere or vacuum, and then the remaining components are added to the melt obtained. This is followed by homogenization of the alloy and subsequent molding. The alloys obtained according to the patent exhibit the following mechanical properties: elastic limit σ 02 346.5 MPa (49500 psi), Vickers hardness HV 167 (Brinell hardness HRb 83), residual elongation A, - 13%. A disadvantage of the above composition and method is the step of obtaining the alloy, since pre-melting of the hard-melting components is required, followed by the addition of 5 alloying components. In addition, continuous homogenization of the melt is required due to the low percentage of alloying components. Due to differences in the relative weights of the components, there is a risk of non-uniformity in the composition of the individual molds, ie. weight elimination. It requires rapid and continuous control of the composition during the casting process, and 15, if necessary, deviations in the composition of the casting process interruption and pitching. This leads to high production losses. The method described is typical for the production of metal alloys in metallurgy, and in particular for dental purposes.
В US 4210447 са описани сплави със състав: N1 от 58 до 68%, Сг от 18 до 23%, Мо от 5 до 10%, Nb+Ta от 0,1 до 4%, редко- 25 земни елементи от 0,01 до 5%, Fe от 0,2 до 2%, Si от 0,01 до 0,5%, Мп от 0,01 до 0,4%, Ti от 0,01 до 0,2%, А1 от 0,01 до 1%, С от 0,01 до 0,1%. Съгласно посочения литературен източник добавянето на редкоземните 30 елементи е последен етап от описаната погоре технологична последователност при получаването на сплавта. Въвеждат се карбидообразуващи и модифициращи структурата на сплавта елементи като: Та, Ti, Nb и 35 съответно А1 и Fe. Оптималният състав се характеризира със следните механични свойства: якост на опън σ2 525 МРа (75000 psi), граница на еластичност σ0 2 378 МРа (54000 psi), остатъчно удължение А5 8%, твърдост 40 по Викерс HV 200.US 4210447 describes alloys with a composition of: N1 from 58 to 68%, Cr from 18 to 23%, Mo from 5 to 10%, Nb + Ta from 0.1 to 4%, rare earth elements from 0.01 to 5%, Fe from 0.2 to 2%, Si from 0.01 to 0.5%, Mn from 0.01 to 0.4%, Ti from 0.01 to 0.2%, A1 from 0, 01 to 1%, C from 0.01 to 0.1%. According to the literature, the addition of rare earth 30 elements is the last step in the technological sequence described above in the preparation of the alloy. Carbide-forming and modifying alloy structures such as Ta, Ti, Nb and 35 respectively A1 and Fe are introduced. The optimal composition is characterized by the following mechanical properties: tensile strength σ 2 525 MPa (75000 psi), elastic limit σ 0 2 378 MPa (54000 psi), residual elongation A 5 8%, Vickers hardness HV 200.
Известните сплави на никелова и кобалтова основа съдържат освен това като основни метални компоненти хром и молибден, както и някои други метални и неме- 45 тални компоненти, например бор, въглерод, силиций и други, както е описано в US 4210447 и US 4459263. Тези компоненти присъстват и в известните дентални сплави, произвеждани от фирмите Krupp (Wisil, 50 Chromodur), от Bego (Wironium, Wironit, Wirocast, Wirobond и др.), от Dentaurum (Remanium), от Kulzer (Heraenium). Неметалните компоненти се съдържат в съставите на посочените сплави в количества 0,01-2,0%. Като се знае, че неметалните компоненти са с ниско относително тегло, то ликвационните процеси и изпаряването по време на топене са силно изразени, което е съществен проблем при този род сплави. Необходимостта от прецизен текущ контрол и затрудненията при поддържането на постоянен състав, особено по отношение на микрокомпонентите, е общ проблем при известните методи за получаване на сплави, особено на сплави за стоматологията. Друг проблем при получаването на този род сплави е присъствието на бор, който се използва като модифициращ структурата компонент. Борът е силно реактивоспособен и формира никелови бориди (NiB, NiB2), които са с незадоволителни якостни свойства.Known nickel and cobalt alloys also contain chromium and molybdenum as major metal components, as well as some other metallic and non-metallic components, such as boron, carbon, silicon, and others, as described in US 4210447 and US 4459263. components are also present in the famous dental alloys manufactured by Krupp (Wisil, 50 Chromodur), Bego (Wironium, Wironit, Wirocast, Wirobond, etc.), Dentaurum (Remanium), Kulzer (Heraenium). Non-metallic components are contained in the compositions of the alloys in the amounts of 0.01-2.0%. Knowing that non-metallic components are of low relative weight, the liquidation processes and evaporation during melting are highly pronounced, which is a major problem with these alloys. The need for precise day-to-day control and difficulty in maintaining a stable composition, especially with respect to microcomponents, is a common problem with known methods of producing alloys, especially alloys for dentistry. Another problem in the preparation of this kind of alloys is the presence of boron, which is used as a structure-modifying component. Boron is highly reactive and forms nickel borides (NiB, NiB 2 ), which have poor strength properties.
От DE 19819715 А1 е известно получаването на дентални изделия от сплави на основата на злато, паладий, платина, сребро, никел-хром, кобалт-хром, желязо и/или титан. Частиците на материала се затопяват в поток през дюза във вакуум и атмосфера на защитен газ, след което се компактоват и стапят в съответни форми. Синтероването на частиците се извършва при температура под тази на топене на материала. Не са известни обаче нито съставите на сплавите, нито техническите условия за получаването им, нито пък качествата на готовите изделия.DE 19819715 A1 discloses the production of dental articles of alloys based on gold, palladium, platinum, silver, nickel-chromium, cobalt-chromium, iron and / or titanium. The particles of the material are then flowed through a nozzle in a vacuum and shielded gas atmosphere, and then compacted and melted into appropriate shapes. Particle sintering is carried out at a temperature below the melting point of the material. However, neither the compositions of the alloys, the technical conditions for their production, nor the qualities of the finished products are known.
Техническа същност на изобретениетоSUMMARY OF THE INVENTION
Цитираните в предшестващото състояние на техниката проблеми се решават с настоящото изобретение, като се избягват затрудненията, характерни за традиционно използваните методи за сплавообразуване. Целите на изобретението се постигат чрез състав и метод за получаване на никел- или кобалт-хром-никелова сплав за стоматологията, по-специално за зъботехниката, с помощта на техниките на праховата металургия, като се прилага методът активно синтероване (спичане), описан, например в “Порошковая металлургия” В. Шат, изд. “Металлургия”, Москва, 1983, стр. 126 или в “Процеси массопереноса при спекании” В. Скороход, Наукова Думка, Киев, 1987, стр. 52.The problems cited in the prior art are solved by the present invention, avoiding the difficulties inherent in the traditionally used alloying methods. The objectives of the invention are achieved by a composition and method for the preparation of nickel or cobalt-chromium-nickel alloy for dentistry, in particular dental technology, using powder metallurgy techniques, using the active sintering method described, for example in Powder Metallurgy by V. Shat, ed. “Metallurgy”, Moscow, 1983, p. 126 or in “Mass transfer processes during sintering” V. Skorokhod, Naukova Dumka, Kiev, 1987, p. 52.
Съставът съгласно изобретението се състои от основните компоненти в тегл.%, както следва: N или Co от 55 до 80,0, Сг от 18,0 до 32,0 и Мо от 3 до 12,0.The composition according to the invention consists of the major components by weight as follows: N or Co from 55 to 80.0, Cr from 18.0 to 32.0 and Mo from 3 to 12.0.
Към основните метални компоненти са добавени модифициращи и рафиниращи компоненти като: Si, Мп, СеО2 или La2O3, борид или бориди на преходни метали от IV-VI група като: TiB2, ZrB2, HfB2, VB2, NbB2, TaB2 CrB, CrB2, MoB2, W2B5 в количество, не повече от 5 тегл.% общо. При сплавите на кобалтова основа се допуска наличие на W в количества от 2 до 13% тегл.Modifying and refining components such as: Si, Mn, CeO 2 or La 2 O 3 , transition metal borides or borides of the IV-VI group, such as: TiB 2 , ZrB 2 , HfB 2 , VB 2 , NbB, have been added to the major metal components. 2 , TaB 2 CrB, CrB 2 , MoB 2 , W 2 B 5 in an amount not exceeding 5% by weight in total. For cobalt based alloys, the presence of W in the amounts of 2 to 13% by weight is allowed.
Методът съгласно изобретението се състои в следната последователност от операции: изходните прахообразни компоненти метални и неметални прахове се дозират и хомогенизират в съоръжения, които позволяват максимална еднородност на сместа. Например това са топкови мелници, планетарни мелници и др. подобни, известни за целта. Хомогенизирането на металните и неметални компоненти се извършва в присъствието на въглеродсъдържащи течности, осигуряващи среда за хомогенизиране, а след това в процеса на спичане - на равномерно разпределен финодисперсен въглерод. Такива течности са, например, екстракционен бензин, петролев етер, ацетон и др. подобни. Като се действа по този начин, се осигурява рафинирането на повърхността на металните частици в процеса на спичането, което пък, от своя страна, осигурява висока чистота на крайния продукт. От хомогенизирания материал чрез пресоване се получават таблетки (заготовки) с желаните форма, размер и тегло. Получените заготовки се доуплътняват по методите на праховата металургия, а именно чрез синтероване (спичане), свръхвисоко налягане, взривно уплътняване и др., като процесите на уплътняване трябва да протичат във вакуум или в защитна атмосфера и при условия, които да осигуряват получаването на синтеровани тела с плътност, близка или равна на теоретичната за дадения състав. Получени по този начин, заготовките са предпазени от интензивно окисляване при отливането на сплавта, съгласно изобретението.The method according to the invention consists in the following sequence of operations: the starting powder components of metallic and non-metallic powders are dosed and homogenized in facilities that allow maximum uniformity of the mixture. For example, these are ball mills, planetary mills and more. similar, known for the purpose. The homogenization of the metallic and non-metallic components is carried out in the presence of carbon-containing fluids, providing a homogenizing medium, and then in the process of grinding, of evenly distributed finely dispersed carbon. Such liquids are, for example, extraction gasoline, petroleum ether, acetone and the like. similar. By acting in this way, the refining of the surface of the metal particles is ensured during the sintering process, which in turn ensures a high purity of the finished product. The homogenized material by compression produces tablets (blanks) of the desired shape, size and weight. The resulting blanks are further compacted by powder metallurgy methods, namely sintering (sintering), ultrahigh pressure, explosive compaction, etc., and the compaction processes must take place in a vacuum or in a protective atmosphere and under conditions that ensure the production of sintered materials. bodies with a density close to or equal to the theoretical for the composition. Thus obtained, the workpieces are protected against intense oxidation during casting of the alloy according to the invention.
За да се постигне необходимата висока плътност, осигуряваща интензивно протичане на процесите на уплътняване, т.н. ак тивно спичане, необходимо е, съгласно изобретението, размерите на изходните метални прахообразни компоненти да не надвишават 30 цш.In order to achieve the high density required to ensure intensive compaction processes, etc. active firing, it is necessary, according to the invention, that the dimensions of the starting metal powder components do not exceed 30 µm.
Желателно е в сместа да се въведат някои бориди на преходните метали от IVVI група от типа на: TiB2, ZrB2, HfB2, VB2, NbB2, TaB2, CrB, CrB2, MoB2, W2B5. C основния метален компонент никел или кобалт посочените бориди образуват сравнително ниско топими евтектики. Наличието на стопилки съответно активира масопренасянето при спичане на заготовките, което подпомага съответно и тяхното уплътняване. От друга страна, внасянето в сместа на редкоземни оксиди от типа на La2O3, СеО2 активира също уплътняването на прахообразните компоненти, тъй като те вземат участие в редукционните процеси.It is desirable to introduce into the mixture some transition metal borides of the IVVI group of the type: TiB 2 , ZrB 2 , HfB 2 , VB 2 , NbB 2 , TaB 2 , CrB, CrB 2 , MoB 2 , W 2 B 5 . With the parent metal component nickel or cobalt, these borides form relatively low-melting eutectics. The presence of melt, respectively, activates the mass transfer during grinding of the workpieces, which also helps their sealing. On the other hand, the introduction into the mixture of rare earth oxides of the La 2 O 3 , CeO 2 type also activates the compaction of the dust components as they take part in the reduction processes.
Въвеждането на бор в състава чрез посочените по-горе съединения с преходните метали спомага за доброто хомогенизиране на сместа, поради тяхната широка област на хомогенност. Разпределен равномерно след останалите компоненти, металният борид генерира бор при температури около 1100°С. При тези температури никелът или кобалтът участва в процесите на сплавообразуване с другите метални компоненти, с което се създава възможност на бора да изпълни функцията си на модификатор на структурата на сплавта. Освен това е известно от справочника на Г. В. Самсонов Тугоплавкие соединения”, Москва, Металлургиздат, 1963, стр. 257, че боридите на някои преходни метали проявяват висока устойчивост срещу високотемпературно окисление. При температури над 950-1000°С се образуват пироборатни слоеве от типа на CrBO2, TiBO2 и др., които предпазват от окисление повърхността на сплавта. Това е от съществено значение за практиката, тъй като води до снижаване на шлакообразуването при отливането на сплавта, съгласно изобретението. След процеса на отливане, металните бориди участват и в химичната връзка между окиса на керамиката (порцелана) и металната сплав, формирайки кислородсъдържащи борни съединения, които заздравяват връзката между металната сплав съгласно изобретението и керамиката.The introduction of boron into the formulation through the above-mentioned transition metal compounds promotes good homogeneity of the mixture due to their wide area of homogeneity. Distributed evenly over the other components, the metal boride generates boron at temperatures of about 1100 ° C. At these temperatures, nickel or cobalt is involved in the processes of alloying with other metallic components, allowing boron to perform its function of modifying the structure of the alloy. In addition, it is known from the guide of GV Samsonov Refractory Compounds ”, Moscow, Metallurgizdat, 1963, p. 257, that the borides of some transition metals exhibit high resistance to high temperature oxidation. At temperatures above 950-1000 ° C, pyroborate layers of the type CrBO 2 , TiBO 2 , etc. are formed, which protect the surface of the alloy from oxidation. This is essential for practice as it results in the reduction of slag formation upon casting of the alloy according to the invention. Following the casting process, metal borides are also involved in the chemical bond between the ceramic oxide (porcelain) and the metal alloy, forming oxygen-containing boron compounds that strengthen the bond between the metal alloy of the invention and the ceramics.
Получените по метода плътни заго4 товки съдържат компонентите на сплавта, без процесите на сплавообразуване да са приключили. Окончателното сплавяне на компонентите и формирането на желаната сплав се осъществява в процеса на топенето 5 и отливането на металната конструкция.The dense blanks obtained by the method contain the components of the alloy without having completed the alloying processes. The final fusion of the components and the formation of the desired alloy takes place in the process of melting 5 and casting the metal structure.
Методът съгласно изобретението се състои в следното. Металните и неметални прахообразни компоненти със среден размер на частиците до 30 μπι и при спазване на 10 тегловните съотношения на Ni или Co от 55 до 80%, Сг от 18 до 32,0%, Мо от 3 до 12,0 тегл.%, W от 2 до 13,0 тегл.%, Si и Мп под 2,0% всеки, La2O3 или СеО2 под 1,0% всеки, борид или бориди на преходни метали от 15 IV-VI група: TiB2, ZrB2, HfB2, VB2, NbB2, TaB2, CrB, CrB2, MoB2, W2B5 не повече от 5% общо се хомогенизират в продължение на 1 до 24 h в присъствие на 15 до 25% об. въглеродсъдържащи течности - за предпочи- 20 тане смес от петролев етер и екстракционен бензин в съотношение от 5:1 до 10:1. Хомогенизираната смес се изсушава при температура от 30 до 60°С. Заготовките след това се пресоват при пресово усилие от 1 до 10 t/crri, 25 след което се спи чат във вакуум (IxlO-2 Torr до 5xl0-2 Torr) или защитна среда (Аг или Н2) при температура от 1000 до 1300°С.The method according to the invention is as follows. Metal and non-metal powder components with an average particle size of up to 30 μπι and subject to 10 wt% Ni or Co ratios from 55 to 80%, Cr from 18 to 32.0%, Mo from 3 to 12.0 wt%, W from 2 to 13.0% by weight, Si and Mn below 2.0% each, La 2 O 3 or CeO 2 below 1.0% each, boride or transition metal borides of group IV-VI: TiB 2 , ZrB 2 , HfB 2 , VB 2 , NbB 2 , TaB 2 , CrB, CrB 2 , MoB 2 , W 2 B 5 no more than 5% are homogenized for a total of 1 to 24 h in the presence of 15 to 25% vol. carbon-containing liquids - preferably a mixture of petroleum ether and extraction gasoline in a ratio of 5: 1 to 10: 1. The homogenized mixture is dried at 30 to 60 ° C. The workpieces are then compressed at a press force of 1 to 10 t / crri, 25 then baked in a vacuum (IxlO -2 Torr to 5xl0 -2 Torr) or protective medium (Ar or H 2 ) at a temperature of 1000 to 1300 ° C.
Така описаните състав и метод имат следните предимства. 30The composition and method described herein have the following advantages. 30
Не се изискват специални методи за хомогенизиране на стопилката по време на сплавянето на отделните компоненти; не се налага текущ контрол, спиране на процеса и дошихтоване при несъответствие в състава 35 спрямо зададения по време на отливането на една партида от съответния продукт. Използва се сравнително по-просто технологично оформяне, като така енергийните загуби са по-ниски. Избягва се развитието 40 на ликвационни процеси, характерни при наличието на компоненти с големи разлики в относителните тегла, като не се наблюдава изпарение или изгаряне на по-лесно летливите компоненти, поради сравнително по- 45 ниските температури на получаване на леярските заготовки.No special methods are required to homogenize the melt during fusion of the individual components; there is no need for day-to-day control, process shutdown, and mismatching of non-conformance in composition 35 relative to that set during the casting of one batch of the product concerned. A relatively simpler technological layout is used, thus reducing energy losses. The development of 40 liquidation processes, characterized by the presence of components with large differences in relative weights, is avoided, and no evaporation or burning of the more readily volatile components is observed due to the relatively lower production temperatures of the casting blanks.
Създадена е възможност за рафиниране на металните прахове в процеса на синтероване, поради наличието на редукционна 50 атмосфера и получаване на продукт с висока чистота. Други предимства са протичане то на активираното спичане на компонентите чрез използване на финодисперсни прахове, добавянето на микроколичества метални оксиди и въглеродсъдържащи добавки, предизвикващи протичането на редукционни процеси, както и получаването на хомогенна по състав отливка с дребнозърнеста структура, гарантираща максимални механични свойства. Съгласно метода се снижава шлакообразуването при леене и се заздравява връзката между металната сплав и керамиката.The possibility of refining the metal powders in the sintering process has been created due to the presence of a reducing atmosphere of 50 and obtaining a product of high purity. Other advantages are the flowing of the activated sintering of the components using fine powders, the addition of micro-quantities of metal oxides and carbon-containing additives, which cause the flow of reduction processes, as well as the production of a homogeneous cast composition with a fine-grained structure, guaranteeing maximum mechanical properties. According to the method, the slag formation during casting is reduced and the bond between the metal alloy and the ceramic is strengthened.
Примерни изпълненияExemplary embodiments
Изобретението се илюстрира със следващите примери, които не го ограничават.The invention is illustrated by the following non-limiting examples.
Пример 1. Хомогенизира се в присъствие на 20 об.% смес от петролев етер и екстракционен бензин (10:1) прахообразна смес от следните метални и неметални компоненти (тегл.%): никел 61,0, хром 24,9, молибден 10,5, силиций 1,7, манган 1,2, цериев оксид 0,2, хромен борид 0,5.Example 1. Homogenized in the presence of a 20% vol. Mixture of petroleum ether and extraction gasoline (10: 1) a powder mixture of the following metal and non-metallic components (wt.%): Nickel 61.0, chromium 24.9, molybdenum 10 , 5, silicon 1.7, manganese 1.2, cerium oxide 0.2, chromium boride 0.5.
Средният размер на частиците не надвишава 30 pm.The average particle size does not exceed 30 pm.
Хомогенизираната смес се изсушава при 50°С и от нея се пресоват заготовки с желана форма и тегло при усилие 2 t/cm2. Заготовките се спичат в газова среда □ водород при температура 115СРС за 30 min. След това се загряват до сплавяне.The homogenized mixture is dried at 50 ° C and presses of the desired shape and weight are pressed at a force of 2 t / cm 2 . The workpieces were baked in a gas medium □ hydrogen at 115CPC for 30 min. Then warm to fusion.
Получената след отливане сплав се отличава със следните механични свойства:The alloy obtained after casting has the following mechanical properties:
Плътност: 8,3 g/cm3 Density: 8,3 g / cm 3
Твърдост по Викерс, (HV10): 220 Граница на еластичност, (σ02): 482 МРа Якост на опън (σ2): 665 МРа Остатъчно удължение, (А5): 5,03% Температурен коефициент на линейно удължение (20-600°С): 13,9цт/тКVickers hardness, (HV10): 220 Elasticity limit, (σ 02 ): 482 MPa Tensile strength (σ 2 ): 665 MPa Residual extension, (A5): 5.03% Temperature coefficient of linear extension (20-600 ° C): 13.9 ppm
Сплавта има добра тънколивкост, а след отливане лесно се обработва.The alloy has good adhesiveness and is easy to process after casting.
Пример 2. Хомогенизират се по начина, описан в пример 1, следните прахообразни метални и неметални компоненти (тегл.%): кобалт 60,0, молибден 8,3, хром 25,3, волфрам 5,0, силиций 1,0, церий 0,1, волфрамов борид 0,15, титанов борид 0,15.EXAMPLE 2 The following powdered metallic and non-metallic components (wt.%) Were homogenized as described in Example 1: cobalt 60.0, molybdenum 8.3, chromium 25.3, tungsten 5.0, silicon 1.0, cerium 0.1, tungsten boride 0.15, titanium boride 0.15.
Средният размер на частиците не надвишава 30 цт. Хомогенизираната смес се изсушава във вакуумна сушилня при 50°С и от нея се пресоват при усилие 2,5 t/cm2 заготовки с желана форма и тегло. Заготовките се спичат под вакуум 2х10-2 Torr при температура 1250°С за 30 minThe average particle size does not exceed 30 µm. The homogenized mixture was dried in a vacuum oven at 50 ° C and pressed with a force of 2.5 t / cm 2 blanks of the desired shape and weight. The workpieces were sintered under a 2 x 10-2 Torr vacuum at 1250 ° C for 30 min
След отливане сплавта има следните 5 свойства:After casting, the alloy has the following 5 properties:
Твърдост по Викерс, (HV10): 380 Якост на опън, (σ2): 936 MPa Остатъчно удължение, (А5): 6,2% Температурен коефициент на удълже- 10 ние (20-600°С): 14,2цт/тКVickers Hardness, (HV10): 380 Tensile strength, (σ 2 ): 936 MPa Residual elongation, (A5): 6.2% Temperature coefficient of elongation-10 (20-600 ° C): 14,2ct / tk
Плътност: 8,69 g/cm’Density: 8.69 g / cm '
Claims (9)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BG104791A BG63728B1 (en) | 2000-09-25 | 2000-09-25 | Nickel composition or cobalt-chromium-molybdenum alloy for dentistry, and in particular for dental engineering, and method for its preparation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BG104791A BG63728B1 (en) | 2000-09-25 | 2000-09-25 | Nickel composition or cobalt-chromium-molybdenum alloy for dentistry, and in particular for dental engineering, and method for its preparation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BG104791A BG104791A (en) | 2002-04-30 |
| BG63728B1 true BG63728B1 (en) | 2002-10-31 |
Family
ID=3928177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BG104791A BG63728B1 (en) | 2000-09-25 | 2000-09-25 | Nickel composition or cobalt-chromium-molybdenum alloy for dentistry, and in particular for dental engineering, and method for its preparation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| BG (1) | BG63728B1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2332476C1 (en) * | 2006-11-15 | 2008-08-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Sintered antifriction cobalt base material |
| CN105506392A (en) * | 2014-10-09 | 2016-04-20 | 精工爱普生株式会社 | Dental casting billet material, metal powder for powder metallurgy, dental metal component, and dental prosthesis |
-
2000
- 2000-09-25 BG BG104791A patent/BG63728B1/en unknown
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2332476C1 (en) * | 2006-11-15 | 2008-08-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Sintered antifriction cobalt base material |
| CN105506392A (en) * | 2014-10-09 | 2016-04-20 | 精工爱普生株式会社 | Dental casting billet material, metal powder for powder metallurgy, dental metal component, and dental prosthesis |
| US10130449B2 (en) | 2014-10-09 | 2018-11-20 | Seiko Epson Corporation | Dental casting billet material, metal powder for powder metallurgy, dental metal component, and dental prosthesis |
| CN105506392B (en) * | 2014-10-09 | 2018-11-30 | 精工爱普生株式会社 | The casting of dental billet material, metal powder for powder metallurgy, metal parts and restoration |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BG104791A (en) | 2002-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102422237B1 (en) | Method of preparing coherent oxide dispersion strengthened high-entropy alloys and coherent oxide dispersion strengthened high-entropy alloys | |
| KR20050026525A (en) | Electrode for electric discharge surface treatment, electric discharge surface treatment method and electric discharge surface treatment apparatus | |
| WO2010008004A1 (en) | Hard powder, method for producing hard powder and sintered hard alloy | |
| JP2021121690A (en) | TiAl-BASED ALLOY AND MANUFACTURING METHOD THEREOF | |
| KR100768700B1 (en) | Manufacturing method and alloy parts of alloy parts using metal injection molding | |
| JP6259978B2 (en) | Ni-based intermetallic compound sintered body and method for producing the same | |
| DE102005062837A1 (en) | Noble dental alloy | |
| BG63728B1 (en) | Nickel composition or cobalt-chromium-molybdenum alloy for dentistry, and in particular for dental engineering, and method for its preparation | |
| KR101830697B1 (en) | A method for producing a component of powder injection molding | |
| JP2022180747A (en) | Powders and compacts made of multicomponent alloys | |
| JP7153502B2 (en) | Molded body made of nitride-dispersed Ni-based alloy | |
| JP7602594B2 (en) | Ni-Cr-Mo precipitation hardening alloy | |
| CN113249620B (en) | Delta phase strengthened nickel-based superalloy and preparation method thereof | |
| JPH07289566A (en) | Titanium orthodontic parts | |
| JP5207922B2 (en) | Binderless powder for surface hardening | |
| CN112593161A (en) | High-strength Sc composite nano oxide dispersion strengthening Fe-based alloy and preparation method thereof | |
| JPH05320814A (en) | Composite member and manufacturing method thereof | |
| Gulišija et al. | Co-Mo-Cr alloys for dentistry obtained by vacuum precise casting | |
| CN109112379B (en) | High-temperature oxidation resistant W-Si-Al-Ti-Zr-Y multi-element light composite material and preparation method thereof | |
| Cheng et al. | Synthesis of Nickel-Based Medical Alloys via Mechanochemical Processing and Powder Metallurgy Techniques | |
| JPH0768600B2 (en) | Compound boride sintered body | |
| JP2789786B2 (en) | Ni-base alloy powder with excellent corrosion resistance for manufacturing structural members | |
| KR20160128497A (en) | Co ALLOY COMPOSITION FOR DENTAL CASTING, AND THE METHOD FOR FORMED BODY USING THE SAME | |
| KR102025798B1 (en) | PREPARING METHOD OF HIGH-DENSITY SINTERED Co-Cr-Mo ALLOYS FOR BIOMATERIALS | |
| SE450876B (en) | CHROME POWDER MIXED BASED ON IRON AND SET FOR ITS MANUFACTURING |