NO813426L

NO813426L - PROCEDURE AND MACHINE FOR CONTINUOUS MOLDING OF MOLDED METAL.

Info

Publication number: NO813426L
Application number: NO813426A
Authority: NO
Inventors: Robert William Hazelett; John Frederick Barry Wood
Original assignee: Hazelett Strip Casting Corp
Priority date: 1980-10-22
Filing date: 1981-10-09
Publication date: 1982-04-23
Also published as: JPS57127552A; FR2492290B1; IT8124569A0; CH647172A5; AU7658581A; DE3141577C2; IT1139248B; BR8106748A; FR2492290A1; DE3141577A1; CA1182618A; BE890805A; AU544548B2

Description

Oppfinnelsen angår forbedringer ved en maskin til støpingThe invention relates to improvements in a machine for casting

av smeltet metall, og er av.den type. som har minst et tynt, endeløst,.fleksibelt belte, for.eksempel en tobeltet støpe-maskin eller en støpemaskin med hjul og belte, og oppfinnelsen er spesielt rettet mot en fremgangsmåte og en anordning for å heve temperaturen i det endeløse støpebelte når det roterer rundt innløpsskiven (innløpsgapskiven) i en maskin, ved'at det'tilføres damp direkte mot baksideflaten på beltet gjennom damp-rørslynger som har radiale porter med en dyse ved enden av rør-slyngene for å rette dampen mot baksideflaten på beltet, straks før dette føres inn i støpesonen fra innløpsskiven.. of molten metal, and is of that type. which has at least one thin, endless, flexible belt, for example a two-belt casting machine or a wheel and belt casting machine, and the invention is particularly directed to a method and a device for raising the temperature of the endless casting belt as it rotates around the inlet disk (inlet gap disk) in a machine, by supplying steam directly to the back surface of the belt through steam pipe loops which have radial ports with a nozzle at the end of the pipe loops to direct the steam towards the back surface of the belt, immediately before this is fed into the casting zone from the inlet disk..

US-patenter rir. 3 937 270' med tittelen' "Tobeltet kontinuerlig støpefremgangsmåte med temperaturregulering under drifte-betingelsene for støpebeltene", og nr. 4 002 197 med tittelen US patents riding. 3,937,270' entitled "Two-Belt Continuous Casting Process with Temperature Control under the Operating Conditions of the Casting Belts", and No. 4,002,197 entitled

"Kontinuerlig støpemaskin, der temperaturen i de fleksible støpebelter i en tobeltet maskin kan reguleres opp før beltene får kontakt med det smeltede metall", til R.W. Hall og J.F.B. Wood og som er overdratt til den samme søker som i foreliggende søknad. Disse patenter og de avdelte US-patenter nr. 4 062 235 og nr. 4 082 101, beskriver tobeltede, kontinuerlige støpe-maskiner, der temperaturen i de fleksible støpebelter blir regulert opp før de kommer i kontakt med det smeltede metall,, for derved å forbedre støpebetingelsene under drift av de to tynne, fleksible støpebelter. Støpebeltene roterer rundt skiver og passerer langs en støpesone fra innløps- til utløps-enden. av denne, og innløpsskivene blir betegnet som innløpsgapskiver "Continuous casting machine, where the temperature in the flexible casting belts in a two-belt machine can be regulated up before the belts come into contact with the molten metal", to R.W. Hall and J.F.B. Wood and which has been transferred to the same applicant as in the present application. These patents and the assigned US patents No. 4,062,235 and No. 4,082,101 describe two-belt, continuous casting machines, where the temperature in the flexible casting belts is regulated up before they come into contact with the molten metal, thereby to improve the casting conditions during operation of the two thin, flexible casting belts. The casting belts rotate around disks and pass along a casting zone from the inlet to the outlet end. of this, and the inlet discs are referred to as inlet gap discs

eller innløpsskiver eller innl.øpsgapruller. Forvarmingén av beltene foretas ifølge de foran nevnte patenter ved bruk av infrarøde- oppvarmingsinnretninger som ligger tett opp til støpe-beltene og rettes, mot disse. Disse .oppvarmingsinnretninger tjener både til å herde og tørke eventuelt beleggmateriale på beltene og til a forvarme beltene for å minske temperaturforskjellen som blir resultatet mellom et kaldt belte som plutselig kommer i kontakt med det varme-, smeltede metall som skal ut-'støpes mot det løpende belte. Andre fremgangsmåter for for-, varming av støpebeltene er også vist eller nevnt, og disse kan omfatte oppvarming av selve de hule innløpsgapruller ved inn-sprøyting av et varmt fluidum, for' eksempel vanndamp, som inn-føres til det . indre av den hule innløpsga.prulle, eller ved at varmt fluidum., f pr eksempel vanndamp, føres inn i dype spor i or inlet discs or inlet gap rollers. The pre-heating of the belts is carried out according to the aforementioned patents using infrared heating devices which are located close to the casting belts and are directed towards them. These heating devices serve both to harden and dry any coating material on the belts and to preheat the belts to reduce the temperature difference that results between a cold belt that suddenly comes into contact with the hot, molten metal that is to be cast against it. running belt. Other methods for pre-heating the casting belts are also shown or mentioned, and these may include heating the hollow inlet gap rollers themselves by injecting a hot fluid, for example steam, which is introduced to it. interior of the hollow inlet groove, or by hot fluid, e.g. water vapour, being introduced into deep grooves in

innløpsgapvalsen under bakflåtene på støpebeltene,. slik at temperaturen i disse kan forøkes og holdes under kontroll. Vanskeligheten med disse fremgangsmåter er at ved oppvarming the inlet gap roller under the rear floats on the casting belts,. so that the temperature in these can be increased and kept under control. The difficulty with these methods is that when heating

av innløpsgaprullene eller ved å innføre vanndamp i sporene i innløpsgaprullene, vil en god.del av den av dampen utviklede varme forsvinne, og mye av varmen vil gå med til å oppvarme innløpsgaprullen og ikke til baksideflaten på beltet som deltar direkte i st.øpeprosessen. Videre .beror temperaturkontrollen av beltene mer på temperaturen, i innløpsskiven eller innløpsgap-skiven-, og den blir derfor på langt nær så effektiv som ved kontroll av den virkelige temperaturforskjell i beltet før og etter at det er kommet inn i støpesonen. Innløpsskiven eller innløpsgapskiven er dessuten relativt massiv og. reagerer tregt på temperaturendringer, mens det ved forvarming av et belte kreves en hurtig reaksjon når støpehastigheten.økes ved endringer, i operasjonsbetingelséne for en støpemaskin med fleksible belter. of the inlet gap rollers or by introducing water vapor into the grooves in the inlet gap rollers, a good part of the heat developed by the steam will disappear, and much of the heat will be used to heat the inlet gap roller and not to the back surface of the belt which participates directly in the opening process. Furthermore, the temperature control of the belts depends more on the temperature, in the inlet disc or the inlet gap disc, and it is therefore almost as effective as when checking the real temperature difference in the belt before and after it has entered the casting zone. The inlet disc or inlet gap disc is also relatively massive and. reacts slowly to temperature changes, while preheating a belt requires a quick reaction when the casting speed is increased by changes in the operating conditions of a casting machine with flexible belts.

Det er et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en ny og forbedret fremgangsmåte og anordning for kontinuerlig støping It is an object of the invention to provide a new and improved method and device for continuous casting

av smeltet metall, der det.tynne,, fleksible støpebelte blir forvarmet hurtig og jevnt ved å benytte vanndamp som rettes direkte mot,beitets baksideflate før det føres' inn i støpesonen, for derved å kunne kontrollere beltets temperaturforskjell før og etter' at det er kommet inn i støpesonen, slik at hastigheten på støpe-prosessen kan økes og at kvaliteten på det støpte.produkt kan forbedres. of molten metal, where the thin, flexible casting belt is preheated quickly and evenly by using water vapor which is directed directly at the back surface of the workpiece before it is introduced into the casting zone, in order to thereby be able to control the belt's temperature difference before and after it is entered the casting zone, so that the speed of the casting process can be increased and the quality of the cast product can be improved.

Enda et formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en ny og forbedret fremgangsmåte og anordning for'forvarming med damp ved. å rette dampen direkte mot baksideflaten av et støpebelte i kontinuerlige støpemaskiner for smeltet metall med fleksible belter, for derved å redusere forvridninger i støpe.beltet og tversgående buling av dette langs støperegionen nær opp til og nedstrøms for kontakten mellom det smeltede metall og støpe-beltet. Another object of the invention is to provide a new and improved method and device for preheating with steam. to direct the steam directly against the back surface of a casting belt in continuous molten metal casting machines with flexible belts, thereby reducing distortions in the casting belt and transverse bulging thereof along the casting region close to and downstream of the contact between the molten metal and the casting belt .

Enda et formål med . foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en ny og forbedret støpeanordning med forvarming av støpe-beltet fra baksiden av dette før.det løper inn i støpesonen, slik Another purpose of . the present invention is to provide a new and improved casting device with preheating of the casting belt from the rear of this before it runs into the casting zone, as

.at varmesjokket i beltet og beleggene på dette reduseres, for derved å øke varigheten av beltet og beleggene på dette. Derved forbedres effektiviteten ogøkes den mulige lengde av- den .that the thermal shock in the belt and its coatings is reduced, thereby increasing the duration of the belt and its coatings. This improves efficiency and increases the possible length of it

uavbrutte støpetid mellom etter hverandre følgende belte-utskiftninger, og det blir mulig å kjøre maskinen hurtigere, samtidig som det fremstilles støpte produkter med bedre kvalitet. uninterrupted casting time between successive belt replacements, and it becomes possible to run the machine faster, while at the same time producing cast products of better quality.

Ved utøvelse av oppfinnelsen blir i en illustrerende ut-førelse av denne, en anordning for forvarming av støpe.beltet ved at vanndamp rettes direkte mot baksideflaten på det tynne, fleksible støpebelte,.benyttet i en maskintype for utstøping av smeltet metall, der minst et endeløst støpebelte føres rundt belteskiver og passerer'langs en støpesone fra dens inhløpsende til den utløpsende. En innløpsskive er anordnet for å bevege støpebeltet inn ved innløpsenden av støpesonen. Innløpsskiven har meget dype omkretsspor som blir liggende under baksiden av støpebeltet, etterhvert som dette roterer rundt denne skive. Et omslynget .damptilmatingsrør som i den ene ende har en dyse, er plassert i de meget dype omkretsspor i skiven, slik at.damp kan tilføres direkte til baksideflaten på beltet for å oppvarme dette før.det endeløse belte entrer inn i støpesonen. Derved reduseres temperaturforskjellen i beltet før og etter at det er kommet inn i støpesonen, og derved reduseres også forvridningen i beltet, slik at det blir mulig å øke støpeprosessens.hastighet, samtidig som varigheten av støpebeltet økes. When practicing the invention, in an illustrative embodiment of this, a device for preheating the casting belt by directing water vapor directly towards the back surface of the thin, flexible casting belt is used in a type of machine for casting molten metal, where at least one endless casting belt is guided around belt pulleys and passes along a casting zone from its inlet end to its outlet end. An inlet disc is arranged to move the casting belt in at the inlet end of the casting zone. The inlet disc has very deep circumferential grooves which remain under the back of the casting belt as it rotates around this disc. A coiled steam feed pipe, which has a nozzle at one end, is placed in the very deep circumferential grooves in the disk, so that steam can be supplied directly to the back surface of the belt to heat it before the endless belt enters the casting zone. Thereby, the temperature difference in the belt before and after it has entered the casting zone is reduced, and thereby the distortion in the belt is also reduced, so that it becomes possible to increase the speed of the casting process, while at the same time increasing the duration of the casting belt.

Det omslyngende damptilmatingsrør har en radial port som retter dampen støtende mot baksiden på det endeløse belte på et sted . i omkretssporet på. innløpsskiven, før- det sted der røret er avsluttet eller ender i en dyse. The wraparound steam feed pipe has a radial port that directs the steam impinging on the rear of the endless belt at one location. in the circumferential groove on. the inlet disk, before- the place where the pipe ends or ends in a nozzle.

Det omslygende damptilmatingsrør er anbrakt i det samme dype omkretsspor som et omslynget tilmatingsrør for kjøle<y>æske, som tjener til å mate kjølefluidum i en strøm mot baksiden av støpebeltet, -når det går inn i støpesonen. The coiled steam feed pipe is located in the same deep circumferential groove as a coiled cooling<y>box feed pipe, which serves to feed cooling fluid in a stream to the rear of the casting belt, -as it enters the casting zone.

■Denne fremgangsmåte, og anordning for øking av temperaturen i- det endeløse belte før det føres inn i støpesonen kan med fordel benyttes både i en tobeltet støpemaskin og i en støpe-maskin med hjul og belte. ■This method, and device for increasing the temperature in the endless belt before it is fed into the casting zone, can be advantageously used both in a two-belt casting machine and in a casting machine with wheels and belt.

Det forefinnes flere måter for å hindre kjølemidlet i å virke forstyrrende på oppvarmingsfunksjonen fra dampkammer og.rør for den nedre innløpsskive i en tobeltet maskin, og disse anordninger kan også " benyttes i en maskin med hjul og belte og for..å beskytte dampkammer og damptilmatingsrør mot å bli truffet av kjøle-midlet.' There are several ways to prevent the coolant from interfering with the heating function of the steam chamber and pipe for the lower inlet disk in a two-belt machine, and these devices can also be "used in a wheel and belt machine and to ... protect the steam chamber and steam supply pipe against being hit by the refrigerant.'

Sammen med ytterligere formål, fordeler og trekk ved opp-, finnelsen vil denne bli lettere å forstå ved å gjennomgå den følgende beskrivelse, sett i forbindelse med de. "medfølgende tegninger, der like deler vil bli gitt samme henvisningstall på de forskjellige figurer og der: Figur 1 er en skjematisk illustrasjon av en tobeltet, kontinuerlig støpemaskin, der den foreliggende oppfinnelse med fordel kan anordnes. Figur 2 er en skjematisk illustrasjon av en kontinuerlig støpemaskin med hjul og belte, der.foreliggende oppfinnelse med fordel kan anordnes. Figur 3 er en skjematisk skisse av et dampforvarmingssystem og et. vannkjølesystem som benyttes samvirkende i en utførelse av foreliggende oppfinnelse. Figur 4 er et skjematisk tverrsnitt av innløpsgapskiven eller innløpsskiven og de nærliggende komponenter, slik de benyttes i en tobeltet støpemaskin som innbefatter dampforvarming .og vann-kjøling i samsvar med foreliggende oppfinnelse. Figur 5 er. et snitt i større målestokk,, lagt langs ' linjen 5-5 på .figur 4, idet det sees i en retning parallelt med tangenten til innløpsskiven. Figur 6 er et profildiagram for.beltetemperatureri med illustrasjon av en rekke inntegnede kurver, som viser temperaturen i et støpebelte som er forvarmet i samsvar med denne illustrerende utførelse av. foreliggende.oppfinnelse. Figur 7 er et tverrsnitt gjennom støpehjulet og støpebeltet med belteskivene i en støpemaskin. med hjul og belte, som innbefatter en dampforvarmingsanordning pluss en vannkjøleanordning ifølge foreliggende oppfinnelse. Figur 8 er tverrsnitt i likhet med det på figur 4, og viser en modifisert utførelse av den på figur 4 viste fremgangsmåte og anordning. Figur 8A. er lik figur 8, med unntak av at den viser dobbelte damprør, det ene med mettet damp og det andre med overhetét damp. Figur 9 er et deltverrsnitt i likhet med det på figur 7, og viser en modifisert utførelse av den på figur 7 viste fremgangsmåte og anordning. Figur 10.er et snitt gjennom en innløpsskive eller innløps-gapskive, i likhet med den på figur.4, og viser en type fleksibel skraperplateanordning som kan benyttes i de forskjellige ut- rørelser ifølge foreliggende oppfinnelse. -Figur 11 er et riss .i større målestokk av en slik fleksibel avskraperplatekonstruksjon, sett i retningen 11-11 på figur' 10. Figur 12 viser en annen utførelse av en fleksibel skraper plateanordning .som kan: benyttes i de forskjellige utførelser ifølge foreliggende oppfinnelse. Figur 13 viser bruken av en i■ett stykke skraper for den Together with further objects, advantages and features of the invention, this will be easier to understand by reviewing the following description, seen in connection with them. "accompanying drawings, where like parts will be given the same reference numbers in the different figures and where: Figure 1 is a schematic illustration of a two-belt, continuous casting machine, in which the present invention can be advantageously arranged. Figure 2 is a schematic illustration of a continuous casting machine with wheel and belt, where the present invention can advantageously be arranged. Figure 3 is a schematic sketch of a steam preheating system and a water cooling system which are used cooperatively in an embodiment of the present invention. Figure 4 is a schematic cross-section of the inlet gap disc or the inlet disc and the adjacent components, as used in a two-belt molding machine incorporating steam preheating and water cooling in accordance with the present invention. Figure 5 is a section on a larger scale, taken along the line 5-5 of Figure 4, as seen in a direction parallel to the tangent to the inlet disk Figure 6 is a profile diagram for the belt temperature with illustration of e n series of drawn curves, showing the temperature in a casting belt preheated in accordance with this illustrative embodiment of. present invention. Figure 7 is a cross-section through the casting wheel and the casting belt with the belt pulleys in a casting machine. with wheel and belt, which includes a steam preheating device plus a water cooling device according to the present invention. Figure 8 is a cross-section similar to that in Figure 4, and shows a modified embodiment of the method and device shown in Figure 4. Figure 8A. is similar to figure 8, except that it shows double steam pipes, one with saturated steam and the other with superheated steam. Figure 9 is a partial cross-section similar to that in Figure 7, and shows a modified embodiment of the method and device shown in Figure 7. Figure 10 is a section through an inlet disk or inlet gap disk, similar to the one in Figure 4, and shows a type of flexible scraper plate device that can be used in the various embodiments according to the present invention. - Figure 11 is a drawing on a larger scale of such a flexible scraper plate construction, seen in the direction 11-11 in figure' 10. Figure 12 shows another embodiment of a flexible scraper plate device .which can: be used in the various embodiments according to the present invention. Figure 13 shows the use of a one-piece scraper for it

fleksible skraperplateånqrdning.flexible scraper plate device.

Figur 14 viser enda en fleksibel skraperplatekonstruksjon som kan benyttes i de forskjellige utførelser ifølge foreliggende oppfinnelse. Figur 15 viser nok en type fleksibel skraperplatekonstruksjon for bruk sammen med krokdyseutførelsen på figur 8, og Figure 14 shows yet another flexible scraper plate construction which can be used in the various embodiments according to the present invention. Figure 15 shows yet another type of flexible scraper plate construction for use with the hook nozzle embodiment of Figure 8, and

figur 16 viser enda en utførelse av et fleksibelt skraper-platearrangement for den på figur 8 viste krokdyseutførelse. Figure 16 shows yet another embodiment of a flexible scraper plate arrangement for the hook nozzle embodiment shown in Figure 8.

Foreliggende oppfinnelse angår en forbedret fremgangsmåteThe present invention relates to an improved method

og anordning for utstøping av smeltet metall i . en støpemaskin som har minst ett tynt, endeløst, fleksibelt støpebelte, som er av den type som benyttes.i en tobeltet støpeinnretning eller en støpeinnretning med hjul og belte. En tobeltet støpemaskin er vist skjematisk på figur 1'og er generelt.gitt henvisnings-tallet 10. I den på figur 1 viste støpemaskin'10 innføres smeltet metall 12 fra en mellomtrakt 14, som er plassert ved maskinens innløpsende. Det smeltede metall passerer inn i en støpesone C som dannes mellom de mot hverandre vendende parallelle frohtflater på et par brede, tynne og endeløse, fleksible støpe-belter 16 og 18..Under drift løper disse belter rundt øvre og nedre beltebærevogner 20 resp. 22. De/ to sider eller kanter i støpesonen C dannes av et par sideveis i avstand fra hverandre plasserte par endeløse sidesperrer (ikke vist) som løper mellom det.øvre og nedre støpebelte 16 og 18 i. støpesonen og som løper rundt de nedre beltebærevogner 22, slik at løpebanen for side-sperrene sluttes. Detaljer-og andre trekk ved en slik tobeltet støpemaskin kan fås ved gjennomgåelse av de foran nevnte patenter. and device for casting molten metal in . a casting machine which has at least one thin, endless, flexible casting belt, which is of the type used in a two-belt casting device or a wheel and belt casting device. A two-belt casting machine is shown schematically in figure 1 and is generally given the reference number 10. In the casting machine 10 shown in figure 1, molten metal 12 is introduced from an intermediate funnel 14, which is placed at the inlet end of the machine. The molten metal passes into a casting zone C which is formed between the parallel facing faces of a pair of wide, thin and endless, flexible casting belts 16 and 18. 22. The two sides or edges in the casting zone C are formed by a pair of laterally spaced pairs of endless side barriers (not shown) which run between the upper and lower casting belts 16 and 18 in the casting zone and which run around the lower belt carriages 22, so that the running path for the side barriers is closed. Details and other features of such a two-belt casting machine can be obtained by reviewing the aforementioned patents.

Den øvre beltebærevogn 20 omfatter et par hovedskiver eller ruller. 24 og 26 som er plassert ved oppstrøms- og nedstrømsenden på bærevognen. Den nedre beltebærevogn 22 omfatter på lignende måte et par hovedskiver'eller ruller 28 og. 32 ved oppstrøms- The upper belt carrier 20 comprises a pair of main discs or rollers. 24 and 26 which are located at the upstream and downstream ends of the carriage. The lower belt carrier carriage 22 similarly comprises a pair of main discs or rollers 28 and. 32 at upstream

og nedstrømsenden på denne. I maskinen 10 tjener oppstrømsskivene. and the downstream end of this. In the machine 10, the upstream disks serve.

eller utløpsskivene 26 og 32 til å strekke og styre' beltene 16 og 18, mens oppstrømsskivene eller innløpsskivene 24 og 28. danner "innløpsgapregionen" til støpesonen C og benyttes til å drive beltene på de respektive bærevpgner. Innløpsrull.ene 24 og 28 kan også betegnes som innløpsgapruller eller innløps-gapskiver. Når beltene 16 og 18 dreies rundt på skivene, blir de avkjølt av et kjø.lemiddel som påføres deres baksidef later langs støpesonen C, og et kontinuerlig støpt metallprodukt, or the outlet discs 26 and 32 to stretch and guide the belts 16 and 18, while the upstream discs or inlet discs 24 and 28 form the "inlet gap region" of the casting zone C and are used to drive the belts on the respective carriers. The inlet rollers 24 and 28 can also be referred to as inlet gap rollers or inlet gap discs. As the belts 16 and 18 are rotated on the discs, they are cooled by a coolant applied to their rear surfaces along the casting zone C, and a continuously cast metal product,

som kan være en blokk, plate, tynnplate, stang eller strimmel, leveres fra utløpsenden av maskinen 10. which can be a block, sheet, thin plate, rod or strip, is delivered from the outlet end of the machine 10.

Den andre maskintype som foreliggende oppfinnelse kan an-vendes sammen med, er den støpemaskin med hjul og belte, som The other type of machine with which the present invention can be used is the casting machine with wheels and belt, which

er vist skjematisk på figur 2 og som- generelt er gitt henyisnings-tallet 30. Støpemaskinen 30 med hjul og belte anvender et enkelt endeløst belte 34 som føres og dreies rundt et hjul 36 ved hjelp av en innløpsskive eller innløpsgapskive 38, en rekke mellomliggende skiver 40 og en utløpsskive 42. For ytterligere informasjon om kontinuerlige s.tøpemaskiner med hjul<p>g belte is shown schematically in Figure 2 and which is generally given the deicing number 30. The casting machine 30 with wheel and belt uses a single endless belt 34 which is guided and rotated around a wheel 36 by means of an inlet disc or inlet gap disc 38, a series of intermediate discs 40 and an outlet disc 42. For further information on continuous s.casting machines with wheel<p>g belt

(som også kan betegnes "hjul-belte-maskiner") henvises leseren til US-patent nr. 3 785 428 til R.W. Hazelett, R. Hazel.ett og J.F.B. Wood, hvorav to er oppfinnere av gjenstanden for foreliggende søknad. Støpesonen C i støpemaskinen 30 med hjul og belte dannes mellom hjulet 36 og det endeløse belte 34, når dette roterer mellom innløps- og utløps-skivene 38 resp. 42, idet.det støpte produkt 151 mates ut fra utløpet fra maskinen i området mellom .utløpsskiven 42 og hjulet 36. Det smeltede metall innføres i innløpsområdet, slik' som antydet med pilen 17.. (which can also be termed "wheel-belt machines"), the reader is referred to US Patent No. 3,785,428 to R.W. Hazelett, R. Hazelett and J.F.B. Wood, two of whom are inventors of the subject matter of the present application. The casting zone C in the casting machine 30 with wheel and belt is formed between the wheel 36 and the endless belt 34, when this rotates between the inlet and outlet disks 38 or 42, as the cast product 151 is fed out from the outlet of the machine in the area between the outlet disk 42 and the wheel 36. The molten metal is introduced into the inlet area, as indicated by arrow 17.

Den ytre flate på hvert støpebelte som i begge maskintyper vender mot støpesonen, kalles frontflaten eller forflaten, mens den flate som vender innad mot skivene, kalles reversen eller bakf laten. Slike ■ endeløse støpebelter blir fremstilt av relativt tynhe stålplater, og frontflaten kan ha en fint oppruet overflate som kan dannes ved sandblåsing. Et belegg eller varme-isolasjonsmateriale blir ofte festet på en slik oppruet'front-flate for å beskytte beltet mot den enorme varmefluks det ut-settes for når smeltet metall føres inn på dette.ved innløpet. The outer surface of each casting belt that faces the casting zone in both machine types is called the front surface or front surface, while the surface that faces inwards towards the discs is called the reverse or back surface. Such ■ endless casting belts are produced from relatively thin steel plates, and the front surface can have a finely roughened surface which can be formed by sandblasting. A coating or heat-insulating material is often attached to such a roughened front surface to protect the belt from the enormous heat flux it is exposed to when molten metal is fed onto it at the inlet.

I de foran anførte patenter er det omtalt at det også opprett-holdes et' strekk i hvert beltes lengderetning for å forminske forvridning i beltet henimot støperegipnen. In the patents listed above, it is mentioned that a stretch is also maintained in the longitudinal direction of each belt in order to reduce distortion in the belt towards the casting gip.

Ifølge US-patenter nr. 3. 937 270 og nr. 4 002 19'7 og de to andre og foran-i innledningen anførte patenter, blir temperaturen i støpebeltene forhøyet før innløpet til støpesonen, for derved å overvinne problemet med forvridning eller bukling i tverretningen nedstrøms for innløpet til støpesonen. Derpå According to US Patents No. 3,937,270 and No. 4,002,197 and the two other and pre-introduced patents, the temperature in the casting belts is raised before entering the casting zone, thereby overcoming the problem of warping or buckling in the transverse direction downstream of the inlet to the casting zone. Then

ble kjølemiddel tilført med stor hastighet mot baksideflaten på beltene på steder som faller sammen med innløpet til støpe-'regionen eller svært nær innløpet til støpesonen. Temperatur-profilet i beltet ble følgelig nøye regulert både før og etter at beltet kom inn i støpesonen. coolant was supplied at high velocity to the back surface of the belts at locations coinciding with the inlet to the casting region or very close to the inlet to the casting zone. The temperature profile in the belt was therefore carefully regulated both before and after the belt entered the casting zone.

Foreliggende oppfinnélse omfatter denne fordelaktige temperaturregulering i et slikt fleksibelt støpebelte ved hjelp av direkte påføring av damp i flere trinn mot baksideflaten på det endeløse belte før det løper ian i støpesonen, og det hindres at kjølemiddel blander seg sammen med varmeinnholdet i dampen før den påføres beltet.. Av eksperimentell prøvedrift der fremgangsmåten og anordningen ifølge foreliggende oppfinnelse er benyttet, er det funnet at forvarming av det fleksible støpebelte ved direkte påføring av damp mot baksideflaten på beltene for derved å frembringe en hurtig trinnfprvårming, forbedrer kvaliteten av det støpte produkt (spesielt kontinuerlig støpt aluminium) drastisk når det fremstilles i en tobeltemaskin, samtidig som støpemaskinens hastighet kan økes betydelig, med en derav følgende betydelig økning i produksjonen av det støpte produkt, som blir fremstilt i maskinen. Den resulterende produks.j onshast ighet ble dessuten større enn noe nivå som tid-.ligere er blitt oppnådd i den spesielle produksjonsinstallsjon som ble benyttet under disse prøver. The present invention includes this advantageous temperature regulation in such a flexible casting belt by means of the direct application of steam in several stages to the back surface of the endless belt before it runs into the casting zone, and it is prevented that coolant mixes with the heat content of the steam before it is applied to the belt .. From experimental trial operation in which the method and device according to the present invention are used, it has been found that preheating the flexible casting belt by direct application of steam to the back surface of the belts to thereby produce a rapid step-by-step preheating, improves the quality of the cast product (especially continuously cast aluminium) drastically when produced in a two-belt machine, at the same time that the speed of the casting machine can be increased significantly, with a consequent significant increase in the production of the cast product, which is produced in the machine. Moreover, the resulting production rate was greater than any level previously achieved in the particular production installation used during these trials.

Figur 4 viser dampforvarmingen av beltet i'den tobeltede støpemaskin 10. Den nedre innløpsskive 28 er vist montert i den nedre beltebærevogn 22 som omfatter en ramme 4 4 med vogn-rammeeleménter 46. Den nedre vognramme 4 4 er påmontert en samlekammeropplagring 48 som. er. festet med bolter 4 9 og tjener til avstøtting av et tilførselskammer 50 for væskeformet kjølemiddel og et tilførselskammer 52 for damp. Figure 4 shows the steam preheating of the belt in the two-belt casting machine 10. The lower inlet disc 28 is shown mounted in the lower belt carrier carriage 22 which comprises a frame 4 4 with carriage frame elements 46. The lower carriage frame 4 4 is fitted with a collection chamber storage 48 which. is. fixed with bolts 4 9 and serves to repel a supply chamber 50 for liquid refrigerant and a supply chamber 52 for steam.

Som best vist på figur 5 har denne nedre innløpsskive 28 en rekke meget dype omkretsspor 54 som danner relativt smale, ringformede og rundtløpende forhøyninger eller ribber 56 med relativt stor radial utstrekning. Disse er med andre ord meget høye og smale forhøyninger eller ribber 56 på skiven 28 og ligger i kontakt med baksideflaten på det rundtløpende støpe- As best shown in Figure 5, this lower inlet disk 28 has a series of very deep circumferential grooves 54 which form relatively narrow, annular and circumferential elevations or ribs 56 with a relatively large radial extent. In other words, these are very high and narrow elevations or ribs 56 on the disk 28 and are in contact with the back surface of the circumferential casting

belte 18, slik at beltet føres delvis rundt denne skive-.belt 18, so that the belt is guided partly around this disc.

Som vist på figur 4 og 5 er det til tilførselskammeret 50 for væskeformet kjølemiddel koblet omslyngede materør 58 for kjølemiddel, og til tilf ør sel.skammeret 52 for damp er det også koblet omslyngede materør 60 for damp. Disse omslyngede mate-rør 58.og 60 for kjølemiddel og damp. er innrettet i forhold til hverandre parvis, der hvert kjølerør er innlagt dypt nede i det tilhørende spor 54, bg der hvert damprør er bøyd i en bue med større radius enn radius for den konsentriske bue på kjølerøret i paret, slik at damprøret ligger radialt utenfor kjølerøret .i hvert av de respektive spor. Hvert materør 58 for kjølemiddel ender i en dyse 62 som er rettet mot et beltetangentpunkt 65.. ved periferien på innløpsgapskiven 28... Dette tangentpunkt. 65 er'det punkt der det'fleksible belte 18 rettes ut og adskilles fra periferien på de høye smale ribber 56, når dette belte løper inn i støpesonen C. As shown in Figures 4 and 5, coiled supply pipes 58 for refrigerant are connected to the supply chamber 50 for liquid refrigerant, and coiled supply pipes 60 for steam are also connected to the supply chamber 52 for steam. These coiled feeding pipes 58 and 60 for refrigerant and steam. are arranged in relation to each other in pairs, where each cooling pipe is inserted deep down in the associated groove 54, bg where each steam pipe is bent in an arc with a greater radius than the radius of the concentric arc of the cooling pipe in the pair, so that the steam pipe lies radially outside the cooling pipe .in each of the respective slots. Each feed pipe 58 for coolant ends in a nozzle 62 which is directed towards a belt tangent point 65.. at the periphery of the inlet gap disc 28... This tangent point. 65 is the point where the flexible belt 18 is straightened and separated from the periphery of the high narrow ribs 56, when this belt runs into the casting zone C.

I den støpemaskin 10 som er vist på figur 1, ligger aksene .for de to innløpsskiver, 24 og 28 like overfor hverandre og slik at en imaginær linje 61 (figur 4) som forbinder aksen 66 for den nedre innløpsskive 28 med aksen for den øvre innløpsskive passerer gjennom tangehtpunktet 65. Kjølemiddelstrålen 67 kommer ut med høy hastighet fra hver dyse 62 og treffer baksideflaten på beltet 18 med en relativt liten innfallsvinkel på mindre enn 25°. Det væskeformede kjølemiddel fra de respektive stråler 67 spres da utover baksideflaten som en film av væskeformet kjølemiddel som løper med stor hastighet i nedstrømsretningen langs beltet i støpesonen C. In the casting machine 10 which is shown in Figure 1, the axes of the two inlet disks, 24 and 28 lie opposite each other and so that an imaginary line 61 (Figure 4) which connects the axis 66 of the lower inlet disk 28 with the axis of the upper inlet disk passes through the tangential point 65. The coolant jet 67 emerges at high speed from each nozzle 62 and hits the back surface of the belt 18 with a relatively small angle of incidence of less than 25°. The liquid coolant from the respective jets 67 is then spread out over the rear surface as a film of liquid coolant which runs at high speed in the downstream direction along the belt in the casting zone C.

Hvert av de omslyngede materør 6 0 for damp er utformet med en radial port 68 foran enden på damprøret som avsluttes i en dyse 70. Porten 6.8 retter en dampstråle 6.9 direkte perpendiku-. lært mot baksideflaten av beltet 18 i.en vinkelavstand "B" foran tangentpunktet 65. • Hver av de radiale dampporter 68 bevirker derfor at en dampstråle 69 slår an perpendikulært mot baksideflaten på støpebeltet for å frembringe et relativt plutselig første trinn av temperaturøkning i beltet, slik at dét skal forklares nærmere i forbindelse md figur 6. Each of the coiled supply pipes 60 for steam is designed with a radial port 68 in front of the end of the steam pipe which terminates in a nozzle 70. The port 6.8 directs a steam jet 6.9 directly perpendicularly. taught against the rear surface of the belt 18 at an angular distance "B" in front of the tangent point 65. • Each of the radial steam ports 68 therefore causes a jet of steam 69 to impinge perpendicularly on the rear surface of the casting belt to produce a relatively sudden first stage of temperature increase in the belt, so that this will be explained in more detail in connection with figure 6.

Damp 71 tilføres- til kammeret 52 under et trykk på for eksempel -av størrelsesordenen 0,35 til 1, 4 kg/cm<2>over atmosfæretrykket. Den øvre del av dette område er det foretrukne trykk-. nivå, fordi som vist på figur 6, er et tilførselstrykknivå på 2 2 1 kg/cm betydelig mer effektivt enn et trykk på 0,35 kg/cm til å frembringe den første trinnøkning av beltetemperaturen. Det behøves med andre ord et trykk på minst 0,35 kg/cm 2, og Steam 71 is supplied to the chamber 52 under a pressure of, for example, of the order of 0.35 to 1.4 kg/cm<2> above atmospheric pressure. The upper part of this area is the preferred pressure. level, because as shown in Figure 6, a supply pressure level of 2 2 1 kg/cm is significantly more effective than a pressure of 0.35 kg/cm in producing the first step increase in belt temperature. In other words, a pressure of at least 0.35 kg/cm 2 is needed, and

det foretrukne tilførselstrykk for dampen 71 er 0,7 kg/cm 2, mens det optimale trykk ér tilnærmet 1 til 1,4 kg/cm 2for støping av aluminium. Kurvene på figur 6 er laget for mettet damp'. the preferred supply pressure for the steam 71 is 0.7 kg/cm 2 , while the optimum pressure is approximately 1 to 1.4 kg/cm 2 for aluminum casting. The curves in Figure 6 are made for saturated steam'.

Når det støpes et metallprodukt 15, 15' som har en høyere smeltetemperatur, for eksempel kobber, kan damptilførselen 71 med fordel være overhetet i området fra 93°C til 316°C over temperaturen for mettet damp.' When casting a metal product 15, 15' which has a higher melting temperature, for example copper, the steam supply 71 can advantageously be superheated in the range from 93°C to 316°C above the temperature for saturated steam.'

De radiale porter 68- i damprørene 60 er plassert i en vinkelavstand i området fra 45° til 90° i en vinkelavstand i området fra. 45° til 90° foran tangentpunktet 65. Hvis denne vinkel økes mye over 90°, vil dette.første trinn i forvarmingen tape sin effektivitet på grunn av at beltet vil avkjøles unødig mye. Hvis på den annen side denne vinkel minskes til under 45°, vil dette første trinn i forvarmingen..ikke få tilstrekkelig tid til å nå full effektivitet. Derpå kan dysen 70 ved enden av materøret 60 for damp rette en større, mengde damp i en stråle 73 i en meget liten innfallsvinkel på mindre enn 10°. I dette på figur 4 viste- eksempel vil dampstrålen 73 fra dysen 70- slå an mot baksideflaten på beltet og fallér inn. nesten streifende. Denne dampstråle 73 fra dysen 70 hever temperaturen ytterligere i støpebeltet før tangentpunktet 65, der beltet trer inn i støpe-sonen- C. The radial ports 68- in the steam pipes 60 are placed at an angular distance in the range of from 45° to 90° at an angular distance in the range of. 45° to 90° in front of the tangent point 65. If this angle is increased much above 90°, this first stage of preheating will lose its effectiveness because the belt will cool down unnecessarily. If, on the other hand, this angle is reduced to less than 45°, this first step in the preheating...will not have sufficient time to reach full efficiency. Then the nozzle 70 at the end of the feed pipe 60 for steam can direct a larger amount of steam in a jet 73 at a very small angle of incidence of less than 10°. In this example shown in Figure 4, the steam jet 73 from the nozzle 70 will strike the back surface of the belt and fall in. almost roaming. This steam jet 73 from the nozzle 70 further raises the temperature in the casting belt before the tangent point 65, where the belt enters the casting zone - C.

Dampdysen 70 er plassert i en vinkelavstand "A" foran . tangentpunktet 65 av størrelsesordenen fra 20° til 45°, der den radiale dampport 68 er plassert minst 20° foran dysen 70. Minimumsverdiene for B-A er med andre ord minst omtrent 20°. I dette eksempel er vinkelavstandene A og B omtrent 35° resp. 70°, slik det også er vist på figur 6. The steam nozzle 70 is placed at an angular distance "A" in front. the tangent point 65 of the order of magnitude from 20° to 45°, where the radial steam port 68 is located at least 20° in front of the nozzle 70. In other words, the minimum values for B-A are at least approximately 20°. In this example, the angular distances A and B are approximately 35° or 70°, as is also shown in figure 6.

Temperaturen i støpebeltet blir følgelig øket hurtig' i to trinn foran tangentpunktet 65, og tilførselen av kjølemiddel fra dysen 62 til baksideflaten av støpebeltet 18 er skarpt avgrenset og nøyaktig kontrollert, slik at tilførselen faller nøyaktig sammen méd tilførselen av smeltet metall mot frontflaten på beltet.. The temperature in the casting belt is consequently increased rapidly in two steps in front of the tangent point 65, and the supply of coolant from the nozzle 62 to the rear surface of the casting belt 18 is sharply defined and precisely controlled, so that the supply coincides exactly with the supply of molten metal towards the front surface of the belt. .

Denne totrinns.forvarming ved direkte tilførsel av- damp mot baksideflaten på støpebeltet gir én drastisk forbedring av både produktkvaliteten og støpehastigheten, hovedsakelig ved at problemet med.forvridning eller bukling i tverretningen tett nedstrøms for tangentpunktet 65 overvinnes, der det smeltede metall.12 er varmest og først kommer inn på støpebeltet. This two-stage preheating by direct supply of steam to the rear surface of the casting belt provides a drastic improvement in both product quality and casting speed, mainly in that the problem of distortion or buckling in the transverse direction close downstream of the tangent point 65, where the molten metal 12 is hottest, is overcome and first enters the casting belt.

Som vist på figur 4 er der anordnet en rekke beltestøtte-ruller 72 med ribber 74 som skal understøtte og føre støpebeltet når det løper nedstrøms langs støpesonen C,'slik som vist med pilen 75. Ribbene 74 på disse støtteruller 72 muliggjør at kjølemiddelfilmen (ikke vist) kan fortsette å føres frem med stor hastighet, og den blir delvis skrapet av og fornyet med kjølemiddel med høy•hastighet, som påføres på forutbestemte steder mot baksideflaten av støpebeltet langs støpesonen, slik det er .kjent-på området tobeltede støpemaskiner. As shown in Figure 4, a number of belt support rollers 72 are arranged with ribs 74 which are to support and guide the casting belt as it runs downstream along the casting zone C, as shown by arrow 75. The ribs 74 on these support rollers 72 enable the coolant film (not shown) may continue to be advanced at high speed, and it is partially scraped off and renewed with high-velocity coolant, which is applied at predetermined locations to the back face of the casting belt along the casting zone, as is known in the field of twin-belt casting machines.

Figur 6 viser beltetemperaturpro.filet i en avstand foran tangentpunktet.65, målt både i cm og grader for tre forskjellige verdier for dampleveringstrykket i samlekammeret 52 ved 71 (figur 4). Det ble benyttet mettet damp under prøvene ifølge-figur 6, og det var ikke noe smeltet metall til stede. Skiven 28 hadde i dette eksempel en diameter på omtrent 51 cm, slik at en vinkelavstand på 90° tilsvarer omtrent 45,7 cm. Det er lett å se av dé tre opptegnede kurver 77, 79 og 81. at når beltet når frem til den radiale dyse e-ler port 68 i det omslyngede dampror 60, vil temperaturen i beltet heves hurtig og vil derpå avta litt frem til endedysen eller dampdysen 70, og ved dette tids-punkt økes temperaturen på nytt skarpt foran tangentpunktet 65.. Figure 6 shows the belt temperature profile at a distance in front of the tangent point.65, measured both in cm and degrees for three different values of the steam delivery pressure in the collection chamber 52 at 71 (Figure 4). Saturated steam was used during the tests according to figure 6, and no molten metal was present. In this example, the disc 28 had a diameter of approximately 51 cm, so that an angular distance of 90° corresponds to approximately 45.7 cm. It is easy to see from the three recorded curves 77, 79 and 81. that when the belt reaches the radial nozzle or port 68 in the coiled steam vane 60, the temperature in the belt will rise rapidly and will then decrease slightly until the end nozzle or the steam nozzle 70, and at this point the temperature is sharply increased again in front of the tangent point 65..

I dette på figur 6 inntegnede eksempel vil kjølemiddel-stfålen 67 komme i kontakt med baksiden av beltet i et punkt ca. In this example shown in Figure 6, the coolant core 67 will come into contact with the back of the belt at a point approx.

4 mm foran tangentpunktet 65. Disse kjølemiddelstråler 67 er på figur 6 samlet betegnet som "innløpsgapvann". Så snart som 4 mm in front of the tangent point 65. These coolant jets 67 are collectively referred to in figure 6 as "inlet gap water". As soon as

■ dette kjølvann treffer beltet uten at det forefinnes smeltet metall på dette, blir beltet avkjølt hurtig, slik som vist med den skarpe helning av kurvene 77, 79 og 81.. Det skal påpekes at jo høyere damptrykket er ved 71 i- tilførselskammeret 52, dess større blir temperaturøkningen i beltet. Det skal også bemerkes at med dette oppnås en lett kontrollerbar støpebeltetemperatur ■ this wake hits the belt without molten metal being present on it, the belt is cooled quickly, as shown by the sharp slope of the curves 77, 79 and 81. It should be pointed out that the higher the steam pressure is at 71 in the supply chamber 52, the greater the temperature rise in the belt. It should also be noted that with this an easily controllable casting belt temperature is achieved

.som hurtig økes i to trinn,, og derved minskes eller elimineres forvridningen i støpebeltet, slik at varigheten av slike belter .which is quickly increased in two steps,, thereby reducing or eliminating the distortion in the casting belt, so that the duration of such belts

■ økes, samtidig som det blir mulig å øke støpeprosessens hastighet og frembringe et produkt med bedre kvalitet. ■ is increased, while at the same time it becomes possible to increase the speed of the casting process and produce a product of better quality.

Angivelsene på figur 6 viser at hver av dampdysene 7 0 har dysediametere på 2,54 ram, mens de radiale leveringsporter 68 hadde en diameter på omtrent 1,6 mm. Tverrsnittsarealet for hver dyseåpning var således 2,6 ganger tverrsnittsarealet for The indications on Figure 6 show that each of the steam nozzles 70 has nozzle diameters of 2.54 ram, while the radial delivery ports 68 had a diameter of approximately 1.6 mm. The cross-sectional area for each nozzle opening was thus 2.6 times the cross-sectional area for

.hver av de radiale leveringsporter, slik at nesten tre ganger.each of the radial delivery ports, so that almost three times

så mye damp leveres fra dysestrålene 67 sammenlignet med de radiale stråler 69, fordi disse dysestråler står for temperatur-økningen i annet trinn, som kan betraktes å være den siste "opptrapping" av bel.tetemperaturen.. For denne siste opptrapping av beltetemperaturen kreves det betydelig mer varmeenergi enn for et første forvarmingstrinn. so much steam is delivered from the nozzle jets 67 compared to the radial jets 69, because these nozzle jets account for the temperature increase in the second stage, which can be considered to be the final "escalation" of the belt temperature. For this final escalation of the belt temperature, it is required significantly more heat energy than for a first preheating step.

Angivelsen "støpehastighet" betyr at beltet løper med en hastighet på omtrent 610 cm pr. minutt. Angivelsen "150° omslyngning"' betyr at damprørene 60 er krummet over en bue med denne lengde, konsentrisk om aksen 66 for innløpsskiven 28. The indication "casting speed" means that the belt runs at a speed of approximately 610 cm per minute. The indication "150° winding"' means that the steam pipes 60 are curved over an arc of this length, concentric about the axis 66 of the inlet disc 28.

Oppmerksomheten skal rettes mot figur '3 der det er vistAttention should be directed to figure '3 where it is shown

et dampforvarmings- og kjølesystem som benyttes i denne ut-førelse av foreliggende oppfinnelse. Systemet omfatter en kilde 7 6 for væskeformet kjølemiddel under trykk, for eksempel vann som inneholder korrosjonshindrende middel og som settes under trykk ved hjelp av en kraftig pumpe av sentrifugaltypen. Kjølemidlet mates fra denne kilde 76 gjennom en ledning 87 som a steam preheating and cooling system used in this embodiment of the present invention. The system comprises a source 7 6 for liquid refrigerant under pressure, for example water containing a corrosion inhibitor and which is pressurized by means of a powerful pump of the centrifugal type. The coolant is fed from this source 76 through a line 87 which

er koblet til en trykkmåler 78 og hvori inngår en rekke stenge-ventiler 80 og en tilførselstrykkmåler 82 er anordnet nær.ved kjølemiddelkammeret 50, som er matekilde for en rekke omslyngede materør 58 for kjølemiddel, som er lagt. inne i de dype omkretsspor 54 i innløpsgapskiven 28, slik som beskrevet foran. En dampkilde 84 under trykk, .for . eksempel en Bryan dampkjele (gassf.yrt, oljefyrt eller olje- eller gassfyrt) fra Bryan Steam Corporation, Peru, Indiana, blir koblet via en ledning 89 til is connected to a pressure gauge 78 and which includes a number of shut-off valves 80 and a supply pressure gauge 82 is arranged close to the coolant chamber 50, which is the feed source for a number of coiled feed pipes 58 for coolant, which are laid. inside the deep circumferential grooves 54 in the inlet gap disc 28, as described above. A steam source 84 under pressure, .for . example, a Bryan steam boiler (gas-fired, oil-fired, or oil- or gas-fired) from Bryan Steam Corporation, Peru, Indiana, is connected via a line 89 to

en trykkmåler 86 for dampkilden. Dampledningen 89 inneholdera pressure gauge 86 for the steam source. The steam line 89 contains

■en rekke dampavstengningsventiler 88, og en tilførselstrykkmåler 90 er anordnet nær. dampkammeret 52. Dette dampkammer forsyner en rekke av damprørene, slik som beskrevet foran. Dampledningén . ■a series of steam shut-off valves 88, and a supply pressure gauge 90 are provided nearby. the steam chamber 52. This steam chamber supplies a number of the steam pipes, as described above. The steam line.

89 til dampkammeret 52 er også via en levéringsstengeventil 93' 89 to the steam chamber 52 is also via a relief shut-off valve 93'

koblet til en leveringsledning 91 som fører opp til en tak-utluftingsventil 85 for avlevering av overskytende damp. connected to a delivery line 91 leading up to a roof vent valve 85 for the discharge of excess steam.

Figur 7. viser bruk av omslyngede damprør 60 og omslyngede materør '58 for kjølemiddel' i en støpemaskin 30 med hjul og Figure 7 shows the use of coiled steam pipes 60 and coiled feed pipes '58 for coolant' in a casting machine 30 with wheels and

belte, slik som kort antydet med henvisning til figur 2. Damp- ■. rørene 60 og materørene 58 for kjølemiddel er innlagt.sidestilt belt, as briefly indicated with reference to Figure 2. Steam- ■. the pipes 60 and the feed pipes 58 for coolant are laid side by side

i de meget dype omkretsspor 54 i innløps- eller innløpsgap-skiven 38 i støpemaskinen 30 for å tilveiebringe en lignende fordelaktig beltetemperaturkontroll og forvarming som vist i forbindelse med tobeltemaskinen ifølge figur 4. En forskjell ved denne utførelse er at det benyttes et enkelt belte 34, og derfor er det bare en enkelt skive 38 som opptar materørene for kjølemiddel og damp. Det er dessuten en annen forskjell at beltet 34 er krummet rundt omkretsen av hjulet 36 nedstrøms for .punktet 65A, og derved dannes det en sylindrisk form med stor diameter, mens beltet 18 ifølge figur 4. har en plan form ned-strøms for punktet 6'5. Formålet med trinnvise dampf orvarmings-system ifølge figur 7 er det samme som det formål som allerede er beskrevet. in the very deep circumferential grooves 54 in the inlet or inlet gap disc 38 in the casting machine 30 to provide a similar advantageous belt temperature control and preheating as shown in connection with the double belt machine according to Figure 4. A difference in this embodiment is that a single belt 34 is used, and therefore only a single disk 38 occupies the refrigerant and steam feed pipes. There is also another difference that the belt 34 is curved around the circumference of the wheel 36 downstream of the point 65A, thereby forming a cylindrical shape with a large diameter, while the belt 18, according to Figure 4, has a flat shape downstream of the point 6 '5. The purpose of the step-by-step steam heating system according to Figure 7 is the same as the purpose already described.

Det bør legges merke til at punktet 65A ér beltekrumningéns infleksjonspunkt, der det fleksible belte 34. adskilles fra ribbene 56 på innløpsskiven 38 og begynner å løpe rundt hjulet 36. Dette punkt 65A ligger på en imaginær linje 64 som går gjennom aksen 95 for hjulet' 36 og også gjennom aksen 97 for innløpsskiven 38. For bortføring av det støpte produkt 15' fra hjul-belte-maskinen 30 er det anordnet bortføringsruller 99. It should be noted that point 65A is the inflection point of the belt curvature, where the flexible belt 34 separates from the ribs 56 of the inlet disc 38 and begins to run around the wheel 36. This point 65A lies on an imaginary line 64 passing through the axis 95 of the wheel' 36 and also through the axis 97 of the inlet disc 38. For removal of the cast product 15' from the wheel-belt machine 30, removal rollers 99 are arranged.

Figur 8 viser en modifikasjon av utførelsen ifølge figur 4. På figur 8 er dampmaterøret 60 og materøret 58 for kjølemiddel ikke lenger sidestilt konsentrisk inne i de dype omkretsspor 54 i innløpsgapskiven 28, men de er omslynget på motstående sider av innløpsskiven 28 i omkretssporene, der hvert kjøle-, middelrør ender i en krokformet dyse 94 for å tilveiebringe en kjølemiddelstråle 67 som blir rettet nedstrøms nær beltetangent-punktet 65. Figure 8 shows a modification of the design according to Figure 4. In Figure 8, the steam feed pipe 60 and the coolant feed pipe 58 are no longer aligned concentrically inside the deep circumferential grooves 54 in the inlet gap disc 28, but they are wrapped around on opposite sides of the inlet disc 28 in the circumferential grooves, where each coolant medium pipe terminates in a hook-shaped nozzle 94 to provide a coolant jet 67 which is directed downstream near the belt tangent point 65.

Blant fordelene med at kjølemiddelrørene er krummet rundt den motstående side av innløpsskiven, sett i forhold til.damp-materørene, skyldes det faktum at det blir mer rom i de dype spor 54 tilgjengelige for damprørene. Damprørene kan derfor isoleres med et varmeisolasjonsbelegg 101. Slike varmeisola-sjon 101 kan strekke seg over hele lengden av dampmaterørene 65 eller den kan strekke seg bare over en del av lengden. Disse dampmaterør 60 kan også utformes ovale for at dampgjennom-strømningen kan bli større, og det kan også foretas et tredje forvarmiirgstrinn ved at det utformes en radial utløpsport 68<1>Among the advantages of the refrigerant tubes being curved around the opposite side of the inlet disc, as compared to the steam feed tubes, is the fact that more space in the deep grooves 54 is available for the steam tubes. The steam pipes can therefore be insulated with a heat insulation coating 101. Such heat insulation 101 can extend over the entire length of the steam feed pipes 65 or it can only extend over part of the length. These steam feed tubes 60 can also be designed oval so that the steam flow can be greater, and a third pre-heating stage can also be carried out by designing a radial outlet port 68<1>

i en vinkelavstand "D" foran porten 68. Denne vinkel D er omtrent lik B-A. Porten 68' ligger nemlig i omtrent samme vinkel- at an angular distance "D" in front of the gate 68. This angle D is approximately equal to B-A. The gate 68' is located at approximately the same angle

avstand foran porten 68 som porten 68 ligger foran dysen 70. Ved å adskille materørerie for damp og kjølemiddel blir-det dessuten en mindre tendens til varmeoverføring mellom den varme damp og kjølevæsken som er tilnærmet ved -romtemperatur når den opprinnelig innføres i kjølemiddelkammeret 50. distance in front of the port 68 as the port 68 lies in front of the nozzle 70. By separating the feed piping for steam and coolant, there is also a smaller tendency for heat transfer between the hot steam and the coolant which is approximated at room temperature when it is initially introduced into the coolant chamber 50.

Det skal.bemerkes at på figur 4 kan det også tilveiebringes et tredje dampforvarmingstrinn hvis dette skulle være ønskelig, ved at det anordnes en utløpsport 68' i en vinkelavstand D foran porten 68. It should be noted that in Figure 4, a third steam preheating stage can also be provided if this were to be desired, by arranging an outlet port 68' at an angular distance D in front of the port 68.

Når det gjelder utførelsen med enkrokdyse for kjølemiddel (også kalt den motsatt omslyngede utførelse) som er vist på figur 8, er en lignende motsatt omslynget kjølerørutførelse vist på figur 9 og inngår i den på figur 7 viste støpemaskin 30 med hjul og belte. Et formål med dette arrangement er å adskille kjøle- og damp-rørene, slik at dampen ikke avkjøles før den blir■ tilført mot beltet. Selv om det benyttes isolerte dampmaterør, As for the single-hook coolant nozzle design (also called the oppositely wound design) shown in Figure 8, a similar oppositely wound cooling tube design is shown in Figure 9 and is included in the wheel and belt molding machine 30 shown in Figure 7. One purpose of this arrangement is to separate the cooling and steam pipes, so that the steam is not cooled before it is ■ fed towards the belt. Although insulated steam feed pipes are used,

kan det være ønskelig å adskille disse forskjellige materør, hvis temperaturfunksjoner, er diametralt motsatte. it may be desirable to separate these different feed tubes, whose temperature functions are diametrically opposed.

For å oppnå den fulle effekt av trinnvis dampforyarming av beltet på bunnbærevognen i en.tobeltet maskin, må virkningen av kjølevannet etter at dette er tilført mot baksideflaten på beltet kontrolleres med hensyn på: (a) at det ikke kommer i direkte kontakt med dampkammer6g damprør, og (b) at det ikke blir påført og følger langs flatene i de meget dype omkretsspor 54 i innløpsgapskiven -og derved kommer i kontakt med damprørene og dampkammeret.. Hensikten er å benytte kjølemidlet til å kontrollere beltetemperaturen i støpesonen C og ikke senke temperaturen i dampen før dampen tilføres mot baksideflaten på beltet. In order to achieve the full effect of step-by-step steam depletion of the belt on the bottom carriage in a two-belt machine, the effect of the cooling water after it has been supplied to the back surface of the belt must be controlled with regard to: (a) that it does not come into direct contact with the steam chamber6g steam pipe , and (b) that it is not applied and follows along the surfaces of the very deep circumferential grooves 54 in the inlet gap disc -and thereby comes into contact with the steam pipes and the steam chamber. The purpose is to use the coolant to control the belt temperature in the casting zone C and not lower the temperature in the steam before the steam is applied to the back surface of the belt.

Figur 10 viser en utførelse av et fleksibelt avstrykerplate-arrangement 100 for den etterfølgende kontroll av kjølevannet som er tilført fra'dysen 6.2 mot baksidef laten av beltet -18. I denne, utførelse er et fleksibelt fingerformet avstryker- eller skraperblad avpasset nøyaktig til profilet for hvert av de meget dype Figure 10 shows an embodiment of a flexible wiper plate arrangement 100 for the subsequent control of the cooling water which is supplied from the nozzle 6.2 towards the back surface of the belt -18. In this embodiment, a flexible finger-shaped wiper or scraper blade is precisely adapted to the profile of each of the very deep

omkretsspor 54 i innløpsgapskiven. 28, slik det også kan sees på figur 11. Anordningen 100 for disse skraperblad'102 er plassert over dampkammeret 52 og rørene 6 0 på lignende måte som et tak for å hindre at .kjølevann skal falle direkte ned på disse. Hvert av de. smidige blad 102 har en stiv underlagsstøtte' 104, og et luftfordelihgsrør 105 er montert på et lufttilførselskammer 106, circumferential groove 54 in the inlet gap disc. 28, as can also be seen in figure 11. The device 100 for these scraper blades' 102 is placed over the steam chamber 52 and the pipes 60 in a similar way as a roof to prevent cooling water from falling directly onto them. Each of them. flexible blade 102 has a rigid base support' 104, and an air distribution pipe 105 is mounted on an air supply chamber 106,

slik som vist på figurene 10.og 11. Disse blad tjener i seg selv å stryke av k j ølemiddel. f ra sporene 54.. Luftstrømmen fra enden på hvert luftfordelingsrør 105 bidrar.til å fjerne vann fra undersiden av de fingerformede avstrykerblad 102. as shown in figures 10 and 11. These blades serve in themselves to remove coolant. from the grooves 54. The air flow from the end of each air distribution pipe 105 helps to remove water from the underside of the finger-shaped wiper blades 102.

På figur 12 benyttes det en variasjon av utførelsen ifølge figurene 10 og 11 med en totrinns avstrykerplateanordning 100A, der det er anordnet - et.annet fleksibelt og fingerformet blad 108 som ved' hjelp av en silisiumtetning 110 holdes på plass tett under luftfordelingsrørene 104 for å frembringe et avgrenset rom 109 mellom de to i avstand liggende, parallelle avstrykerblad 102 og 108 og mellom skiven 28 og silisiumtetningen mellom av-strykerbladene 102 og 108.. Dette rom 109 er beregnet for å samle opp vann som kommer inn som et resultat av luftstrålene og virkningen av disse to avstrykerblad. Rennen 112 har en fremad-stikkende list 113 som tjener som en avstivende støtte for settet av fleksible avstrykerblad 108 på lignende måte som den stive plate 104 "avstøtter, det andre sett av fleksible avstrykerblad'102. Det er lett å forstå at hvert av disse støtteblader 104 og 113 har slisser 115 (fig. 11), slik at det.dannes klaring for opptak av ribbene 56 i skiven. Disse slisser eller spor 115 er noe bredere enn de med disse innrettede klaringsspor i de respektive avstrykere, slik det er lett å sé på figur 11. In Figure 12, a variation of the embodiment according to Figures 10 and 11 is used with a two-stage wiper plate device 100A, where there is arranged - another flexible and finger-shaped blade 108 which is held in place by means of a silicon seal 110 close under the air distribution tubes 104 in order to creating a defined space 109 between the two spaced parallel wiper blades 102 and 108 and between the disk 28 and the silicon seal between the wiper blades 102 and 108. This space 109 is intended to collect water entering as a result of the air jets and the effect of these two wiper blades. The gutter 112 has a forwardly projecting strip 113 which serves as a stiffening support for the set of flexible squeegee blades 108 in a similar manner as the rigid plate 104 "supports" the second set of flexible squeegee blades' 102. It is readily understood that each of these support blades 104 and 113 have slots 115 (Fig. 11), so that a clearance is formed for receiving the ribs 56 in the disk. These slots or grooves 115 are somewhat wider than those with these aligned clearance grooves in the respective wipers, so to see figure 11.

Dette på figur 12 viste arrangement krever mindre luft-strømning- enn i det -system som er beskrevet i forbindelse med figur 10, og luftstrømmen kan også lettere reguleres i området 109 for å hindre at en eventuell høy lufthastighet skal kunne skape en skadelig forstyrrelse av kjøleluftstrømmen fra dysene 6 2. This arrangement shown in figure 12 requires less air flow than in the system described in connection with figure 10, and the air flow can also be more easily regulated in the area 109 to prevent any high air velocity from creating a harmful disturbance of the cooling air flow from the nozzles 6 2.

Avskraperarrangementet 100B som er.vist på figur 13, omfatter en i ett stykke utformet, relativt stivt ettergivende, fingerformet, støpt gummiavskraper. 114, som .er utformet med slisser som tilsvarer formen, på de meget dype omkretsspor 54 The scraper arrangement 100B shown in Figure 13 comprises a one-piece, relatively rigidly compliant, finger-shaped, molded rubber scraper. 114, which is formed with slots corresponding to the shape, on the very deep circumferential grooves 54

i innløpsgaprullen 28-. Denne avskraperkonstruksjon er plassert ovenfor dampkammeret 52 og damprørene 60 i likhet med et tak for å hindre vann fra å falle direkte på disse, og for å lede bort kjølemidlet til en i ett med avskraperen utformet renne eller et avløp 1.17. in the inlet gap roller 28-. This scraper construction is placed above the steam chamber 52 and the steam pipes 60 like a roof to prevent water from falling directly on them, and to lead away the coolant to a gutter or a drain 1.17 designed in one with the scraper.

I det avskraperarrangement 100C som er vist i utførelsen ifølge figur 14, overtas de samme funksjoner av et sett fleksible avskraperblad 102 som er montert på en stiv underlagsstøtte 104, og disse blad med støtten er slisset på samme måte som den på figur 11 viste oppslissing for opptak av ribbene 56 i innløps-skiven. In the scraper arrangement 100C shown in the embodiment according to figure 14, the same functions are taken over by a set of flexible scraper blades 102 which are mounted on a rigid support 104, and these blades with the support are slotted in the same way as the slotting shown in figure 11 for recording of the ribs 56 in the inlet disk.

Det er lett å forstå at avskraperarrangementene 100, 100A, 100B og 100C ifølge figurene 10-14 også kan benyttes for en hjul-belte-maskin, slik som vist på figur 7, for å beskytte dampkammeret 52 og damprørene 60 mot å komme i kontakt med kjølemiddel væsken-. It is readily understood that the scraper arrangements 100, 100A, 100B and 100C according to Figures 10-14 can also be used for a wheel-belt machine, as shown in Figure 7, to protect the steam chamber 52 and the steam tubes 60 from coming into contact with refrigerant liquid-.

Avskraperarrangementene lOOD og 100E ifølge figurene 15 og 16 kan benyttes i tobeltemaskiner som benytter motsatt omslyngede innløpsgapdyser med kroklignende dyseform, slik som vist på figur 8, og som også kan benyttes i hjul-belte-maskinér som har et lignende motsatt omslynget rør og et arrangement for tilførsel av kjølemiddel. gjennom en krokdyse, slik som vist på figur 9. I denne spesielle i.nstallasjonstype er det ytterst vanskelig å fjerne kjølemiddel fra de dype omkretsspor 54, hvori disse motsatt omslyngede rør 58 er innlagt, når først vannet er kommet inn i sporene bak disse rør.. Derfor er det anordnet et avskraperarrangement 100D méd lange, fleksible blad 102 og med stive underlagsstøtter 104 som strekker seg opp forbi og under de krokformede dyser 94. Bladene 102 er fleksible eller støpte komponenter, slik som de som benyttes i det første sett av finger-avskrapere som skraper av sidene på ribbene 56 på innløpsgap-' skiven,, slik som beskrevet foran i forbindelse med figurene 10-14. Dette avskraperarrangement 100D benytter seg av avstivede .underlagsstøtter 104, fordi ayskraperen. må være relativt stiv for å unngå nédbøyning, som ellers ville kunne bevirke forstyrrelser i mønsteret for innløpsgapvannet eller i vannstrålene som kommer frem fra krokdysene 94. Det er også anordnet stive skjermer' eller avbøyere 119 som holder kjølemidlet borte fra dampkammeret 52 og rørene 60. The scraper arrangements lOOD and 100E according to figures 15 and 16 can be used in double-belt machines which use oppositely wound inlet gap nozzles with a hook-like nozzle shape, as shown in figure 8, and which can also be used in wheel-belt machines which have a similar oppositely wound pipe and an arrangement for the supply of refrigerant. through a hook nozzle, as shown in figure 9. In this particular type of installation, it is extremely difficult to remove coolant from the deep circumferential grooves 54, in which these oppositely wound pipes 58 are inserted, once the water has entered the grooves behind these pipes ..Therefore, a scraper arrangement 100D is provided with long, flexible blades 102 and with rigid support supports 104 that extend up past and below the hook-shaped nozzles 94. The blades 102 are flexible or molded components, such as those used in the first set of finger scrapers which scrape off the sides of the ribs 56 of the inlet gap disk, as described above in connection with figures 10-14. This scraper arrangement 100D makes use of stiffened underlay supports 104, because the ice scraper. must be relatively rigid to avoid downward bending, which could otherwise cause disturbances in the pattern of the inlet gap water or in the water jets emerging from the hook nozzles 94. Rigid screens' or deflectors 119 are also provided which keep the refrigerant away from the steam chamber 52 and the pipes 60.

Et annet avskraperarrangement 100E er vist på figur 16,Another scraper arrangement 100E is shown in Figure 16,

der avskraperplaten omfatter et fleksibelt sett blad 102 og en stiv underlagsstøtte 104 som er festet til undersiden av de motsatte omslyngede materør 58 for kjølemiddel, for derved å kunne fjerne vann fra sporene 54 og å beskytte dampkammeret 52 og damp-.. rørene 60. Et varm.eisolas jonsbelegg 116 er i tillegg vist anordnet på dampkammer■og rør for å hindre eller i det minste redusere, varmetapet i. dampen. I stedet for det isolerende belegg 116 kan det anordnes en anordning med en koaksial isolerings- where the scraper plate comprises a flexibly set blade 102 and a rigid base support 104 which is attached to the underside of the opposite coiled refrigerant feed pipes 58, thereby being able to remove water from the grooves 54 and to protect the steam chamber 52 and the steam pipes 60. A The heat insulation ion coating 116 is additionally shown arranged on the steam chamber and pipes to prevent, or at least reduce, the heat loss in the steam. Instead of the insulating coating 116, a device with a coaxial insulating

hylse for damprørene, der det indre rør som. fører dampen er plassert inne i et annet isolerende rør eller en hylse. sleeve for the steam pipes, where the inner pipe as. leads the steam is placed inside another insulating pipe or sleeve.

Selv om det er vist et sekundært sett av radiale damp-utløpsporter 68' på noen av. figurene, er det for det nåværende foretrukket å anvende bare ett sett slike utløpsporter 68, slik som vist med de på figur 6. inntegnede kurver 77,' 79 og 81. Although a secondary set of radial steam outlet ports 68' is shown on some of the. figures, it is currently preferred to use only one set of such outlet ports 68, as shown by the curves 77,' 79 and 81 drawn in figure 6.

I et produksjonsanlegg der en tobeltet støpemaskin var utstyrt med et-totrinns forvarmingssystem og.et kjølesystem som vist på figurene 3, 4 og -5, fikk man dramatiske forbedringer. Tidligere var det i slike forvarmingssystemer nødvendig med acetylenbrennere som var i kontinuerlig drift og ble rettet mot frontflatene på begge belter for å tilveiebringe sotbelegg på' disse ved kontinuerlig støping av aluminiumbl.okker méd kommersiell akseptabel kvalitet. Den midlere produksjonshastighet var omtrent 7 meter pr. minutt, og den. største hastighet som In a production plant where a two-belt casting machine was equipped with a one-two-stage preheating system and a cooling system as shown in figures 3, 4 and -5, dramatic improvements were obtained. In the past, such preheating systems required acetylene burners which were in continuous operation and were aimed at the front surfaces of both belts to provide a soot coating on these by continuous casting of aluminum blocks of commercially acceptable quality. The average production speed was approximately 7 meters per minute, and the greatest speed which

en slik installasjon noensinne er drevet med var omtrent 8,2 meter pr. minutt, samtidig som det ble produsert aluminium-strenger med kommersiell akseptabel kvalitet. such an installation has ever been operated with was approximately 8.2 meters per minute, while producing aluminum strings of commercially acceptable quality.

Uten en totrinns dampforvarming av beltene ifølge foreliggende oppfinnelse ble det bestandig funnet at den.ytre flate Without a two-stage steam preheating of the belts according to the present invention, it was always found that the outer surface

■ på den støpte streng var opp til 33°C varmere enn. i det indre eller i senterflaten på strengen,, idet senteret alltid var kaldest. Når damp ble tilført ifølge foreliggende oppfinnelse, ble temperaturen i strengen 15 mer symmetrisk, idet de indre og ytre flater i den utløpende streng . hadde omtrent samme temperatur eller at senterdelén var ubetydelig kaldere. Ved bruk av den totrinns dampforvarming av beltet ifølge foreliggende oppfinnelse kan det benyttes tynnere beltebelegg, slik at det kan støpes hurtigere i støpemaskinen, samtidig som flatene på den støpte streng blir forbedret. Belteforvarmingen ifølge foreliggende oppfinnelse medfører at beltene ikke forvris og mister kontakten, med stréngoverflaten, når strengen størkner, slik at overflatene derved forbedres. ■ on the molded strand was up to 33°C warmer than. in the interior or in the center surface of the string, as the center was always the coldest. When steam was added according to the present invention, the temperature in the string 15 became more symmetrical, the inner and outer surfaces of the outgoing string . had approximately the same temperature or that the center part was slightly colder. When using the two-stage steam preheating of the belt according to the present invention, a thinner belt coating can be used, so that it can be cast more quickly in the casting machine, while at the same time the surfaces of the cast strand are improved. The belt preheating according to the present invention means that the belts do not distort and lose contact with the strand surface when the strand solidifies, so that the surfaces are thereby improved.

Ved å bruke den på figurene .3, 4 og 5 viste fremgangsmåte og anordning for totrinns dampforvarming av beltene og ved å foreta denne forvarming bare på det nedre belte ved et dampkammer-trykk (mettet damp) på omtrent 1 kg/cm 2over atmosfæretrykket, By using the method and device shown in figures .3, 4 and 5 for two-stage steam preheating of the belts and by carrying out this preheating only on the lower belt at a steam chamber pressure (saturated steam) of approximately 1 kg/cm 2 above atmospheric pressure,

ble det støpt en 'kommersielt akseptabel streng med en hastighet på omtrent 7,6 meter pr. minutt uten å benytte acetylenbrennere for noen av beltene. a 'commercially acceptable string was cast at a rate of approximately 7.6 meters per minute without using acetylene torches for any of the belts.

Ved bruk av totrinns dampforvaming for begge beltene i denne samme installasjon ble det støpt en kommersielt akseptabel streng med en hastighet på omtrent 7,6 meter pr. minutt uten bruk av noen acetyleribrénner for noen av beltene, så lenge det mettede damptrykk i damptilf ørselskammeret. ved 71 var ved 0,7 kg/cm<2>(over atmosfæretrykket) eller høyere. Using two-stage steam preheating for both belts in this same installation, a commercially acceptable strand was cast at a rate of approximately 7.6 meters per minute. minute without the use of any acetylene burners for any of the belts, as long as there was saturated steam pressure in the steam supply chamber. at 71 was at 0.7 kg/cm<2> (above atmospheric pressure) or higher.

For begge de foran anførte prøver var det isolerende belegg For both of the samples listed above, there was an insulating coating

på frontflåtene av begge belter relativt tykt.on the front rafts of both belts relatively thick.

Ytterligere prøver ble foretatt i denne installasjon, der det ble benyttet tynnere isolasjonsbelegg på frontflåtene på begge belter, og det ble benyttet "acetylenbrennere for å danne et tynt . sotbelegg på frontflåtene på begge belter. Denne installasjon .kunne drives hele dagen med en hastighet på omtrent 9 meter pr. minutt, og det ble produsert kommersielt akseptable strenger." Denne hastighet var den maksimalt mulige hastighet for. det gitte drivmaskineri. Further tests were carried out in this installation, where thinner insulating coatings were used on the front floats of both belts, and "acetylene burners" were used to form a thin . soot coating on the front floats of both belts. This installation .could be operated all day at a speed of about 9 meters per minute, and commercially acceptable strings were produced." This speed was the maximum possible speed for. the given drive machinery.

Drivmaskineriet ble endret for å muliggjøre større hastighet, og støpemaskinen var i stand til å kjøres med en hastighet på 9,4 5 meter pr. minutt, samtidig som det bie produsert en kommersielt akseptabel aluminiumstreng som var bedre enn den som normalt ble produsert i denne installasjon. The drive machinery was changed to enable greater speed, and the casting machine was capable of running at a speed of 9.45 meters per minute. minute, while producing a commercially acceptable aluminum strand that was better than that normally produced in this installation.

Det ble også foretatt andre prøver i denne installasjon, og disse prøver stadfestet fullt ut tilfredsstillende at denne oppfinnelse representerer en ytterst nyttig- forbedring. Det ble for eksempel foretatt slike endringer som at dampfor.varm-ingen ble slått av', og derved oppsto det nesten øyeblikkelig sprekker eller groper i den støpte streng. Den foran angitte viser høydepunktene i disse prøver. Other tests were also carried out in this installation, and these tests fully confirmed satisfactorily that this invention represents an extremely useful improvement. Such changes were made, for example, as that the steam heater was switched off, and as a result, cracks or pits appeared almost immediately in the cast strand. The above shows the highlights of these samples.

Avskraperarrangementene som er vist på figurene 10-14 ble ikke benyttet under disse prøver, og det antas at det ved bruk av disse vil bli oppnådd ytterligere forbedringer. The scraper arrangements shown in figures 10-14 were not used during these tests, and it is assumed that further improvements will be achieved by using them.

Ved å benytte totrinns'dampforvarming kunne det samme, par støpebelter benyttes i mer enn to uker med kontinuerlig full dagsproduksjon. By using two-stage steam preheating, the same pair of casting belts could be used for more than two weeks with continuous full-day production.

Det aluminiummateriale som ble støpt var. aluminiumlegering No. 3135, modifisert. Grenseverdier for legeringens sammen-setning er :. The aluminum material that was cast was. aluminum alloy No. 3135, modified. Limit values for the composition of the alloy are:

Figur 8A viser en modifikasjon av figur 8, der det benyttes to dampmaterør 60 og 60A for forvarming av beltet. Røret 60 retter mettet damp mot baksideflaten på beltet 18 for å forvarme dette til en temperatur nær opp til temperaturen i den mettedes damp.. Materøret 60A retter overhetet damp med høy temperatur i et intenst siste "støt" mot beltet 18 for å forvarme dette til en•temperatur som ligger betydelig over metningstemperaturen, tett før beltet kommer inn i støpe-•regionen. Figure 8A shows a modification of Figure 8, where two steam supply pipes 60 and 60A are used for preheating the belt. The pipe 60 directs saturated steam towards the back surface of the belt 18 to preheat this to a temperature close to the temperature of the saturated steam. The feed pipe 60A directs superheated steam with a high temperature in an intense final "blow" against the belt 18 to preheat it to a temperature that is significantly above the saturation temperature, close before the belt enters the casting region.

Da andre endringer og modifikasjoner foretatt for å til-passes til spesielle operasjonsbetingelser og -miljøer vil være åpenbare for fagfolk på området, skal ikke oppfinnelsen være begrenset til de eksempler som ér valgt i illustrasjonsøyemed, idet ■ oppfinnel sen dekker alle endringei" og modifikasjoner som ikke avviker fra den samme idé med eller rammen for oppfinnelsen, slik det er krevet beskyttelse for i de etterfølgende patent-■ krav, samt rimelige ekvivalenter for de elementer som det. kreves beskyttelse for. As other changes and modifications made to adapt to special operating conditions and environments will be obvious to those skilled in the art, the invention shall not be limited to the examples chosen for illustration purposes, since the invention covers all changes and modifications which does not deviate from the same idea with or scope of the invention, as protection is claimed for in the subsequent patent claims, as well as reasonable equivalents for the elements for which protection is claimed.

Claims

1. Process for continuous casting of molten metal, where ■. the molten metal is enclosed in and moved along a casting zone of the front surface of at least one thin, flexible, endless belt which rotates in discs, and where the casting belt moves around an inlet disc towards the inlet, to cast-: zone, as the back surface of the belt is curved concavely and is in contact with the inlet disc, characterized by ■-d-en--f-orbedr-i-n-g that the preheating of the casting belt before it reaches the entrance of the casting zone includes.' following step: that in the inlet disc (28, figures 4, 8, 8A, 10, 12, 13, 14, 15 and 16;

38, Figures 7 and 9) close to the curved back surface of the casting belt (18 or 34)-, deep circumferential grooves (54) are provided, that steam (71) is guided along defined passages (60) inside the deep grooves (54), that' first jets of steam (69) are ejected at (68) and are directed outwards from the deep grooves (54) towards the rear surface of the belt to provide a first temperature increase step in the belt before this reaches said inlet (65), that these, the former steam jets (69) are supplied at an angular distance "B" of at least 45° in front of said inlet (65), and that secondary steam jets (73) are directed outwards from the deep grooves' (54) and impinge on the back surface of the belt to produce a second temperature increase stage in the belt, before the belt reaches the inlet (65), the secondary steam jets being arranged at an angular distance - of at least 20° after the first jets (69).

2. Method for continuous casting of molten metal with the improved preheating method for the casting belt as stated in claim 1, characterized in that the first jets of steam (69) are directed radially outwards and impinge perpendicularly on the back surface of the casting belt to produce a sudden increase in temperature therein . .

3.- Method for continuous casting of molten metal with the improved preheating method for the casting belt as stated in claim 2, characterized in that the secondary steam jets (73) are directed at (70) at an angle of incidence of less than 25° towards the rear surface of the casting belt, the steam is directed along and close to the rear surface of the belt in a direction mainly towards the casting zone.

4. Method of continuous casting of molten metal with the improved method of preheating the casting belt. as stated in claim 1, 2 or 3, characterized in that a significantly larger amount of steam is provided in the secondary jets (73) than in the first jets (69) in order to regulate the belt temperature, to a higher temperature level (figure 6) below that other preheating stage than during the first stage..

5. - Method for continuous casting of molten metal with the improved preheating method for the casting belt as stated in claim 1, 2 or 3, characterized in that cooling water is led along defined passages (58) inside the same deep grooves (54). as the steam and juxtaposed in relation to the steam passages (60), and that cooling water jets (62, 94) are directed, towards the back surface of the molding belt (18 or 34) at a location located1 close to the inlet (65) of the molding region, while cooling -the agent runs along the back surface of the casting belt towards the casting zone.

6. Process for continuous casting of molten metal with the improved preheating method as stated in claim i, 2 or 3, characterized in that the angular distance "B" is of the order of magnitude from 45° to 90° in front of the inlet (65 or 65A) of the casting zone (C ).

7. Process for continuous casting of molten metal with the improved preheating method for the casting belt as stated in claim 1, 2 or 3, characterized in that the secondary steam jets (73). is angularly shifted an angular distance "A" in front of the inlet (65 or 65A) to the casting zone (C) and that this angular distance "Å" is of the order of magnitude from 20° to 45°.

8. Procedure for. continuous . casting of molten metal with the improved preheating method for the casting belt' as stated in claim 1, 2 or 3, characterized in that the steam (71) is supplied with a pressure of at least 0.3.5 kg/cm 2 and preferably

2 at least 0.70 kg/cm above atmospheric pressure.

9. Method for continuous casting of molten metal with the improved preheating method for the casting belt as stated in claim 8. characterized in that the steam is superheated to a temperature in the order of magnitude from 93° to 316°C above the temperature for saturated steam' at said supply pressure. I. 0.

Process for continuous casting of molten metal with the improved preheating method for the casting belt as set forth in claim 1, 2 or. 3, characterized in that additional steam jets are directed outwards at (68 1 ) from the deep grooves (54)' and impinge on the rear surface of the belt to provide a first step increase in the belt temperature in front of said first jets (69), as the further steam jets are arranged in front of the first jets at an angular distance (D) of at least 20°.

II. Machine for continuous casting of molten metal, in which at least one thin, flexible, endless casting belt rotates around disks and passes along a solid pezone from the inlet end to the outlet end thereof to bring the metal that is cast towards the front surface of the casting belt , one of said discs being an inlet disc which. moves the casting belt in at the inlet end of the casting zone and as the inlet disc is designed with a circumferential groove that lies under the rear surface of the casting belt when it partially rotates around the inlet disc, - character i s e r t.. in that the device for preheating the casting belt with steam comprises coiled steam feed pipes (60 or 60A) each having a nozzle (70 or 70A) on the outlet end, and that the steam pipes and nozzles are arranged in the respective circumferential grooves (.54) for supplying steam from the nozzles towards the back surface of the endless belt for preheating the belt before runs into the casting zone (C),' in order to thereby reduce the distortions in the belt caused by the very large heating effect from the molten metal and so that production the speed of the casting machine can be increased.

12. Machine for continuous casting of molten metal as specified in claim 11, characterized in that the steam preheating device (60, 60A, 70, 70A) enables the use of a thinner insulating coating on the front surface of the casting belt (18 or 34) thereby to enable an increase in the production speed of the casting machine (10 or 30).

13. Machine for continuous casting of molten metal as specified in claim II or 12, characterized in that each of the coiled steam feed pipes (60) has one or more radial ports (68) or (68') which are arranged to direct steam towards the back surface of the endless belt and that each port is at a distance from the respective nozzle (70) on the respective steam feed pipe (60)..

14. Machine for continuous casting of molten metal as stated in claim 11, 12 or 13, characterized by coiled feed pipes (58) for liquid coolant, one of which is arranged in each circumferential groove (54) together with a coiled steam feed pipe (60 or 60A) , and that each of the feed pipes (58) for liquid refrigerant is designed with a nozzle (62 or 94) to direct a flow of liquid refrigerant towards the back surface of the endless belt (18 or 34), near where the endless belt runs into the casting zone (C).

15. Machine for continuous casting of molten metal as stated in claim 11, 12 or 13, characterized by coiled feed pipes (58) for liquid coolant, one of which is juxtaposed in each circumferential groove (54) in the inlet disc together with a steam feed pipe (60 or 60A ), and that each refrigerant feed pipe is equipped with a nozzle (62 or 94) which is located in front of the nozzle (70 or'70A) in . the side-by-side steam feed pipe in the respective circumferential grooves, so that the steam feed pipes preheat the belt before it enters the casting zone (C) and the liquid coolant feed pipe cools the endless belt as it runs into the casting zone (C) and comes into contact with the molten metal.

16. Machine for continuous casting of molten metal as specified in claim 11, 12 or 13, characterized in that an oppositely wound feed pipe (58) for liquid coolant is placed in each of the circumferential grooves (54) in the inlet disc, that each of the opposite Wrapped' refrigerant feed pipe has a hook-shaped nozzle (94) at the end for a sudden reversal of the direction of the refrigerant before it is ejected from the hook-shaped nozzle and for impingement on the back surface of the endless belt (18 or 34) near the inlet (65 or 65A) to the casting zone (C), and which flows mainly in the direction towards the casting zone.

17. Machine for casting molten metal as stated in claim 14, 15 or 16, characterized in that a flexible blade-shaped scraper screen is placed in and is adapted to the shape of the circumferential grooves (54) in order to sweep liquid coolant away from the circumferential grooves and for to prevent the refrigerant that has been removed from coming into contact with the steam pipes (60).

18. Machine for continuous casting of molten metal as specified in claim 11, 12, 13, 14, 15 or 16, characterized in that another steam feed pipe (60A) is placed in the respective circumferential groove (54) and comprises a nozzle (70A) that directs superheated steam. (73, Figure 8A) against the back surface of. the belt downstream of the steam nozzle (70).