NO751095L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO751095L NO751095L NO751095A NO751095A NO751095L NO 751095 L NO751095 L NO 751095L NO 751095 A NO751095 A NO 751095A NO 751095 A NO751095 A NO 751095A NO 751095 L NO751095 L NO 751095L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- furnace
- slag
- coating
- electrodes
- steel
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 35
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 25
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 14
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 5
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 4
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 3
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0046—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes making metallised agglomerates or iron oxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces
- F27B3/02—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces of single-chamber fixed-hearth type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces
- F27B3/08—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces heated electrically, with or without any other source of heat
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces
- F27B3/08—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces heated electrically, with or without any other source of heat
- F27B3/085—Arc furnaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved stålsmeltning.Procedure for steel melting.
Foreliggende oppfinnelse vedrorer en fremgangsmåte for smeltning av stål i lukket elektro-motstandsovn under anvendelse av et slaggsjikt som dekker det smeltede metallet. The present invention relates to a method for melting steel in a closed electric resistance furnace using a slag layer covering the molten metal.
Etterat fremstilling av jernsvamp ble utviklet til stor- . teknisk produksjonsmodenhet, forefinnes og muligheten til å fremstille stål i elektro-motstandsovn. Jernsvamp har, betinget av innkapslingen av slaggdannende substanser og på grunn av sin hoyeporositet, en hoy elektrisk motstand. Gjennom dette er det mulig å tilfore store elektriske energier til ovnen ved smelteprosessen, hvorved det samtidig gir en god energifordeling. After the production of sponge iron was developed to large- . technical production maturity, there is also the possibility to produce steel in an electric resistance furnace. Sponge iron has, due to the encapsulation of slag-forming substances and due to its high porosity, a high electrical resistance. Through this, it is possible to add large amounts of electrical energy to the furnace during the melting process, whereby it also provides a good energy distribution.
Ved stålfremstillingen blir i stadig storre utstrekning de metallurgiske behandlingene utfort utenfor ovnen. Herved handler det seg særlig om viderebehandlingen av stålet ved avtapping og i pannen som tar imot stålet som kommer ut av ovnen, som for å oppnå bestemte stålkvaliteter også kan bringes under virkningen av et vakuum. Ytterligere er det i mange tilfeller også hensiktsmessig eller nodvendig å foreta viderebehandlingen i andre ovnaggregater, f.eks. i en induksjons-renneovn. In steel production, the metallurgical treatments are increasingly carried out outside the furnace. This is particularly about the further processing of the steel by tapping and in the pan that receives the steel that comes out of the furnace, which can also be brought under the influence of a vacuum to achieve certain steel qualities. Furthermore, in many cases it is also appropriate or necessary to carry out the further processing in other furnace units, e.g. in an induction trough furnace.
Blir en elektro-motstandsovn drevet trinnvis, er sammensetningen av stålet fra sats til sats underkastet visse svingninger, fordi også sammensetningen av blandingen av malm og flussmiddel nodvendigvis varierer. Det metallurgiske fremgangsmåteforlopet, som er meget avhengig av innholdet som karbon, svovel og fosfor i besjiktningen, fremkommer ved trinnvise prosesser derfor tilsvarende svingninger. If an electric resistance furnace is operated in stages, the composition of the steel from batch to batch is subject to certain fluctuations, because the composition of the mixture of ore and flux necessarily varies. The metallurgical procedure, which is highly dependent on the content of carbon, sulfur and phosphorus in the coating, therefore results in corresponding fluctuations in step-by-step processes.
' I 'I
Det er derfor foreliggende oppfinnelses oppgave å foreslåIt is therefore the task of the present invention to propose
I en forbedret fremgangsmåte for stålsmeltning i lukket elektro-motstandsovn. Herved blir det tilsiktet å gjore den nye fremgangsmåten slik at ovnsprosessen loper kontinuerlig, slik at det fremstilte stål oppviser en i det vesentlige jevn kvalitet. In an improved process for steel melting in a closed electric resistance furnace. Hereby, the intention is to make the new method so that the furnace process runs continuously, so that the produced steel exhibits an essentially uniform quality.
En oppgave som også skal loses av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen består i å nedsette påkjenningen ved innmatning til ovnskaret og derved å forlenge dets livstid. Utover dette er et mål med fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen å A task that is also to be solved by the method according to the invention consists in reducing the stress when feeding the furnace vessel and thereby extending its lifetime. In addition to this, an aim of the method according to the invention is to
unngå 'sterkt vekslende belastninger av energiforsyningen.avoid 'highly fluctuating loads on the energy supply.
En ytterligere oppgave, som oppfinnelsen vil lose, består iA further task, which the invention will solve, consists in
å fremskaffe en fremgangsmåte for stålsmeltning, som unngår forurensningen av omgivelsene, som ; andre fremgangsmåter er beheftet med, hhv. med mindre og mer okonomiske to provide a method for steel melting, which avoids the pollution of the surroundings, such as; other procedures are affected by, respectively with less and more economical
innretninger for å holde omgivelsene rene.devices to keep the environment clean.
Fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen for stålsmeltning i lukket elektro-motstandsovn under anvendelse av et slaggsjikt som dekker det smeltede metallet loser de forannevnte oppgaver ved at a) det anvendes en oksydasjonsbesjiktning, dvs. en besjikting av malm og flussmiddel, med fersknings-virkning, som f.eks. jernsvamp og Fe-malm, forreduserte malmer eller agglomerater, som pellets, briketter eller lignende, The method according to the invention for steel melting in a closed electric resistance furnace using a slag layer covering the molten metal solves the aforementioned tasks by a) an oxidation coating is used, i.e. a coating of ore and flux, with a refreshing effect, such as e.g. sponge iron and Fe ore, pre-reduced ores or agglomerates, such as pellets, briquettes or the like,
b) et tykt slaggsjikt med avkarbonerende, avfosfor-b) a thick slag layer with decarburizing, dephosphor-
erende og avsvovlende virkning blir opprettholdt,effervescent and desulphurizing effect is maintained,
hvis tykkelse tilsvarer 25o - l,5oo mm og/eller en produksjon på 1 - lo dager, whose thickness corresponds to 25o - 1.5oo mm and/or a production of 1 - lo days,
c) et metallbad blir opprettholdt, hvis mengdec) a metal bath is maintained, if quantity
tilsvarer en produksjon på 5 timer til 2 dager.corresponds to a production of 5 hours to 2 days.
Ved anvendelse av de sistnevnte forholdsregler a) - c) erWhen applying the latter precautions a) - c) are
det mulig å drive elektro-motstandsovnen kontinuerlig. Innholdet av FeO, som er nodvendig for avkarbonering i slagget, blir oppnådd ved jernsvampinnsatsen ved medsatsing av jernmalmer eller ved forreduserte malmer eller agglomerater ved innstilling av den nodvendige forreduseringsgraden. Samtidig resulterer dette i it is possible to operate the electric resistance furnace continuously. The content of FeO, which is necessary for decarbonisation in the slag, is achieved by the iron sponge input by adding iron ores or by pre-reduced ores or agglomerates by setting the required degree of pre-reduction. At the same time, this results in
i en jevn sammensetning av det fremstilte stålet, fordi forskjellene in a uniform composition of the manufactured steel, because the differences
i sammensetningen av den tilforte besjiktningen utligner gjennom opprettholdelsen av et tykt slagglag og et stort metallbad. Ved den kontinuerlige prosess, som etter fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen blir mulig, resulterer i en vesentlig lengre levetid for f6ringen av ovnskaret i forhold til diskontinuerlig prosess, fordi de varierende varmebehov, som oppstår ved den sistnevnte prosess, særlig mellom smelteprosessen og besjiktningsprosessen, faller vekk. Likeledes bortfaller på grunn av den kontinuerlige prosessen, den sterke vekslingen i belastningen av energiforsyningen. in the composition of the added coating compensates through the maintenance of a thick slag layer and a large metal bath. In the case of the continuous process, which becomes possible according to the method according to the invention, results in a significantly longer lifetime for the lining of the furnace vessel compared to the discontinuous process, because the varying heat requirements that arise in the latter process, especially between the melting process and the coating process, fall away. Likewise, due to the continuous process, the strong alternation in the load of the energy supply is eliminated.
Den lille belastningen for omgivelsene med forurensninger i forhold til stålsmeltning i lysbueovn kommer av at for-dampningen av metall på såkalte "brennflater" i stor grad ikke opptrer og på denne måten blir rokgassmengden sterkt redusert. The small load on the surroundings with pollutants in relation to steel melting in an electric arc furnace comes from the fact that the evaporation of metal on so-called "burning surfaces" does not occur to a large extent and in this way the amount of flue gas is greatly reduced.
En spesiell fordel ved fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen består i at ved omtrent de samme investeringskostnader pr. tonn/år fremstilt råstål, i forhold til den opprinnelige satsvise prosess oppnås det en sterk redusering av utmuringskostnadene, fordi de sterke termiske belastningene av ovnslokket og side-veggene, som gjor seg gjeldende ved tidligere fremgangsmåter, blir betydelig redusert gjennom redusert avstråling av de enten i slaggsjiktet neddykkede og/eller den på metallbadet liggende besjiktning dekkede elektroder. Ødeleggelse av utmuringen ved temperatursvingninger, som er uungåelige i den satsvise prosessen, blir unngått ved den i det vesentlige jevne temperatur i ovnskaret. Da på den ene side avstrålingstapet i lopet av smelteperioden på grunn av neddykkingen av elektrodene i det tykke slaggsjiktet ikke opptrer og på den annen side det ikke opptrer noen avstrålingstap i lopet av de i den satsvise prosessen uungåelige dodtider, er ved fremgangsmåten ifolge foreliggende oppfinnelse energiforbruket pr. tonn ferdig-produkt mindre enn ved tidligere fremgangsmåter. Etter forsiktig vurdering skulle energiforbruket fra tidligere 600ktfh/t stål synke til 54o kWh/t stål, altså ca. lo%. A particular advantage of the method according to the invention consists in that at approximately the same investment costs per tonnes/year of raw steel produced, in relation to the original batch process, a strong reduction in masonry costs is achieved, because the strong thermal loads on the furnace lid and side walls, which apply in previous methods, are significantly reduced through reduced radiation from either electrodes immersed in the slag layer and/or covered by the coating lying on the metal bath. Destruction of the masonry due to temperature fluctuations, which are unavoidable in the batch process, is avoided by the substantially uniform temperature in the furnace vessel. Since on the one hand the radiation loss during the melting period due to the immersion of the electrodes in the thick slag layer does not occur and on the other hand there is no radiation loss during the inevitable dead times in the batch process, in the method according to the present invention the energy consumption per tonnes of finished product less than with previous methods. After careful assessment, the energy consumption should drop from the previous 600ktfh/t of steel to 54o kWh/t of steel, i.e. approx. lo%.
Ved den kontinuerlige prosess, som resulterer i en jevn belastning av energikildene, blir i de fleste tilfeller ved j leveringen av konsumstrom den elektriske energien mulig til en lavere pris enn tidligere. For en elektro-motstands- In the continuous process, which results in an even load on the energy sources, in most cases the electrical energy becomes possible at a lower price than before in the supply of consumption space. For an electro-resistive
ovn kan man erfaringsmessig få en lavere stromtariff, som i sammenligning med lysbueovnen er opptil 3o% gunstigere. Herved er avgjbrende at ingen belastningsspisser opptrer og at en kontinuerlig stromavsetning på grunn av den hoye benyttelses-varigheten samt en bedre anpassing av ovnsprosessen til elektrisi-tetsforsyningen. furnace, one can get a lower electricity tariff according to experience, which in comparison with the electric arc furnace is up to 3o% more favorable. Hereby, it is decisive that no load peaks occur and that a continuous supply of current due to the high duration of use as well as a better adaptation of the furnace process to the electricity supply.
Den kontinuerlige arbeidsmåten virker svært gunstig på de etter-fSigende viderebearbeidingsanleggene, f.eks. et kontinuerlig stopeanlegg, da denne prosess ikke lenger er avhengig av intermitterende prosess av en ovn av kjent type. The continuous working method has a very favorable effect on the subsequent further processing plants, e.g. a continuous stope plant, as this process is no longer dependent on the intermittent process of a furnace of a known type.
På grunn av det tykke slaggsjiktet som dekker metallbadetBecause of the thick slag layer covering the metal bath
opptar stålet nitrogen fra luften, dette er den ytterligere fordel ved fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen. Til slutt til-later fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen å anvende kvalitativt dårligere pellets enn for, fordi det nodvendige slaggarbeidet også er mulig ved hoy slaggandel. the steel absorbs nitrogen from the air, this is the further advantage of the method according to the invention. Finally, the method according to the invention allows the use of qualitatively poorer pellets than before, because the necessary slag work is also possible with a high slag fraction.
Etter et ytterligere fordelaktig kjennetegn ved oppfinnelsen blir ovnskaret forsterket avkjolt i området til slaggspeilet. Herved blir slaggangrepet på murverket til ovnen i denne spesielt utsatte sonen betydelig nedsatt, fordi murverket her blir beskyttet av avkjolt slagg. According to a further advantageous characteristic of the invention, the furnace ladle is reinforced and cooled in the area of the slag mirror. In this way, the hammer attack on the brickwork of the furnace in this particularly exposed zone is significantly reduced, because the brickwork here is protected by cooled slag.
Det er også mulig ved fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen å tilfore en del av besjiktningen gjennom hule elektroder og derved eventuelt tilfore en oksygenholdig gass eventuelt rent oksygen, for på denne måten å påvirke ferskningen. It is also possible with the method according to the invention to supply part of the coating through hollow electrodes and thereby possibly supply an oxygen-containing gas or possibly pure oxygen, in order to influence the freshening in this way.
For fremstilling av massestål kan tilsetningen av legerings-bestanddeler ved fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen finne sted utenfor ovnen i en pann. Ved spesialstålfremstilling kan det arbeides med etterkoblet fersknings- og legeringsaggregater. Oppfinnelsen vedorer ytterligere en anordning for gjennom-I foring av fremgangsmåten,som beskrevet ovenfor og ifolge hvilken er ovnskaret i en lukket elektro-motstandsovn For the production of mass steel, the addition of alloy components in the method according to the invention can take place outside the furnace in a pan. In the case of special steel production, work can be carried out with subsequent cooling and alloying units. The invention further relates to a device for through-I lining of the method, as described above and according to which the furnace vessel is in a closed electric resistance furnace
utstyrt med minst én avtapping for flytende metall og én for slagg, hvorved avtappingen er anordnet på forskjellige hoyder og ovnskaret i området til slaggspeilet er utstyrt med en i forhold til de ovrige områdene forsterket kjoleanordning. equipped with at least one drain for liquid metal and one for slag, whereby the drain is arranged at different heights and the furnace ladle in the area of the slag mirror is equipped with a skirting device reinforced in relation to the other areas.
I tegningene er en anordning for gjennomfbring av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen fremstilt skjematisk. In the drawings, a device for carrying out the method according to the invention is shown schematically.
Karet 1 av en elektro-motstandsovn er dekket med et ovnslokk 2. I ovnskaret 1■er medfbrt Sbderbergelektroder 3a og 3b, som sammenlignet med de i en lysbueovn anvendte grafittelektroder, med hensyn til deres form og belastbarhet, ikke må overskride en diameter på 6oo mm, maks. 7oo mm, er billigere og dimensjons-uavhengig og kan eksempelvis ha en diameter på 2.ooo mm. Mellom elektrodene er anordnet besjiktningsrbr 4a, b, c samt 5a, b, c, som står i forbindelse med besjiktningsbunkeren 7 over ovnen. En rbrgassledning 6 er også forutsatt. En stoppeanordning 8 for elektrodene 3a, b er anordnet på en bærerkonstruksjon 9 over ovnen. The vessel 1 of an electric resistance furnace is covered with a furnace lid 2. In the furnace vessel 1 are included Sbderberg electrodes 3a and 3b, which, compared to the graphite electrodes used in an electric arc furnace, with regard to their shape and loadability, must not exceed a diameter of 6oo mm, max. 7oo mm, is cheaper and dimension-independent and can, for example, have a diameter of 2.ooo mm. Between the electrodes are arranged coating tubes 4a, b, c and 5a, b, c, which are connected to the coating bunker 7 above the furnace. A rbrgas line 6 is also provided. A stop device 8 for the electrodes 3a, b is arranged on a carrier structure 9 above the furnace.
Besjiktningen, som befinner seg i ovnskaret, blir fremstiltThe coating, which is located in the furnace tray, is produced
ved lo. 12 betegner det i den nedre del av ovnskaret smeltede stål, på hvilket befinner seg et tykt slaggsjikt 11. I området til slaggspeilet har ovnskaret er forsterket kjoleanordning. Karet er utstyrt med to over hverandre i avstand anordnede avtappinger 13 og 14, av hvilke den ovre avtappingen er for slagg og den nedre for stål. by fluff. 12 denotes the molten steel in the lower part of the furnace ladle, on which there is a thick layer of slag 11. In the area of the slag mirror, the furnace ladle has a reinforced skirt device. The vessel is equipped with two drains 13 and 14 arranged one above the other at a distance, of which the upper drain is for slag and the lower one for steel.
Ved anvendelse av vilkårene ifolge oppfinnelsen, lar det seg oppnå ferksningsvirkning ved at besjiktningen gir et jevnt FeO-innhold i slagget på 15 - 17%. Dette tilsvarer også en normal slaggfbring i elektrostålverk. When applying the conditions according to the invention, it is possible to achieve a fertilizing effect by the coating giving a uniform FeO content in the slag of 15 - 17%. This also corresponds to a normal slag generation in electrosteelworks.
Slaggsjiktet, som stadig blir opprettholdt og i hvilket elektrodene er neddykket, uten å berbre metallbadet, har tojoppgaver: For det forste overfores varme ved konveksjon fra slagget til metallbadet, hvorved det tykke slaggsjiktet som blir [opprettholdt ved at slaggtappingen 13 ligger i egnet hoyde over avtappingen for stål, befordrer såvel en stor varmepotensial som en god varmefordeling. For det andre bevirker det tykke slaggsjiktet en god avfosforering og avsvovling, da det i tillegg til den normale grenseflatereaksjonen metallbad-slaggsjikt foregår en foravfosforering og foravsvovling ved at smeltede jerndråper synker ned fra de til slaggsjiktet tilforte og derpå flytende pellets. Tilsvarende foregår også fersknings-reaksjonen i en foretrukket form. The slag layer, which is constantly maintained and in which the electrodes are immersed, without leaving the metal bath, has two tasks: Firstly, heat is transferred by convection from the slag to the metal bath, whereby the thick slag layer is [maintained by the slag tapping 13 being at a suitable height above the tapping for steel promotes both a large heat potential and a good heat distribution. Secondly, the thick slag layer causes good dephosphorisation and desulphurisation, as in addition to the normal metal bath-slag layer interface reaction, pre-dephosphorisation and pre-desulphurisation takes place by molten iron drops sinking down from those to the slag layer and then floating pellets. Correspondingly, the freshening reaction also takes place in a preferred form.
Den store spesifikke overflate av metalldråper bevirker en ytterst gunstig fjennomfbring av reaksjonsprosessen. Da varmeoverfbringen fra slagget, som blir oppvarmet av de neddykkede elektroder, finner sted på metallbadet, og kun foregår ved konveksjon, må slaggtemperaturen være noe hbyere enn metallavtappingstemperaturen. Blir det f.eks. fordret en stålavtappingstemperatur på 165o°C (ved etterfblgende argon-spyling), så må det arbeides med slaggtemperaturer på 167o°C. For dette kommer slagg med en smeltetemperatur på ca. 162o°C The large specific surface area of metal droplets causes an extremely favorable implementation of the reaction process. As the heat transfer from the slag, which is heated by the submerged electrodes, takes place in the metal bath, and only takes place by convection, the slag temperature must be somewhat higher than the metal tapping temperature. If there is e.g. required a steel withdrawal temperature of 165o°C (with subsequent argon flushing), then work must be done with slag temperatures of 167o°C. For this comes slag with a melting temperature of approx. 162o°C
på tale, som blir overhetet med ca. 5o°C. En slik slaggsammen-setning kan f.eks. bestå av 15% FeO, 2o% Si02 og 65% CaO. on speech, which is overheated by approx. 5o°C. Such a slag composition can e.g. consist of 15% FeO, 2o% SiO2 and 65% CaO.
Ved opprettholdelsen av det store metallbadet foregår en utligning av den ellers varierende sammensetning, fortrinnsvis for sfosfor og svovel. When maintaining the large metal bath, an equalization of the otherwise varying composition takes place, preferably for phosphorus and sulphur.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2415967A DE2415967A1 (en) | 1974-04-02 | 1974-04-02 | METHOD OF MELTING STEEL |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO751095L true NO751095L (en) | 1975-10-03 |
Family
ID=5911947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO751095A NO751095L (en) | 1974-04-02 | 1975-04-01 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS50134912A (en) |
| CA (1) | CA1081968A (en) |
| DE (1) | DE2415967A1 (en) |
| ES (1) | ES436098A1 (en) |
| FR (1) | FR2265864B3 (en) |
| GB (1) | GB1502992A (en) |
| IT (1) | IT1034650B (en) |
| NO (1) | NO751095L (en) |
| ZA (1) | ZA752046B (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2608320C2 (en) * | 1976-02-28 | 1978-12-07 | Demag Ag | METHOD FOR CONTINUOUSLY MELTING STEEL WITH A HIGH Purity |
| ZA935072B (en) * | 1992-08-11 | 1994-02-07 | Mintek | The production of high titania slag from ilmenite |
| WO2002070760A1 (en) * | 2001-03-05 | 2002-09-12 | Anglo Operations Limited | A furnace and a method of controlling a furnace |
| US6689182B2 (en) | 2001-10-01 | 2004-02-10 | Kobe Steel, Ltd. | Method and device for producing molten iron |
| JP5166805B2 (en) | 2007-09-19 | 2013-03-21 | 株式会社神戸製鋼所 | Method for producing molten iron by arc heating |
| JP7094259B2 (en) | 2019-11-21 | 2022-07-01 | 株式会社神戸製鋼所 | Manufacturing method of molten steel |
-
1974
- 1974-04-02 DE DE2415967A patent/DE2415967A1/en active Pending
-
1975
- 1975-03-26 ES ES436098A patent/ES436098A1/en not_active Expired
- 1975-03-27 IT IT21742/75A patent/IT1034650B/en active
- 1975-03-27 GB GB12927/75A patent/GB1502992A/en not_active Expired
- 1975-03-31 JP JP50039010A patent/JPS50134912A/ja active Pending
- 1975-04-01 NO NO751095A patent/NO751095L/no unknown
- 1975-04-01 CA CA223,556A patent/CA1081968A/en not_active Expired
- 1975-04-02 ZA ZA00752046A patent/ZA752046B/en unknown
- 1975-04-02 FR FR7510326A patent/FR2265864B3/fr not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS50134912A (en) | 1975-10-25 |
| IT1034650B (en) | 1979-10-10 |
| ES436098A1 (en) | 1977-01-01 |
| FR2265864A1 (en) | 1975-10-24 |
| GB1502992A (en) | 1978-03-08 |
| CA1081968A (en) | 1980-07-22 |
| DE2415967A1 (en) | 1975-10-09 |
| ZA752046B (en) | 1976-03-31 |
| FR2265864B3 (en) | 1977-12-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2020093710A1 (en) | High-purity acid-resistant pipeline steel smelting process | |
| CN108977678B (en) | A kind of low-Ti high-C ferrochronium and its smelting process | |
| CN104975136B (en) | A kind of control method of inclusion in heavy rail thing | |
| US4119454A (en) | Smelting method | |
| NO751095L (en) | ||
| US4537629A (en) | Method for obtaining high purity ductile iron | |
| CN114807510B (en) | Method for controlling rephosphorization in converter smelting high-ferrotitanium tapping process | |
| US2811436A (en) | Process of producing steel | |
| GB1025229A (en) | Process for the production of alloy steels | |
| US1132661A (en) | Method of preparing iron for castings. | |
| US687029A (en) | Method of manufacturing steel. | |
| Perrin | Ladle slag-refining of electric furnace steel | |
| GB331353A (en) | Improvements in and relating to the melting and refining of copper | |
| CN107557519A (en) | A kind of method of reduction of iron ore rate in control converter | |
| SU431228A1 (en) | METHOD OF DECONTAMINATING CHROMINE-CONTAINING MELTING FUND h; schm1: g | |
| NO743951L (en) | ||
| US2816018A (en) | Process for the production of steel from high phosphorus pig iron | |
| SU712443A1 (en) | Method of steel smelting in hearth furnace | |
| SU806771A1 (en) | Method of steel production in electric furnace | |
| GB460138A (en) | Improvements in and relating to the manufacture of iron | |
| SU1629322A1 (en) | Steelmaking process | |
| SU565063A1 (en) | Method for smelting low-carbon high-tensile steels of martensite-aging class | |
| JP2789259B2 (en) | Secondary refining process operation method using kiln or vessel with oxygen top blowing | |
| RU2266965C1 (en) | Method of making steel in open-hearth furnace | |
| JPS648214A (en) | Steel making method in converter |