NO311666B1 - Process for making a metal box, metal box and steel for making it - Google Patents
Process for making a metal box, metal box and steel for making it Download PDFInfo
- Publication number
- NO311666B1 NO311666B1 NO19964235A NO964235A NO311666B1 NO 311666 B1 NO311666 B1 NO 311666B1 NO 19964235 A NO19964235 A NO 19964235A NO 964235 A NO964235 A NO 964235A NO 311666 B1 NO311666 B1 NO 311666B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- peripheral skirt
- workpiece
- titanium
- niobium
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 72
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 72
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 23
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 56
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 31
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 25
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 25
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 22
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 238000005034 decoration Methods 0.000 claims description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 10
- 235000013361 beverage Nutrition 0.000 claims description 6
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 239000002966 varnish Substances 0.000 claims description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- UMUXBDSQTCDPJZ-UHFFFAOYSA-N chromium titanium Chemical compound [Ti].[Cr] UMUXBDSQTCDPJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 241000611184 Amphora Species 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- -1 titanium niobium carbon nitrides Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av en metallboks særlig egnet for drikkevarer og som omfatter en bunn og et perifert skjørt, og hvorpå det etter fylling påsettes et lokk, f.eks. for enkel og hurtig åpning. The present invention relates to a method for producing a metal can particularly suitable for beverages and which comprises a bottom and a peripheral skirt, and on which a lid is attached after filling, e.g. for easy and quick opening.
Denne type bokser omfatter generelt en bunn, et perifert skjørt og en krave utstyrt med en fals for å gjennomføre innfalsingen av et lokk som kan være anordnet for enkel og hurtig åpning, og som særlig er fremstilt ved trekking, fra en metallbrikke utstanset fra en plate eller et bånd. This type of box generally comprises a bottom, a peripheral skirt and a collar provided with a seam to carry out the recessing of a lid which can be arranged for easy and quick opening, and which is especially made by drawing, from a piece of metal punched from a plate or a ribbon.
For dette underkastes metallbrikken først en trekking i en presse som f.eks. på vanlig måte omfatter et fast stempel og en bærer som danner en perifer emneholder som omgir stempelet som metallbrikken ligger mot og dessuten omfatter en matrise bestemt for å trykkes mot metallbrikken med en kraft som utøves vertikalt ved hjelp av et øvre, bevegelig element. For this, the metal chip is first subjected to a drawing in a press such as, for example. commonly comprises a fixed stamp and a carrier which forms a peripheral blank holder surrounding the stamp against which the metal chip rests and further comprises a matrix intended to be pressed against the metal chip with a force exerted vertically by means of an upper movable member.
Skålen oppnådd på denne måte omfatter en bunn og en perifer kant dannet ved trekke-operasjonen og blir deretter enten kalibrert ved hjelp av en lett trekking uten anvendelse av en emneholder, eller trekkes på nytt mer kraftig med anvendelse av en emneholder. Deretter underkastes den en ettertrekkingsoperasjon ved at den perifere kant trekkes ved hjelp av en trekkbenk for å redusere tykkelsen og gradvis tildanne det perifere skjørtet på boksen. The cup obtained in this way comprises a bottom and a peripheral edge formed by the drawing operation and is then either calibrated by means of a light drawing without the use of a blank holder, or drawn again more forcefully with the use of a blank holder. It is then subjected to a redrawing operation in which the peripheral edge is drawn using a drawing bench to reduce the thickness and gradually form the peripheral skirt of the box.
Deretter formes bunnen for å gi den en bestemt geometri og kraven på det perifere skjørtet dannes etter tilpassing ved hjelp av to vanlig anvendte metoder, enten en metode med avtynning med matrise eller en metode med avtynning ved hjelp av rulletrinser. The base is then shaped to give it a specific geometry and the collar on the peripheral skirt is formed after fitting using two commonly used methods, either a die thinning method or a roller thinning method.
Etter disse forskjellige operasjoner fylles boksen og et lokk, f.eks. for enkel og hurtig åpning, påsettes, vanligvis ved innfalsing, på falsen av boksen. After these various operations, the box and a lid, e.g. for easy and quick opening, is attached, usually by folding, to the bottom of the box.
For denne type av bokser er det kjent å anvende en plate eller et bånd av stål av typen "ekstra bløtt" med følgende vektprosentvise sammensetning: For this type of box, it is known to use a plate or strip of steel of the "extra soft" type with the following weight percentage composition:
- karbon omtrent 0,020 til 0,060% - carbon approximately 0.020 to 0.060%
- mangan omtrent 0,10 til 0,30% - manganese approximately 0.10 to 0.30%
- nitrogen omtrent 0,004 til 0,007% - nitrogen approximately 0.004 to 0.007%
- aluminium omtrent 0,03 til 0,07% - aluminum approximately 0.03 to 0.07%
- fosfor mindre enn 0,015% - phosphorus less than 0.015%
- svovel mindre enn 0,020% - sulfur less than 0.020%
- silisium mindre enn 0,01% - silicon less than 0.01%
med maksimum 0,08% av ett eller flere av elementene valgt blant kobber, nikkel og krom, idet resten består av jern og forurensningsrester. with a maximum of 0.08% of one or more of the elements selected from copper, nickel and chromium, the rest consisting of iron and pollution residues.
For å fremstille denne type av bokser er det likeledes kjent å anvende en plate eller et bånd av stål med ultralavt karboninnhold med følgende vektprosentvise sammensetning: To produce this type of can, it is also known to use a plate or strip of steel with an ultra-low carbon content with the following weight percentage composition:
- karbon under 0,008% - carbon below 0.008%
- mangan mellom 0,10 og 0,50% - manganese between 0.10 and 0.50%
- nitrogen under 0,006% - nitrogen below 0.006%
- aluminium mellom 0,01 og 0,07% - aluminum between 0.01 and 0.07%
- fosfor mellom 0 og 0,015% - phosphorus between 0 and 0.015%
- svovel mindre enn 0,020% - sulfur less than 0.020%
- silisium mindre enn 0,02% - silicon less than 0.02%
med maksimalt 0,08% av ett eller flere av elementene valgt blant kobber, nikkel og krom, idet resten består av jern og forurensningsrester. with a maximum of 0.08% of one or more of the elements selected from copper, nickel and chromium, the rest consisting of iron and contamination residues.
Platen eller båndet bearbeides av hjelp av en metode hvori et bånd i varm tilstand, oppnådd f.eks. ved varmvalsing av et plateemne eller oppnådd ved direkte støping i form av et bånd i varm tilstand, f.eks. ved direkte støping mellom sylindre, kaldvalses for oppnåelse av et stålbånd som underkastes en rekrystalliserende varmebehandling. The plate or tape is processed using a method in which a tape in a hot state, obtained e.g. by hot rolling a sheet blank or obtained by direct casting in the form of a band in a hot state, e.g. by direct casting between cylinders, cold rolled to obtain a steel strip which is subjected to a recrystallizing heat treatment.
Betingelsene ved varmvalsing, kaldvalsing og varmebehandlingen velges slik at stålet gis mekaniske og reologiske egenskaper nødvendige for fremstilling av bokser ved trekking og etterbehandling. En slik prosess beskrives for eksempel ved JP-1194118. The conditions for hot rolling, cold rolling and the heat treatment are chosen so that the steel is given the mechanical and rheological properties necessary for the production of cans during drawing and finishing. Such a process is described, for example, in JP-1194118.
I tilfelle av fremstilling av bokser med form hvor det perifere skjørtet ikke er sylindrisk, men har en bestemt geometri, f.eks. en konveks geometri som gir boksen en generell form som en amforakrukke, eller også med forskjellige relieff-utforminger for å bidra til et visst estetisk utseende av boksen, er det nødvendig å avpasse det perifere skjørtet etter viderebehandlingsoperasjonen. In the case of manufacturing cans of a shape where the peripheral skirt is not cylindrical but has a specific geometry, e.g. a convex geometry that gives the box a general shape like an amphora jar, or also with different relief designs to contribute to a certain aesthetic appearance of the box, it is necessary to adjust the peripheral skirt after the further processing operation.
Denne avpassingsoperasjonen av det perifere skjørtet kan gjøres ved ekspandering, enten ved hjelp av et segmentert verktøy, eller ved hjelp av en formemetode med luft eller ved hjelp av et ikke-kompressibelt fluid. This fitting operation of the peripheral skirt can be done by expanding, either by means of a segmented tool, or by means of a forming method with air or by means of a non-compressible fluid.
Etter trekkingen av kantene for å danne det perifere skjørtet er imidlertid metallet meget skjørt slik at elastisitetsgrensen i veggene til det perifere skjørtet er omtrent 700 - 800 MPa, og dette gir metallet en meget lav utvidelsesevne, slik at det er uegnet til de ekspansjonsoperasjoner som metallet skal underkastes. However, after the drawing of the edges to form the peripheral skirt, the metal is very brittle so that the elastic limit in the walls of the peripheral skirt is about 700 - 800 MPa, and this gives the metal a very low expansion capacity, so that it is unsuitable for the expansion operations that the metal shall be submitted.
En løsning for å kunne fremstille denne type av bokser består i å gjennomføre en rekrystalliserende varmébehandling av emnet oppnådd etter viderebehandlingen. A solution to be able to produce this type of can consists in carrying out a recrystallizing heat treatment of the blank obtained after further processing.
Denne varmebehandlingsoperasjon tillater at metallet som utgjør det perifere skjørtet stort sett kan gjenvinne sine opprinnelige egenskaper og sin evne til formgivning. This heat treatment operation allows the metal making up the peripheral skirt to largely regain its original properties and formability.
Ved ekspansjonen av det perifere skjørtet etter varmebehandlingen av emnet ser man imidlertid at det er dannet ormeaktige rynker som endrer overflateutseendet av boksen. On the expansion of the peripheral skirt after the heat treatment of the blank, however, it is seen that worm-like wrinkles have formed which change the surface appearance of the box.
Dette fenomen med ormeaktige rynker skyldes en heterogen deformasjon av metallet under ekspansjonen, forbundet med dannelse og forplantning av bånd, benevnt Piobert-Luders bånd. This phenomenon of serpentine wrinkles is due to a heterogeneous deformation of the metal during expansion, associated with the formation and propagation of bands, called Piobert-Luder's bands.
Disse bånd har sin opprinnelse i aldringskarakteren av ekstra bløte stål. These bands have their origin in the aging character of extra soft steels.
De gir seg også til kjenne ved en vanlig mekanisk karakterisering, ved uni-aksial strekking, ved tilsynekomst av en avtrinnet elastisitetsgrense. Lengden av denne avtrinning i elastisitetsgrensen tillater å bedømme følsomheten for metallet til å utvikle de ormeaktige rynker, særlig ved en ekspansjon. They also make themselves known by a common mechanical characterization, by uniaxial stretching, by the appearance of a stepped elastic limit. The length of this step in the elastic limit allows to judge the sensitivity of the metal to develop the serpentine wrinkles, especially in case of an expansion.
Disse ormeaktige rynker er ikke til stede etter fremstilling av en boks hvor det perifere skjørt er sylindrisk, ettersom på den ene side graden av deformasjon som det perifere skjørt underkastes, særlig ved trekkingen, er meget høy og befinner seg i et deforma-sjonsområde utenfor området for avtrinningen av elastisitetsgrensen, og for det annet på grunn av at Piobert-Luders bånd aktiveres mindre under disse formeoperasjoner. These serpentine wrinkles are not present after the manufacture of a box where the peripheral skirt is cylindrical, since on the one hand the degree of deformation to which the peripheral skirt is subjected, especially during the drawing, is very high and is in a deformation area outside the area for the step down of the elastic limit, and secondly because the Piobert-Luder bond is activated less during these forming operations.
En løsning som tillater å avhjelpe fenomenet med de ormeaktige rynker eller Piobert-Luders bånd består i å anvende et stål uten avtrinnet elastisitetsgrense, f.eks. et stål av typen uten titan eller niob som utfyller mellomrommene, idet elementet titan eller niob, alt etter det enkelte tilfellet, binder hele mengden av karbon og nitrogen i fast oppløsning i stålet, og er årsak til aldringen. A solution that allows to remedy the phenomenon of the worm-like wrinkles or Piobert-Luder's bands consists in using a steel without stepped elastic limit, e.g. a steel of the type without titanium or niobium which fills the spaces, as the element titanium or niobium, depending on the individual case, binds the entire amount of carbon and nitrogen in solid solution in the steel, and is the cause of aging.
Denne type stål som benevnes IF-stål, har et minimumsinnhold av titan eller niob lik 0,040%. This type of steel, called IF steel, has a minimum content of titanium or niobium equal to 0.040%.
Forskrifter vedrørende stål for bruk i forbindelse med næringsmidler forbyr forøvrig innhold av titan eller niob over 0,020%. Regulations regarding steel for use in connection with foodstuffs also prohibit a content of titanium or niobium above 0.020%.
Den foreliggende oppfinnelse har til formål å tilveiebringe en fremgangsmåte for fremstilling av en formet metallboks for anvendelse i forbindelse med næringsmidler, uten ormeaktige rynker. The purpose of the present invention is to provide a method for producing a shaped metal can for use in connection with foodstuffs, without worm-like wrinkles.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører spesielt en fremgangsmåte for fremstilling av en metallboks av en type for anvendelse i forbindelse med flytende næringsmidler, herunder drikkevarer, omfattende en bunn og et perifert skjørt, hvorpå det etter fylling er påsatt et lokk, karakterisert ved: - i et første trinn tilveiebringes en skål omfattende en bunn og en perifer kant ved trekking av et stål med følgende vektprosentvise sammensetning: The present invention relates in particular to a method for producing a metal can of a type for use in connection with liquid foodstuffs, including beverages, comprising a bottom and a peripheral skirt, on which a lid is attached after filling, characterized by: - in a first step, a bowl comprising a bottom and a peripheral edge is provided by drawing a steel having the following weight percentage composition:
- karbon mellom 0 og 0,008% - carbon between 0 and 0.008%
- mangan mellom 0,10 og 0,50% - manganese between 0.10 and 0.50%
- nitrogen mellom 0 og 0,006% - nitrogen between 0 and 0.006%
- aluminium mellom 0,01 og 0,07% - aluminum between 0.01 and 0.07%
- fosfor mellom 0 og 0,15% - phosphorus between 0 and 0.15%
- svovel mellom 0 og 0,20% - sulfur between 0 and 0.20%
- silisium mellom 0 og 0,020% - silicon between 0 and 0.020%
- maksimalt 0,08% av ett eller flere elementer valgt blant kobber, nikkel og krom - a maximum of 0.08% of one or more elements chosen from among copper, nickel and chromium
- titan mellom 0,005 og 0,020% - titanium between 0.005 and 0.020%
- niob mellom 0,005 og 0,020%, - niobium between 0.005 and 0.020%,
- idet summen av innholdet av titan og niob er over 0,020%, idet resten består av jern og forurensningsrester, idet stålet bearbeides ved varmvalsing og deretter valsing i kald tilstand for oppnåelse av et stålbånd som deretter underkastes en rekrystalliserende varmebehandling, - i et annet trinn trekkes den perifere kant i skålen for å danne et emne omfattende en - in that the sum of the content of titanium and niobium is over 0.020%, in that the rest consists of iron and contamination residues, in that the steel is processed by hot rolling and then cold rolling to obtain a steel strip which is then subjected to a recrystallizing heat treatment, - in another step the peripheral edge of the bowl is drawn to form a blank comprising a
o o
bunn og et perifert skjørt, bottom and a peripheral skirt,
- i et tredje trinn gjennomføres en rekrystalliserende varmebehandling av minst en del av det perifere skjørt i emnet ved en temperatur over stålets rekrystallisasjonstemperatur, - in a third step, a recrystallization heat treatment is carried out of at least part of the peripheral skirt in the workpiece at a temperature above the steel's recrystallization temperature,
- i et fjerde trinn deformeres det perifere skjørt i emnet for å gi dette sin endelige form. - in a fourth step, the peripheral skirt is deformed in the workpiece to give it its final shape.
I henhold til andre trekk ved oppfinnelsen kan utføres følgende: According to other features of the invention, the following can be carried out:
- I det tredje trinn gjennomføres en rekrystalliserende varmebehandling av emnets perifere skjørt, - In the third step, a recrystallizing heat treatment is carried out on the workpiece's peripheral skirt,
- i det fjerde trinn deformeres emnets perifere skjørt ved ekspansjon, - in the fourth step, the workpiece's peripheral skirt is deformed by expansion,
- i det fjerde trinn deformeres emnets perifere skjørt ved at det på det perifere skjørt dannes avstivende relieffmønstre, - mellom det tredje og det fjerde trinn gjennomføres boksens dekorasjon på emnet og emnet underkastes en herdebehandling for dekorasjonen, - mellom det tredje og det fjerde trinn gjennomføres dekorasjonen og lakkeringen av boksen på emnet og emnet underkastes en behandling med herding av dekorasjonen og lakken, - den rekrystalliserende varmebehandling av emnet foretas ved en temperatur mellom rekrystallisasjonstemperaturen for stålet og rekrystallisasjonstemperaturen pluss 10%. - in the fourth step, the peripheral skirt of the blank is deformed by forming stiffening relief patterns on the peripheral skirt, - between the third and fourth steps, the box's decoration is carried out on the blank and the blank is subjected to a hardening treatment for the decoration, - between the third and fourth steps, the decoration and varnishing of the box on the workpiece and the workpiece is subjected to a treatment with hardening of the decoration and varnish, - the recrystallizing heat treatment of the workpiece is carried out at a temperature between the recrystallization temperature of the steel and the recrystallization temperature plus 10%.
Det anvendte stål kan ha den følgende vektprosentvise sammensetning: The steel used can have the following weight percentage composition:
- karbon mellom 0 og 0,004% - carbon between 0 and 0.004%
- mangan mellom 0,10 og 0,30% - manganese between 0.10 and 0.30%
- nitrogen mellom 0 og 0,004% - nitrogen between 0 and 0.004%
- aluminium mellom 0,01 og 0,05% - aluminum between 0.01 and 0.05%
- fosfor mellom 0 og 0,15% - phosphorus between 0 and 0.15%
- svovel mellom 0 og 0,020% - sulfur between 0 and 0.020%
- silisium mellom 0 og 0,020% - silicon between 0 and 0.020%
- maksimalt 0,08% av ett eller flere elementer valgt blant kobber, nikkel og krom - a maximum of 0.08% of one or more elements chosen from among copper, nickel and chromium
- titan mellom 0,005 og 0,020% - titanium between 0.005 and 0.020%
- niob mellom 0,005 og 0,020%, idet summen av innhold av titan og uniob er over 0,020%, - niobium between 0.005 and 0.020%, as the sum of the content of titanium and uniobium is over 0.020%,
idet resten består av jern og forurensningsrester. as the rest consists of iron and pollution residues.
Oppfinnelsen vedrører også en metallboks av en type egnet for flytende næringsmidler og drikkevarer, omfattende en bunn og et perifert skjørt, og hvorpå det etter fylling er påsatt et lokk, fremstilt ved hjelp av fremgangsmåten som angitt i det foregående, såvel som et stål for fremstilling av formede metallbokser, med følgende vektprosentvise sammensetning: The invention also relates to a metal can of a type suitable for liquid foodstuffs and beverages, comprising a bottom and a peripheral skirt, and on which, after filling, a lid is attached, produced by the method as indicated above, as well as a steel for production of shaped metal cans, with the following weight percentage composition:
- karbon mellom 0 og 0,008% - carbon between 0 and 0.008%
- mangan mellom 0,10 og 0,50% - manganese between 0.10 and 0.50%
- nitrogen mellom 0 og 0,006% - nitrogen between 0 and 0.006%
- aluminium mellom 0,01 og 0,07% - aluminum between 0.01 and 0.07%
- fosfor mellom 0 og 0,15% - phosphorus between 0 and 0.15%
- svovel mellom 0 og 0,20% - sulfur between 0 and 0.20%
- silisium mellom 0 og 0,020% - silicon between 0 and 0.020%
- maksimalt 0,08% av ett eller flere elementer valgt blant kobbel, nikkel og krom - a maximum of 0.08% of one or more elements selected from copper, nickel and chromium
- titan mellom 0,005 og 0,020% - titanium between 0.005 and 0.020%
- niob mellom 0,005 og 0,020%, idet summen av innhold av titan og niob er over 0,020% - niobium between 0.005 and 0.020%, as the sum of the content of titanium and niobium is over 0.020%
idet resten er jern og forurensningsrester. the rest being iron and pollution residues.
Egenskaper og fordeler fremgår tydeligere ved hjelp av den etterfølgende beskrivelse av eksempelvise utførelsesformer. Properties and advantages appear more clearly with the help of the subsequent description of exemplary embodiments.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen tillater fremstilling av formede metallbokser egnet for bruk for næringsmidler og drikkevarer, består hovedsakelig i at det på den ene side anvendes et spesielt stål og på den annen side at det gjennomføres en rekrystalliserende varmebehandling av i det minste en del av det perifere skjørt av et emne før dette emnet endelig formes. The method according to the invention allows the production of shaped metal cans suitable for use for food and beverages, consists mainly in that, on the one hand, a special steel is used and, on the other hand, that a recrystallizing heat treatment of at least part of it is carried out peripheral skirts of a blank before this blank is finally shaped.
Mer detaljert består det første trinn i prosessen i at det fremstilles en skål omfattende en bunn og et perifert skjørt ved trekking av en stålbrikke. In more detail, the first step in the process consists in producing a bowl comprising a bottom and a peripheral skirt by drawing a steel piece.
Dette trinn gjennomføres på klassisk måte, generelt ved hjelp av to etterfølgende operasjoner: først trekking av brikken for å danne en skål og deretter en kalibrering av den nevnte skål. This step is carried out in a classical way, generally by means of two subsequent operations: firstly drawing the chip to form a cup and then a calibration of said cup.
Det stål som anvendes ved oppfinnelsen har følgende The steel used in the invention has the following
vektprosentvise sammensetning: composition by weight:
- karbon mellom 0 og 0,008% - carbon between 0 and 0.008%
- mangan mellom 0,10 og 0,50% - manganese between 0.10 and 0.50%
- nitrogen mellom 0 og 0,006% - nitrogen between 0 and 0.006%
- aluminium mellom 0,01 og 0,07% - aluminum between 0.01 and 0.07%
- fosfor mellom 0 og 0,15% - phosphorus between 0 and 0.15%
- svovel mellom 0 og 0,020% - sulfur between 0 and 0.020%
- silisium mellom 0 og 0,020% - silicon between 0 and 0.020%
- maksimalt 0,08% av ett eller flere elementer valgt blant kobber, nikkel og krom - a maximum of 0.08% of one or more elements chosen from among copper, nickel and chromium
- titan mellom 0,005 og 0,020% - titanium between 0.005 and 0.020%
- niob mellom 0,005 og 0,020% - niobium between 0.005 and 0.020%
idet summen av innhold av titan og niob er over 0,020%, where the sum of the content of titanium and niobium is over 0.020%,
idet resten består av jern og forurensningsrester, idet stålet er blitt forarbeidet ved valsing i varm tilstand etterfulgt av valsing i kald tilstand for oppnåelse av et valset bånd-stål som deretter er blitt underkastet en rekrystalliserende varmebehandling. the rest consisting of iron and contamination residues, the steel having been pre-processed by rolling in a hot state followed by rolling in a cold state to obtain a rolled strip steel which has then been subjected to a recrystallizing heat treatment.
Den samtidige tilstedeværelse av titan og niob er viktig, idet summen av innholdene av titan og niob er over 0,020%, slik at disse elementer tillater binding av et maksimum av nitrogen og karbon tilstede i fast oppløsning i stålet i form av komplekse utfellinger av titan-niob-karbonnitrider. The simultaneous presence of titanium and niobium is important, as the sum of the contents of titanium and niobium is over 0.020%, so that these elements allow the binding of a maximum of nitrogen and carbon present in solid solution in the steel in the form of complex precipitates of titanium niobium carbon nitrides.
Disse forbindelser tillater å avhjelpe problemet med ormaktige rynker ved boksens ekspansjon, og det er av største betydning at deres dosering overvåkes nøye så meget mere som fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen omfatter to operasjoner med rekrystalliserende oppvarming. These compounds make it possible to remedy the problem of wormlike wrinkles when the box expands, and it is of the utmost importance that their dosage is carefully monitored, all the more so as the method according to the invention comprises two operations with recrystallizing heating.
Foretrukket har stålet som anvendes ved oppfinnelsen den følgende vektprosentvise sammensetning: Preferably, the steel used in the invention has the following weight percentage composition:
- karbon mellom 0 og 0,004% - carbon between 0 and 0.004%
- mangan mellom 0,10 og 0,30% - manganese between 0.10 and 0.30%
- nitrogen mellom 0 og 0,004% - nitrogen between 0 and 0.004%
- aluminium mellom 0,01 og 0,05% - aluminum between 0.01 and 0.05%
- fosfor mellom 0 og 0,15% - phosphorus between 0 and 0.15%
- svovel mellom 0 og 0,20% - sulfur between 0 and 0.20%
- silisium mellom 0 og 0,020% - silicon between 0 and 0.020%
- maksimalt 0,08% av ett eller flere elementer valgt blant kobber, nikkel og krom - a maximum of 0.08% of one or more elements chosen from among copper, nickel and chromium
- titan mellom 0,05 og 0,020% - titanium between 0.05 and 0.020%
- niob mellom 0,005 og 0,020% - niobium between 0.005 and 0.020%
idet summen av innhold av titan og niob er over 0,020%, og in that the sum of the content of titanium and niobium is over 0.020%, and
idet resten er jern og forurensningsrester. the rest being iron and pollution residues.
Dette stål bearbeides ved hjelp av en prosess hvori et bånd i varm tilstand oppnådd ved varmvalsing av et plateemne eller ved direkte støping i form av et bånd i varm tilstand, f.eks. ved direkte støping mellom sylindre, kaldvalses for oppnåelse av et valset bånd-stål som deretter underkastes en rekrystalliserende oppvarming. This steel is worked by means of a process in which a strip in the hot state obtained by hot rolling a sheet blank or by direct casting in the form of a strip in the hot state, e.g. by direct casting between cylinders, is cold rolled to obtain a rolled strip steel which is then subjected to a recrystallizing heating.
Betingelsene med valsing i varm tilstand, i kald tilstand og varmebehandlingen velges for å gi stålet mekaniske og reologiske egenskaper som kreves for fremstilling av bokser ved trekking og viderebehandling. The conditions of rolling in the hot state, in the cold state and the heat treatment are chosen to give the steel the mechanical and rheological properties required for the manufacture of cans by drawing and further processing.
Det annet trinn består i å trekke den perifere kant av skålen for å danne et emne omfattende en bunn og et perifert skjørt. The second step consists in drawing the peripheral edge of the bowl to form a blank comprising a bottom and a peripheral skirt.
Denne operasjon gjennomføres likeledes på klassisk måte i en trekkbenk. This operation is also carried out in the classic way in a drawing bench.
Det tredje trinn består i å gjennomføre en rekrystalliserende varmebehandling av minst en del av emnets perifere skjørt ved en temperatur over rekrystallisasjonstemperaturen for stålet, foretrukket mellom rekrystallisasjonstemperaturen for stålet og denne rekrystallisasjonstemperatur pluss 10%. The third step consists in carrying out a recrystallization heat treatment of at least part of the workpiece's peripheral skirt at a temperature above the recrystallization temperature of the steel, preferably between the recrystallization temperature of the steel and this recrystallization temperature plus 10%.
Foretrukket gjennomføres en rekrystalliserende varmebehandling bare på den del av det perifere skjørt som det passer å deformere i det fjerde trinn. Preferably, a recrystallizing heat treatment is carried out only on the part of the peripheral skirt which it is appropriate to deform in the fourth step.
Man kan også innen rammen av oppfinnelsen gjennomføre en rekrystalliserende varmebehandling av hele det perifere skjørt av emnet, f.eks. ved induksjon, eller også av hele emnet. Trekket med å begrense varmebehandlingen av emnet til delen med det perifere skjørt som deformeres i det fjerde trinn, eller til hele det perifere skjørt, uten å påvirke bunnen, tillater at de mekaniske egenskapene ikke nedsettes i de soner som ikke trenger kompletterende deformasjon som de underkastes ved tildannelsen av emnet. Dette er særlig tilfellet med boksens bunn som generelt dannes ved dannelsestrinnet for emnet. One can also, within the framework of the invention, carry out a recrystallizing heat treatment of the entire peripheral skirt of the workpiece, e.g. by induction, or by the whole subject. The feature of limiting the heat treatment of the blank to the part with the peripheral skirt that is deformed in the fourth step, or to the entire peripheral skirt, without affecting the bottom, allows the mechanical properties not to be degraded in the zones that do not need complementary deformation to which they are subjected in the formation of the subject. This is particularly the case with the bottom of the box, which is generally formed during the formation stage of the blank.
Til slutt, i et fjerde trinn, deformeres emnets perifere skjørt for å gi dette sin endelige form, f.eks. ved ekspansjon ved at det på det perifere skjørt dannes avstivende relieff- Finally, in a fourth step, the workpiece's peripheral skirt is deformed to give it its final shape, e.g. during expansion by the fact that stiffening relief is formed on the peripheral skirt
mønstre. patterns.
Flere forsøk ble gjennomført med fire utvalgte stålblandinger: Several tests were carried out with four selected steel mixtures:
- en stålblanding A tilsvarende et stål med ultralavt karboninnhold stabilisert med aluminium, - en stålblanding B tilsvarende et IF-stål med titan, idet det nevnes at næringsmiddelforskriftene ikke tillater anvendelse av denne type stål, - en stålblanding C tilsvarende et IF-stål med understøkiometrisk titaninnhold hvor titaninnholdet er begrenset til det maksimum tillatte av næringsmiddelforskriftene, - a steel mixture A corresponding to a steel with an ultra-low carbon content stabilized with aluminium, - a steel mixture B corresponding to an IF steel with titanium, it being mentioned that the food regulations do not allow the use of this type of steel, - a steel mixture C corresponding to an IF steel with substoichiometric titanium content where the titanium content is limited to the maximum allowed by the food regulations,
- en stålblanding D tilsvarende et stål i henhold til oppfinnelsen. - a steel mixture D corresponding to a steel according to the invention.
Sammensetningen av disse fire stålblandinger er spesifisert i den etterfølgende tabell, angitt i tusendels prosent. The composition of these four steel mixtures is specified in the following table, stated in thousandths of a percent.
Emnene fremstilles med de fire ståltyper og disse underkastes en avspenningsvarme-behandling ved 800°C. The blanks are made with the four types of steel and these are subjected to a stress relaxation heat treatment at 800°C.
Metallet blir deretter analysert og emnene underkastes en ytterligere varmebehandling ved 200°C i 20 sekunder tilsvarende typen av varmebehandling av dekorasjon og/eller lakken på boksene. The metal is then analyzed and the blanks are subjected to a further heat treatment at 200°C for 20 seconds corresponding to the type of heat treatment of the decoration and/or the lacquer on the boxes.
Metallet analyseres deretter og resultatene av disse analyser er anført i den etter-følgende tabell. The metal is then analyzed and the results of these analyzes are listed in the following table.
Som det sees fra tabellene har stål A en avtrinnet elastisitetsgrense Lp lik 9,4% tilsvarende en forholdsvis stor lengde på elastisitetsgrensetrinnet og dette inne-bærer dannelse av ormeaktige rynker når man bringer det perifere skjørt på emnet i form etter den rekrystalliserende varmebehandling. As can be seen from the tables, steel A has a graduated elastic limit Lp equal to 9.4%, corresponding to a relatively large length of the elastic limit step and this involves the formation of worm-like wrinkles when the peripheral skirt of the workpiece is brought into shape after the recrystallizing heat treatment.
Til gjengjeld er stålet B et stål uten avtrinning i elastisitetsgrensen og er følgelig ufølsomt overfor fenomenet med Piobert-Luders bånd. Som angitt er imidlertid titaninnholdet lik 0,044%, noe som er vesentlig høyere enn den maksimale mengde som er tillatt for stål i kontakt med næringsmidler. In return, the steel B is a steel without a step in the elastic limit and is consequently insensitive to the phenomenon of Piobert-Luder's band. However, as indicated, the titanium content is equal to 0.044%, which is significantly higher than the maximum amount allowed for steel in contact with foodstuffs.
Stålet C, hvori titaninnholdet er redusert til 0,024%, har en avtrinnet elastisitetsgrense Lp lik 6,3%, også en høy verdi. Dette stål tillater ikke å avhjelpe fenomenet med ormeaktige rynker ettersom lengden av elastisitetsgrensetrinnet også her er meget stor. The steel C, in which the titanium content is reduced to 0.024%, has a stepwise elastic limit Lp equal to 6.3%, also a high value. This steel does not allow the phenomenon of worm-like wrinkles to be remedied, as the length of the elasticity limit step here is also very large.
Til gjengjeld har eksemplet med stålet anvendt ved oppfinnelsen, nemlig stålet D, en avtrinnet elastisitetsgrense Lp lik 1,7%, noe som er fullt ut akseptabelt. De ormeaktige rynker som utvikles er i dette tilfellet ikke av særlig betydning. Videre har dette stål D et titaninnhold på 0,014% og et niobinnhold på 0,017% og begge disse innhold er mindre enn de maksimale tillatte innhold i stål som kommer i kontakt med næringsmidler. On the other hand, the example of the steel used in the invention, namely the steel D, has a graduated elasticity limit Lp equal to 1.7%, which is fully acceptable. The worm-like wrinkles that develop are not of particular importance in this case. Furthermore, this steel D has a titanium content of 0.014% and a niobium content of 0.017% and both of these contents are less than the maximum permitted content in steel that comes into contact with foodstuffs.
I dette stål sees at man har praktisk talt bundet hele mengden av nitrogen og karbon i oppløsning i stålet, men man har bevart en ytterst ubetydelig, akseptabel mengde som fører til nærværet av dette lille trinn i elastisitetsgrensen. Anvendelse av dette stål ved fremstilling av formede metallbokser medfører et trinn med rekrystalliserende varmebehandling av i det minste en del av det perifere skjørt på et emne med sylindrisk perifert skjørt før den endelige formgivning av skjørtet tillater å fremstille formede metallbokser uten ormeaktige rynker eller med meget lite av slike. In this steel it can be seen that practically the entire amount of nitrogen and carbon in solution has been bound in the steel, but an extremely insignificant, acceptable amount has been preserved which leads to the presence of this small step in the elastic limit. The use of this steel in the manufacture of shaped metal cans entails a step of recrystallizing heat treatment of at least part of the peripheral skirt on a cylindrical peripheral skirt blank before the final shaping of the skirt allows the production of shaped metal cans without worm-like wrinkles or with very little of such.
Hvis man har interesse av egenskapene av stålene etter den andre varmebehandling, ser man at i tilfellet med stålet A har lengden av elastisitetsgrensetrinnet øket. If one is interested in the properties of the steels after the second heat treatment, one sees that in the case of steel A, the length of the elastic limit step has increased.
Til gjengjeld, i tilfellet med stålet D, er lengden av elastisitetsgrenseavtrinningen stort sett identisk, endog med tendens til minsking. On the other hand, in the case of the steel D, the length of the elastic limit step is largely identical, even with a tendency to decrease.
Et av trekkene ved oppfinnelsen består i å gjennomføre et supplerende trinn mellom det tredje og det fjerde trinn. One of the features of the invention consists in carrying out a supplementary step between the third and the fourth step.
Dette trinn består i å gjennomføre dekorasjonen og/eller lakkeringen av boksen på emnet og å underkaste dette emnet for en herdende behandling av dekorasjonen og/eller lakken. This step consists in carrying out the decoration and/or varnishing of the box on the blank and subjecting this blank to a hardening treatment of the decoration and/or varnish.
Grunnen til å gjennomføre dekorasjonen og/eller lakkeringen av boksen på emnet snarere enn på den ferdige boks beror på det forhold at det er mye enklere å gjennomføre disse operasjoner på et sylindrisk perifert skjørt enn på et perifert skjørt som er bragt i form, f.eks. som er ekspandert og/eller har avstivende relieff-mønstre. The reason for carrying out the decoration and/or painting of the box on the blank rather than on the finished box is due to the fact that it is much easier to carry out these operations on a cylindrical peripheral skirt than on a peripheral skirt that has been brought into shape, e.g. e.g. which is expanded and/or has stiffening relief patterns.
Dette trekk er gjort mulig på grunn av at lengden Lp av elastisitetsgrensetrinnet for det anvendte stål ikke øker under herdebehandlingen av dekorasjonen og/eller lakken og modifiserer ikke tendensen til dannelse av ormeaktige rynker. This feature is made possible due to the fact that the length Lp of the elastic limit step of the steel used does not increase during the hardening treatment of the decoration and/or the varnish and does not modify the tendency to form serpentine wrinkles.
Et ytterligere trekk ved oppfinnelsen består i å gjennomføre den rekrystalliserende oppvarming av i det minste en del av emnets perifere skjørt, tilsvarende det tredje trinn i fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, ved en temperatur akkurat over rekrystallisasjons-temperaturen for stålet, med en temperatur mellom stålets rekrystallisasjonstemperatur og maksimalt denne temperatur pluss 10%, foretrukket mellom rekrystallisasjonstemperaturen for stålet og maksimalt denne A further feature of the invention consists in carrying out the recrystallization heating of at least part of the workpiece's peripheral skirt, corresponding to the third step in the method according to the invention, at a temperature just above the recrystallization temperature for the steel, with a temperature between the steel's recrystallization temperature and a maximum of this temperature plus 10%, preferably between the recrystallization temperature of the steel and a maximum of this
temperaturen pluss 5%. the temperature plus 5%.
Det viser seg faktisk at gjennomføring av en rekrystalliserende varmebehandling ved en meget høy temperatur medfører en gjenopprettelse av lengden av elastisitetsgrensetrinnet, noe som utelukker gjennomføring av det fjerde trinn i prosessen. It actually turns out that carrying out a recrystallizing heat treatment at a very high temperature entails a restoration of the length of the elastic limit step, which precludes carrying out the fourth step in the process.
Endelig konstaterer man at stålet D har bedre mekaniske egenskaper enn stålet C, særlig med hensyn til forlengelsesgraden A %, fremfor alt etter den andre varmebehandling. Finally, it is noted that the steel D has better mechanical properties than the steel C, especially with regard to the degree of elongation A %, above all after the second heat treatment.
Anvendelse av denne type stål er også interessant for fremstilling av formede metallbokser selv om disse ikke er bestemt for bruk i forbindelse med næringsmidler. The use of this type of steel is also interesting for the production of shaped metal cans, even if these are not intended for use in connection with foodstuffs.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9511734A FR2739581B1 (en) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | PROCESS FOR MANUFACTURING A METAL BOX OF THE BEVERAGE BOX TYPE |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO964235D0 NO964235D0 (en) | 1996-10-04 |
| NO964235L NO964235L (en) | 1997-04-07 |
| NO311666B1 true NO311666B1 (en) | 2002-01-02 |
Family
ID=9483284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO19964235A NO311666B1 (en) | 1995-10-06 | 1996-10-04 | Process for making a metal box, metal box and steel for making it |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0767241B1 (en) |
| DE (1) | DE69612253T2 (en) |
| ES (1) | ES2156263T3 (en) |
| FR (1) | FR2739581B1 (en) |
| NO (1) | NO311666B1 (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7934410B2 (en) | 2006-06-26 | 2011-05-03 | Alcoa Inc. | Expanding die and method of shaping containers |
| RU2379370C1 (en) * | 2008-04-14 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel for deep-drawing |
| RU2379371C1 (en) * | 2008-04-16 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel for deep-drawing of domestic products |
| RU2395616C2 (en) * | 2008-07-21 | 2010-07-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low carbon cold rolled automobile body sheet steel for deep punching |
| RU2433199C1 (en) * | 2010-04-07 | 2011-11-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Autoplate cold-rolled steel for deep forming |
| EA025944B1 (en) | 2010-08-20 | 2017-02-28 | Алкоа Инк. | Shaped metal container and method for making same |
| US9327338B2 (en) | 2012-12-20 | 2016-05-03 | Alcoa Inc. | Knockout for use while necking a metal container, die system for necking a metal container and method of necking a metal container |
| CN105257928A (en) * | 2015-09-06 | 2016-01-20 | 苏州市宝玛数控设备有限公司 | Cutting machine flange |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4504326A (en) * | 1982-10-08 | 1985-03-12 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of cold rolled steel sheet having super deep drawability |
| JPS61194118A (en) * | 1985-02-25 | 1986-08-28 | Nippon Steel Corp | Production of steel sheet for easy-to-open cap |
| US5058408A (en) * | 1990-01-30 | 1991-10-22 | Aluminum Company Of America | Method for partially annealing the sidewall of a container |
| EP0565066B1 (en) * | 1992-04-06 | 1997-07-02 | Kawasaki Steel Corporation | A tin mill black plate for canmaking, and method of manufacturing |
| JPH05345924A (en) * | 1992-05-25 | 1993-12-27 | Nippon Steel Corp | Production of extra thin steel sheet for can excellent in earing characteristic and flange workability |
| DE69418172T2 (en) * | 1993-07-28 | 1999-12-02 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | STEEL SHEET WITH HIGH STRESS CORROSION RESISTANCE FOR THE PRODUCTION OF CAN |
| DE9414644U1 (en) * | 1994-09-09 | 1994-11-10 | Ewald Euscher GmbH & Co, 33611 Bielefeld | Device for deep drawing metal parts |
-
1995
- 1995-10-06 FR FR9511734A patent/FR2739581B1/en not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-09-19 DE DE1996612253 patent/DE69612253T2/en not_active Revoked
- 1996-09-19 EP EP19960401988 patent/EP0767241B1/en not_active Revoked
- 1996-09-19 ES ES96401988T patent/ES2156263T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-04 NO NO19964235A patent/NO311666B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2739581B1 (en) | 1997-10-31 |
| DE69612253T2 (en) | 2001-10-18 |
| EP0767241B1 (en) | 2001-03-28 |
| EP0767241A1 (en) | 1997-04-09 |
| NO964235D0 (en) | 1996-10-04 |
| NO964235L (en) | 1997-04-07 |
| DE69612253D1 (en) | 2001-05-03 |
| ES2156263T3 (en) | 2001-06-16 |
| FR2739581A1 (en) | 1997-04-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2668357C2 (en) | Aluminum alloy sheet for metal bottles or aerosol cans | |
| CA2789110C (en) | Can body | |
| US9849500B2 (en) | Can manufacture | |
| CN104690137B (en) | Press forming method for steel plate | |
| NO814041L (en) | PROCEDURE FOR MANUFACTURING HOLE, THIN-WALLED METAL BODIES IN ONE PIECE, MAJOR FOR USE AS PRESSURE CONTAINERS, AND PRODUCTS MANUFACTURED BY THE PROCEDURE | |
| NO311666B1 (en) | Process for making a metal box, metal box and steel for making it | |
| CN102834195A (en) | Can manufacture | |
| AU2015254790A1 (en) | High strength steel sheet for container, and method for producing same | |
| DE102009034570B4 (en) | Recovery heat treatment for improving the malleability of magnesium alloys | |
| EP4180349B1 (en) | Can lid and manufacturing method therefor | |
| US5899105A (en) | Process for manufacturing a shaped metal can | |
| JP2017136604A (en) | Method of manufacturing can and can | |
| NO330146B1 (en) | Method of producing high strength aluminum foil | |
| RO119236B1 (en) | Process for producing a sheet or a strip made up of steel having reduced carbon content and sheet or a strip produced by said process | |
| CN104475505B (en) | A kind of bending and molding method of antitheft door doorframe | |
| JP2017136605A (en) | Manufacturing method of can | |
| US3695201A (en) | Method and apparatus for making corrugated crown caps | |
| US5984604A (en) | Base forming of can bodies | |
| JPH0711399A (en) | Method for manufacturing aluminum alloy plate without generation of stretcher strain marks | |
| SU547262A1 (en) | Stamp for drawing cylindrical caps | |
| RU2176572C2 (en) | Method for drawing blanks out of sheet material | |
| SU461760A1 (en) | Method of stamping large-sized parts of complex shape | |
| SU602283A1 (en) | Method of making thin-wall sleeve-like articles | |
| US2748465A (en) | Process for the manufacture, by spinning, of hollow or solid parts, more particularly of ferrous alloy | |
| JP5005374B2 (en) | DI can |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |